Nghiên cứu ứng dụng cọc ống bê tông ly tâm tiền áp (d ≥ 600) cho công trình trên nền sét yếu khu vực TP HCM và đồng bằng sông cửu long

ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP HCM ĐỖ NGỌC ĐÔNG ĐỀ TÀI: NGHIÊN CỨU ỨNG DỤNG MÓNG CỌC ỐNG BÊ TÔNG LY TÂM TIỀN ÁP ( D ≥ 600 ) CHO CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN SÉT YẾU KHU VỰC TP.HCM VÀ ĐB.SÔNG CỬU LONG CHUYÊN NGÀNH : CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU Mà SỐ NGÀNH : 31.10.02 LUẬN VĂN THẠC SỸ TP.HỒ CHÍ MINH THÁNG 03/2006 CÔNG TRÌNH ĐƯC HOÀN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH Cán hướng dẫn khoa học : TS LÊ BÁ VINH TS LÊ BÁ KHÁNH Cán chấm nhận xét : Cán chấm nhận xét : Luận văn thạc só bảo vệ HỘI ĐỒNG CHẤM BẢO VỆ LUẬN VĂN THẠC SĨ TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA , Ngày 07 tháng 03 năm 2006 ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP HCM ***** CỘNG HÒA Xà HỘI CHŨ NGHĨA VIỆT NAM Độc Lập-Tự Do-Hạnh Phúc ***** NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SỸ Họ Và Tên Học Viên: ĐỖ NGỌC ĐÔNG Ngày, Tháng, Năm Sinh: 14/01/1975 NINH Chuyên Ngành: CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU Phái: NAM Nơi Sinh: HÀ NAM Mã Số: 31.10.02 I- TÊN ĐỀ TÀI: NGHIÊN CỨU ỨNG DỤNG MÓNG CỌC ỐNG BÊ TÔNG LY TÂM TIỀN ÁP ( D ≥ 600 ) CHO CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN SÉT YẾU KHU VỰC TP.HCM VÀ ĐBSCL II- NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Chương 1: Nghiên cứu tổng quan tình hình ứng dụng móng cọc ống Bê Tông ly tâm tiền áp cho Công Trình đất sét yếu khu vực TP.HCM ĐB.SÔNG CỬU LONG Chương 2: Đặc điểm đất sét yếu khu vực TP.HCM ĐB.SÔNG CỬU LONG có liên quan đến đề tài Chương 3: Nghiên cứu cấu tạo phương pháp thi công cọc ống Bê Tông ly tâm tiền áp Chương 4: Nghiên cứu phương pháp tính toán khả chịu tải – biến dạng móng cọc bê tông Nghiên cứu phương pháp tính toán sức chịu tải dọc trục cọc ống Bê Tông ly tâm tiền áp Chương 5: Ứng dụng kết nghiên cứu cọc ống bê tông ly tâm tiền áp để tính toán cho công trình thực tế So sánh hiệu kinh tế ,kỹ thuật phương án cọc Bê Tông Cốt thép * Nhận xét - kết luận kiến nghị III- NGÀY GIAO NHIỆM VỤ: /07/2005 IV- NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: 07/03/2006 V- HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: TS LÊ BÁ VINH TS LÊ BÁ KHÁNH THẦY HD THẦY HD TS LÊ BÁ VINH TS LÊ BÁ KHÁNH BỘ MÔN QUẢN LÝ NGÀNH TS VÕ PHÁN Nội dung đề cương luận văn thạc sỹ Hội Đồng Chuyên Ngành thông qua Ngày……tháng……năm 2006 PHÒNG ĐÀO TẠO SĐH KHOA QUẢN LÝ NGÀNH DD×EE Trong thời gian học tập nghiên cứu trường đại học Bách Khoa, nhờ tận tình hướng dẫn quý thầy cô tác giả học hỏi, tích lũy nhiều kiến thức kinh nghiệm quý báo Để hoàn thành luận văn trước hết tác giả Xin chân thành cảm ơn TS Lê Bá Vinh TS Lê BáKhánh nhiệt tình hướng dẫn bảo tác giả suốt trình thực luận văn Xin chân thành cảm ơn GS TSKH Lê Bá Lương, TS Châu Ngọc Ẩn, TS Võ Phán, GS TSKH Nguyễn Văn Thơ, … tận tình truyền đạt cho tác giả tảng kiến thức sâu rộng suốt khóa học Xin chân thành cảm ơn toàn thầy cô hội đồng bảo vệ luận văn thạc sỹ tạo điều kiện cho tác giả hoàn tất luận văn Xin gửi lời cảm ơn đến ThS Lữ Triều Dương Công ty CP Phan Vũ giúp đỡ tác giả nghiên cứu hoàn thành luận văn Xin gửi lòi cảm ơn đến gia đình tất bạn bè người bên cạnh tác giả lúc khó khăn thuận lợi suốt trình học làm hoàn thành luận văn tốt nghiệp TP.HCM , Ngày 07 tháng 03 năm 2006 Học Viên Thực Hiện Đỗ Ngọc Đông TÓM TẮT LUẬN VĂN Những năm gần đây, nhu cầu xây dựng Công trình nước ta phát triễn mạnh Ngày có nhiều công trình lớn đại xây lên để đáp ứng nhu cầu phát triển đất nước nói chung TP.HCM nói riêng Điều đòi hỏi vấn đề thiết kế đặc biệt thiết kế xây dựng móng công trình ngày cao mặt kỹ thuật Quan trọng giải toán giá thành việc xây dựng móng công trình Do nhu cầu cấp bách nêu , Cọc ống bê tông ly tâm tiền áp đưa vào sản xuất nước ta để đáp ứng nhu cầu cần thiết thiết thực cho việc xây dựng công trình Chính điều nên Tác giả chọn đề tài “ Nghiên cứu ứng dụng cọc ống bê tông ly tâm tiền áp (D ≥ 600) cho công trình sét yếu khu vực TP.HCM Đồng Bằng Sông Cửu Long “ Với đề tài tác giả nghó tìm giải pháp móng cọc hợp lý xây dựng công trình sét yếu nói chung , khu vực TP.HCM Đồng sông Cửu Long nói riêng Luận văn có nội dung sau : Chương : Nghiên cứu tổng quan tình hình ứng dụng móng cọc ống bê tông ly tâm tiền áp cho công trình đất sét yếu khu vực TP.HCM ĐB.Sông Cửu Long Chương : Đặc Điểm đất sét yếu khu vực tp.hcm đb.sông cửu long có liên quan đến đề tài Chương : Nghiên cứu cấu tạo phương pháp thi công cọc ống bê tông ly tâm tiền áp Chương : Nghiên cứu phương pháp tính toán khả chịu tải – biến dạng móng cọc bê tông Nghiên cứu phương pháp tính toán sức chịu tải dọc trục cọc ống bê tông ly tâm tiền áp Chương : Ứng dụng kết nghiên cứu cọc ống bê tông ly tâm tiền áp để tính toán cho công trình thực tế So sánh hiệu kinh tế ,kỹ thuật phương án cọc bê tông cốt thép * Nhận xét, kết luận kiến nghị ESSAY SUMMARY For the recent years, the demand of our nation for construction of work has developed so strongly There are more the bigger and more modern works day by day to be constructed for satisfaction of the demand for development of the nation generally and Hochiminh City separately This requests the design and especially for design in construction of the foundation of work higher and higher for the technical aspect The most importance is to settle the calculation of the cost price in the construction of the foundation of work Due to the said urgent requirement The prestressed centrifugal concrete piles have been taken into the production in our country to satisfy the necessary and actual demands for construction of the works above Due to that matter therefore the writer has collected the title “Research for application the prestressed centrifugal concrete piles (D > 600) for the work on the weak clay founation in Hochiminh City region and Mekong Delta River” For this title the writer thinks that he can find out a solution for the founation of piles reasonably when constructing the works on the weak clay foundation gnerally , of Hochiminh City region and Mekong Delta River separately This thesis with the following contents: Chapter 1: Chapter 2: Chapter 3: Chapter 4: Chapter 5: The general research about the situation for application of the prestressed centrifugal concrete piles for the works on the weak clay foundation in the region of Hochiminh City and Mekong Delta River The specific characteristics about the weak clay in the region of Hochiminh City and Mekong Delta River concerned the title Research of the component and method for execution of prestressed centrifugal concrete piles Research of the method for calculation of the loading capacity ability – deformity of the foundation for concrete piles, research of the solutions for calculation of the loading along the axle of the prestressed centrifugal concrete piles Application of the result for researching about the prestressed centrifugal concrete piles for calculation of the actual works Comparison of the economic, technical effect between the plans of the reinforced concrete piles * Observations, conclusions and sugegstions MỤC LỤC Mở đầu : I-Đặt vấn đề nghiên cứu II-Phương hướng đề tài III-Giới hạn đề tài 1 Chương 1: NGHIÊN CỨU TỔNG QUAN VỀ TÌNH HÌNH ỨNG DỤNG MÓNG CỌC ỐNG BÊ TÔNG LY TÂM TIỀN ÁP CHO CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐẤT SÉT YẾU KHU VỰC TP.HCM VÀ ĐB SÔNG CỬU LONG 1.1 Nghiên cứu tổng quan tình hình ứng dụng móng cọc ống ly tâm 1.1.1 Phân loại cọc ống theo làm việc đất 1.1.2 Phân loại cọc ống theo đường kính cọc 1.2 Tổng quan tính toán sức chịu tải cọc ống theo vật liệu 1.3 Tính toán khả chịu tải cọc theo đất 1.4 Một số công trình dùng cọc ống bê tông ly tâm tiền áp 1.5 Xác lập nhiệm vụ nghiên cứu sâu phát triễn 5 12 Chương 2: ĐẶC ĐIỂM VỀ ĐẤT SÉT YẾU Ở KHU VỰC TP.HCM VÀ ĐỒNG BẰNG SÔNG CỬU LONG CÓ LIÊN QUAN ĐẾN ĐỀ TÀI 13 2.1 Đặc điểm đất yếu 13 2.1.1 Định nghóa đất yếu 13 2.1.2 Phân loại đất yếu 13 2.2 Tổng quan đất sét yếu khu vực TP.HCM 15 2.2.1 Cấu trúc địa chất TP.HCM 16 2.3 Tổng quan đất sét yếu khu vực ĐB Sông Cửu Long 18 2.3.1 Các lớp đất tiêu biểu khu vực đồng sông Cửu Long 18 2.3.2 Các tiêu lý đất sét yếu khu vực ĐB.Sông Cửu Long.19 2.4 Mặt cắt địa chất điển hình 20 Chương 3: NGHIÊN CỨU VỀ CẤU TẠO VÀ PHƯƠNG PHÁP THI CÔNG CỌC ỐNG BÊ TÔNG LY TÂM TIỀN ÁP 3.1 Cấu tạo cọc ống bê tông ly tâm tiền áp 3.1.1 Cốt thép ứng suất trước 3.1.2 Bê tông cường độ cao 3.1.3 Các chi tiết cấu tạo cọc bê tông ly tâm tiền áp 3.2 Phân loại cọc ống theo khả chịu lực 3.3 Quy trình chế tạo cọc ống bê tông ly tâm tiền áp 3.4 Cấu tạo móng cọc ống 3.5 Trình tự thi công hạ cọc ống bê tông ly tâm tiền áp 3.5.1 Chế tạo ,lắp vận chuyển khung định hướng 3.5.2 Hạ cọc ống 23 23 23 23 25 27 29 39 39 39 40 3.5.3 Mối nối cọc 3.5.4 Cắt đoạn sắt dư tiến hành neo vào đài 3.5.5 Gia công lắp đặt thép đài cọc + đổ bê tông đài cọc 3.5.6 Kiểm tra chất lượng cọc trường 3.6 Thi công hạ cọc ống máy ép cọc 680 Tấn 3.6.1 Những đặc điểm máy ép cọc 680 Tấn 3.6.2 Cấu tạo máy ép 680 3.7 Một số nhận xét kết luận 42 43 44 44 46 47 48 52 Chương 4: NGHIÊN CỨU CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG CHỊU TẢI–BIẾN DẠNG CỦA MÓNG CỌC BÊ TÔNG.NGHIÊN CỨU CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI DỌC TRỤC CỦA 53 CỌC ỐNG BÊ TÔNG LY TÂM TIỀN ÁP 4.1 Các phương pháp tính toán khả chịu tải cọc bê tông 4.1.1 Tính toán khả chịu tải cọc theo vật liệu 4.1.2 Tính toán khả chịu tải cọc ống theo vật liệu 4.2 Tính toán khả chịu tải cọc theo điều kiện đất 4.2.1 Tính toán sức chịu tải cọc theo tiêu lý 4.2.2 Tính toán sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ 4.2.3 Tính toán sức chịu tải cọc theo SPT 4.2.4 Tính toán sức chịu tải cọc theo thí nghiệm nén tónh 4.3 Tính toán kiểm tra cọc trình cẩu lắp 4.3.1 Khi cẩu lắp 4.3.2 Khi dựng cọc 4.4 Các phương pháp tính toán biến dạng móng cọc 4.4.1 Tính toán độ lún nhóm cọc 4.5 Một số nhận xét kết luận 53 53 53 56 56 56 57 57 58 59 59 60 60 63 Chương 5: ỨNG DỤNG KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU VỀ CỌC ỐNG BÊ TÔNG LY TÂM TIỀN ÁP ĐỂ TÍNH TOÁN CHO CÔNG TRÌNH THỰC TẾ SO SÁNH HIỆU QUẢ KINH TẾ ,KỸ THUẬT GIỮA CÁC PHƯƠNG ÁN 64 CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP 5.1 Giới thiệu địa chất công trình thực tế 5.2 Nhận xét kết tính toán sức chịu tải cọc 5.3 So sánh hiệu kinh tế ,kỹ thuật phương án móng cọc 5.4 So sánh kinh tế phương án cọc 5.5 Nhận xét kinh tế phương án cọc 5.6 So sánh tiến độ thi công cọc NHẬN XÉT-KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Tài liệu tham khảo 64 106 107 113 122 122 123 126 MỞ ĐẦU I ĐẶT VẤN ĐỀ NGHIÊN CỨU Như ta biết TP.HCM thành phố phát triển mạnh kinh tế ,có mật độ quy mô xây dựng cao nước ta Bên cạnh Đồng sông Cửu Long khu vực đất đai màu mỡ vùng kinh tế nông nghiệp trọng điểm nước ta ,có lợi lớn vị trí địa lý mở nhiều hội để thúc đẩy phát triển kinh tế khu vực cho nước Tuy nhiên việc phát triển khu vực gặp nhiều khó khăn ,nguyên nhân địa chất khu vực yếu , dẫn đến việc xây dựng sở hạ tầng khu vực tốn kinh phí ,vì phải đầu tư lớn cho việc sử lý móng công trình Cho nên vấn đề thiết đặt ngành xây dựng phải nghiên cứu tìm giải pháp móng hợp lý giải vấn đề khó khăn , làm giảm giá thành xây dựng Để dự án có giá trị đầu tư hợp lý , điều thúc đẩy phát triển khu vực Trong đề tài ,tác giả mong đóng góp phần vào việc nghiên cứu giải pháp móng mà tác giả cho tối ưu ( mặt kinh tế ) cho công trình xây dựng đất yếu Như đã biết cọc rỗng bê tông ly tâm tiền áp giảm khối lượng bê tông cọc ,làm cọc nhẹ nên khả vận chuyển dễ dàng việc thi công hạ cọc nhanh ,những điều góp phần làm giảm giá thành cọc Qua , thấy cọc ống bê tông ly tâm tiền áp thích hợp cho công trình xây dựng đất yếu ,đặc biệt khu vực đồng sông cửu long Chính lý tác giả định chọn đề tài “ Nghiên cứu ứng dụng móng cọc ống bê tông ly tâm tiền áp (D ≥ 600) cho công trình sét yếu khu vực TP.HCM ĐB sông Cửu Long.” II PHƯƠNG HƯỚNG CỦA ĐỀ TÀI Nghiên cứu cấu tạo cọc ống ,quy trình công nghệ sản suất cọc ống bê tông ly tâm tiền áp , phương pháp thi công hạ cọc Nghiên cứu tính toán khả chịu tải cọc bê tông cọc ống bê tông ly tâm tiền áp Phân tích ,tổng hợp kết thí nghiệm nén tónh trường ,dùng phương pháp DAVISSON để kiểm tra lại khả chịu tải cọc Tính toán so sánh hiệu kinh tế , kỷ thuật phương án móng cọc bê tông III GIỚI HẠN CỦA ĐỀ TÀI Đặc điểm địa chất khu vực nghiên cứu mang tính chất đặc trưng, đại diện cho số khu vực TP.HCM , Nhơn Trạch Nên áp dụng thực tế người thiết kế cần phải có lựa chọn, điều chỉnh, đưa giải pháp cho phù hợp với tình hình địa chất cụ thể địa điểm xây dựng Chưa nghiên cứu tác động tải trọng động làm ảnh hưởng đến khả chịu tải móng cọc trình làm việc Chưa nhiên cứu sâu bê tông ứng lực trước trình tính toán khả chịu tải cọc theo vật liệu Chưa nghiên cứu tính toán ảnh hưởng ma sát âm đến khả chịu tải móng cọc trình làm việc 123 NHẬN XÉT - KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ NHẬN XÉT - KẾT LUẬN Dựa vào Momen kháng nứt cọc mà phân cọc ống bê tông ly tâm tiền áp thành ba loại : - Loại A : Là loại cọc mà có giá trị momen kháng nứt nhỏ , không dùng cọc cho công trình có tác dụng lực ngang lớn , loại cọc chủ yếu chịu tải trọng đứng , loại cọc thường dùng công trình dân dụng … - Loại B : Là loại cọc mà có giá trị momen kháng nứt trung bình , tức cọc chịu lực ngang trung bình , loại cọc thường dùng công trình bờ kè … - Loại C : Là loại cọc mà có giá trị momen kháng nứt lớn , tức cọc chịu lực ngang lớn , loại cọc thường dùng công trình có Móng đài cao : Cầu Tàu , Cầu cảng … chịu va chạm ngang lớn Nhờ công đoạn quay ly tâm cọc xông nước nên bê tông nhanh đạt đến cường độ thiết kế , khoảng từ – bê tông đạt đến cường độ thiết kế , đổ bê tông thường phải có phụ gia đông kết nhanh sau ngày bê tông đạt đến cường độ thiết kế Do Mác bê tông cọc ống ly tâm tiền áp từ Mác 600 đến Mác 800 lớn Mác bê tông 300 cọc thường nên khả chịu nén cọc ống bê tông ly tâm tiền áp lớn cọc bê tông thường Do cọc ống bê tông ly tâm tiền áp dùng thép ứng lực trước nên khả chịu uốn cọc ống bê tông ly tâm tiền áp cao ,chiều dài cọc dài từ 10 – 20 m , giảm số mối nối cọc Cọc ống bê tông ly tâm tiền áp nhẹ cọc bê tông đặc thông dụng nên khả vận chuyển lắp dựng trình thi công nhanh , dễ dàng Công tác thi công hạ cọc ống bê tông ly tâm tiền áp vào đất nhanh hạ cọc vuông , trình hạ cọc ống cần kiểm tra độ thẳng đứng cọc ống ,còn cọc vuông phải kiểm tra thẳng đứng theo hai phương để bảo đảm cọc không bị vặn trình hạ cọc vào đất Việc có mặt máy ép cọc 680 Tấn giải nhiều vướng mắc việc thi công hạ cọc : - Ép cọc có độ dài lớn giảm phá hoại cọc trình thi công, máy ép 680 Tấn dùng hệ thống xylanh kẹp ngang bụng cọc để ép xuống - Tiến độ thi công ép cọc nhanh an toàn hơn, bỏ qua công tác dỡ tải chất tải dùng máy ép 680 Tấn 124 - Máy ép cọc 680 Tấn tự di chuyển công trường , phạm vi hoạt động linh hoạt nên không cần đông nhân lực lao động , giảm chi phí thi công hạ cọc Vấn đề nối cọc trình thi công chủ yếu dùng liên kết hàn , hàn hai mặt bích hai đầu hai đoạn cọc lại với Đây phương pháp cổ điển Cách tính sức chịu tải cọc theo kết thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn ( SPT ) cho kết gần giống với kết thí nghiệm nén tónh trường nhất, nên ta chọn kết từ phương pháp tính theo kết thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn ( SPT ) làm sức chịu tải thiết kế cọc Momen sinh trình vận chuyển lắp dựng nhỏ nhiều so với Momen kháng nứt cọc , chất lượng cọc ống trình vận chuyển lắp dựng bảo đảm an toàn Phương n Cọc ng Bê Tông Ly Tâm Tiền p có giá thành thấp so với hai phương án : Cọc đặc bê tông đúc sẳn Cọc khoan nhồi So với phương án cọc đặc bê tông đúc sẳn giá thành cọc ống rỗng rẻ khoảng từ 10% đến 20% Đối với trường hợp cọc khoan nhồi loại cọc có khả phát huy chiều dài cọc tối đa ,nên cọc khoan nhồi hiệu kinh tế trường hợp đầu cọc chống vào lớp đất cứng , giá thành cọc ống bê tông ly tâm tiền áp rẻ giá thành cọc khoan nhồi khoảng từ 25% đến 35% CÁC KIẾN NGHỊ Với công trình xây dựng ven sông, khu vực có khả sạt lở bờ, cấu tạo địa chất phức tạp, đặc biệt có diện dòng chảy ngầm giải pháp móng cọc Bê Tông lựa chọn hàng đầu nhà thiết kế Khi lựa chọn giải pháp nhiệm vụ người thiết kế phải tính toán bố trí lưới cọc cho tiết kiệm Vấn đề nối cọc trình thi công hàn hai mặt bích hai đầu hai đoạn cọc lại với , nên dùng thêm thép hình vành khuyên ôm theo đường kính cọc để hàn gia cố thêm Hiện cọc ống bê tông ly tâm tiền áp đúc công nghiệp hàng loạt , việc bố trí cốt thép ứng lực trước cọc theo tiêu chuẩn Nhật theo tính toán riêng đơn vị sản xuất cọc ,không theo thiết kế tiêu chuẩn Việt nam Sau tính toán thực tế , Momen sinh trình vận chuyển lắp dựng cọc ống bê tông ly tâm tiền áp nhỏ nhiều so với Momen kháng nứt quy định cho loại đường kính cọc Điều chứng tỏ lượng cốt thép 125 ứng lực trước bố trí cọc ống dư nhiều , nên nghiên cứu tính toán thêm để giảm lượng cốt thép ứng lực trước bố trí cọc , giúp cho giá thành cọc ống giảm xuống CÁC PHƯƠNG HƯỚNG NGHIÊN CỨU TIẾP THEO Nghiên cứu tính toán làm việc đồng thời kết cấu bên hệ móng cọc bên có xét đến ảnh hưởng lực ngang Nghiên cứu phương pháp tính toán Cốt Thép ứng suất trước cọc ống Bê Tông Ly Tâm Tiền p Nghiên cứu cấu tạo mối nối hai đoạn cọc 126 TÀI LIỆU THAM KHẢO [›\ [1] Lê Quý An (1995), Cơ Học Đất, Nhà Xuất Giáo Dục [2] Châu Ngọc Ẩn (2004), Cơ học đất, Nhà Xuất Bản Đại học Quốc Gia TP.HCM [3] Châu Ngọc Ẩn (2002), Nền móng, Nhà xuất Bản Đại Học Quốc Gia TP.HCM [4] Trần Quang Hộ (2004), Công trình Trên Đất Yếu, Nhà xuất Đại Học Quốc Gia TP.HCM [5] Lê Bá Lương (1981), Tính Toán Nền Móng Công Trình Theo Thời Gian, Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM [6] Vũ Công Ngữ (1997), Cơ Học Đất, Nhà Xuất Bản Giáo Dục [7] Vũ Công Ngữ (2003), Thí Nghiệm Đất Hiện Trường Và Ứng Dụng Trong Phân Tích Nền Móng , Nhà Xuất Bản Khoa Học Kỹ Thuật Hà Nội [8] Pierre Laréral, Nguyễn Thành Long, Lê Bá Lương, Nguyễn Quang Chiêu, Vũ Đức Lục (1989), Công Trình Trên Đất Yếu Trong Điều Kiện Việt Nam, Trường Đại Học Bách Khoa Thành Phố HCM [9] Whitlow (1995), Cơ Học Đất Tập 1&2, Nhà Xuất Bản Giáo Dục PHỤ LỤC KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỌC THEO KẾT QUẢ THỬ TĨNH BẢNG TỔNG HP KẾT QUẢ THỬ TĨNH CỌC CÔNG TRÌNH : METRO CASH AND CARRY CẦN THƠ ĐỊA ĐIỂM : ĐƯỜNG 91B1 – TP CẦN THƠ CỌC SỐ 1: Þ300, L= 34 m Ptk = 48T Ptt = 100T Thời gian ( phút ) chu kyø chu kyø 60 60 60 60 60 30 30 60 30 30 30 60 60 60 60 1440 30 30 30 30 60 Tải Trọng ( Tấn ) Độ Lún ( mm ) 10 20 30 40 50 30 10 20 40 50 60 70 80 90 100 80 60 40 20 0 0,28 0,84 1,64 2,64 3,97 3,45 2,56 0,39 1,14 2,92 4,48 6,05 7,85 9,75 11,95 15,55 13,85 11,45 8,82 6,05 2,42 CỌC SỐ 1: Þ300, L= 34 m Ptk = 48T Ptt = 100T chu kyø chu kyø Thời gian ( phút ) Tải Trọng ( Tấn ) Độ Lún ( mm ) 60 60 60 60 60 30 30 60 30 30 30 60 60 60 60 1440 30 30 30 30 60 10 20 30 40 50 30 10 20 40 50 60 70 80 90 100 80 60 40 20 0 0,45 1,35 2,45 3,65 5,52 3,95 1,95 0,32 2,19 4,55 5,95 7,45 9,25 11,1 13,05 15,65 14,05 12,05 9,85 7,05 4,05 CỌC SỐ :Þ300 , L =34 m Ptk = 48T Ptt = 100T chu kyø chu kỳ Thời gian ( phút ) Tải Trọng ( Taán ) 60 60 60 60 60 30 30 60 30 30 30 60 60 60 60 1440 30 30 30 30 60 10 20 30 40 50 30 10 20 40 50 60 70 80 90 100 80 60 40 20 Dùng phương pháp DAVISSON vẽ biểu đồ 2.L p Q d Sf = + 0.0038 + ( m) E p A 120 Trong : Diện tích cọc : A = 0.071 m2 Đường kính cọc : d = 0.3 m Chiều dài cọc : Lp = 34 m Modun đàn hồi : Ep = 39.10 T/m2 Tải trọng tác dụng lên cọc Q (T) Vậy : 2.34.Q 0,3 Sf = + 0,0038 + 3.39.10 0,071 120 Hay : Sf = 0,082 Q+ 6,3 mm Độ Lún ( mm ) 0,65 1,35 1,68 2,07 2,9 2,32 0,95 0,37 1,24 1,82 2,66 4,45 6,45 8,85 11,65 15,45 14,05 11,85 9,35 6,33 3,08 LẬP BẢNG GIÁ TRỊ HÀM SỐ Q(T) CHO CỌC Đ.Đàn Hồi S f (mm) CHO CỌC Q(T) Đ.Đàn Hồi S f (mm) 20 40 50 60 70 80 90 0,00 1,64 3,28 4,10 4,92 5,74 6,56 7,38 6,30 7,94 9,58 10,40 11,22 12,04 12,86 13,68 20 40 50 60 70 80 90 0,00 1,64 3,28 4,10 4,92 5,74 6,56 7,38 6,30 7,94 9,58 10,40 11,22 12,04 12,86 13,68 100 8,20 14,50 100 8,20 14,50 CHO CỌC Q(T) Đ.Đàn Hồi S f (mm) 0,00 1,64 3,28 4,10 4,92 5,74 6,56 7,38 8,20 6,30 7,94 9,58 10,40 11,22 12,04 12,86 13,68 14,50 20 40 50 60 70 80 90 100 COÏC : Sức chịu tải cực hạn cọc phương pháp Davisson: Qu = 97 T Sức chịu tải cho phép cọc : Qa = Qu = 48.5 T FS Với FS = : hệ số an toàn Qu = 47.5 T FS Với FS = : hệ số an toàn CỌC : Sức chịu tải cực hạn cọc phương pháp Davisson: Qu = 95 T Sức chịu tải cho phép cọc : Qa = CỌC : Sức chịu tải cực hạn cọc phương pháp Davisson: Qu = 958 T Sức chịu tải cho phép cọc : Qa = Qu = 49 T FS Với FS = : hệ số an toàn KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỌC THEO KẾT QUẢ THỬ TĨNH BẢNG TỔNG HP KẾT QUẢ THỬ TĨNH CỌC CÔNG TRÌNH : NHÀ MÁY LAFARGE – VIỆT NAM ĐỊA ĐIỂM : KCN HIỆP PHƯỚC – NHÀ BÈ – TP.HCM CỌC SỐ 1: Þ350, L= 50m Ptk = 70T Ptt = 140T chu kyø chu kỳ CỌC SỐ 1: Þ350, L= 50m Ptk = 70T Ptt = 140T Thời gian ( phút ) Tải Trọng ( Tấn ) Độ Lún ( mm ) 60 60 60 60 60 30 30 60 30 30 30 60 60 60 60 1440 30 30 30 30 60 14 28 42 56 70 42 14 28 56 70 84 98 112 126 140 112 84 56 28 0 1,93 3,53 5,31 7,15 8,75 7,41 4,49 2,18 4,88 7,8 9,35 10,89 12,81 14,95 17,05 19,45 17,45 14,65 11,55 7,85 3,34 chu kyø chu kyø Thời gian ( phút ) Tải Trọng ( Tấn ) Độ Lún ( mm ) 60 60 60 60 60 30 30 60 30 30 30 60 60 60 60 1440 30 30 30 30 60 14 28 42 56 70 42 14 28 56 70 84 98 112 126 140 112 84 56 28 0 0,67 1,44 2,5 3,82 5,65 4,43 2,89 0,45 1,81 4,35 6,05 7,65 9,65 12,08 15,05 20,35 18,35 15,45 11,91 8,28 3,49 CỌC SỐ :Þ350 , L =50m Ptk = 70T Ptt = 140T chu kyø chu kỳ Thời gian ( phút ) Tải Trọng ( Taán ) 60 60 60 60 60 30 30 60 30 30 30 60 60 60 60 1440 30 30 30 30 60 14 28 42 56 70 42 14 28 56 70 84 98 112 126 140 112 84 56 28 Dùng phương pháp DAVISSON vẽ biểu đồ 2.L p Q d Sf = + 0.0038 + ( m) E p A 120 Trong : Diện tích cọc : A = 0.096 m2 Đường kính cọc : d = 0.35 m Chiều dài cọc : Lp = 50 m Modun đàn hồi : Ep = 39.10 T/m2 Tải trọng tác dụng lên cọc Q (T) Vậy : 0,35 2.50.Q Sf = + 0,0038 + 120 3.39.10 0,096 Hay : Sf = 0,089 Q+ 6,72 mm Độ Lún ( mm ) 0,81 1,07 2,43 4,08 6,07 4,91 3,21 0,72 2,11 4,85 6,65 8,75 11,05 13,45 16,55 21,35 19,15 15,85 12,45 8,95 4,55 LẬP BẢNG GIÁ TRỊ HÀM SỐ Q(T) CHO CỌC Đ.Đàn Hồi S f (mm) CHO CỌC Q(T) Đ.Đàn Hồi S f (mm) 28 56 70 84 98 112 126 0,00 2,49 4,98 6,23 7,48 8,72 9,97 11,21 6,72 9,21 11,70 12,95 14,20 15,44 16,69 17,93 28 56 70 84 98 112 126 0,00 2,49 4,98 6,23 7,48 8,72 9,97 11,21 6,72 9,21 11,70 12,95 14,20 15,44 16,69 17,93 140 12,46 19,18 140 12,46 19,18 CHO CỌC Q(T) Đ.Đàn Hồi S f (mm) 0,00 2,49 4,98 6,23 7,48 8,72 9,97 11,21 12,46 6,72 9,21 11,70 12,95 14,20 15,44 16,69 17,93 19,18 28 56 70 84 98 112 126 140 COÏC : Sức chịu tải cực hạn cọc phương pháp Davisson: Qu = 139 T Sức chịu tải cho phép cọc : Qa = Qu = 69.5 T FS Với FS = : hệ số an toàn CỌC : Sức chịu tải cực hạn cọc phương pháp Davisson: Qu = 136 T Sức chịu tải cho phép cọc : Qa = Qu = 68 T FS Với FS = : hệ số an toàn Qu = 67 T FS Với FS = : hệ số an toàn CỌC : Sức chịu tải cực hạn cọc phương pháp Davisson: Qu = 134 T Sức chịu tải cho phép cọc : Qa = 13 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỌC THEO KẾT QUẢ THỬ TĨNH BẢNG TỔNG HP KẾT QUẢ THỬ TĨNH CỌC CÔNG TRÌNH : CAO ỐC THƯƠNG MẠI VĂN PHÒNG SÀI GÒN PARAGON ĐỊA ĐIỂM : PHƯỜNG TÂN PHÚ – QUẬN - TP HCM CỌC SỐ 1: Þ500, L= 30m Ptk = 170T Ptt = 340T chu kỳ chu kỳ CỌC SỐ 1: Þ500, L= 30m Ptk = 170T Ptt = 340T Thời gian ( phút ) Tải Trọng ( Tấn ) Độ Lún ( mm ) 60 60 60 360 30 120 30 30 60 60 60 1440 30 30 30 120 42,5 85 127,5 170 85 85 170 212,5 255 297,5 340 255 170 85 0 1,46 2,81 4,45 7,16 4,55 0,47 3,4 8,12 10,66 13,49 17,24 21,53 19,02 15,16 10,56 3,68 chu kyø chu kyø Thời gian ( phút ) Tải Trọng ( Tấn ) Độ Lún ( mm ) 60 60 60 360 30 120 30 30 60 60 60 1440 30 30 30 120 42,5 85 127,5 170 85 85 170 212,5 255 297,5 340 255 170 85 0 0,65 1,65 2,95 4,95 2,69 0,57 2,55 5,75 7,85 10,45 13,75 19,55 17,05 13,45 9,55 4,85 14 CỌC SỐ :Þ500 , L =30m Ptk = 170T Ptt = 340T chu kỳ chu kỳ Thời gian ( phút ) Tải Trọng ( Tấn ) 60 60 60 360 30 120 30 30 60 60 60 1440 30 30 30 120 42,5 85 127,5 170 85 85 170 212,5 255 297,5 340 255 170 85 Dùng phương pháp DAVISSON vẽ biểu đồ 2.L p Q d Sf = + 0.0038 + ( m) E p A 120 Trong : Diện tích cọc : A = 0.196 m2 Đường kính cọc : d = 0.5 m Chiều dài cọc : Lp = 30 m Modun đàn hồi : Ep = 39.10 T/m2 Tải trọng tác dụng lên cọc Q (T) Vậy : 0,5 2.30.Q Sf = + 0,0038 + 120 3.39.10 0,196 Hay : Sf = 0,026 Q+ 7,97 mm Độ Luùn ( mm ) 0,86 1,93 3,37 5,57 3,79 0,72 3,09 6,27 8,04 10,19 13,06 16,81 14,41 11,43 7,54 2,74 15 LẬP BẢNG GIÁ TRỊ HÀM SỐ Q(T) CHO CỌC Đ.Đàn Hồi S f (mm) 85 170 212,5 255 297,5 340 0,00 2,21 4,42 5,53 6,63 7,74 8,84 7,97 10,18 12,39 13,50 14,60 15,71 16,81 CHO COÏC Q(T) 85 170 212,5 255 297,5 340 Đ.Đàn Hồi 0,00 2,21 4,42 5,53 6,63 7,74 8,84 CHO CỌC Q(T) Đ.Đàn Hồi S f (mm) 0,00 2,21 4,42 5,53 6,63 7,74 8,84 7,97 10,18 12,39 13,50 14,60 15,71 16,81 85 170 212,5 255 297,5 340 COÏC : Sức chịu tải cực hạn cọc phương pháp Davisson: Qu = 276 T Sức chịu tải cho phép cọc : Qa = Qu = 138 T FS Với FS = : hệ số an toàn Qu = 160 T FS Với FS = : hệ số an toàn Qu = 170 T FS Với FS = : hệ số an toàn CỌC : Sức chịu tải cực hạn cọc phương pháp Davisson: Qu = 320 T Sức chịu tải cho phép cọc : Qa = CỌC : Sức chịu tải cực hạn cọc phương pháp Davisson: Qu = 340 T Sức chịu tải cho phép coïc : Qa = S f (mm) 7,97 10,18 12,39 13,50 14,60 15,71 16,81 TÓM TẮT LÝ LỊCH KHOA HỌC Họ tên : ĐỖ NGỌC ĐÔNG Sinh ngày : 14 – 01 – 1975 Nơi sinh : Hà Nam Ninh Địa thường trú : 294/5 Nguyễn Chí Thanh , P5 Quận 10, TP.HCM Cơ quan công tác : Công Ty Cổ Phần Xây Dựng Việt Đại Thành Quá trình đào tạo : - Từ nhỏ → 1993 : học phổ thông, trung học TP.Nha Trang – Tỉnh K.Hòa - 1993 → 1998 : Sinh viên trường đại học Kiến Trúc TP.HCM Ngành Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp - 2002 → 2006 : Học viên cao học ngành Công Trình Trên Đất Yếu khóa 13 – Trường Đại Học Bách Khoa T.P Hồ Chí Minh Quá trình công tác : 1998 – 1999 : Công Ty Xây dựng & Dịch Vụ Nhà Đất Q.10 1999 – 2000 : Công Ty Tư Vấn Đầu Tư & Thiết Kế Xây Dựng ( CIDECO ) 2001 – 2003 : Công Ty Tư Vấn Xây Dựng Tổng Hợp ( NAGECCO ) 2004 – 2005 : Công Ty CP Thương Mại – Dịch Vụ Bến Thành 2005 đến : Công Ty Cổ Phần Xây Dựng Việt Đại Thành Địa liên lạc : 294/5 Nguyễn Chí Thanh , P5 Quận 10, TP.HCM - ĐT : 08 – 8534699 ... “ Nghiên cứu ứng dụng móng cọc ống bê tông ly tâm tiền áp (D ≥ 600) cho công trình sét yếu khu vực TP. HCM ĐB sông Cửu Long. ” II PHƯƠNG HƯỚNG CỦA ĐỀ TÀI Nghiên cứu cấu tạo cọc ống ,quy trình công. .. thực cho việc xây dựng công trình Chính điều nên Tác giả chọn đề tài “ Nghiên cứu ứng dụng cọc ống bê tông ly tâm tiền áp (D ≥ 600) cho công trình sét yếu khu vực TP. HCM Đồng Bằng Sông Cửu Long. .. ống bê tông ly tâm tiền áp cho công trình đất sét yếu khu vực TP. HCM ĐB .Sông Cửu Long Chương : Đặc Điểm đất sét yếu khu vực tp. hcm đb .sông cửu long có liên quan đến đề tài Chương : Nghiên cứu