Thiết kế nhà máy sản xuất cồn tuyệt đối từ ngô bằng phương pháp nghiền khô năng suất 2 triệu lít sản phẩm tháng

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA HÓA * THIẾT KẾ NHÀ MÁY SẢN XUẤT CỒN TUYỆT ĐỐI TỪ NGÔ BẰNG PHƯƠNG PHÁP NGHIỀN KHÔ NĂNG SUẤT TRIỆU LÍT SẢN PHẨM / THÁNG Sinh viên thực hiện: LÊ TIẾN HOÀNG Đà Nẵng – Năm 2018 TÓM TẮT ĐỒ ÁN Tên đề tài: Thiết kế nhà máy sản xuất cồn tuyệt đối từ ngô phương pháp nghiền khơ suất triệu lít sản phẩm / tháng Sinh viên thực hiện: Lê Tiến Hoàng Số thẻ SV: 107130101 Lớp: 13H2B Nội dung đồ án có chương chính, bao gồm: Chương : Lập luận kinh tế Chương : Tổng quan Chương : Chọn thuyết minh quy trình cơng nghệ Chương : Tính cân vật chất Chương : Tính chọn thiết bị Chương : Tính nhiệt nước Chương : Tổ chức xây dựng Chương : An toàn lao động Chương : Kiểm tra sản xuất ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Cộng Hoà Xã Hội Chủ Nghĩa Việt Nam TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA Độc Lập- Tự Do - Hạnh Phúc KHOA: HÓA NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: Lê Tiến Hoàng MSSV: 107130101 Lớp: 13H2B Khoa: Hóa Nghành: Cơng nghệ Thực Phẩm Tên đề tài: “Thiết kế nhà máy sản xuất cồn tuyệt đối từ ngô phương pháp nghiền khô suất triệu lít sản phẩm / tháng” Đề tài thuộc diện: ☐ Có ký kết thỏa thuận sở hữu trí tuệ kết thực Các số liệu liệu ban đầu: Thiết kế nhà máy sản xuất cồn tuyệt đối từ ngô phương pháp nghiền khơ suất triệu lít sản phẩm / tháng Nội dung phần thuyết minh tính tốn: Lời Mở Đầu Mục lục Chương 1: Lập luận kinh tế kỹ thuật Chương 2: Tổng quan Chương 3: Chọn thuyết minh dây chuyền cơng nghệ Chương 4: Tính cân vật chất Chương 5: Tính tốn chọn thiết bị Chương 6: Tính – nhiệt – nước Chương 7: Tổ chức tính xây dựng Chương 8: An toàn lao động vệ sinh nhà máy Chương 9: Kiểm tra chất lượng nguyên liệu sản phẩm Kết luận Tài liệu tham khảo Các vẽ đồ thị (nếu có): Bản vẽ số 1: Quy trình cơng nghệ sản xuất (A0) Bản vẽ số 2: Mặt phân xưởng sản xuất (A0) Bản vẽ số 3: Mặt cắt phân xưởng sản xuất (A0) Bản vẽ số 4: Sơ đồ - nước phân xưởng sản xuất (A0) Bản vẽ số 5: Tổng mặt nhà máy (A0) Họ tên người hướng dẫn: Bùi Viết Cường Ngày giao nhiệm vụ: 23/01/2018 Ngày hồn thành nhiệm vụ: 23/05/2018 Trưởng mơn Ngày…….tháng…….năm 2018 Người hướng dẫn (Ký ghi rõ họ tên) (Ký ghi rõ họ tên) Bùi Viết Cường LỜI CẢM ƠN Sau tháng, hướng dẫn tận tình thầy Bùi Viết Cường với cố gắng thân, em hoàn thành đồ án tốt nghiệp Em xin chân thành cảm ơn hướng dẫn thầy Bùi Viết Cường thầy cô giáo môn Công nghệ thực phẩm, thầy giáo khoa Hóa hướng dẫn tận tình tạo điều kiện thuận lợi để em hoàn thành đồ án tốt nghiệp Em xin chân thành cảm ơn Sinh viên thực Lê Tiến Hoàng i CAM ĐOAN Em: Lê Tiến Hoàng, xin cam đoan nội dung đồ án không chép nội dung từ đồ án khác Các số liệu đồ án hướng dẫn thầy hướng dẫn tính tốn thân cách trung thực, nguồn trích dẫn có thích rõ ràng, minh bạch, có tính kế thừa, phát triển từ tài liệu, tạp chí, cơng trình nghiên cứu cơng bố, website Em xin hồn tồn chịu trách nhiệm lời cam đoan em Sinh viên thực Lê Tiến Hoàng ii MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN i CAM ĐOAN ii DANH MỤC BẢNG .xi DANH MỤC HÌNH xi MỞ ĐẦU Chương 1: LẬP LUẬN KINH TẾ KĨ THUẬT 1.1.1 Vị trí địa lí 1.1.2 Đặc điểm địa hình 1.1.3 Đặc điểm khí hậu Chương 2:TỔNG QUAN 2.1.1 Ngô 2.1.2 Nước 14 2.1.3 Nấm men 14 2.1.4 Chất hỗ trợ kỹ thuật .16 iii 2.2.1 Định nghĩa 17 2.2.2 Tính chất cồn 17 2.2.3 Ứng dụng cồn tuyệt đối 18 2.2.4 Tình hình sản xuất nhu cầu sử dụng cồn tuyệt đối 19 2.3.1 Phương pháp sản xuất Ethanol từ ngô 20 2.3.2 Lý thuyết trình lên men rượu 21 2.3.3 Lý thuyết chưng cất cồn 23 2.3.4 Lý thuyết tinh chế cồn 27 2.3.5 Phương pháp tách nước để thu nhận cồn tuyệt đối 28 Chương 3: CHỌN VÀ THUYẾT MINH DÂY CHUYỀN CÔNG NGHỆ 31 3.2.1 Làm 32 3.2.2 Nghiền nguyên liệu 33 3.2.3 Hòa nước 34 3.2.4 Tách phôi 34 3.2.5 Nấu nguyên liệu 35 3.2.6 Làm nguội 37 3.2.7 Đường hóa 37 3.2.8 Lên men 38 3.2.9 Chưng cất tinh chế 39 3.2.10 Chưng cất đẳng phí 42 3.2.11 Làm nguội bảo quản 43 CHƯƠNG 4: TÍNH CÂN BẰNG VẬT CHẤT 44 iv 4.2.1 Các thông số ban đầu 44 4.2.2 Tính tốn cân vật chất 45 Chương 5: TÍNH VÀ CHỌN THIẾT BỊ 59 5.15.1 Thể tích thùng lên men 68 5.15.2 Thùng nhân giống cấp I .69 5.15.3 Thùng nhân giống cấp II 69 5.15.4 Thùng lên men 70 5.18.1 Xác định số đĩa 73 5.18.2 Tính đường kính 73 5.18.3 Tính chiều cao 73 v 5.19.1 Xác định số đĩa 73 5.19.2 Tính đường kính tháp 73 5.19.3 Tính chiều cao tháp 73 5.20.1 Xác định số đĩa 74 5.20.2 Tính đường kính tháp tinh 74 5.20.3 Tính chiều cao tháp 74 5.21.1 Xác định số đĩa 75 5.21.2 Tính đường kính tháp 75 5.21.3 Tính chiều cao 75 5.22.1 Thiết bị hâm giấm 75 5.22.2 Thiết bị tách bọt 77 5.22.3 Bình chống giấm 77 5.22.4 Thiết bị ngưng tụ cồn thô 77 5.22.5 Thiết bị ống xoắn ruột gà làm nguội cồn thô 78 5.23.1 Thiết bị ngưng tụ 78 5.23.2 Thiết bị làm nguội ống xoắn ruột gà cồn đầu 79 5.24.1 Thiết bị ngưng tụ 79 5.24.2 Thiết bị làm nguội ống xoắn ruột gà 80 5.26.1 Thiết bị ngưng tụ 81 5.26.2 Thiết bị làm nguội hồi lưu cồn đầu 82 vi y: Nồng độ phần mol trung bình pha đoạn đỉnh tháp đoạn tiếp liệu yt + y d yt: Nồng độ phần mol đĩa tiếp liệu, yt = 0,8336 phần mol yd: Nồng độ phần mol đỉnh, yd = 0,987 phần mol 0,8336 + 0,987 𝑦= = 0,91 0,91  78 + (1 − 0,91)  18  ytb =  273 = 2,561 (kg/m3) 22,4  345,525 y= Vận tốc phần luyện: (yWy)tb = 0,065  h  x   y + h: Khoảng cách hai đĩa gần nhau, h = 0,3 m +  : Hệ số xét đến ảnh hưởng sức căng bề mặt  Với atb = 0,761 phần khối lượng nên ta có   20 dyn/cm →   = ( pyWy)tb = 0,065 1 0,3  833,402  2,561 = 1,645 (kg/m3) Lượng tháp (đoạn luyện): g = gt + g d gd: Lượng đỉnh tháp, gd =  + D = (Rx + 1)  D= 13855,726 (kg/h) gt: Lượng vào đĩa thứ đoạn luyện: gt = Gt + D yt×gt = Gt×xt + D×xp gt×rt = gd×rd + xp: Nồng độ pha lỏng đỉnh tháp, xp = 0,995 phần khối lượng + xt: Nồng độ pha lỏng đĩa tiếp liệu, xF = 0,84 phần khối lượng + D: Sản phẩm đỉnh, D = 6095,788 (kg/h) + yt: Nồng độ cấu tử nhẹ pha đĩa tiếp liệu + rt , rd : Ẩn nhiệt hóa dung dịch đĩa tiếp liệu đỉnh rt = rbzt  yt + (1 - yt)  rNt rd = rbzd  yd + (1 - yd)  rNd Ở đĩa tiếp liệu( t0s = 64,850C): rbzt =96,166 (kcal/kg), rNt =561,510 (kcal/kg) Ở đỉnh (t0s = 80,20C): rbzt = 93,499 kcal/kg, rNd=552,491 kcal/kg [28,tr254] Với yd = 0,995 phần khối lượng → rd = 93,499  0,995+(1–0,995)  552,491 = 95,79 (kcal/kg) Giải hệ phương trình được: Lượng khỏi đoạn chưng: gt = 9540,67(kg) Thay số vào được: 𝑔𝑡𝑏 = Phụ lục 𝑔𝑡 +𝑔𝑑 = 13855,726+9540,67 = 11698,19 (kg/h) 30 g' (  y Wy ) tb Ta có: Đường kính đoạn luyện DL = 0,0188 Trong : g’ thể tích trung bình pha đoạn luyện: 11698,19 𝑔′ = = 4567,82 2,561 → 𝐷𝐿 = 0,0188 × √ 4567,82 = 0,99 (𝑚) 1,645 2.2 Đường kính đoạn chưng Cơng thức tính đường kính đoạn chưng: DC = 0,0188 Khối lượng riêng pha lỏng: ρ xtb = 𝑎𝑡𝑏 ρ𝑏𝑒𝑛𝑧𝑒𝑛 + g tb (PWg )tb (m) 1−𝑎𝑡𝑏 ρ𝑁 benzen, N: Khối lượng riêng benzen nước lấy theo nhiệt độ trung bình ttb = 64,85 + 100 = 82,425 C →benzen = 809,995 kg/m3; N = 969,388 (kg/m3) a: nồng độ phần khối lượng trung bình benzen pha lỏng a= 0,84 + 0,005 = 0,423 phần khối lượng 0,423 − 0,423 = +   xtb = 854,70  xtb 733,516 969,844 Khối lượng riêng trung bình pha hơi: y = (kg/m3) y  46 + (1 − y)  18  273 22,4  T Trong đó: T nhiệt độ tuyệt đối trung bình pha hơi: T=ttb +273=82,425 + 273 = 355,4250K y: Nồng độ phần mol trung bình pha đoạn chưng: y=  ytb = 0,8336 + 0,00498 = 0,419(phần mol) 0,419  46 + (1 − 0,419)  18  273 =1,016(kg/m3) 22,4  356,513 Vận tốc đoạn chưng: (ρy Wy ) + h0: tb = 0,065∅|σ| × √ℎ0 × ρxtb × ρytb Khoảng cách hai đĩa, chọn h0 = 0,3m +  : Hệ số xét đến ảnh hưởng sức căng bề mặt Với a = 0,419 nhiệt độ ttb = 83,5170C, thì:   20 dyn/cm →   =  (pyWy)tb = 0,065 1 Phụ lục 0,3  854,7 1,016 =1,049(m) 31 gt + g w + gt: Lương khỏi đoạn chưng, gt = 9540,67(kg/h) Tính lượng trung bình tháp: g = + gw:Lượng vào đoạn chưng xác định theo phương trình: gw.rw = gd.rd + gd : Lượng khỏi đỉnh tháp, gd = 13855,726 ( kg/h ) + rd : Ẩn nhiệt hóa dung dịch đỉnh tháp: rd = 94,417 (kcal/kg) + rw: Ẩn nhiệt hóa dung dịch đáy tháp: rw = yw.rbzw + (1 - yw).rNw + rR, rN: Ẩn nhiệt hóa rượu nước đáy tháp (1000C) rbzw = 90,5 (kcal/kg) , rNw = 539 (kcal/kg) + yw: Nồng độ rượu pha đáy tháp yw = 0,005 phần khối lượng gw = g d × rd g d × rd 13855,726 × 94,417 = = rw yw × 𝑟𝑏𝑧𝑤 + (1 − yw ) × rN 0,005 × 90,5 + (1 − 0,005) × 539 = 2437,257 (𝑘𝑔) 233,98 + 59,774 = 146,877(kg/h) 9540,67 + 2437,257 → 𝑔𝑡𝑏 = = 5988,964 (𝑘𝑔/ℎ) Thể tích trung bình pha hơi: 𝑔𝑡𝑏 5988,964 𝑔′ = = = 6148,83 (𝑘𝑔/ℎ) 0,974 0,974 Đường kính đoạn chưng: => g tb = 𝐷𝐶 = 0,0188 × √ 6148,83 = 1,439 (𝑚) 1,049 Đường kính tháp: 𝐷𝐿 + 𝐷𝐶 0,99 + 1,439 = = 1,2145 (𝑚) 2 Phụ lục 9: Thiết bị làm nguội ống lồng ống Thiết bị làm nguội ống lồng ống sau tách Thiết bị ống lồng ống gồm ống lồng nhau, dịch ống, nước làm nguội bên Ở đây, dịch cháo làm nguội từ 950C xuống 600C đưa đường hóa 𝐷= Theo bảng 4.1: Lượng dịch vào ống giờ: N11=16738,78 (kg/h) Nhiệt lượng toả bề mặt ống: Q = m×c×( t1 – t2 ) = 16738,78 ×0,977×(95 – 60) = 572382,582 (kcal/h) Trong đó: Phụ lục 32 + c = 0,977 kcal/kg độ: nhiệt dung riêng khối nấu + t1, t2: nhiệt độ đầu cuối khối nấu Lượng nhiệt tổn thất môi trường xung quanh: Q’ = 10%×Q = 10% ×572382,582 = 57238,2582(kcal/h) Nhiệt lượng cần cung cấp: Q” = Q – Q’ = 572382,582 – 57238,2582= 515144,3238 (kcal/h) Q” = m’ × CN × (t1 – t2), CN = kcal/kg.độ nhiệt dung riêng nước Khối lượng nước làm nguội: m’ = Q'' C N  (t1 − t ) Trong đó: CN = kcal/kg.độ nhiệt dung riêng nước.[11, tr 165] 𝑄 ′′ 515144,3238 𝑘𝑔 𝑚′ = = = 14718,4093 ( ) 𝐶𝑁 × (𝑡1 − 𝑡2 ) × (95 − 60) ℎ Với:  nước = 997,08 (kg/m3) 250C [11, tr 12] Vậy: 𝑉𝑛ướ𝑐 = 𝑉𝑛 = 𝑚′ 14718,4093 = = 14,762 (𝑚3 ) 𝜌 997,08 Diện tích bề mặt truyền nhiệt: 𝑄 ′′ 515144,3238 𝐹= = = 73,592 (𝑚2 ) 𝐾 × ∆𝑡 200 × (95 − 60) Trong đó: K = 150÷250 kcal/m2.h.độ hệ số truyền nhiệt nên chọn K = 200 kcal/m2.h.độ => Chiều dài đường ống: 𝐹 73,592 𝐿= = = 234,369 (𝑚) 𝜋 × 𝑑 3,14 × 0,1 Trong đó: d = 0,1m đường kính ống Do chiều dài đường ống trao đổi nhiệt dài, chọn thiết bị để giảm kích thước thiết bị, nên chiều dài ống thiết bị là: 𝑙 = 234,369 = 78,123 (𝑚) Chọn chiều dài đoạn ống dx = m, số vòng xoắn 𝑙 78,123 𝑛= = = 13,02 ≈ 14 (𝑣ò𝑛𝑔) 6 Chọn khoảng cách ống 0,1 m đường kính ống ngồi D = 0,2 m Chiều cao thiết bị: H = 14×0,2 + (14-1)×0,1 = 4,1 (m) Vậy chọn thiết bị làm nguội có thơng số sau: dx (m) D (m) H (m) Số lượng (cái) 0,2 4,1 Thiết bị làm nguội ống lồng ống sau đường hóa Thiết bị ống lồng ống gồm ống lồng nhau, dịch ống, nước làm nguội bên Ở nước làm nguội dịch đường từ 600C xuống 300C đưa lên men Phụ lục 33 Lượng dịch vào ống giờ: N13 = 39952,71×0,5= 19976,355 (kg/h) Nhiệt lượng toả bề mặt ống: Q = N13×c×( t1 – t2 ) = 19976,355 × 0,977 × (60 – 30) = 585506,965 (kcal/h) Trong đó: c = 0,977 kcal/kg độ nhiệt dung riêng khối nấu t1, t2: Nhiệt độ đầu cuối khối nấu Lượng nhiệt tổn thất môi trường xung quanh: Q’ = 10%×Q = 10% × 585506,965 = 58550,6965 (kcal/h) Nhiệt lượng cần cung cấp: Q” = Q – Q’ =585506,965 –58550,6965= 526956,2685 (kcal/h) Khối lượng nước làm nguội: Áp dụng cơng thức: Q” = N’13×CN×(t1 – t2) Trong đó: CN = kcal/kg.độ nhiệt dung riêng nước.[11, tr 165] 𝑄 ′′ 526956,2685 𝑘𝑔 ′ 𝑁13 = = = 17565,201 ( ) 𝐶𝑁 × (𝑡1− 𝑡2 ) × (60 − 30) ℎ  nước = 997,08 (kg/m3) nên 𝑉𝑛ướ𝑐 = 17565,201 997,08 𝑚3 = 17,617 ( ℎ ) Diện tích bề mặt truyền nhiệt: 𝑄 ′′ 526956,2685 𝐹= = = 87,826 (𝑚2 ) 𝐾 × ∆𝑡 200 × (60 − 30) Trong đó: K = 150÷250 kcal/m2.h.độ hệ số truyền nhiệt Chọn K= 200 kcal/m2.h.độ Chiều dài đường ống: 𝐹 87,826 𝐿= = = 279,7 (𝑚) 𝜋 × 𝑑 3,14 × 0,1 Trong đó: d= 0,1m đường kính ống Do chiều dài đường ống trao đổi nhiệt dài, chọn thiết bị để giảm kích thước thiết bị, nên chiều dài ống thiết bị là: 279,7 𝑙= = 93,23 (𝑚) Chọn chiều dài đoạn ống dx = 6m, số vòng xoắn: 𝑙 93,23 𝑛= = = 15,53 ≈ 16 (𝑣ò𝑛𝑔) 6 Chọn khoảng cách ống 0,1 m đường kính ống ngồi D = 0,2 m Chiều cao thiết bị: H = 16×0,2 + (16-1)×0,1 = 4,7 (m) Vậy chọn thiết bị làm nguội sau cơng đoạn đường hóa có thơng số sau: Phụ lục dx (m) D (m) H (m) Số lượng (cái) 0,2 4,7 34 Phụ lục 10: Tính nước dùng cho phân xưởng lên men Tính nước dùng cho thùng lên men Nhiệt sinh q trình lên men: Cứ lít dịch lên men thùng lên men sau giải phóng 1,13 kcalo nhiệt Dịch đường lên men ca:V=4,417×8468,9×8=299257,05 (lít/ca) Lượng nhiệt sinh trong thùng: 𝑉 299257,05 𝑄 = × 1,13 = × 1,13 = 18786,69 (𝐾𝑐𝑎𝑙/ℎ) 𝑛 18 V: Tổng số dịch lên men ngày, n =18 số thùng lên men Nhiệt tổn thất rượu CO2 mang ra: Lấy 10% so nhiệt lượng sinh ra: Q1 = 10% × Q = 0,1 × 18786,69= 1878,669 (Kcal/ca) Để lấy lượng lại ta sử dụng hệ thống làm nguội dạng ống xoắn ruột gà Lượng nhiệt hệ thống làm nguội lấy đi:Q2 = F × k × t (W), [12, tr 3] F: Diện tích bề mặt truyền nhiệt.F=×D×H=3,14×3,8×13,3= 158,696 (m2) K: Hệ số truyền nhiệt qua thành thiết bị: K = [12, tr 3]  + + 1 t  1: Hệ số cấp nhiệt từ thùng lên men đến thành thiết bị, 1 = 699 W/m2.độ : Chiều dày thành thiết bị,  = 0,006 (m) t : Hệ số dẫn nhiệt thành thiết bị, t =50 W/m.độ 2: Hệ số cấp nhiệt từ thiết bị đến nước dội,  = Nu  N HT [12, tr 21] N = 52,3  10-2 (Kcal/m.h.độ) = 60,8  10-2(W/m.độ) HT: Chiều cao phần thân hình trụ, HT = 11,4 m Nu: Chuẩn số Nuyxen đặc trưng cho trình cấp nhiệt bề mặt phân giới phụ thuộc vào chuẩn số Raynon: Re = V: Mật độ tưới , V = V  [12, tr 21] G , (kg/m.s) DT DT: Diện tích bề mặt truyền nhiệt thân thiết bị, DT = F = 158,696 m2 G : Khối lượng chất lỏng chảy bề mặt thành G = 1,5 kg/s Nhiệt độ trung bình nước dội: 250C (Nhiệt độ đầu: 200C, nhiệt độ cuối: 300C ) Ở 250C, độ nhớt nước  = 0,8937  10-3 (N.s/m2) [11, tr 94] 4×𝑉 4×𝐺 × 1,5 𝑅𝑒 = = = = 42,3 𝜇 𝜇 × 𝐷𝑇 0,8937 × 10−3 × 158,696 Re < 2000 Nuyxen tính: Nu = 0,67 × (Ga2 ×Pr3 × Re)1/9 [12, tr 21] Trong đó: Phụ lục 35 𝐺𝑎 = Pr = 𝐻 × 𝜌2 × 𝑔 11,43 × 997,082 × 9,8 = = 1,807 × 1016 𝜇2 (0,8937 × 10−3 )2 CP    [12, tr 21]  - Độ nhớt nước 250C,  = 0,8937 × 10-3 N.s/m2  - Hệ số dẫn nhiệt nước 250C,  = 60,8 × 10-2 W/m.độ CP- Nhiệt dung riêng nước 250C, CP = 0,99892 kcal/kg.độ Pr = 0,99892  0,8937  10 −3 = 0,00147 60,8  10 − Nu=0,67×[(1,807× 1016)2 × (0,00147)3 × 42,3]1/9= 422,82 𝛼2 = 𝑁𝑢×𝑁 𝐻 = 422,82×60,8×10−2 13,3 𝐾= = 19,33 (N/m2.0C) 1 0,006 + + 699 50 19,33 t – Hiệu số nhiệt độ trung bình, t = = 18,77 (W/m2.0C) t1 − t [12, tr 21] t1 ln t t1 = T – t1, t2 = T- t2 T = 320C, t1 = 250C, t2 = 300C, t1 = 50C, t2 = 20C, t = 5−2 = 3,270 C ln Vậy nhiệt lượng nước dội lấy đi: Q2=K×F×t=18,77×158,696  3,27=9740,427 (W)= 8375,306 (Kcal/h) Lượng nước dội cho thùng lên men chính: m = 3600  1,5 = 5400 (kg/h) Lượng nhiệt lượng hệ thống làm nguội ống xoắn ruột gà lấy đi: Q3=Q – Q1 – Q2=18786,69-1878,669-8375,306 = 8532,715 (Kcal/h) Lượng nước cung cấp cho ống xoắn ruột gà: Q3 = G  C  t 𝑄3 8532,715 𝐺= = = 1708,39 (𝑘𝑔/ℎ) 𝐶𝑝 × ∆𝑡 0,99892 × (30 − 25) Lượng nước cấp cho thùng lên men chính: 1708,39 (kg/h) Lượng nước cấp cho 18 thùng lên men chính: 18×1708,39 = 30751,02 (kg/h) Thể tích nước cần cấp cho 18 thùng lên men chính: 𝑉𝐶 = 𝑚𝑛 𝜌𝑛 = 30751,02 997,08 = 30,841 (𝑚3 /ℎ)=246,73 (m3/ca) Tính nước cho thùng nhân giống Thùng nhân giống cấp II: Lượng dịch sử dụng cho ca: VII = 0,433×X×8=0,433×8468,9×8= 29336,27 (lít/ca) Lượng nhiệt sinh giờ: QII = (29336,27  1,13) = 33149,98 (kcal/h) Phụ lục 36 Thùng nhân giống cấp I: Lượng dịch chứa thùng 30% so với lượng dịch thùng gây men cấp II: 29336,27  0,3 = 8800,88 (lít) Lượng nhiệt sinh giờ: QI = (8800,88× 1,13) = 9944,996 (kcal/h) Lượng nhiệt CO2 mang 10%, toả mơi trường xung quanh 5% Do lượng nhiệt cịn lại cần giải phóng thùng là: QIC = 9944,996  0,85 = 8453,25 (kcal/h) QIIC = 33149,98  0,85 = 28177,483 (kcal/h) Diện tích truyền nhiệt cho ống xoắn ruột gà: F = Q k  t Nước cấp cho nhân giống cấp I: 𝑄𝐼𝐶 8453,25 𝑚𝐼 = = = 845,325 (𝑘𝑔/ℎ) 𝐶𝑛 × (𝑡2 − 𝑡1 ) × (30 − 20) Suy thể tích nước: 𝑉𝐼 = 𝑚𝐼 𝜌𝑛 = 845,325 997,08 = 0,848 (m3/h) = 6,78 (m3/ca) Nước cấp cho nhân giống cấp II: 𝑄𝐼𝐼𝐶 28177,483 𝑚𝐼𝐼 = = = 2817,748 (𝑘𝑔/ℎ) 𝐶𝑛 × (𝑡2 − 𝑡1 ) × (30 − 20) Suy thể tích nước: 𝑉𝐼𝐼 = 𝑚𝐼𝐼 𝜌𝑛 = 2817,748 997,08 = 2,826 (m3/h) = 22,61 (m3/ca) Lượng nước cần cho phân xưởng lên men: VLM=VC+VI+VII=246,73+6,78+22,61= 276,12 (m3/ca) Phụ lục 11: Tính nước cho thiết bị làm nguội Thiết bị làm nguội ống xoắn ruột gà tháp thơ Theo mục mục 5.2.1.5 Diện tích truyền nhiệt thiết bị ngưng tụ cồn thô 11,352 (m2) Vậy lượng nhiệt thực tế cần phải lấy để ngưng tụ : Q’’= F × Kt × t = 11,352 × 350 × 32,2 = 127937,04 (Kcal/h) Trong đó: Kt hệ số truyền nhiệt thực tế ống: Kt =0,5 × B = 0,5 × 700 = 350 (Kcal/m2độ) với ω = 1m/s vận tốc nước làm nguội ống Nhiệt độ ngưng tụ 41,975% khối lượng 93,586 0C [9, tr 273] Nhiệt độ nước làm nguội vào 25 0C 45 0C ∆𝑡 − ∆𝑡𝑁 (93,586 − 45) − (45 − 25) ∆𝑡 = 𝑑 = = 32,2 ∆𝑡𝑑 93,586 − 45 𝑙𝑛 𝑙𝑛 ∆ 45 − 25 𝑡𝑁 Lượng nước cần cung cấp: Phụ lục 37 𝐺2 = 𝑄 ′′ 127937,04 = = 6396,85 (𝑘𝑔/ℎ) 𝐶𝑁 × (𝑡1 − 𝑡2 ) × (45 − 25) Suy thể tích nước: Gn2 = 𝐺2 𝜌 = 6396,85 997,08 = 6,42 (m3/h) = 51,36 (m3/ca) Thiết bị làm nguội cồn đầu tháp andehyt Theo mục 5.23.2 Diện tích truyền nhiệt thiết bị ngưng tụ cồn đầu 2,8975 (m2) Vậy lượng nhiệt thực tế cần phải lấy để ngưng tụ : Q’’= F × Kt ×  t = 2,8975 × 350 × 23,418 = 23748,78 (Kcal/h) Trong đó: Kt hệ số truyền nhiệt thực tế ống: Kt =0,5 × B  = 0,5 × 700 12 = 350 (Kcal/m2độ) với ω = 1m/s vận tốc nước làm nguội ống Nhiệt độ ngưng tụ 39,974 % khối lượng 940C [9, tr 273] Nhiệt độ nước làm nguội vào 25oC 45oC ∆𝑡 − ∆𝑡𝑁 (94 − 45) − (45 − 25) ∆𝑡 = 𝑑 = = 23,418 ∆𝑡𝑑 94 − 45 𝑙𝑛 𝑙𝑛 ∆ 45 − 25 𝑡𝑁 Lượng nước cần cung cấp: 𝑄 ′′ 23748,78 𝐺2 = = = 1187,439 (𝑘𝑔/ℎ) 𝐶𝑁 × (𝑡1 − 𝑡2 ) × (45 − 25) Suy thể tích nước: Gn2 = 𝐺2 𝜌 = 1187,439 997,08 = 1,19 (m3/h) = 9,52 (m3/ca) Thiết bị làm nguội tháp tinh thiết bị làm nguội dầu fusel ➢ Thiết bị làm nguội tháp tinh Theo mục 5.24.2 Diện tích truyền nhiệt thiết bị ngưng tụ cồn đầu 109,045 (m2) Vậy lượng nhiệt thực tế cần phải lấy để ngưng tụ : Q’’= F × Kt ×  t = 109,045 × 350 × 7,05 = 269068,537 (Kcal/h) Trong đó: Kt hệ số truyền nhiệt thực tế ống: Kt =0,5 × B  = 0,5 × 700 12 = 350 (Kcal/m2độ) với ω = 1m/s vận tốc nước làm nguội ống Nhiệt độ ngưng tụ 74,592% khối lượng 86,710C [9, tr 273] Nhiệt độ nước làm nguội vào 25oC 45oC ∆𝑡 − ∆𝑡𝑁 (86,71 − 45) − (45 − 25) ∆𝑡 = 𝑑 = = 7,05 ∆𝑡𝑑 86,71 − 45 𝑙𝑛 𝑙𝑛 ∆ 45 − 25 𝑡𝑁 Lượng nước cần cung cấp: 𝑄 ′′ 269068,537 𝐺2 = = = 13453,43 (𝑘𝑔/ℎ) 𝐶𝑁 × (𝑡1 − 𝑡2 ) × (45 − 25) Phụ lục 38 Suy thể tích nước: Gn2 = 𝐺2 𝜌 = 13453,43 997,08 = 13,49 (m3/h) = 107,92 (m3/ca) ➢ Thiết bị làm nguội dầu fusel Phương trình cân bằng: Gf  Cf  (t2 – t1) = Gn  Cn  (t’n – tn) [29, tr 32] Với Gf : Lượng dầu fusel Gf = 1068,552 (lít/ca) t2 = 80 (0C) , t1 = 30 (0C) , t’n = 45 (0C) , tn = 25 (0C), Cf = 0,883 (kcal/kg.độ) 𝐺𝑛3 = 1068,552×0,883×(80−30) 45−25 = 2358,83 (lít/ca) = 2,359 (m3/ca) Thiết bị làm nguội cồn đầu tháp làm (ống xoắn ruột gà ) Theo mục 5.26.2 Diện tích truyền nhiệt thiết bị ngưng tụ cồn đầu 4,397 (m2) Vậy lượng nhiệt thực tế cần phải lấy để ngưng tụ : Q’’= F × Kt ×  t = 4,397 × 350 × 27,754 = 42712,018 (Kcal/h) Trong đó: Kt hệ số truyền nhiệt thực tế ống: Kt =0,5 × B  = 0,5 × 700 12 = 350 (Kcal/m2độ) với ω = 1m/s vận tốc nước làm nguội ống Nhiệt độ ngưng tụ 95,57% khối lượng 82,2930C [9, tr 273] Nhiệt độ nước làm nguội vào 25oC 45oC ∆𝑡 − ∆𝑡𝑁 (82,293 − 45) − (45 − 25) ∆𝑡 = 𝑑 = = 27,754 ∆𝑡𝑑 82,293 − 45 𝑙𝑛 𝑙𝑛 ∆ 45 − 25 𝑡𝑁 Lượng nước cần cung cấp: 𝑄 ′′ 42712,018 𝐺2 = = = 2135,6 (𝑘𝑔/ℎ) 𝐶𝑁 × (𝑡1 − 𝑡2 ) × (45 − 25) Suy thể tích nước: Gn2 = 𝐺2 𝜌 2135,6 = 997,08 = 2,14 (m3/h) = 17,12 (m3/ca) Thiết bị làm nguội cồn đầu tháp tách nước (ống xoắn ruột gà) Theo mục 5.27.2 Diện tích truyền nhiệt thiết bị ngưng tụ cồn đầu 11,864 (m2) Vậy lượng nhiệt thực tế cần phải lấy để ngưng tụ : Q’’= F × Kt ×  t = 11,864 × 350 × 27,405 = 113796,52 (Kcal/h) Trong đó: Kt hệ số truyền nhiệt thực tế ống: Kt =0,5 × B  = 0,5 × 700 12 = 350 (Kcal/m2độ) với ω = 1m/s vận tốc nước làm nguội ống Nhiệt độ ngưng tụ 99,6% khối lượng 81,4440C [9, tr 273] Nhiệt độ nước làm nguội vào 25oC 45oC ∆𝑡 − ∆𝑡𝑁 (81,444 − 45) − (45 − 25) ∆𝑡 = 𝑑 = = 27,405 ∆𝑡𝑑 81,444 − 45 𝑙𝑛 𝑙𝑛 ∆ 45 − 25 𝑡𝑁 Phụ lục 39 Lượng nước cần cung cấp: 𝑄 ′′ 113796,52 𝐺2 = = = 5689,83 (𝑘𝑔/ℎ) 𝐶𝑁 × (𝑡1 − 𝑡2 ) × (45 − 25) Suy thể tích nước: Gn2 = 𝐺2 𝜌 = 5689,83 997,08 = 5,71 (m3/h) = 45,68 (m3/ca) Lượng nước cần cho tháp tách nước: Gn1= G’ n1 + Gn2 = 1037,85+45,68 = 1083,53 (m3/ca) Phụ lục 12: Nhóm thiết bị phụ trợ Thiết bị ngưng tụ cồn thô tháp thô Lượng khỏi đỉnh tháp tính cho 100 kg giấm 15,635 (kg) Giả sử lượng ngưng tụ thiết bị hâm giấm 4/5 khối lượng hơi, lượng lại tiếp tục dẫn qua thiết bị ngưng tụ ngưng hoàn toàn với khối lượng: 15,635 – [(15,635  1 )+(15,635   )] = 2,3453 (kg) 5 Theo bảng 4.5, lượng giấm vào tháp thơ là: D giấm = 36179,14 (lít/h) Năng suất tính theo lít/ngày: N = 24×1000×G ρ Trong đó:+ Năng suất giấm vào: 36179,14 𝑘𝑔 𝐺= × 2,3453 = 848,509 ( ) 100 ℎ + Khối lượng riêng nước ngưng nồng độ rượu pha lỏng 41,975% khối lượng có  = 899,0844 (kg/m3) Năng suất thiết bị tính theo dal/cyr (1 dal = 10 lit ; cyr = 24h) là: 24 × 1000 × 848,509 𝑙í𝑡 ) = 2264,9949 𝑑𝑎𝑙/𝑐𝑦𝑟 →𝑁= = 22649.949 ( 899,0844 𝑛𝑔à𝑦 Bề mặt truyền nhiệt thiết bị: F = 0,02×N = 0,02× 2264,9949 = 45,299 (m2) Chọn vật liệu ống truyền nhiệt đồng thanh, đường kính ống dt=40mm, đường kính ống ngồi dn = 44mm, đường kính ống trung bình dtb=42mm Giả sử với chiều dài ống là: l = m Số ống thiết bị: 𝐹 45,299 𝑛= = = 114,495 (ố𝑛𝑔) 𝜋 × 𝑑𝑡𝑏 × 𝑙 3,14 × 0,042 × Theo bảng V.11 [8, tr 48]: Phân bố ống theo hình lục giác, quy chuẩn tổng số ống 169, số lượng ống đường chéo b = 15 Bước ống: t = 1,5×dn; với dn = 0,044m Đường kính thiết bị: D = 1,5×dn×(b - 1) + 4×dn = 1,5×0,044×(15 - 1) + 4×0,044= 1,1 (m) Chiều dài thực ống truyền nhiệt sau quy chuẩn: Phụ lục 40 𝐹 45,299 = = 2,032 (𝑚) 3,14 × 𝑛 × 𝑑𝑡𝑏 3,14 × 169 × 0,042 H1, H2: Chiều dài đầu tháp: H1 = H2 = 0,15 (m) Chiều dài chung thiết bị: H = H0+H1+H2 = 2,032 + 2×0,15 = 2,332 (m) Vậy chọn thiết bị ngưng tụ cồn thơ có kích thước sau: 𝐻0 = D (m) H0(m) H1(m) H2 (m) H(m) Số lượng (cái) 1,1 2,032 0,15 0,15 2,332 Thiết bị ngưng tụ tháp andehyt Lượng khỏi tháp andehyt 0,596 kg/100kg giấm Năng suất giấm vào: 24 × 0,596 × 36450,15 𝑘𝑔 𝑁= = 5213,83 ( ) 100 𝑛𝑔à𝑦 Năng suất tính theo dal/cyr: 1000 × 5213,83 𝑙í𝑡 ) = 579,597 (𝑑𝑎𝑙/𝑐𝑦𝑟) 𝑁𝑡𝑏 = = 5795,97 ( 899,56 𝑛𝑔à𝑦 Bề mặt truyền nhiệt: F = 0,02  N tb = 0,02 ×579,597 =11,59 (m2) Chọn vật liệu ống truyền nhiệt đồng thanh, đường kính ống dt =30mm, đường kính ngồi ống dn = 32mm, đường kính trung bình ống dtb = 31mm Giả sử chiều dài ống: l = 3m Số ống thiết bị: 𝐹 11,59 𝑛= = = 39,69 (ống) 𝜋 × 𝑑𝑡𝑏 × 𝑙 3,14 × 0,031 × Quy chuẩn thành 61 ống Theo bảng V.11 [8, tr 48]: Phân bố ống hình lục giác,số ống đường chéo b = ống Bước ống: t = 1,5×dn; với dn = 0,05m Đường kính thiết bị: D = 1,5×dn×(b - 1) + 4×dn = 1,5×0,05×(9 - 1) + 4×0,05 = 0,8 (m) Chiều cao ống truyền nhiệt: 𝐹 11,59 ℎ0 = = = 1,952 (𝑚) 𝜋 × 𝑑𝑡𝑏 × 𝑛 3,14 × 0,031 × 61 Chiều cao đầu thiết bị: h1 = h2 = 0,2 (m) Chiều cao tồn thiết bị: H = 1,952+ × 0,2 = 2,352 (m) Vậy chọn thiết bị ngưng tụ tháp andehyt kiểu thẳng đứng có kích thước sau: D (m) h0 (m) h1 (m) h2 (m) H(m) Số lượng (cái) 0,8 1,952 0,2 0,2 2,352 Thiết bị ngưng tụ tháp tinh Phụ lục 41 Lượng khỏi tháp tinh 18,672 kg/100kg giấm Nhiệt độ rượu - nước 78,3, nồng độ 83,637% khối lượng, khối lượng riêng 748,964 (kg/m3) Lượng rượu ngưng tụ: 𝐷𝑔𝑖ấ𝑚 × 𝐻 36450,15 × 18,672 𝑚= = = 6805,97 (𝑘𝑔/ℎ) 100 100 Năng suất tính theo dal/cyr: 24 × 1000 × 6805,97 𝑙í𝑡 ) = 21809,229 (𝑑𝑎𝑙/𝑐𝑦𝑟) 𝑁𝑡𝑏 = = 218092,29 ( 748,964 𝑛𝑔à𝑦 Bề mặt truyền nhiệt: F = 0,02  N tb = 0,02 ×21809,229 =436,18 (m2) Chọn vật liệu ống truyền nhiệt đồng thanh, đường kính ống dt =40mm, đường kính ngồi ống dn = 44mm, đường kính trung bình ống dtb = 42mm Giả sử chiều dài ống: l = 4m Số ống thiết bị: 𝐹 436,18 𝑛= = = 826,85 (ố𝑛𝑔) 𝜋 × 𝑑𝑡𝑏 × 𝑙 3,14 × 0,042 × Quy chuẩn thành 919 ống Theo bảng V.11 [8, tr 48]: Phân bố ống hình lục giác,số ống đường chéo b = 35 ống Bước ống: t = 1,5×dn; với dn = 0,05m Đường kính thiết bị: D = 1,5×dn×(b - 1) + 4×dn = 1,5×0,05×(35 - 1) + 4×0,05 = 2,75 (m) Chiều cao ống truyền nhiệt: 𝐹 436,18 ℎ0 = = = 3,599 (𝑚) 𝜋 × 𝑑𝑡𝑏 × 𝑛 3,14 × 0,042 × 919 Chiều cao đầu thiết bị: h1 = h2 = 0,3 (m) Chiều cao toàn thiết bị: H = 3,599 + × 0,3 = 4,199 (m) Vậy chọn thiết bị ngưng tụ tháp tinh kiểu thẳng đứng có kích thước sau: D (m) h0 (m) h1 (m) h2 (m) H(m) Số lượng (cái) 2,75 3,599 0,3 0,3 4,199 Thiết bị ngưng tụ tháp làm Lượng thoát đỉnh tháp làm 3489,19 (lít/h) Nhiệt độ rượu - nước 78,15oC, nồng độ 95,57% khối lượng a Thiết bị ngưng tụ kiểu nằm ngang Chọn lượng khỏi tháp làm vào thiết bị 85% Lượng rượu ngưng tụ: 85 × 𝐻 85 × 3489,19 × 24 𝑁𝑡𝑏 = = = 71179,476 (𝑙í𝑡/𝑛𝑔à𝑦) 100 100 Bề mặt truyền nhiệt: 𝐹 = Phụ lục 0,014×𝑁𝑡𝑏 10 = 0,014×71179,476 10 = 99,65 (𝑚2 ) 42 Chọn vật liệu ống truyền nhiệt đồng thanh, đường kính ống dt =48mm, đường kính ngồi ống dn = 50mm, đường kính trung bình ống dtb = 49mm Giả sử chiều dài ống: l = 5m 𝐹 99,65 Số ống thiết bị: 𝑛 = 𝜋×𝑑 𝑡𝑏 ×𝑙 = 3,14×0,049×5 = 129,53 (ống) Quy chuẩn thành 169 ống Theo bảng V.11 [8, tr 48]: Phân bố ống hình lục giác,số ống đường chéo b = 15 ống Bước ống: t = 1,5×dn; với dn = 0,05m Đường kính thiết bị: D = 1,5×dn×(b - 1) + 4×dn = 1,5×0,05×(15 - 1) + 4×0,05 = 1,25 (m) Chiều dài ống truyền nhiệt: 𝐹 99,65 𝐿0 = = = 3,83 (𝑚) 𝜋 × 𝑑𝑡𝑏 × 𝑛 3,14 × 0,049 × 169 Chiều dài đầu thiết bị: L1 = L2 = 0,3 (m) Chiều dài tồn thiết bị: L = 3,83 + × 0,3 = 4,43 (m) Vậy chọn thiết bị ngưng tụ tháp làm kiểu nằm ngang có kích thước sau: D (m) L0 (m) L1 (m) L2 (m) L (m) Số lượng (cái) 1,25 3,83 0,3 0,3 4,43 b Thiết bị ngưng tụ kiểu thẳng đứng Chọn lượng khỏi tháp làm vào thiết bị 15% Năng suất tính theo lít/ngày: 15 × 𝐻 15 × 3489,19 × 24 𝑁𝑡𝑏 = = = 12561,084 (𝑙í𝑡/𝑛𝑔à𝑦) 100 100 Bề mặt truyền nhiệt: 𝐹 = 0,014×𝑁𝑡𝑏 10 = 0,014×12561,084 10 = 17,586 (m2) Chọn vật liệu làm ống truyền nhiệt đồng thanh, đường kính ống dt = 48mm, đường kính ngồi ống dn = 50mm, đường kính trung bình ống dtb = 49mm Giả sử chiều dài ống: l = m Số ống thiết bị: 𝐹 17,586 𝑛= = = 38,09 (ố𝑛𝑔) 𝜋 × 𝑑𝑡𝑏 × 𝑙 3,14 × 0,049 × Quy chuẩn thành 61 ống Theo bảng V.11 [8, tr 48]: Phân bố ống hình lục giác, số ống đường chéo b = ống Bước ống: t = 1,5×dn; với dn = 0,05 m Đường kính thiết bị: D = 1,5 × dn × (b - 1) + × dn = 1,5×0,05 × (9- 1) + × 0,05 = 0,8 (m) Chiều cao ống truyền nhiệt thiết bị: Phụ lục 43 𝐹 17,586 = = 1,874 (𝑚) 𝜋 × 𝑑𝑡𝑏 × 𝑛 3,14 × 0,049 × 61 h1,h2 chiều cao hai đầu tháp: h1 = h2 = 0,15 (m) Chiều dài toàn thiết bị: H = 1,874+ × 0,15 = 2,174 (m) Vậy chọn thiết bị ngưng tụ kiểu thẳng đứng có kích thước sau: ℎ0 = D (m) h0(m) h1(m) h2 (m) H(m) Số lượng (cái) 0,8 1,874 0,15 0,15 2,174 Thiết bị ngưng tụ tháp tách nước Lượng khỏi tháp tách nước :8215,38 (kg/h) Trong đó: + Khối lượng riêng benzen nhiệt độ 64,850C có  = 830,941 (kg/m3) [8, tr 9] + Năng suất tính theo dal/cyr: 𝑁𝑡𝑏 = 24×100×8215,38 830,941×10 = 2372,841 (dal/cyr) Bề mặt truyền nhiệt: F = 0,02  N tb = 0,02 × 2372,841= 47,456 (m2) Chọn vật liệu ống truyền nhiệt đồng thanh, đường kính ống dt =40mm, đường kính ngồi ống dn = 44mm, đường kính trung bình ống dtb = 42mm Giả sử chiều dài ống: l = 3m Số ống thiết bị: 𝐹 47,456 𝑛= = = 119,94(ố𝑛𝑔) 𝜋 × 𝑑𝑡𝑏 × 𝑙 3,14 × 0,042 × Quy chuẩn thành 127 ống Theo bảng V.11 [8, tr 48]: Phân bố ống hình lục giác,số ống đường chéo b = 13 ống Bước ống: t = 1,5×dn; với dn = 0,044m Đường kính thiết bị: D = 1,5×dn×(b - 1) + 4×dn = 1,5×0,044×(13 - 1) + 4×0,044 = 0,968 (m) Chiều cao ống truyền nhiệt: 𝐹 47,456 ℎ0 = = = 2,83 (𝑚) 𝜋 × 𝑑𝑡𝑏 × 𝑛 3,14 × 0,042 × 127 Chiều cao đầu thiết bị: h1 = h2 = 0,2 (m) Chiều cao toàn thiết bị: H = 2,83 + × 0,2 = 3,23 (m) Vậy chọn thiết bị ngưng tụ kiểu thẳng đứng có kích thước sau: Phụ lục D (m) h0 (m) h1 (m) h2 (m) H(m) Số lượng (cái) 0,968 2,83 0,2 0,2 3,23 44 ... thuyết sản xuất cồn tuyệt đối 2. 3.1 Phương pháp sản xuất Ethanol từ ngô Hiện có phương pháp để sản xuất ethanol từ ngô phương pháp nghiền ướt nghiền khô Phương pháp nghiền khô Theo phương pháp nghiền. .. ngô phương pháp nghiền khơ suất triệu lít sản phẩm / tháng? ?? SVTH: Lê Tiến Hoàng GVHD: Bùi Viết Cường Thiết kế nhà máy sản xuất cồn tuyệt đối từ ngô phương pháp nghiền khô suất triệu lít sản phẩm/ tháng. .. sản xuất cồn từ ngô với suất cao hồn tồn Sản xuất cồn từ ngơ thực hai phương pháp nghiền ướt nghiền khô Xuất phát từ tình hình đó, tơi giao nhiệm vụ ? ?Thiết kế nhà máy sản xuất cồn tuyệt đối từ ngô