ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA - VƯƠNG NGỌC TRAI NGHIÊN CỨU SỰ HÌNH THÀNH NH4Cl TẠI CÁC THIẾT BỊ Ở PHÂN XƯỞNG CCR NHÀ MÁY LỌC DẦU DUNG QUẤT: TÁC HẠI VÀ GIẢI PHÁP KHẮC PHỤC LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT HÓA HỌC Đà Nẵng – Năm 2019 ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA - VƯƠNG NGỌC TRAI NGHIÊN CỨU SỰ HÌNH THÀNH NH4Cl TẠI CÁC THIẾT BỊ Ở PHÂN XƯỞNG CCR NHÀ MÁY LỌC DẦU DUNG QUẤT: TÁC HẠI VÀ GIẢI PHÁP KHẮC PHỤC Chuyên ngành: Kỹ thuật Hóa học Mã số: 8520301 LUẬN VĂN THẠC SĨ Người hướng dẫn khoa học: PGS TS TRƯƠNG HỮU TRÌ Đà Nẵng – Năm 2019 TĨM TẮT NGHIÊN CỨU SỰ HÌNH THÀNH MUỐI NH4Cl TẠI CÁC THIẾT BỊ Ở PHÂN XƯỞNG CCR NMLD DUNG QUẤT: TÁC HẠI VÀ GIẢI PHÁP KHẮC PHỤC Học viên: Vương Ngọc Trai Chuyên ngành: Kỹ Thuật Hóa Học Mã số: 8520301 Khóa: K35.KHH.QNg Trường Đại học Bách khoa - ĐHĐN Tóm tắt – NMLD Dung Quất thiết kế chế biến 100% dầu thô nước dầu thô hỗn hợp gồm 85% dầu thô nước + 15% dầu thơ chua nước ngồi Tuy nhiên, với việc phải chế biến loại dầu thô thay nhập từ nước ngồi có hàm lượng tạp chất lưu huỳnh, nitơ, clo cao nhiều so với thiết kế, thời gian qua phát sinh vấn đề đóng cặn muối NH4Cl số phân xưởng cơng nghệ Trong nghiêm trọng vấn đề đóng cặn muối NH4Cl thiết bị hạ nguồn phân xưởng CCR tháp Debutanizer, thiết bị trao đổi nhiệt, đường ống công nghệ, v.v Làm cho sản phẩm Reformate, khí LPG phân xưởng khơng đạt yêu cầu, gây gián đoạn trình sản xuất Vì vậy, luận văn nghiên cứu nguyên nhân chế hình thành muối NH4Cl phân xưởng CCR, q trình ngưng tụ đóng cặn muối bên thiết bị Từ đó, luận văn đưa 04 giải pháp, áp dụng thành công hai giải pháp điều chỉnh thông số vận hành tháp Debutanizer; rửa muối NH4Cl trực tuyến nước giúp kéo dài thời gian vận hành phân xưởng; Hai giải pháp nghiên cứu có giá trị khác sử dụng hóa chất ACF nâng cấp chủng loại xúc tác phân xưởng NHT áp dụng sớm vào thực tế thời gian đến giúp ngăn chặn hình thành muối NH4Cl Từ khóa – NMLD Dung Quất; Phân xưởng Reforming xúc tác (CCR); muối NH4Cl; Tháp Debutanizer; Xử lý đóng cặn NH4Cl STUDY MECHANISM OF AMMONIUM CHLORIDE SALT FORMING IN EQUIPMENT (EXCHANGERS, TOWER, RELATED PIPING) AT CCR PLATFORMING UNIT: CONSEQUENCE AND COUNTERMEASURE Abstract – Dung quat refinery designed to process on two cases of crude oils: Sweet case with domestic crude oil and a mixed of sweet and sour crude oil Because of processing alternative crude oil from oversea with higher contaminants content of nitrogen, sulfur & chloride than designed, leads to fouling and consequent underdeposit corrosion caused by ammonium chloride salts, has serious impact on the reliability of operation of various process units Especially, the serious issue has been found at CCR unit by ammonium chloride salt fouling on downstream section such as Debutanizer tower, exchangers, and related piping Resulted in the loss of throughput, interrupt production, offspecification products and severe corrosion So that, this thesis had been studied the mechanism of ammonium chloride formation and deposit, evaluated of the impact caused by ammonium salt Base on these analyses, the thesis had proposed four solutions In which, two of them were successful applied are Debutanizer’s operating condition adjustment and online water wash, that help to mitigate the fouling of NH4Cl in the system and prolong unit operation; Others two feasible studies of injecting ACF dispersal chemical and upgrating NHT’s catalyst will be applied in the next coming time to eliminate formation of NH4Cl salt Key words - Dung quat refinery, CCR, Mechanism of ammonium chloride formation, Debutanizer tower, Solution to migtigate the fouling of NH4Cl MỤC LỤC LỜI CAM ĐOAN TÓM TẮT MỤC LỤC DANH MỤC CÁC KÝ HIỆU, CÁC CHỮ VIẾT TẮT DANH MỤC CÁC BẢNG DANH MỤC CÁC HÌNH MỞ ĐẦU 1 Lý chọn đề tài Mục đích nghiên cứu Đối tượng phạm vi nghiên cứu .2 Phương pháp nghiên cứu đề tài Nội dung nghiên cứu đề tài Ý nghĩa khoa học thực tiễn đề tài Cấu trúc luận văn CHƯƠNG GIỚI THIỆU TỔNG QUAN 1.1 Tổng quan NMLD Dung Quất .5 1.1.1 Địa điểm xây dựng NMLD Dung Quất 1.1.2 Công suất chế biến NMLD Dung Quất 1.1.3 Cấu hình NMLD Dung Quất 1.1.4 Cơ cấu sản phẩm nhà máy 1.2 Giới thiệu phân xưởng Reforming xúc tác (CCR) 1.2.1 Mục đích phân xưởng Reforming xúc tác 1.2.2 Sơ đồ cấu hình phân xưởng Reforming xúc tác (CCR) 1.2.3 Giới thiệu tháp tách Debutanizer phân xưởng CCR 1.3 Những nghiên cứu thực vấn đề đóng muối NH4Cl 10 1.4 Quy trình nghiên cứu xử lý vấn đề đóng muối NH4Cl 12 CHƯƠNG XÁC ĐỊNH CÁC TÁC NHÂN/ ĐIỀU KIỆN ĐỂ HÌNH THÀNH MUỐI NH4Cl TẠI CÁC THIẾT BỊ Ở PHÂN XƯỞNG CCR 14 2.1 Xác định tác nhân điều kiện để hình thành muối NH4Cl thiết bị phân xưởng CCR 14 2.1.1 Tạp chất nitơ, lưu huỳnh clo có dầu thơ 14 2.1.2 Tác nhân có nguồn gốc từ clo sinh phân xưởng CCR .15 2.1.3 Giới hạn xử lý tạp chất nitơ nguyên liệu Naphtha phân xưởng xử lý hydro NHT 22 2.2 Nghiên cứu chế hình thành muối NH4Cl 23 2.3 Xác định điều kiện để muối NH4Cl đóng rắn thiết bị hạ nguồn phân xưởng CCR 26 CHƯƠNG XÁC ĐỊNH CÁC TÁC HẠI GÂY RA DO MUỐI NH4Cl ĐÓNG CẶN TẠI CÁC THIẾT BỊ HẠ NGUỒN CỦA PHÂN XƯỞNG CCR 28 3.1 Làm giảm hiệu suất tháp tách Debutanizer 28 3.1.1 Giới thiệu tháp tách Debutanizer .28 3.1.2 Tắt nghẽn đĩa điểm rút sản phẩm .28 3.2 Làm giảm hiệu suất thiết bị trao đổi nhiệt 29 3.2.1 Các thiết bị trao đổi nhiệt khu vực nguội phân xưởng CCR .29 3.2.2 Hậu lắng đọng muối NH4Cl thiết bị trao đổi nhiệt .29 3.3 Gây tắt nghẽn đầu hút máy nén tuần hồn khí Hydro 30 3.4 Ăn mòn hệ thống đường ống thiết bị 30 3.4.1 Làm tăng q trình ăn mịn 30 3.4.2 Cơ chế ăn mịn lớp đóng cặn muối (under deposit pitting corrosion) 31 CHƯƠNG CÁC GIẢI PHÁP XỬ LÝ VẤN ĐỀ HÌNH THÀNH VÀ ĐĨNG CẶN MUỐI NH4Cl 33 4.1 Giải pháp giảm thiểu ảnh hưởng NH4Cl hình thành hệ thống 33 4.1.1 Kiểm sốt tạp chất lưu huỳnh, nitơ, clo có dầu thô 33 4.1.2 Điều chỉnh thông số công nghệ hệ thống .33 4.1.3 Nghiên cứu giải pháp loại bỏ muối NH4Cl tháp Debutanizer thiết bị trao đổi nhiệt, đường ống bị đóng muối 36 4.1.4 Giải pháp loại bỏ muối NH4Cl phương pháp hóa học 44 4.2 Nghiên cứu giải pháp ngăn chặn hình thành muối NH4Cl hệ thống 50 4.2.1 Giới thiệu chung phân xưởng xử lý Naphtha hydro (NHT) 51 4.2.2 Nghiên cứu thay xúc tác S-120 hệ xúc tác HYT-1119 thiết bị phản ứng phân xưởng NHT .54 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ .60 DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO 61 QUYẾT ĐỊNH GIAO ĐỀ TÀI LUẬN VĂN (Bản sao) DANH MỤC CÁC KÝ HIỆU, CÁC CHỮ VIẾT TẮT ACF BPSD : Ammonium Chloride Free – Hóa chất phân tán muối clo : Barrel per Stream Day CCR : Continuous Catalytic Reforming - Phân xưởng reforming xúc tác tái CDU sinh liên tục : Crude Distillation Unit – Phân xưởng chưng cất khí Debutanizer : Tháp tách C4DO : Diesel Oil FO : Fuel Oil ISOM : Isomerization – Phân xưởng đồng phân hóa KTU LPG : Kerosene Treating Unit - Phân xưởng xử lý Kerosene : Liquefied Petroleum Gas - Khí hóa lỏng Net gas NHT NMLD Off gas PP Reformate : Khí sinh từ phân xưởng CCR, thành phần chủ yếu Hydro : Naphtha Hydro Treating – Phân xưởng xử lý Naphtha hydro : Nhà Máy Lọc Dầu : Khí metan etan : Polypropylene Plant – Nhà máy nhựa : Xăng từ phân xưởng CCR RONC RFCC : Research Octane Number Clear : Residue Fluidized Catalytic Cracking - Phân xưởng cracking xúc tác cặn UOP : Universal Oil Products DANH MỤC CÁC BẢNG Số hiệu bảng Tên bảng Trang 1.1 Mô tả cấu sản phẩm NMLD Dung Quất 2.1 Chỉ tiêu thành phần tạp chất nguyên liệu trước đưa vào chế biến phân xưởng chưng cất dầu thô CDU 14 2.2 Thành phần tạp chất có nguyên liệu dầu thô thực tế chế biến NMLD Dung Quất 15 2.3 Mơ tả đặc tính xúc tác sử dụng phân xưởng CCR 16 2.4 Hàm lượng khí acid HCl dịng khí hydro tuần hồn theo thiết kế [8] 17 2.5 Nồng độ khí acid HCl dịng khí hydro tuần hồn thực tế 19 4.1 Thông số vận hành tháp Debutanizer 35 4.2 Lựa chọn chất lượng nước cho trình rửa muối NH4Cl 37 4.3 Điều kiện vận hành tháp Debutanizer q trình rửa nước 39 4.4 Kết phân tích nước rửa sản phẩm đáy tháp Debutanizer 42 4.5 Chỉ tiêu tạp chất nguyên liệu vào phân xưởng NHT 52 4.6 Thống kê kết phân tích thành phần tạp chất dịng sản phẩm Naphtha nhẹ Naphtha nặng từ phân xưởng NHT 53 4.7 Kết bất thường hàm lượng Nitơ nguyên liệu đầu vào phân xưởng NHT 54 4.8 Thành phần nguyên liệu cho phân xưởng NHT áp dụng loại xúc tác HYT-1119 55 4.9 Mô tả đặc tính xúc tác hệ HYT-1119 HYT-9119 56 4.10 4.11 So sánh điều kiện vận hành 02 loại xúc tác HYT-1119 S-120 công suất khác Chất lương sản phẩm naptha sử dụng xúc tác HYT1119 58 59 DANH MỤC CÁC HÌNH Số hiệu hình Tên hình Trang 1.1 - Mơ tả sơ đồ vị trí NMLD Dung Quất 1.2 - Sơ đồ tổng quan NMLD Dung Quất 1.3 - Độ chuyển hóa nguyên liệu Naphtha thành Reformate có số octane cao điều kiện vận hành 1.4 - Sơ đồ thể tồn dịng cơng nghệ liên quan phân xưởng CCR đến phân xưởng khác 1.5 - Sơ đồ cấu hình phân xưởng Reforming xúc tác (CCR) 1.6 - Sơ đồ công nghệ tháp Debutanizer thuộc phân xưởng CCR 10 1.7 - Mô tả mối quan hệ nồng độ chất HCl-H2S-NH3 có hỗn hợp với độ pH khả ăn mòn 11 1.8 - Sơ đồ tổng thể trình nghiên cứu đóng muối NH4Cl 13 2.1 - Mơ tả trạng thái cân hoạt tính xúc tác phân xưởng CCR 16 2.2 - Mô tả chế hấp phụ clo xúc tác phân xưởng CCR 18 2.3 - Sơ đồ chu trình phun hợp chất clo tháp tái sinh nhằm trì hoạt tính acid xúc tác 19 2.4 - Sự giảm diện tích bề mặt xúc tác CCR theo chu kỳ tái sinh 20 2.5 - Ảnh hưởng diện tích bề mặt xúc tác đến lưu lượng hóa chất clo phun vào hệ thống 21 2.6 - Sự biến đổi cấu trúc chất mang Al2O3 nhiệt độ 22 2.7- Biểu thị % NH3 thực tế hỗn hợp với nitơ hydro theo nhiệt độ áp suất 24 2.8 - Ảnh hưởng áp suất lên tốc độ phản ứng nitơ-hydro hiệu suất tạo thành NH3 24 2.9 - Giản đồ điểm đóng cặn muối NH4Cl 25 2.10 - Giản đồ mối liên hệ nhiệt độ hệ số áp xuất riêng phần NH3 HCl đến ngưng tụ đóng rắn muối NH4Cl 26 2.11 - Biểu đồ mơ tả q trình tích tụ muối NH4Cl 27 3.1 - Báo cáo kết chụp gamma scan vùng tháp Debutanizer bị ngập lụt 29 3.2 - Ảnh chụp đóng cặn muối NH4Cl thiết bị trao đổi nhiệt 30 3.3 - Ảnh chụp đóng cặn muối NH4Cl lọc đầu hút máy nén khí Hydro tuần hồn 30 3.4 - Ảnh chụp ăn mòn đĩa tháp thiết bị trao đổi nhiệt 31 3.5 - Mơ tả chế ăn mịn điểm đóng cặn muối NH4Cl 32 Số hiệu Tên hình hình Trang 4.1 - Giãn đồ tính tốn xác định khu vực muối NH4Cl ngưng tụ 34 4.2 - Giản đồ bay nước điều kiện nhiệt độ áp suất tương ứng 39 4.3 - Giản đồ tổng quát q trình điều chỉnh cơng nghệ trước tiến hành trình rửa nước 40 4.4 - Sơ đồ vị trí điểm phun nước đường nguyên liệu vào tháp Debutanizer 41 4.5 - Sơ đồ điểm phun nước dòng hồi lưu đỉnh tháp Debutanizer 42 4.6 - Giản đồ trình thay đổi chênh lêch áp suất tháp Debutanizer 43 4.7 4.8 - Giản đồ chất lượng sản phẩm Reformate LPG sau rửa muối cho tháp Debutanizer Giản đồ mô tả khả phân tán NH4Cl chất phân tán A + 44 46 4.9 - Mơ tả chế hóa chất ACF thay gốc NH4 4.10 - Sơ đồ điểm phun hóa chất ACF để loại bỏ muối NH4Cl 48 4.11 - Lượng hóa chất phân tán ACF phun vào hệ thống để loại bỏ NH4Cl 49 4.12 - Biến thiên tiêu mẫu nước chua phun hóa chất ACF 49 4.13 - Chênh lệch áp tháp Debutanizer sau phun hóa chất ACF 50 4.14 - Hiệu suất thiết bị trao đổi nhiệt sau phun hóa chất ACF 50 4.15 - Sơ đồ khối phân xưởng xử lý naphtha hydro NHT 51 4.16 - Sơ đồ nộp xúc tác thiết bị phản ứng phân xưởng NHT 52 4.17 - Khả xử lý tạp chất lưu huỳnh 02 loại xúc tác S-120 HYT1119 57 4.18 - So sánh khả xử lý tạp chất nitơ 02 loại xúc tác S-120 HYT-1119 57 4.19 - Giản đồ phương pháp nạp xúc tác HYT-1119 vào thiết bị phản ứng phân xưởng NHT 59 47 59 Bảng 4.11 - Chất lương sản phẩm naptha sử dụng xúc tác HYT-1119 [33] Sản phẩm Chỉ tiêu phân tích Tối đa Thành phần tạp chất Naphtha từ Nitơ, wt ppm 0,5 NHT Lưu huỳnh, wt ppm 0,5 Giá trị tiêu biểu Giá trị đạt với xúc tác HY-1119 ÷ 0,5 < 0,2 ÷ 0,5 < 0,15 4.2.2.4 Đề xuất cấu hình lớp xúc tác HYT-1119 cần nạp vào thiết bị phản ứng phân xưởng NHT Để tăng hiệu trình loại bỏ tạp chất hàm lượng kim loại có nguyên liệu naphtha vào xử lý phân xưởng NHT, chủng loại xúc tác nạp vào thiết bị phản ứng sơ đồ hình 4.19 bên Hình 4.19 - Giản đồ phương pháp nạp xúc tác HYT-1119 vào thiết bị phản ứng phân xưởng NHT [26], [33] Như vậy, dựa vào ưu điểm nêu trên, việc lựa chọn chủng loại xúc tác HYT-1119 để thay cho xúc tác sử dụng S-120 thiết bị phản ứng phân xưởng NHT thời gian đến thật cần thiết nên triển khai để ngăn chặn xử lý triệt để mối nguy hình thành đóng cặn muối NH4Cl tháp Debutanizer, thiết bị trao đổi nhiệt hệ thống đường ống khu vực hạ nguồn phân xưởng Reforming xúc tác CCR 60 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ I KẾT LUẬN Luận văn đạt số kết sau: Phân tích yếu tố ảnh hưởng đến trình tạo muối NH4Cl nhiệt độ, áp suất từ đưa các điều chỉnh điều kiện vận hành hệ thống thiết bị nhằm hạn chế tối đa khả ngưng tụ muối hệ thống, nhằm kéo dài thời gian hoạt động sản xuất Luận văn phát triển đưa giải pháp loại bỏ muối NH4Cl cách sử dụng nước để rửa, giải pháp mang lại số kết định cho nhà máy Luận văn nghiên cứu giải pháp sử dụng công nghệ phun hóa chất ACF để chuyển hóa muối NH4Cl trạng thái rắn, có tính ăn mịn cao sang hợp chất khác có tính ăn mịn thấp trạng thái lỏng điều kiện làm việc nên dễ dàng theo dòng sản phẩm khỏi hệ thống Cuối tác giả phân tích đánh giá chủng loại xúc tác áp dụng phân xưởng xử lý naphtha NHT nhằm giúp cải thiện khả xử lý loại tạp chất, chủ yếu tăng khả xử lý nitơ Với chủng loại xúc tác áp dụng ngăn ngừa hiệu q trình hình thành đóng cặn muối NH4Cl hệ thống II KIẾN NGHỊ Với tình trạng NMLD Dung Quất, việc áp dụng giải pháp để loại bỏ muối NH4Cl ngưng tụ đóng cặn hệ thống thiết bị, đường ống thật cần thiết cấp bách: Việc áp dụng giải pháp loại bỏ muối nước có hiệu quả, tìm ẩn nhiều rủi ro đặc biệt vấn đề ăn mịn Vì vậy, việc áp dụng giải pháp sử dụng công nghệ chất phân tán ACF mang lại hiệu xử lý cao hơn, hiệu kinh tế trì cơng suất chế biến suốt trình xử lý muối Với mục tiêu tăng cường hiệu sản xuất kinh doanh yếu tố trì ổn định vận hành nhà máy chế biến dầu khí thật quan trọng Vì vậy, để đảm bảo cơng tác vận hành liên tục, không bị gián đoạn yếu tố công nghệ, có vấn đề đóng cặn muối NH4Cl phân xưởng sản xuất xăng từ naphtha, việc áp dụng giải pháp thay chủng loại xúc tác phân xưởng xử lý naphtha NHT nhằm tăng khả xử lý tạp chất Nitơ giúp tránh mối nguy đóng cặn muối việc làm hướng, thiết thực cần triển khai thời gian đến 61 DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiếng Việt [1] Bản đồ qui hoạch dự án NMLD Dung Quất, Feb 2003 [2] Bản vẽ thiết kế tổng thể NMLD Dung Quất, March 2004 [3] BSR’s INS - Báo cáo kết kiểm tra thiết bị BDTT lần 3, Jul 2017 [4] BSR’s LAB - Báo cáo kết bất thường tạp chất Naphtha, Dec 2018 [5] BSR’s LAB - Báo cáo kết phân tích tạp chất dịng khí cơng nghệ, 2019 [6] BSR’s LAB - Báo cáo kết phân tích tạp chất dầu thô, Feb 2019 [7] BSR’s LAB - Báo cáo kết phân tích tạp chất Naphtha, Feb 2019 [8] QĐKT 01 - Quy định kỹ thuật dầu thơ dịng cơng nghệ, phụ trợ, phát thải NMLD Dung Quất, Sep 2017 Tiếng Việt [9] BACKENSTO E.B A.N YURICK: Chloride Corrosion and Fouling In Catalytic Reformers With Naphtha Pretreaters, April 1960 [10] BSR LAB result report -water wash of Debutanizer, QAC-PRO-000-027/F-001, 18-Apr-2019 [11] BERTHOLD OTZISK, FAUSTO MAGRI, JELLE ACHTEN and SANDER [12] [13] [14] [15] HALSBERGHE, Kurita Europe: Preventing ammonium salt fouling; www.digitalrefining.com/article/1001460, Q4-2017 CCR unit guideline for prevention of NH4Cl salt, PRD-CCR-GL-001; 2017 Chloride removal in refineries; www.digitalrefining.com/article/1000407; CATALYSIS 2011 Dave Lafyatis, UOP 2017 LLC: Advanced Platforming chemistry, Multi licensee Des Plainess, Illinois Septemper, 2017 Deepak Malhotra, UOP Memo 40 - CCR Platforming-Debutanizer Online Water Wash Guideline, June 08, 2010 [16] Doc Brown's Chemistry KS4 science GCSEIGCSEO - NH4Cl forming mechanism, https://twitter.com/docbrownchem [17] Dung Quat Refinery – CCR Operating Manual, November 2007 [18] Dung Quat Refinery – NHT Operating Manual, November 2007 [19] Edd Anders Blekkan, IKP; Norwegian University of Science and Technology, Department of Chemical Engineering: Sorption of hydrogen chloride on solid; June 2015 [20] Final report for gamma scan at Debutanizer of CCR unit, Report No.: 62 280316/CANTI-BSR, 28 March 2016 [21] IC17-1395 Bao cao dieu tra su co CCR Debutanizer -T1301 fouling, 16Jan-2018 [22] John Michael Hagerty, UOP Memo 18, February 25, 2009 [23] Joyce Chang - UOP Advanced Catalyst change out, Multi licensee Des Plainess, Illinois Septemper, 2017 [24] KURITA's Patented ACF Technology, © 2018 KURITA WATER INDUSTRIES LTD All Rights Reserved May-25-2019 [25] Mark Relay - UOP Advanced CCR Platforming- Chloride management, Multi licensee Des Plainess, Illinois Septemper, 2017 [26] Peter Piotrowski - UOP Advanced CCR Platforming - NHT catalyst; Multi licensee Des Plainess, Illinois Septemper, 2017 [27] Philip R Petersen, Ph.D., Arthur de Jong, William F Minyard, and John L Sigmon Nalco/Exxon Energy Chemicals, L P P O Box 87 Sugar Land, TX 77487 – 0087: Impact of Ammonium Chloride Salt Deposition on Refinery Operations [28] PRD-PRO-013-418-2 Online Water Wash for removal of salt deposits in T-1301, Apr 2017 [29] Prof Dr Jens Hagen – University of Applied Sciences Mannheim Windeckstrasse 110, 68163 Mannheim Germany: Industrial catalyst [30] Robert R Williamson UOP Inc Des Plaines, Illinois: NHT Chloride Corrosion Technical Service Department CCR Platforming Symposium 1988 [31] Shell Global Solutions, LFI: Column Plugging post Shutdowns, October 2012 [32] SUEZ's Modeling & Subsequent Treatment, CS1467EN.doc, Jul 2014 [33] UOP Honeywell - BSR Naphtha complex catalyst recommendation for 4th Turn Around, may 2018 ... - VƯƠNG NGỌC TRAI NGHIÊN CỨU SỰ HÌNH THÀNH NH4Cl TẠI CÁC THIẾT BỊ Ở PHÂN XƯỞNG CCR NHÀ MÁY LỌC DẦU DUNG QUẤT: TÁC HẠI VÀ GIẢI PHÁP KHẮC PHỤC Chuyên ngành: Kỹ thuật Hóa học Mã... vẹn thiết bị Với lý nêu trên, việc ? ?Nghiên cứu hình thành NH4Cl thiết bị phân xưởng CCR Nhà máy lọc dầu Dung Quất: Tác hại giải pháp khắc phục? ?? nhiệm vụ thật cấp bách cần thiết NMLD Dung Quất, ... để hình thành muối NH4Cl thiết bị phân xưởng CCR Chương – Xác định tác hại gây muối NH4Cl đóng cặn thiết bị hạ nguồn phân xưởng CCR Chương – Các giải pháp xử lý vấn đề hình thành đóng cặn muối