Ứng dụng giải pháp bấc thấm để xử lý nền đất yếu dưới nền đường vào khu tái định cư sing việt huyện bình chánh tp hồ chí minh

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HỒ CHÍ MINH -o0o - NGUYỄN ĐỨC LÂM ỨNG DỤNG GIẢI PHÁP BẤC THẤM ĐỂ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI NỀN ĐƯỜNG VÀO KHU TÁI ĐỊNH CƯ SING VIỆT HUYỆN BÌNH CHÁNH TP.HỒ CHÍ MINH Chuyên ngành: ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Mã số ngành: 60.58.02.11 LUẬN VĂN THẠC SĨ ÂY DỰN TP HCM, 01/ 2019 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐHQG-TPHCM Cán hướng dẫn khoa học 1: TS PHẠM VĂN HÙNG Cán hướng dẫn khoa học 2: PGS.TS VÕ PHÁN Cán chấm nhận xét 1: TS ĐỖ THANH HẢI Cán chấm nhận xét 2: PGS.TS TÔ VĂN LẬN Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp.HCM ngày 09 tháng 01 năm 2019 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: PGS.TS LÊ BÁ VINH………………… Chủ tịch hội đồng TS NGUYỄN VIỆT TUẤN…………… Thư ký hội đồng TS ĐỖ THANH HẢI…………………….Cán phản biện PGS.TS TÔ VĂN LẬN………………….Cán phản biện PGS.TS TRẦN TUẤN ANH…………….Ủy viên hội đồng Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá LV Trưởng Khoa quản lý chuyên ngành sau luận văn sử chữa (nếu có) CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG TRƯỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG PGS.TS LÊ BÁ VINH TS LÊ ANH TUẤN ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc o0o NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên Ngày sinh Địa email Chuyên ngành : NGUYỄN ĐỨC LÂM : 17/05/1992 : nguyenduclam1117@gmail.com : ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG MSHV : 1670042 Nơi sinh : Tp Hồ Chí Minh Điện thoại: 1670042 Mã số ngành: 60.58.02.11 TÊN ĐỀ TÀI: I ỨNG DỤNG GIẢI PHÁP BẤC THẤM ĐỂ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI NỀN ĐƯỜNG VÀO KHU TÁI ĐỊNH CƯ SING VIỆT HUYỆN BÌNH CHÁNH TP.HỒ CHÍ MINH II III IV V NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: NHIỆM VỤ: Nghiên cứu xử lý đất yếu phương pháp bấc thấm kết hợp với gia tải trước Ứng dụng xử lý đường khu tái định cư Sing Việt huyện Bình Chánh Tp Hồ Chí Minh NỘI DUNG: Mở đầu Chương 1: Tổng quan giải pháp xử lý đất yếu bấc thấm kết hợp với gia tải trước Chương 2: Cơ sở lý thuyết giải pháp xử lý đất yếu bấc thấm kết hợp với gia tải trước Chương 3: Ứng dụng giải pháp bấc thấm để xử lý đất yếu đường vào khu tái định cư Sing Việt Huyện Bình Chánh Tp.Hồ Chí Minh Kết luận kiến nghị NGÀY GIAO NHIỆM VỤ: 13/08/2018 NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: 02/12/2018 CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: PGS.TS VÕ PHÁN Tp Hcm ngày tháng năm 20 CÁN BỘ HD CÁN BỘ HD CN BỘ MÔN QUẢN LÝ CHUYÊN NGÀNH TRƯỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG TS.PHẠM VĂN HÙNG PGS.TS.VÕ PHÁN PGS.TS.LÊ BÁ VINH TS.LÊ ANH TUẤN LỜI CẢM ƠN Trong học tập nghiên cứu hồn thành khóa học, ngồi cố gắng nỗ lực thân phải kể đến hướng dẫn, giúp đỡ tận tình quý thầy cơ, gia đình, bạn bè đồng nghiệp Tơi xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến PGS.TS Võ Phán, người ln tận tình hướng dẫn, giúp đỡ q trình làm luận văn Tơi xin tri ân sâu sắc đến quý thầy cô môn Địa Cơ Nên Móng thầy trực tiếp giảng dạy khóa học 2016 Tơi xin gửi lời cảm ơn chân thành đến anh em, đồng nghiệp Tổ điều hành dự án Khu tái định Cư Sing Việt hết lòng giúp đỡ, quan tâm động viên q trình thực luận văn Cuối tơi xin bày tỏ lịng biết ơn vơ hạn đến gia đình, chỗ dựa niềm tin cho sống trình học tập Xin chân thành cảm ơn! Tp Hồ Chí Minh, ngày 02 tháng 12 năm 2018 Nguyễn Đức Lâm TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ Tên đề tài: “Ứng dụng giải pháp bấc thấm để xử lý đất yếu đường vào khu tái định cư Sing Việt huyện Bình Chánh Tp Hồ Chí Minh” Tóm tắt đề tài: Bằng việc phân tích ngược kết mặt cắt quan trắc xử lý đường Số thuộc Dự án khu tái định cư Sing Việt, từ rút tỷ số hệ số cố kết theo phương ngang Ch phương đứng Cv lần đại diện cho lớp đất yếu phổ biến khu vực Bên cạnh đó, tác giả ước lượng tỷ số liên quan đến vùng đất xáo trộn xung quanh bấc thấm từ đưa thơng số sử dụng cho việc tính tốn Trong đó, thơng qua tính tốn phương pháp giải tích, phương pháp phần tử hữu hạn theo cách mô vùng tương đương (Chai & Miura ,2001) mô bấc thấm vật liệu đan hồi (Trần & Mitachi, 2008) Từ tác giả so sánh với kết quan trắc thực tế rút kết luận: sai khác phương pháp mô bấc thấm vật liệu đàn hồi phương pháp giải tích với quan trắc thực tế 5% cuối giai đoạn chờ cố kết phạm vi khu tái định cư ABSTRACT Thesis title: “Application of Prefabricated Vertical Drains for improvement of soft soil under entrance roads in Sing Viet Resettlement Land, Binh Chanh district HCM city.” Abstract: By backward analyzing results of a section of monitoring and soil treatment of Road No.2, under Sing Viet Resettlement Land Project, from which the ratio between horizontal direction coefficient consolidation Ch and vertical direction coefficient consolidation Cv is fourfold, representing for common soft soil layer in this location Besides, the author estimates ratios of PVD messed surrounding areas, from which serial of parameters apply for calculation shall be proposed Thereof, by calculating with analytic method, finite element theory (FEM) method including methods: Describe soft soil layer by equivalent area (Chai & Miura, 2001), and describe PVD by elastic material (Tran & Mitachi, 2008) The author shall then, compare this result with actual monitoring report and come into a conclusion: the difference between calculating by FEM method - describe PVD by elastic material and by analytic method with actual monitoring result is less than 5% at the end of waiting time for consolidation LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan Luận văn tốt nghiệp cơng trình tự lực thân thực sở sở nghiên cứu lý thuyết, kiến thức đối chiếu quan trắc thực tế hướng dẫn PGS.TS Võ Phán Các tài liệu khảo sát địa chất kết quang trắc từ cơng trình khu tái định cư Sing Việt thi công hồn tồn trung thực Nếu có phát gian lận tơi xin hồn tồn chịu trách nhiệm trước Hội Đồng kết luận văn Một lần nữa, tơi xin khẳng đinh tính trung thực lời cam đoan Tp Hồ Chí Minh, ngày 02 tháng 12 năm 2018 Nguyễn Đức Lâm MỤC LỤC MỞ ĐẦU 1 Tính cấp thiết đề tài: Mục tiêu nghiên cứu: 3 Phương pháp nghiên cứu: Tính khoa học thực tiễn đề tài: Sự hạn chế đề tài: CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ GIẢI PHÁP BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƯỚC ĐỂ XỬ LÝ ĐẤT YẾU 1.1 Khái niệm đất yếu: 1.1.1 Theo nguồn gốc hình thành: 1.1.2 Theo trạng thái lý tự nhiên đất yếu 1.2 Giới thiệu phương pháp bấc thấm kết hợp gia tải trước: 1.3 Lịch sử phát triển: 1.4 Bấc thấm: 1.5 Vật liệu thoát nước ngang 12 1.6 Trình tự thi cơng: 14 1.7 Nhận xét chương 1: 17 CHƯƠNG CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TỐN BẤC THẤM 18 2.1 Độ lún gia tải trước: 18 2.1.1 Độ lún tức thời: 18 2.1.2 Độ lún cố kết sơ cấp: 19 2.1.3 Độ lún thứ cấp: 20 2.2 Cơ sở lý thuyết cho toán cố kết thấm: 20 2.2.1 Các giả thiết toán cố kết: 20 2.2.2 Lời giải tích cho tốn cố kết thấm: 22 2.2.3 Lời giải giải tích cho lăng trụ thấm điều kiện gia tải trước đất đắp: 23 2.3 Các phương pháp đánh giá ổn định biến dạng theo số liệu quan trắc: 27 2.3.1 Đánh giá độ ổn định theo phương pháp Matsuo: 28 2.3.2 Đánh giá độ ổn định theo phương pháp Asaoka: 29 2.4 Phương pháp giải tích theo TCVN 9355-2013: 30 2.5 Mô bấc thấm phương pháp phần tử hữu hạn: 33 2.5.1 Phương pháp phần tử hữu hạn – Phần mềm Plaxis: 33 2.5.2 Cơ sở lý thuyết phần mềm Plaxis: 34 2.5.3 Mơ hình đất nền: 34 2.5.4 Mơ hình bấc thấm phương pháp PTHH: 40 2.5.5 Phương pháp mô vùng tương đương: 41 2.5.6 Phương pháp mơ PVD vật liệu đàn hồi có hệ số thấm theo phương đứng tương tự PVD 43 2.6 Nhận xét chương 2: 44 CHƯƠNG ỨNG DỤNG GIẢI PHÁP BẤC THẤM ĐỂ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI NỀN ĐƯỜNG VÀO KHU TÁI ĐỊNH CƯ SING VIỆT HUYỆN BÌNH CHÁNH TP.HỒ CHÍ MINH 45 3.1 Tổng quan cơng trình: 45 3.2 Điều kiện tự nhiên: 46 3.2.1 Địa hình: 46 3.2.2 Đặc điểm khí hậu: 46 3.2.3 Địa chất: 47 3.2.4 Thủy văn: 53 3.3 Thông số đắp: 54 3.4 Thông số tính tốn: 54 3.4.1 Thơng số hình học đường: 54 3.4.2 Thông số kết cấu áo đường: 55 3.4.3 Thông số vật liệu san lấp: 55 3.4.4 Thông số bấc thấm: 55 3.4.5 Thiết bị quan trắc: 56 3.4.6 Trình tự thi công đắp gia tải: 58 3.5 TÍNH TỐN ĐỘ LÚN CỦA ĐẤT NỀN THEO TCVN 9355-2013: 58 3.5.1 Tính toán độ lún cố kết Sc theo phương pháp tổng lớp phân tố: 58 3.5.2 Tính độ lún theo thời gian St lớp bùn sét yếu: 64 3.6 Tính tốn xử lý phần mềm plaxis 8.5 74 3.6.1 Mô theo phương án (PA1): Quy đổi đất yếu bấc thấm vùng tương đương 74 3.6.2 Mô theo phương án (PA2): Mô bấc thấm, xem bấc thấm vật liệu đàn hồi 82 3.7 So sánh kết phương pháp tính tốn kết quan trắc thực tế 91 3.8 Kết luận chương 3: 92 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 93 Kết luận: 93 kiến nghị: 93 TÀI LIỆU THAM KHẢO 94 PHỤ LỤC 946 DANH MỤC HÌNH ẢNH Chương Hình 1 Biện pháp xử lý bấc thấm kết hợp với gia tải trước Hình Bấc thấm lõi có rãnh dạng hình chữ nhật Hình Bấc thấm lõi có rãnh dạng hình thang Hình Bấc thấm lõi có rãnh dạng hình nêm Hình Cấu tạo bấc thấm Hình Bố trí bấc thấm 11 Hình Bản thoát nước ngang 12 Hình Liên kết thoát nước ngang vào bấc thấm 13 Hình Máy cắm bấc thấm 14 Hình 10 Bản neo bấc thấm 14 Chương Hình Biểu đồ đường nén lún e-log 20 Hình 2 Quy đổi đường kính tương đương bấc thấm 26 Hình Biểu diễn biểu đồ cho đánh giá ổn định, đường quan hệ h h/s thể theo Matsuo cộng 28 Hình Sơ họa tính tốn độ lún cuối phương pháp Asaoka 29 Hình Quan hệ ứng suất biến dạng theo hàm Hyperbolic thí nghiệm nén trục thoát nước 36 p Hình Các đường cong dẻo ứng với giá trị  khác 37 ref Hình Định nghĩa mơ đun E oed thí nghiệm nén cố kết 38    Hình 10 Các mặt dẻo mặt phẳng  p  q  mô hình HS 39   QUÁ TRÌNH CỐ KẾT VIÊN MẪU C Geotechnical Lab Thí nghiệm nén trục CU LAS-XD238 Công trình: KHU TÁI ĐỊNH CƯ SING - VIỆT Địa điểm: XÃ LÊ MINH XUÂN, HUYỆN BÌNH CHÁNH, TP HCM Hạng mục: CẦU BÀN THẠCH Hố khoan: HK20 KH mẫu: HK20-4 Độ sâu: Ho = 7.66cm Ao = 11.34 cm2 Do = 3.80cm Vo = 86.86 cm3 500.0 p lực ngược 100.0 p lực lỗ rỗng bão hoà 499.2 Độ chênh lệch p lực có hiệu Độ chênh lệch Số đọc mm Độ chênh leäch kN/m kN/m % 499.2 0.0 0.0 0.1 410 410.0 496.0 3.2 0.8 0.25 550 550.0 491.1 8.1 2.0 0.5 770 770.0 482.9 16.3 4.1 399.2 1070 1070.0 467.8 31.4 7.9 400.0 1460 1460.0 446.6 52.6 13.2 Log(t) t 2120 2120.0 424.4 74.8 18.7 t100 210.6' 115.8' 3070 3070.0 386.5 112.7 28.2 t100 14.5' 10.8' 15 4270 4270.0 351.9 147.3 36.9 tf 111.6' 61.4' 30 6000 6000.0 292.1 207.1 51.9 ef 6.0% 6.0% 60 8130 8130.0 242.5 256.7 64.3 vr 0.032 0.066 120 10060 10060.0 187.0 312.2 78.2 240 11150 11150.0 135.7 363.5 91.1 480 11700 11700.0 120.8 378.4 94.8 720 11950 11950.0 107.3 391.9 98.2 1440 11990 11990.0 102.5 396.7 99.4 20.1 30.1 13.80% -3 Cv(10 cm /sec.) 0.020 0.036 mv 3.480 x10-2 m2/kN kv 6.946 x10-9cm/sec kN/m2 25/06/16 7:35 0 2640 1650 5280 7920 3300 10560 13200 0.1 10 100 t100 1000 10000 Logarit thời gian, phút 20 Biến đổi thể tích ,mm3 Biến đổi thể tích ,mm3 Số đọc 0.0 ev 7:35 Thời gian, phút Phương pháp Tiêu giảm áp lực lỗ rỗng , mm3 Tiêu giảm áp lực lỗ rỗng 24/06/16 mm/phút p lực thẳng đứng Giờ, phút 0.07 500.0 Ngày Chọn v: p lực buồng Viên mẫu: C Biến đổi thể tích Không thoát nước Loại TN: CU 7.5÷8 m 4950 6600 8250 9900 40 60 11550 80 100 0.1 10 100 Logarit thời gian, phút 1000 10000 13200 0.1 10.1 Căn bậc thời gian, phút 40.1 THÍ NGHIỆM NÉN BA TRỤC (CU) General Lab (ASTM D4767-11) LAS-XD187 Công trình: KHU TÁI ĐỊNH CƯ SING - VIỆT Địa điểm: XÃ LÊ MINH XUÂN, HUYỆN BÌNH CHÁNH, TP HCM Hố khoan: HK21 KH mẫu: HK21-1 Độ sâu:1.5÷2 m Vòng tròn Mohr C = 150.0 kN/m2 j = 11°02' tan(j)= 0.195 120.0 C' = Ứng suất cắt τ, kN/m2 22.6 13.3 kN/m2 j' = 19°52' 90.0 tan(j')= 0.361 60.0 Kiểu phá huỷû 30.0 0.0 30 60 90 120 150 180 Ứng suất σ & σ', kN/m Độ lệch ứng suất q & Biến daïng Ɛ 152.0 A B C 240 270 300 Loaïi mẫu: Trước thí nghiệm Độ ẩm Dung trọng ướt Dung trọng khô 136.8 121.6 Độ lệch ứng suất q, kN/m2 210 106.4 Đơn vị A B C % 92.87 92.87 92.87 14.2 14.2 14.2 kN/m kN/m 7.4 7.4 7.4 Tỷ trọng - 2.59 2.59 2.59 Hệ số rỗng - 2.500 2.500 2.500 Độ bão hoà % 96.2 96.2 96.2 Chiều cao cm 7.66 7.66 7.66 Đường kính cm 3.80 3.80 3.80 cm 11.34 11.34 11.34 cm 86.86 86.86 86.86 Tiết diện 91.2 nguyên dạng Thể tích Sau cố kết 76.0 60.8 45.6 Thể tích nước thoát cm3 7.69 13.30 19.08 Chiều cao cm 7.21 6.88 6.54 Chiều cao mẫu thay đổi cm Tiết diện Thể tích 30.4 0.45 0.78 1.12 cm 10.67 10.18 9.68 cm 79.17 73.56 67.78 Dữ liệu thí nghiệm kN/m2 150.0 200.0 250.0 p lực ngược σc σbp 100.0 100.0 100.0 Giá trị B B - p lực buồng 15.2 0.0 0.0 2.3 4.6 6.9 9.2 11.5 13.8 16.1 18.4 Biến dạng Ɛ, % Hệ số vòng lực Vận tốc cắt Thí nghiệm: Xử lý: Kiểm tra: -3 10 kN/div 3.5 mm/min 0.05 ThS Phù Nhật Truyền ThS Võ Thanh Long ThS Hoàng Thế Thao Mô tả: kN/m 0.995 0.996 0.999 Độ lệch ứng suất đỉnh q kN/m 78.5 102.2 125.9 p lực nước lỗ rỗng ∆u ε kN/m2 17.9 44.9 71.9 % 10.0 10.5 11.0 Biến dạng phá huỷ Ứng suất phá huỷ Ứng suất max Ứng suất max Ứng suất s1 kN/m2 128.5 202.2 275.9 s'1 kN/m 110.7 157.3 204.0 kN/m 32.1 55.1 78.1 s'3 Bùn sét, xám xanh đen, trạng thái nhão QUÁ TRÌNH NÉN MẪU A General Lab Thí nghiệm nén trục CU LAS-XD187 Độ lệch ứng suất đỉnh: 78.5 kN/m2 Giá trị B: 0.995 p lực nước lỗ rỗng 17.9 kN/m2 Vận tốc cắt: 0.05 Biến dạng phá huỷ: 10.0 % Độ lệch ứng suất Độ dịch Biến Số đọc Tải nén chuyển dạng Tiết diện hiệu chỉnh mm/min U Du s'1/s'3 p=(s1+s3 )/2 100.0 kN/m2 s'3 = s3-Du p lực ngược: Hố khoan: s'1 = s1-Du 150.0 kN/m kN/m2 q=(s'1-s'3 )/2 HK21 KH mẫuHK21-1Độ : sâu: 1.5÷2 m Ngày: 22/5/17 p lực buồng: p'=(s'1+s'3 )/2 kN/m2 mm % Vạch 10-3kN cm2 0.00 0.0 0.0 0.00 11.34 0.0 100.0 0.0 50.0 50.0 1.0 150.0 50.0 0.0 0.08 0.1 1.0 3.50 11.35 3.1 100.9 0.9 52.2 49.1 1.1 151.6 50.7 1.5 0.16 0.2 3.0 10.50 11.37 9.2 101.6 1.6 57.6 48.4 1.2 154.6 53.0 4.6 0.24 0.3 5.0 17.50 11.38 15.4 103.0 3.0 62.4 47.0 1.3 157.7 54.7 7.7 0.32 0.4 7.0 24.50 11.39 21.5 104.5 4.5 67.0 45.5 1.5 160.8 56.3 10.8 0.40 0.6 8.0 28.00 11.40 24.6 105.9 5.9 68.7 44.1 1.6 162.3 56.4 12.3 0.80 1.1 11.0 38.50 11.47 33.6 107.5 7.5 76.1 42.5 1.8 166.8 59.3 16.8 1.20 1.7 14.0 49.00 11.53 42.5 108.9 8.9 83.6 41.1 2.0 171.3 62.3 21.3 1.60 2.2 17.0 59.50 11.60 51.3 110.7 10.7 90.6 39.3 2.3 175.7 64.9 25.7 2.00 2.8 18.0 63.00 11.66 54.0 111.6 11.6 92.4 38.4 2.4 177.0 65.4 27.0 2.40 3.3 20.0 70.00 11.73 59.7 112.5 12.5 97.2 37.5 2.6 179.9 67.3 29.9 3.20 4.4 22.0 77.00 11.87 64.9 113.6 13.6 101.3 36.4 2.8 182.5 68.9 32.5 4.00 5.5 24.0 84.00 12.01 69.9 114.3 14.3 105.6 35.7 3.0 185.0 70.7 35.0 4.80 6.7 26.0 91.00 12.15 74.9 115.0 15.0 109.9 35.0 3.1 187.5 72.4 37.5 5.60 7.8 27.0 94.50 12.29 76.9 116.1 16.1 110.8 33.9 3.3 188.5 72.4 38.5 6.40 8.9 28.0 98.00 12.44 78.8 117.0 17.0 111.8 33.0 3.4 189.4 72.4 39.4 7.20 10.0 29.0 101.50 12.60 80.6 117.9 17.9 112.7 32.1 3.5 190.3 72.4 40.3 8.00 11.1 29.0 101.50 12.76 79.5 118.2 18.2 111.3 31.8 3.5 189.8 71.5 39.8 8.80 12.2 29.0 101.50 12.92 78.6 118.8 18.8 109.8 31.2 3.5 189.3 70.5 39.3 9.60 13.3 29.0 101.50 13.08 77.6 119.1 19.1 108.5 30.9 3.5 188.8 69.7 38.8 10.40 14.4 11.20 15.5 12.00 16.6 12.80 17.8 13.60 18.9 14.40 20.0 15.20 21.1 16.00 22.2 16.80 23.3 17.60 24.4 18.40 25.5 19.20 26.6 20.00 27.7 QUÁ TRÌNH CỐ KẾT VIÊN MẪU A General Lab Thí nghiệm nén trục CU LAS-XD187 Công trình: KHU TÁI ĐỊNH CƯ SING - VIỆT Địa điểm: XÃ LÊ MINH XUÂN, HUYỆN BÌNH CHÁNH, TP HCM Hạng mục: CẦU BÀN THẠCH Hố khoan: HK24 Loại TN: CU KH mẫu: HK24-4 Độ sâu: Ho = 7.66cm Ao = Do = 3.80cm Vo = 86.86 cm3 p lực ngược 100.0 p lực lỗ rỗng bão hoà 199.7 Độ chênh lệch p lực có hiệu Độ chênh lệch mm3 Độ chênh lệch Số đọc kN/m2 kN/m2 % 199.7 0.0 0.0 0.1 190 190.0 198.8 0.9 0.9 0.25 260 260.0 197.9 1.8 1.8 0.5 360 360.0 195.4 4.2 4.3 99.7 500 500.0 191.5 8.2 8.2 100.0 680 680.0 186.4 13.3 13.3 Log(t) t 990 990.0 179.8 19.8 19.9 t100 233.6' 115.6' 1440 1440.0 172.8 26.9 27.0 t100 15.3' 10.8' 15 2000 2000.0 161.7 37.9 38.1 tf 123.8' 61.3' 30 2820 2820.0 147.0 52.7 52.9 ef 6.0% 6.0% 60 3810 3810.0 135.0 64.7 64.9 vr 0.036 0.072 120 4700 4700.0 119.2 80.5 80.7 240 5230 5230.0 109.6 90.1 90.4 480 5470 5470.0 105.5 94.1 94.4 720 5610 5610.0 102.2 97.5 97.8 1440 5620 5620.0 100.4 99.3 99.6 6.47% ev -3 Cv(10 cm /sec.) 0.018 0.036 x10-2 mv 6.519 kv 11.964 x10-9cm/sec m /kN 01/07/16 8:00 0 1240 770 2480 3720 1540 4960 t100 6200 0.1 10 100 1000 10000 Logarit thời gian, phút 20 Biến đổi thể tích ,mm3 Biến đổi thể tích ,mm3 Số đọc 0.0 kN/m 8:00 Thời gian, phút Phương pháp Tiêu giảm áp lực lỗ rỗng , mm3 Tiêu giảm áp lực lỗ rỗng 30/06/16 mm/phút 200.0 Giờ, phút 0.07 p lực thẳng đứng Ngày 11.34 cm2 Chọn v: 200.0 Viên mẫu: A Biến đổi thể tích Không thoát nước p lực buồng 7.5÷8 m 2310 3080 3850 4620 40 60 5390 80 100 0.1 10 100 Logarit thời gian, phút 1000 10000 6160 0.1 10.1 20.1 30.1 Căn bậc thời gian, phút 40.1 QUÁ TRÌNH NÉN MẪU B General Lab Thí nghiệm nén trục CU LAS-XD187 100.0 kN/m2 Giá trị B: 0.999 Vận tốc cắt: 0.07 mm/min Số đọc Tải nén 225.8 kN/m2 p lực nước lỗ rỗng -2.2 kN/m2 Biến dạng phá huỷ: 10.0 % U Du s'1 = s1-Du Độ lệch ứng suất đỉnh: Độ lệch ứng suất Độ dịch Biến chuyển dạng HK24 KH mẫuHK24-4Độ : sâu: 7.5÷8 m Ngày: 25/5/17 s'1/s'3 kN/m2 q=(s'1-s'3 )/2 p lực ngược: Hố khoan: p'=(s'1+s'3 )/2 kN/m p=(s1+s3 )/2 300.0 s'3 = s3-Du p lực buồng: Tiết diện hiệu chỉnh kN/m2 mm % Vaïch 10-3kN cm2 0.00 0.0 0.0 0.00 11.34 0.0 100.0 0.0 200.0 200.0 1.0 300.0 200.0 0.0 0.08 0.1 4.0 14.00 11.35 12.3 99.9 -0.1 212.4 200.1 1.1 306.2 206.3 6.2 0.16 0.2 8.0 28.00 11.37 24.6 99.8 -0.2 224.8 200.2 1.1 312.3 212.5 12.3 0.24 0.3 15.0 52.50 11.38 46.1 99.6 -0.4 246.5 200.4 1.2 323.1 223.4 23.1 0.32 0.4 20.0 70.00 11.39 61.5 99.5 -0.5 262.0 200.5 1.3 330.8 231.3 30.8 0.40 0.6 22.0 77.00 11.40 67.5 99.3 -0.7 268.2 200.7 1.3 333.8 234.5 33.8 0.80 1.1 31.0 108.50 11.47 94.6 99.1 -0.9 295.5 200.9 1.5 347.3 248.2 47.3 1.20 1.7 39.0 136.50 11.53 118.4 98.9 -1.1 319.5 201.1 1.6 359.2 260.3 59.2 1.60 2.2 47.0 164.50 11.60 141.8 98.7 -1.3 343.1 201.3 1.7 370.9 272.2 70.9 2.00 2.8 52.0 182.00 11.67 156.0 98.6 -1.4 357.4 201.4 1.8 378.0 279.4 78.0 2.40 3.3 56.0 196.00 11.73 167.1 98.5 -1.5 368.6 201.5 1.8 383.6 285.1 83.6 3.20 4.5 62.0 217.00 11.87 182.8 98.3 -1.7 384.5 201.7 1.9 391.4 293.1 91.4 4.00 5.6 69.0 241.50 12.01 201.1 98.3 -1.7 402.8 201.7 2.0 400.6 302.3 100.6 4.80 6.7 72.0 252.00 12.15 207.4 98.2 -1.8 409.2 201.8 2.0 403.7 305.5 103.7 5.60 7.8 76.0 266.00 12.30 216.3 98.0 -2.0 418.3 202.0 2.1 408.2 310.1 108.2 6.40 8.9 80.0 280.00 12.45 224.9 97.9 -2.1 427.0 202.1 2.1 412.5 314.5 112.5 7.20 10.0 82.0 287.00 12.61 227.6 97.8 -2.2 429.8 202.2 2.1 413.8 316.0 113.8 8.00 11.2 82.0 287.00 12.76 224.9 97.8 -2.2 427.1 202.2 2.1 412.5 314.7 112.5 8.80 12.3 82.0 287.00 12.93 222.0 97.7 -2.3 424.3 202.3 2.1 411.0 313.3 111.0 9.60 13.4 82.0 287.00 13.09 219.3 97.7 -2.3 421.6 202.3 2.1 409.7 312.0 109.7 10.40 14.5 82.0 287.00 13.26 216.4 97.6 -2.4 418.8 202.4 2.1 408.2 310.6 108.2 11.20 15.6 12.00 16.7 12.80 17.9 13.60 19.0 14.40 20.1 15.20 21.2 16.00 22.3 16.80 23.4 17.60 24.5 18.40 25.7 19.20 26.8 20.00 27.9 QUÁ TRÌNH CỐ KẾT VIÊN MẪU B General Lab Thí nghiệm nén trục CU LAS-XD187 Công trình: KHU TÁI ĐỊNH CƯ SING - VIỆT Địa điểm: XÃ LÊ MINH XUÂN, HUYỆN BÌNH CHÁNH, TP HCM Hạng mục: CẦU BÀN THẠCH Hố khoan: HK24 Loại TN: CU KH mẫu: HK24-4 Độ sâu: Ho = 7.66cm Ao = Do = 3.80cm Vo = 86.86 cm3 Aùp lực ngược 100.0 p lực lỗ rỗng bão hoà 299.8 Độ chênh lệch p lực có hiệu Độ chênh lệch mm3 Số đọc Độ chênh lệch kN/m2 kN/m2 % 299.8 0.0 0.0 0.1 290 290.0 297.6 2.3 1.1 0.25 380 380.0 295.4 4.5 2.2 0.5 530 530.0 291.2 8.6 4.3 199.8 740 740.0 283.9 16.0 8.0 200.0 1020 1020.0 274.5 25.3 12.7 Log(t) t 1470 1470.0 260.4 39.4 19.7 t100 231.1' 120.6' 2130 2130.0 240.9 58.9 29.5 t100 15.2' 11.0' 15 2960 2960.0 221.7 78.1 39.1 tf 122.5' 63.9' 30 4180 4180.0 198.8 101.1 50.6 ef 6.0% 6.0% 60 5640 5640.0 172.4 127.5 63.8 vr 0.035 0.070 120 7000 7000.0 140.6 159.2 79.7 240 7790 7790.0 122.9 176.9 88.5 480 8180 8180.0 113.4 186.4 93.3 720 8300 8300.0 105.1 194.7 97.4 1440 8350 8350.0 100.7 199.1 99.6 9.61% ev -3 Cv(10 cm /sec.) 0.019 mv 4.828 x10-2 9.393 x10-9cm/sec kv 0.035 m /kN 25/06/16 8:00 0 1840 1150 3680 5520 2300 7360 t100 9200 0.1 10 100 1000 10000 Logarit thời gian, phút 20 Biến đổi thể tích ,mm3 Biến đổi thể tích ,mm3 Số đọc 0.0 kN/m 8:00 Thời gian, phút Phương pháp Tiêu giảm áp lực lỗ rỗng , mm3 Tiêu giảm áp lực lỗ rỗng 24/06/16 mm/phút 300.0 Giờ, phút 0.07 p lực thẳng đứng Ngày 11.34 cm2 Chọn v: 300.0 Viên mẫu: B Biến đổi thể tích Không thoát nước p lực buồng 7.5÷8 m 3450 4600 5750 6900 40 60 8050 80 100 0.1 10 100 Logarit thời gian, phút 1000 10000 (t100)1/2 9200 0.1 10.1 20.1 30.1 Căn bậc thời gian, phút 40.1 Thí nghiệm nén trục CU LAS-XD187 Hố khoan: Độ lệch ứng suất đỉnh: 359.6 kN/m p lực nước lỗ rỗng -38.6 kN/m2 Biến dạng phá huỷ: 10.4 % Vận tốc cắt: 0.07 mm/min Số đọc Tải nén Độ dịch Biến chuyển dạng U Du s'1/s'3 2 q=(s'1-s'3 )/2 0.999 p'=(s'1+s'3 )/2 Giaù trò B: kN/m p=(s1+s3 )/2 100.0 s'3 = s3-Du Aùp lực ngược: KH mẫuH : K24-4Độ sâu: 7.5÷8 m Ngày: 25/5/17 HK24 s'1 = s1-Du kN/m Độ lệch ứng suất 500.0 General Lab Tiết diện hiệu chỉnh p lực buồng: QUÁ TRÌNH NÉN MẪU C mm % Vạch 10 kN -3 cm 0.00 0.0 0.0 0.00 11.34 0.0 100.0 0.0 400.0 400.0 1.0 500.0 400.0 0.0 0.08 0.1 7.0 24.50 11.35 21.6 98.1 -1.9 423.5 401.9 1.1 510.8 412.7 10.8 0.16 0.2 13.0 45.50 11.37 40.0 96.5 -3.5 443.5 403.5 1.1 520.0 423.5 20.0 0.24 0.3 24.0 84.00 11.38 73.8 93.4 -6.6 480.4 406.6 1.2 536.9 443.5 36.9 0.32 0.5 31.0 108.50 11.39 95.3 90.3 -9.7 505.0 409.7 1.2 547.7 457.3 47.6 0.40 0.6 35.0 122.50 11.41 107.4 87.3 -12.7 520.1 412.7 1.3 553.7 466.4 53.7 0.80 1.2 50.0 175.00 11.47 152.6 83.8 -16.2 568.8 416.2 1.4 576.3 492.5 76.3 1.20 1.7 63.0 220.50 11.54 191.1 80.7 -19.3 610.4 419.3 1.5 595.6 514.9 95.6 1.60 2.3 75.0 262.50 11.61 226.1 76.8 -23.2 649.3 423.2 1.5 613.1 536.2 113.1 2.00 2.9 83.0 290.50 11.68 248.7 74.9 -25.1 673.8 425.1 1.6 624.4 549.5 124.4 2.40 3.5 89.0 311.50 11.75 265.1 73.0 -27.0 692.1 427.0 1.6 632.6 559.6 132.6 3.20 4.6 100.0 350.00 11.89 294.4 70.6 -29.4 723.8 429.4 1.7 647.2 576.6 147.2 4.00 5.8 109.0 381.50 12.04 316.9 69.1 -30.9 747.8 430.9 1.7 658.5 589.3 158.5 4.80 6.9 115.0 402.50 12.19 330.2 67.6 -32.4 762.6 432.4 1.8 665.1 597.5 165.1 5.60 8.1 122.0 427.00 12.34 346.0 65.2 -34.8 780.8 434.8 1.8 673.0 607.8 173.0 6.40 9.2 127.0 444.50 12.50 355.6 63.3 -36.7 792.3 436.7 1.8 677.8 614.5 177.8 7.20 10.4 131.0 458.50 12.66 362.2 61.4 -38.6 800.8 438.6 1.8 681.1 619.7 181.1 8.00 11.6 131.0 458.50 12.82 357.6 60.6 -39.4 797.0 439.4 1.8 678.8 618.2 178.8 8.80 12.7 132.0 462.00 12.99 355.7 59.4 -40.6 796.3 440.6 1.8 677.9 618.4 177.9 9.60 13.9 132.0 462.00 13.17 350.8 58.7 -41.3 792.1 441.3 1.8 675.4 616.7 175.4 10.40 15.0 11.20 16.2 12.00 17.3 12.80 18.5 13.60 19.7 14.40 20.8 15.20 22.0 16.00 23.1 16.80 24.3 17.60 25.4 18.40 26.6 19.20 27.7 20.00 28.9 kN/m kN/m QUÁ TRÌNH CỐ KẾT VIÊN MẪU C General Lab Thí nghiệm nén trục CU LAS-XD187 Công trình: KHU TÁI ĐỊNH CƯ SING - VIỆT Địa điểm: XÃ LÊ MINH XUÂN, HUYỆN BÌNH CHÁNH, TP HCM Hạng mục: CẦU BÀN THẠCH Hố khoan: HK24 KH mẫu: HK24-4 Độ sâu: Ho = 7.66cm Ao = 11.34 cm2 Do = 3.80cm Vo = 86.86 cm3 500.0 p lực ngược 100.0 p lực lỗ rỗng bão hoà 499.7 Độ chênh lệch p lực có hiệu Độ chênh lệch mm Độ chênh lệch Số đọc kN/m kN/m % 499.7 0.0 0.0 0.1 430 430.0 495.1 4.6 1.2 0.25 580 580.0 491.5 8.2 2.1 0.5 800 800.0 481.9 17.8 4.5 399.7 1130 1130.0 465.7 34.0 8.5 400.0 1540 1540.0 447.5 52.2 13.1 Log(t) t 2240 2240.0 418.8 81.0 20.3 t100 196.8' 121.2' 3220 3220.0 382.1 117.6 29.4 t100 14.0' 11.0' 15 4510 4510.0 353.4 146.3 36.6 tf 104.3' 64.2' 30 6310 6310.0 299.7 200.0 50.0 ef 6.0% 6.0% 60 8530 8530.0 230.4 269.3 67.4 vr 0.034 0.068 120 10630 10630.0 172.0 327.7 82.0 240 11800 11800.0 145.3 354.4 88.7 480 12360 12360.0 119.2 380.5 95.2 720 12570 12570.0 107.8 391.9 98.0 1440 12640 12640.0 100.4 399.3 99.9 14.55% -3 Cv(10 cm /sec.) 0.021 0.035 mv 3.645 x10-2 m2/kN kv 7.787 x10-9cm/sec kN/m2 25/06/16 7:35 0 2780 1740 5560 8340 3480 11120 13900 0.1 10 t100 100 1000 10000 Logarit thời gian, phút 20 Biến đổi thể tích ,mm3 Biến đổi thể tích ,mm3 Số đọc 0.0 ev 7:35 Thời gian, phút Phương pháp Tiêu giảm áp lực lỗ rỗng , mm3 Tiêu giảm áp lực lỗ rỗng 24/06/16 mm/phút p lực thẳng đứng Giờ, phút 0.07 500.0 Ngày Chọn v: p lực buồng Viên mẫu: C Biến đổi thể tích Không thoát nước Loại TN: CU 7.5÷8 m 5220 6960 8700 10440 40 60 12180 80 100 0.1 10 100 Logarit thời gian, phút 1000 10000 13920 0.1 10.1 20.1 30.1 Căn bậc thời gian, phút 40.1 THÍ NGHIỆM NÉN BA TRỤC (CU) General Lab (ASTM D4767-11) LAS-XD187 Công trình: KHU TÁI ĐỊNH CƯ SING - VIỆT Địa điểm: XÃ LÊ MINH XUÂN, HUYỆN BÌNH CHÁNH, TP HCM Hố khoan: HK25 KH mẫu: HK25-1 Độ sâu:1.5÷2 m Vòng tròn Mohr C = 165.0 kN/m2 j = 12°44' tan(j)= 0.226 132.0 C' = Ứng suất cắt τ, kN/m2 24.7 12.8 kN/m2 j' = 19°54' 99.0 tan(j')= 0.362 66.0 Kiểu phá huyûû 33.0 0.0 33 66 99 132 165 198 Ứng suất σ & σ', kN/m Độ lệch ứng suất q & Biến dạng Ɛ 178.0 A B C 264 297 330 Loại mẫu: Trước thí nghiệm Độ ẩm Dung trọng ướt Dung trọng khô 160.2 142.4 Độ lệch ứng suất q, kN/m2 231 124.6 Đơn vị A B C % 95.75 95.75 95.75 14.0 14.0 14.0 kN/m kN/m 7.2 7.2 7.2 Tỷ trọng - 2.59 2.59 2.59 Hệ số rỗng - 2.597 2.597 2.597 Độ bão hoà % 95.5 95.5 95.5 Chiều cao cm 7.66 7.66 7.66 Đường kính cm 3.80 3.80 3.80 cm 11.34 11.34 11.34 cm 86.86 86.86 86.86 Tiết diện 106.8 nguyên dạng Thể tích Sau cố kết 89.0 71.2 53.4 Thể tích nước thoát cm3 8.00 13.14 19.64 Chiều cao cm 7.19 6.89 6.51 Chiều cao mẫu thay đổi cm Tiết diện Thể tích 35.6 0.47 0.77 1.15 cm 10.64 10.20 9.63 cm 78.86 73.72 67.22 Dữ liệu thí nghiệm kN/m2 150.0 200.0 250.0 p lực ngược σc σbp 100.0 100.0 100.0 Giá trị B B - 0.998 0.997 0.997 p lực buồng 17.8 0.0 0.0 2.3 4.6 6.9 9.2 11.5 13.8 16.1 18.4 Bieán dạng Ɛ, % Hệ số vòng lực Vận tốc cắt Thí nghiệm: Xử lý: Kiểm tra: -3 10 kN/div 3.5 mm/min 0.05 ThS Phù Nhật Truyền ThS Võ Thanh Long ThS Hoàng Thế Thao Mô tả: kN/m Độ lệch ứng suất đỉnh q kN/m 90.1 118.4 146.6 p lực nước lỗ rỗng ∆u ε kN/m2 5.1 27.7 50.4 % 10.0 10.4 11.1 Biến dạng phá huỷ Ứng suất phá huỷ Ứng suất max Ứng suất max Ứng suất s1 kN/m2 140.1 218.4 296.6 s'1 kN/m 134.9 190.6 246.3 kN/m 44.9 72.3 99.6 s'3 Bùn sét, xám xanh, trạng thái nhão QUÁ TRÌNH NÉN MẪU A General Lab Thí nghiệm nén trục CU LAS-XD187 Độ lệch ứng suất đỉnh: 90.1 kN/m2 Giá trị B: 0.998 p lực nước lỗ rỗng 5.1 kN/m2 Vận tốc cắt: 0.05 Biến dạng phá huỷ: 10.0 % Độ lệch ứng suất Độ dịch Biến Số đọc Tải nén chuyển dạng Tiết diện hiệu chỉnh mm/min U Du s'1/s'3 p=(s1+s3 )/2 100.0 kN/m2 s'3 = s3-Du p lực ngược: Hố khoan: s'1 = s1-Du 150.0 kN/m kN/m2 q=(s'1-s'3 )/2 HK25 KH mẫuHK25-1Độ : sâu: 1.5÷2 m Ngày: 26/5/17 p lực buồng: p'=(s'1+s'3 )/2 kN/m2 mm % Vạch 10-3kN cm2 0.00 0.0 0.0 0.00 11.34 0.0 100.0 0.0 50.0 50.0 1.0 150.0 50.0 0.0 0.08 0.1 2.0 7.00 11.35 6.2 100.3 0.3 55.9 49.7 1.1 153.1 52.8 3.1 0.16 0.2 3.0 10.50 11.37 9.2 100.5 0.5 58.7 49.5 1.2 154.6 54.1 4.6 0.24 0.3 6.0 21.00 11.38 18.5 100.9 0.9 67.6 49.1 1.4 159.3 58.4 9.3 0.32 0.4 8.0 28.00 11.39 24.6 101.3 1.3 73.3 48.7 1.5 162.3 61.0 12.3 0.40 0.6 9.0 31.50 11.40 27.6 101.7 1.7 75.9 48.3 1.6 163.8 62.1 13.8 0.80 1.1 13.0 45.50 11.47 39.7 102.2 2.2 87.5 47.8 1.8 169.9 67.7 19.9 1.20 1.7 16.0 56.00 11.53 48.6 102.6 2.6 96.0 47.4 2.0 174.3 71.7 24.3 1.60 2.2 19.0 66.50 11.60 57.3 103.1 3.1 104.2 46.9 2.2 178.7 75.6 28.7 2.00 2.8 21.0 73.50 11.66 63.0 103.3 3.3 109.7 46.7 2.4 181.5 78.2 31.5 2.40 3.3 22.0 77.00 11.73 65.6 103.6 3.6 112.0 46.4 2.4 182.8 79.2 32.8 3.20 4.5 25.0 87.50 11.87 73.7 103.9 3.9 119.8 46.1 2.6 186.9 82.9 36.9 4.00 5.6 27.0 94.50 12.01 78.7 104.1 4.1 124.6 45.9 2.7 189.4 85.2 39.4 4.80 6.7 29.0 101.50 12.15 83.5 104.3 4.3 129.2 45.7 2.8 191.8 87.4 41.8 5.60 7.8 30.0 105.00 12.30 85.4 104.6 4.6 130.8 45.4 2.9 192.7 88.1 42.7 6.40 8.9 32.0 112.00 12.45 90.0 104.9 4.9 135.1 45.1 3.0 195.0 90.1 45.0 7.20 10.0 33.0 115.50 12.60 91.7 105.1 5.1 136.6 44.9 3.0 195.9 90.7 45.9 8.00 11.1 33.0 115.50 12.76 90.5 105.2 5.2 135.3 44.8 3.0 195.3 90.0 45.3 8.80 12.2 33.0 115.50 12.92 89.4 105.4 5.4 134.0 44.6 3.0 194.7 89.3 44.7 9.60 13.4 33.0 115.50 13.09 88.2 105.5 5.5 132.7 44.5 3.0 194.1 88.6 44.1 10.40 14.5 11.20 15.6 12.00 16.7 12.80 17.8 13.60 18.9 14.40 20.0 15.20 21.1 16.00 22.3 16.80 23.4 17.60 24.5 18.40 25.6 19.20 26.7 20.00 27.8 CB CONSTRUCTION CORPORATION NO.1 –JSCCITYBUILDERS (VIETNAM) CO., LTD OCTOBER, 2018 RESULTS OF GEOTECHNICAL MONITORING AREA: ROAD No Construction Contract No.: 01/HD/CB/CC1/2018 Hợp đồng thi công số 01/HD/CB/CC1/2018 Project Manager: M.Eng Ly Van Chien Checked by: M.Eng Nguyen Duc Thanh Prepared by: Eng Bui Quang Giap Ho Chi Minh City, October 2018 Thành phố Hồ Chí Minh, 10/2018 Biểu đồ chiều cao đắp, độ lún, áp lực theo thời gian Chart of filling height, settlement, pressure at time station Km 0+930, SP4, SP5, SP6, P1 8.0 7.0 Fill. Height, Km0+930 Fill. Height (m) 6.0 5.0 4.0 3.0 2.0 1.0 0.0 0.00 50 ‐0.05 SP‐4 (Left) ‐0.10 45 SP‐5 (Center) ‐0.15 ‐0.20 40 SP‐6 (Right) ‐0.30 Nhện 1 Spider 1 35 Nhện 2 Spider 2 30 ‐0.50 Nhện 3 Spider 3 25 ‐0.55 Tốc độ lún/ rate (mm/day) SP4 Settle ment(m) ‐0.35 ‐0.40 ‐0.45 ‐0.60 20 Tốc độ lún/ rate (mm/day) SP5 ‐0.65 ‐0.70 15 Tốc độ lún/ rate (mm/day) SP6 ‐0.75 ‐0.80 10 ‐0.85 ‐0.90 ‐0.95 ‐5.0 ‐1.00 ‐4.0 Piezometer(mH20, observation  well ‐3.0 ‐2.0 P1‐1 ‐1.0 P1‐2 0.0 P1‐3 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0 50 100 150 Elasped Time (Day) 200 250 300 Rate (mm/day) ‐0.25 P ROJECT : T ECHNICAL INFRA & SOCIAL INFRA OF SING VIET RE LAND DỰ ÁN: HẠ T ẦNG K.T VÀ HẠ T ẦNG X.H KHU T ĐC SING VIỆT P ACKAGE: SANDFILL GÓI T HẦU: SAN LẤP LOCAT ION: LE MINH XUAN COMMUNE, BINH CHANH DIST RICT , HCM CIT Y ĐỊA ĐIỂM: XÃ LÊ MINH XUÂN, HUYỆN BÌNH CHÁNH, T P HCM EMP LOYER: CIT YBUILDERS (VIET NAM) CO., LT D CHỦ ĐẦU T Ư: CÔNG T Y T NHH CIT YBUILDERS ( Việt Nam) CONSULT ANT : T Ư VẤN GIÁM SÁT : CONT RACT OR: CONST RUCT ION COP ORAT ION NO.1 - JSC NHÀ T HẦU: T ỔNG CÔNG T Y XÂY DỰNG SỐ -CT CP Elevation/ Cao trình (m) Section/ khu vực Settlement Plate/ Tấm đo lún Orignal Ground Level Filling Km0+930 Km0+930 Km0+930 SP-4 SP-5 SP-6 0.070 0.640 0.060 1.809 1.889 1.951 Coordinates/ Tọa độ Rod 2.847 Bottom Plate 2.899 2.934 1.847 X 1189855.710 Y 582748.710 1.899 1.934 1189849.100 1189842.480 582775.950 582762.330 SỐ LIỆU QUAN TRẮC BÀN ĐO LÚN/ SETTLEMENT PLATE MONITORING MẶT CẮT KM 0+930 SP4, SP5, SP6/ SECTION KM 0+930 S4, SP5, SP6 SP-4 (Left) Thời gian Ngày đo/ Date tích lũy/ Acc time Cao độ Chiều cao Cao độ nền/ lớp đất đỉnh/ Fill đắp/ fill Rod elev Elev (m) height (m) (m) Cao độ đáy/ Bottom elev (m) SP-5 (Center) Độ lún/ Settlement (m) Tốc độ lún/ rate (mm/day) SP4 Cao độ Chiều cao Cao độ nền/ lớp đất đỉnh/ Rod Fill đắp/ fill elev (m) Elev (m) height (m) Cao độ đáy/ Bottom elev (m) SP-6 (Right) Độ lún/ Settlement (m) Cao độ Tốc độ lún/ Cao độ Chiều cao Cao độ Độ lún/ lớp đất đắp/ đáy/ rate nền/ đỉnh/ Rod Settlement fill height Bottom (mm/day) Fill elev (m) (m) (m) elev (m) SP5 Elev (m) Tốc độ lún/ rate (mm/day) SP6 Tốc độ lún tb/ aver rate (mm/day) 09/02/2018 1.809 1.74 2.847 1.847 0.000 0.0 1.889 1.25 2.899 1.899 0.000 0.0 1.951 1.89 2.934 1.934 0.000 0.0 0.0 07/03/2018 26 1.865 1.80 2.847 1.847 0.000 0.0 1.878 1.25 2.895 1.895 -0.004 0.2 2.007 1.96 2.918 1.918 -0.016 0.6 0.3 14/03/2018 33 3.059 3.05 2.788 1.788 -0.059 8.4 3.417 2.86 2.820 1.820 -0.079 10.7 3.305 3.34 2.842 1.842 -0.092 10.9 10.0 19/03/2018 38 2.913 3.05 2.771 1.771 -0.076 3.4 3.295 2.86 2.799 1.799 -0.100 4.2 3.050 3.34 2.842 1.842 -0.092 0.0 2.5 20/03/2018 39 3.813 3.05 2.767 1.767 -0.080 4.0 2.892 2.86 2.795 1.795 -0.104 4.0 2.749 3.34 2.840 1.840 -0.094 2.0 3.3 21/03/2018 40 3.181 3.05 2.766 1.766 -0.081 1.0 2.903 2.86 2.788 1.788 -0.111 7.0 3.040 3.34 2.837 1.837 -0.097 3.0 3.7 22/03/2018 41 2.975 3.05 2.753 1.753 -0.094 13.0 3.201 2.86 2.776 1.776 -0.123 12.0 3.046 3.34 2.823 1.823 -0.111 14.0 13.0 23/03/2018 42 3.029 3.05 3.752 1.752 -0.095 1.0 2.980 2.86 3.773 1.773 -0.126 3.0 3.261 3.34 3.822 1.822 -0.112 1.0 1.7 24/03/2018 43 3.052 3.05 3.752 1.752 -0.095 0.0 3.260 2.86 3.773 1.773 -0.126 0.0 3.221 3.34 3.822 1.822 -0.112 0.0 0.0 26/03/2018 45 3.701 3.73 4.751 1.751 -0.096 0.5 3.443 2.86 3.767 1.767 -0.132 3.0 4.042 4.10 4.814 1.814 -0.120 4.0 2.5 27/03/2018 46 3.827 3.87 4.737 1.737 -0.110 14.0 4.128 3.63 4.761 1.761 -0.138 6.0 4.085 4.10 4.790 1.790 -0.144 24.0 14.7 29/03/2018 48 3.790 3.87 4.712 1.712 -0.135 12.5 4.031 3.57 4.721 1.721 -0.178 20.0 3.961 4.10 4.754 1.754 -0.180 18.0 16.8 30/03/2018 49 3.779 3.87 4.707 1.707 -0.140 5.0 4.064 3.62 4.707 1.707 -0.192 14.0 3.944 4.10 4.742 1.742 -0.192 12.0 10.3 04/04/2018 54 3.837 3.97 3.641 1.641 -0.206 13.2 4.007 3.63 4.637 1.637 -0.262 14.0 3.881 4.10 4.681 1.681 -0.253 12.2 13.1 07/04/2018 57 3.809 3.97 3.619 1.619 -0.228 7.3 3.945 3.60 4.606 1.606 -0.293 10.3 3.838 4.10 4.657 1.657 -0.277 8.0 8.5 12/04/2018 62 3.782 3.97 3.585 1.585 -0.262 6.8 3.902 3.59 4.573 1.573 -0.326 6.6 3.792 4.10 4.624 1.624 -0.310 6.6 6.7 19/04/2018 69 3.743 3.98 3.539 1.539 -0.308 6.6 3.859 3.58 4.536 1.536 -0.363 5.3 3.783 4.10 4.591 1.591 -0.343 4.7 5.5 24/04/2018 74 3.752 4.03 3.502 1.502 -0.345 7.4 3.817 3.57 4.504 1.504 -0.395 6.4 3.734 4.10 4.556 1.556 -0.378 7.0 6.9 03/05/2018 83 3.726 4.03 3.472 1.472 -0.375 3.3 3.808 3.59 4.473 1.473 -0.426 3.4 3.725 4.10 4.522 1.522 -0.412 3.8 3.5 10/05/2018 90 3.752 4.07 3.463 1.463 -0.384 1.3 3.802 3.60 4.462 1.462 -0.437 1.6 3.761 4.10 4.514 1.514 -0.420 1.1 1.3 16/05/2018 96 3.752 4.08 3.447 1.447 -0.400 2.7 3.803 3.61 4.456 1.456 -0.443 1.0 3.753 4.10 4.498 1.498 -0.436 2.7 2.1 24/05/2018 104 3.721 4.08 3.423 1.423 -0.424 3.0 3.771 3.61 4.425 1.425 -0.474 3.9 3.746 4.10 4.473 1.473 -0.461 3.1 3.3 31/05/2018 111 3.386 3.75 3.409 1.409 -0.438 2.0 3.767 3.61 4.416 1.416 -0.483 1.3 3.704 4.10 4.468 1.468 -0.466 0.7 1.3 Ghi chú/ Note SP4,5,6 nối thêm 1.0m SP4,5,6 nối thêm 1.0m SP4 bị gãy đoạn 07/06/2018 118 3.381 3.75 3.409 1.409 -0.438 0.0 3.749 3.60 4.409 1.409 -0.490 1.0 3.693 4.10 4.451 1.451 -0.483 2.4 1.1 21/06/2018 132 3.705 4.09 3.396 1.396 -0.451 0.9 3.746 3.61 4.394 1.394 -0.505 1.1 3.661 4.10 4.443 1.443 -0.491 0.6 0.9 06/07/2018 147 3.680 4.10 3.362 1.362 -0.485 2.3 3.710 3.60 4.367 1.367 -0.532 1.8 3.626 4.10 4.415 1.415 -0.519 1.9 2.0 20/07/2018 161 3.635 4.06 3.357 1.357 -0.490 0.4 3.655 3.55 4.366 1.366 -0.533 0.1 3.626 4.10 4.415 1.415 -0.519 0.0 0.2 01/08/2018 173 3.607 4.04 3.345 1.345 -0.502 1.0 3.647 3.56 4.348 1.348 -0.551 1.5 3.601 4.10 4.396 1.396 -0.538 1.6 1.4 16/08/2018 188 3.590 4.03 3.337 1.337 -0.510 0.5 3.631 3.55 4.340 1.340 -0.559 0.5 3.592 4.10 4.390 1.390 -0.544 0.4 0.5 30/08/2018 202 3.625 4.07 3.334 1.334 -0.513 0.2 3.622 3.55 4.334 1.334 -0.565 0.4 3.574 4.10 4.383 1.383 -0.551 0.5 0.4 13/09/2018 216 3.610 4.06 3.328 1.328 -0.519 0.4 3.602 3.53 4.329 1.329 -0.570 0.4 3.569 4.10 4.376 1.376 -0.558 0.5 0.4 27/09/2018 230 3.606 4.06 3.320 1.320 -0.527 0.6 3.607 3.54 4.322 1.322 -0.577 0.5 3.566 4.10 4.370 1.370 -0.564 0.4 0.5 11/10/2018 244 3.596 4.06 3.318 1.318 -0.529 0.1 3.608 3.55 4.319 1.319 -0.580 0.2 3.564 4.10 4.368 1.368 -0.566 0.1 0.1 25/10/2018 258 3.565 4.03 3.317 1.317 -0.530 0.1 3.607 3.55 4.316 1.316 -0.583 0.2 3.564 4.10 4.365 1.365 -0.569 0.2 0.2 TÓM TẮT LÝ LỊCH KHOA HỌC I LÝ LỊCH SƠ LƯỢC: Họ tên: NGUYỄN ĐỨC LÂM Giới tính: Nam Ngày, tháng, năm sinh: 17/05/1992 Nơi sinh: Tp Hồ Chí Minh Quê quán: Quảng Nam Dân tộc: Kinh Địa liên lạc: Tổ 31, Khu phố 2, Phường Thạnh Xuân, Quận 12, Tp.Hồ Chí Minh Điện thoại: 0902.476.951 E-mail: nguyenduclam1117@gmail.com II III - QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO: Đại học: Nơi đào tạo: TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM Hệ đào tạo: Chính quy Thời gian đào tạo từ năm 2010 đến năm 2015 Chuyên ngành: Xây dựng dân dụng công nghiệp Thạc sĩ: Nơi đào tạo: TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM Khóa (Năm trúng tuyển): 2016 Chuyên ngành: Địa kỹ thuật xây dựng Mã số học viên: 1670042 Q TRÌNH CƠNG TÁC CHUN MÔN KỄ TỪ KHI TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC: Từ năm 2015 đến nay: Tổng Công ty Xây dựng Số - CTCP ... : Tp Hồ Chí Minh Điện thoại: 1670042 Mã số ngành: 60.58.02.11 TÊN ĐỀ TÀI: I ỨNG DỤNG GIẢI PHÁP BẤC THẤM ĐỂ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI NỀN ĐƯỜNG VÀO KHU TÁI ĐỊNH CƯ SING VIỆT HUYỆN BÌNH CHÁNH TP. HỒ... thấm kết hợp với gia tải trước Chương 3: Ứng dụng giải pháp bấc thấm để xử lý đất yếu đường vào khu tái định cư Sing Việt Huyện Bình Chánh Tp. Hồ Chí Minh Kết luận kiến nghị NGÀY GIAO NHIỆM VỤ:... ơn! Tp Hồ Chí Minh, ngày 02 tháng 12 năm 2018 Nguyễn Đức Lâm TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ Tên đề tài: ? ?Ứng dụng giải pháp bấc thấm để xử lý đất yếu đường vào khu tái định cư Sing Việt huyện Bình Chánh