Ứng dụng giải pháp bấc thấm kết hợp gia tải trước để xử lý nền đất yếu công trình đường nối cao lãnh vàm cống (đồng tháp)

ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA -o0o - BÙI MINH HIẾU ỨNG DỤNG GIẢI PHÁP BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƯỚC ĐỂ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU CÔNG TRÌNH ĐƯỜNG NỐI CAO LÃNH- VÀM CỐNG ( ĐỒNG THÁP) CHUYÊN NGÀNH: Địa Kỹ Thuật Xây Dựng MÃ SỐ : 60580211 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, NĂM 2018 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA –ĐHQG -HCM Cán hướng dẫn khoa học : PGS TS VÕ PHÁN (Ghi rõ họ, tên, học hàm, học vị chữ ký) Cán chấm nhận xét : TS Đỗ Thanh Hải (Ghi rõ họ, tên, học hàm, học vị chữ ký) Cán chấm nhận xét : TS Phạm Văn Hùng (Ghi rõ họ, tên, học hàm, học vị chữ ký) Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM ngày 10 tháng 01 năm 2018 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: (Ghi rõ họ, tên, học hàm, học vị Hội đồng chấm bảo vệ luận văn thạc sĩ) GS.TS Trần Thị Thanh PGS.TS Lê Bá Vinh TS Phạm Tuờng Hội TS Đỗ Thanh Hải TS Phạm Văn Hùng Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá LV Trưởng Khoa quản lý chuyên ngành sau luận văn sửa chữa (nếu có) CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG TRƯỞNG KHOA KT XÂY DỰNG ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh phúc NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: Bùi Minh Hiếu MSHV : 13091282 Ngày sinh: Nơi sinh: Cần Thơ 25/10/1989 MS : 60580211 Chuyên ngành: Địa Kỹ Thuật Xây Dựng 1- TÊN ĐỀ TÀI “ ỨNG DỤNG GIẢI PHÁP BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƢỚC ĐỂ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU CƠNG TRÌNH ĐƢỜNG NỐI CAO LÃNH- VÀM CỐNG ( ĐỒNG THÁP).” 2- NHIỆM VỤ LUẬN VĂN CHƢƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU BẰNG PHƢƠNG PHÁP GIA TẢI TRƢỚC CÓ SỬ DỤNG BẤC THẤM CHƢƠNG 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TỐN BÂC THẤM TRONG ĐIỀU KIỆN GIA TẢI TRƢỚC ĐỂ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU CHƢƠNG 3: PHÂN TÍCH BIẾN DẠNG NỀN ĐẤT YẾU KHI SỬ DỤNG BẤC THẤM CÓ GIA TẢI TRƢỚC THEO CÁC PHƢƠNG PHÁP TÍNH KHÁC NHAU CHO CƠNG TRÌNH ĐƢỜNG NỐI CAO LÃNH- VÀM CỐNG KM 7+900 – TỈNH ĐỒNG THÁP CHƢƠNG 4: PHÂN TÍCH ẢNH HƢỞNG MỨC ĐỘ CỐ KẾT KHI THAY ĐỔI KHOẢNG CÁCH VÀ CHIỀU SÂU CẮM BẤC THẤM 3- NGÀY GIAO NHIỆM VỤ: … /… /2017 4- NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: … /… /2017 - HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: PGS TS VÕ PHÁN Tp HCM, ngày … tháng … năm 2017 CÁN BỘ HƯỚNG DẪN PGS TS VÕ PHÁN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN ĐÀO TẠO PGS TS LÊ BÁ VINH TRƯỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG LỜI CẢM ƠN Xin bày tỏ lòng biết ơn cảm ơn sâu sắc đến thầy cô tham gia giảng dạy lớp Cao học chuyên ngành Địa Kỹ Thuật Xây Dựng Cần Thơ nhiệt tình giảng, quan tâm giúp đỡ tạo điều kiện tốt cho suốt trình học tập Em xin chân thành cảm ơn Thầy hướng dẫn PGS.TS Võ Phán cho em gợi ý hình thành nên ý tưởng đề tài, dẫn tận tình hướng dẫn em hồn thành Luận văn Thầy giúp đỡ, truyền đạt cho em cách tiếp thu kiến thức chuyên ngành Thầy quan tâm động viên chia sẻ kinh nghiệm giúp em có tảng chuyên ngành cho việc học tập trình cơng tác Em gửi lời cảm ơn đến gia đình, đồng nghiệp học viên lớp Địa Kỹ Thuật Xây Dựng giúp đỡ em nhiều suốt trình thực luận văn Học viên Bùi Minh Hiếu i TÓM TẮT H V N P i ii ABSTRACT In recent times, there are many methods of treatment soft soil has been studied and successfully applied in Viet Nam, surcharge preloading method in combination of used prefabricated vertical drain (PVD) is almost applied in our country with many advantages others cannot meet In study, synthetic material the author presents an overview of principles of techniques, mechanism of method, order construction, the theoretical basis of calculating the ground settlement under the influence simultanneous fill load and set prefabricated vertical drains With geologic data of real contruction, I will use Plaxis 2D softwaer to simulate the problem of surcharge preloading with PVD by two methods: equivalence conversion of soil area that have PVD method and drains cell method to emulate behavior of soft with PVD In addition, I will analyse the respond of soft soil with different depth of in sert PVD distance in accordance with different preloading LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan công trình nghiên cứu riêng tơi Các số liệu, kết nêu Luận văn trung thực chƣa đƣợc cơng bố cơng trình khác TP Hồ Ch Minh, th ng 12 năm 2017 T c giả Bùi Minh Hiếu iii MỤC LỤC LỜI CAM OAN LỜI CÁM ƠN TÓM TẮT MỞ ĐẦU 1 T M P Ý ĩ ọ P ễ : CHƢƠNG TỔNG QUAN VỀ GIẢI PHÁP BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƢỚC ĐỂ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU 11C ặ 111 K 11 ặ 113 ặ .4 N V N : T 1 G 1.2.2 N Ư 1.3 T 131 13 133 134 Lị T N P 14 C 141 14 143 144 10 : 10 .12 12 15 ặ M T K T ẩ ỗ ỗ ẩ 15 C 17 ọ 17 ọ 18 19 19 16 C 161 V PV 17 ị ò 20 : 20 iv 16 Y 163 Y 20 21 17 Ả 18 N 21 é 23 CHƢƠNG 24 CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TỐN BẤC THẤM TRONG ĐIỀU KIỆN GIA TẢI TRƢỚC ĐỂ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU 24 C S L T T 11 C T T C K T 24 24 24 L T T T T 26 1K L C N : .26 ă (H 1981) 29 32 34 2.3 Ứ ữ 37 Lị G 33 M 2.3.4 N ữ é ữ .37 37 ữ 38 ữ 41 41 CHƢƠNG 42 PHÂN TÍCH BIẾN DẠNG NỀN ĐẤT YẾU KHI SỬ DỤNG BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƢỚC THEO CÁC PHƢƠNG PHÁP TÍNH KHÁC NHAU CHO CƠNG TRÌNH ĐƢỜNG NỐI CAO LÃNH- VÀM CỐNG ( ĐỒNG THÁP) 42 31 G 311 G 31 Q 42 42 ỹ .42 C 45 33 T 47 331 M 33 M 34 T ( ) 47 1( ) 52 TCVN: 9355- 2012 60 v Sc (K 3.4.1 Tính Xé 343 T 35 T 36 N ) 60 63 .65 66 é 66 CHƢƠNG 67 PHÂN TÍCH ẢNH HƢỞNG MỨC ĐỘ CỐ KẾT KHI THAY ĐỔI KHOẢNG CÁCH VÀ CHIỀU SÂU CẮM BẤC THẤM 67 41 T ữ 411 T 41 T 413 T 2.0m 68 69 70 T ữ T ( T ( 3T ( 4 K 43 N 67 71 15 ) .72 ) .74 ) .76 77 é 78 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 79 I KẾT LUẬN 79 II KIẾN NGHỊ VÀ HƢỚNG NGHIÊN CỨU TIẾP THEO 79 74 Hình 4.10 Á ỗ ỗ 415 ị ặ : St= 1,98m : S  2.843m 415 : S 1,98 U %  t 100%  100%  69, 6% S 2,843 4.2.2 Tính tốn thời gian cố kết đất trƣờng hợp chiều sâu cắm bấc thấm 20m (các thông số gia tải giống nhƣ trên) 4.2.2.1 Độ lún đất Hình 4.6 20m 75 Hình 4.7 4.2.2.2 Sự phân bố áp lực nước lỗ rỗng Hình 4.8 Á ỗ ỗ 415 ị 20m : St= 2,563m : S  2.843m 415 U%  St 2,56 100%  100%  90, 0% S 2,843 : 76 4.2.3 Tính tốn thời gian cố kết đất trƣờng hợp chiều sâu cắm bấc thấm m (các thông số gia tải giống nhƣ trên) 4.2.3.1 Độ lún đất Hình 4.9 Hình 4.10 30m 77 4.2.3.2 Sự phân bố áp lực nước lỗ rỗng Hình 4.11 Á ỗ ỗ 30m 415 ngày : St= 2,585m ị : S  2,843m 415 ngày: U%  St 2,585 100%  100%  90,9% S 2,843 4.2.4 Kết phân tích độ lún theo thời gian Hình 4.10 S 78 Bảng 4.6 K STT 2 m C ( ) T 15 20 25 30 ( 415 415 415 415 ) ( ) 1,98 2,56 2,58 2,585 4.3 Nhận xét chƣơng - Nghiên cứu ảnh hưởng riêng rẽ tham số chiều sâu cắm bấc thấm (L = 15; 20; 25; 30m), khoảng cách cắm bấc thấm (S = 1,3; 2; 2,5) cơng trình đường nối Cao Lãnh- Vàm Cống km +7.900 cho ta thấy: + Chiều sâu cắm bấc thấm khoảng cách chọn ban đầu tối ưu + Khi khoảng cách cắm bấc thấm giãm độ lún tăng khơng đáng kể, nhiên áp lực nước lỗ rỗng dư tiêu tán nhanh 79 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ I KẾT LUẬN P ẳ ă ă ị ị ỹ ẩ N C L -V C +7 b tính 415 ị 261 ă K ữ 20,05% K ị ò % ẫ ẹ ẫ N (L =1 = 15; 20; 25; 30m) (S = 1,3; 2; 2,5) C ẫ L= C L - Vàm : + K ă ỗ ỗ ă T +K ă ỗ ỗ +C % II KIẾN NGHỊ VÀ HƢỚNG NGHIÊN CỨU TIẾP THEO -V ò ỉ -H -M them vùng P SCL HS 80 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 9355-2012 "G [2] Võ P P L M TPHCM (2010),pp30; [3] T [4] N G ễ H H ” ọ T V " P - "C ọ " ọ K - "T K TPHCM ( ); T ( ) Q T K T TCN-262-2000, pp 151 - 193; " N [5] T Q H - "Cơng trình TPHCM (2004); ọ Q [6] Holtz, R D., Jamiolkowski, M B., Lancellotta, R., and Pedroni, R (1991), “P f : f ” CIRIA G Engineering report: Ground improvement, Butterworth- Heinemann Ltd., London, PP' 13; [7] Bergado, D.T, Anderson, L.R., Miura, N., and Balasubramaniam (1996), A P f (PV ) “S f w ” ASCE P ; [8] Bo, M.W., Chu, J., Low, B.K., and Chao, V (2003), " Soil Improvement: Prefabricated Vertical drain techniques, Thompson, Singapore, pp 144; [9] Rixner, J.J., Kraemer, S.R., and Smith, A.D (1986), Prefabricated vertical drains, Technical report, Vol I: Engineering guidelines, Federal Highway Administration Report FHWA/RD-86/168; [10] Tran, T A., and Mitachi, T 2008, "Equivalent plane strain modeling of vertical drains in soft ground under embankment combined with vaccuum loading, Computers and Geotechnics J.,Vol.35, Issue 5; [11] Indraratna, B and Redna, I W (2000), "Numerical modeling of vertical drains with smear zone and well resistance installed in soft clay", Canadian Geotechnical J., Vol 37, No.l; PHỤ LỤC PHỤ LỤC A MỘT SỐ KẾT QUẢ TÍNH TỐN PL1 T TT C dày tính 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 0.5 0.5 0.3 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 1.3 1.8 2.3 2.8 3.3 3.8 4.3 4.8 5.3 5.8 6.3 6.8 7.3 7.8 8.3 8.8 9.3 9.8 10.3 10.8 11.3 11.8 12.3 12.8 13.3 13.8 14.3 14.8 15.3 15.8 16.3 16.8 17.3 17.8 18.3 18.8 19.3 19.8 20.3 0.5 1.3 1.8 2.3 2.8 3.3 3.8 4.3 4.8 5.3 5.8 6.3 6.8 7.3 7.8 8.3 8.8 9.3 9.8 10.3 10.8 11.3 11.8 12.3 12.8 13.3 13.8 14.3 14.8 15.3 15.8 16.3 16.8 17.3 17.8 18.3 18.8 19.3 19.8 20.3 Ii O  KN/m3 a b 18.6 18.6 18.6 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 10.3 a/z b/z 16.80 20.60 8.40 10.30 6.46 7.92 4.67 5.72 3.65 4.48 3.00 3.68 2.55 3.12 2.21 2.71 1.95 2.40 1.75 2.15 1.58 1.94 1.45 1.78 1.33 1.63 1.24 1.51 1.15 1.41 1.08 1.32 1.01 1.24 0.95 1.17 0.90 1.11 0.86 1.05 0.82 1.00 0.78 0.95 0.74 0.91 0.71 0.87 0.68 0.84 0.66 0.80 0.63 0.77 0.61 0.75 0.59 0.72 0.57 0.70 0.55 0.67 0.53 0.65 0.52 0.63 0.50 0.61 0.49 0.60 0.47 0.58 0.46 0.56 0.45 0.55 0.44 0.53 0.42 0.52 0.41 0.51 I 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.497 0.485 0.484 0.481 0.475 0.475 0.475 0.472 0.471 0.458 0.448 0.435 0.432 0.431 0.43 0.428 0.428 0.428 0.428 0.397 0.395 0.387 0.382 0.381 0.38 0.375 0.362 0.278 0.25 0.241 0.281 0.25 42 43 44 0.5 0.5 0.5 20.8 21.3 21.8 20.8 21.3 21.8 ị PL2 16.1 16.1 16.1 8.4 8.4 8.4 10.3 10.3 10.3 ị 0.40 0.39 0.39 0.50 0.48 0.47 0.22 0.19 0.18 ọ TÍNH CHIỀU SÂU VÙNG NỀN CỦA TẢI TRỌNG ĐẤT ĐẮP TT 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 C tính 0.5 0.5 0.3 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 1.3 1.8 2.3 2.8 3.3 3.8 4.3 4.8 5.3 5.8 6.3 6.8 7.3 7.8 8.3 8.8 9.3 9.8 10.3 10.8 11.3 11.8 12.3 12.8 13.3 13.8 14.3 14.8 15.3 15.8 16.3 0.5 1.3 1.8 2.3 2.8 3.3 3.8 4.3 4.8 5.3 5.8 6.3 6.8 7.3 7.8 8.3 8.8 9.3 9.8 10.3 10.8 11.3 11.8 12.3 12.8 13.3 13.8 14.3 14.8 15.3 15.8 16.3  KN/m3 I 2.I 18.6 18.6 18.6 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.497 0.485 0.484 0.481 0.475 0.475 0.475 0.472 0.471 0.458 0.448 0.435 0.432 0.431 0.43 0.428 0.428 0.428 0.428 0.397 0.395 0.387 0.382 0.381 1 1 1 1 0.99 0.97 0.97 0.96 0.95 0.95 0.95 0.94 0.94 0.92 0.90 0.87 0.86 0.86 0.86 0.86 0.86 0.86 0.86 0.79 0.79 0.77 0.76 0.76 98.23 98.23 98.23 98.23 98.23 98.23 98.23 98.23 98.23 97.64 95.28 95.08 94.49 93.31 93.31 93.31 92.72 92.53 89.97 88.01 85.46 84.87 84.67 84.47 84.08 84.08 84.08 84.08 77.99 77.60 76.03 75.04 74.85 4.65 21.12 13.95 7.04 21.39 4.59 24.955 3.94 33.005 2.98 41.055 2.39 49.105 2.00 57.155 1.72 65.205 1.51 73.255 1.33 81.305 1.17 89.355 1.06 97.405 0.97 105.46 0.88 113.51 0.82 121.56 0.77 129.61 0.72 137.66 0.67 145.71 0.62 153.76 0.57 161.81 0.53 169.86 0.50 177.91 0.48 185.96 0.45 194.01 0.43 202.06 0.42 210.11 0.40 218.16 0.39 226.21 0.34 234.26 0.33 242.31 0.31 250.36 0.30 258.41 0.29 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 16.8 17.3 17.8 18.3 18.8 19.3 19.8 20.3 20.8 21.3 21.8 16.8 17.3 17.8 18.3 18.8 19.3 19.8 20.3 20.8 21.3 21.8 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 16.1 0.38 0.375 0.362 0.278 0.25 0.241 0.281 0.25 0.22 0.19 0.18 0.76 0.75 0.72 0.56 0.50 0.48 0.56 0.50 0.44 0.38 0.36 74.65 73.67 71.11 54.61 49.11 47.34 55.20 49.11 43.22 37.33 35.36 266.46 274.51 282.56 290.61 298.66 306.71 314.76 322.81 330.86 338.91 346.96 0.28 0.27 0.25 0.19 0.16 0.15 0.18 0.15 0.13 0.11 0.10 Cc Cr Sc PL3 K TÍNH ĐỘ LÚN CỐ KẾT CỦA NỀN STT hi H 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 0.5 0.5 0.3 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.50 1.00 1.30 1.80 2.30 2.80 3.30 3.80 4.30 4.80 5.30 5.80 6.30 6.80 7.30 7.80 8.30 8.80 9.30 9.80 10.30 10.80 11.30 11.80 e0 4.65 13.95 21.39 24.955 33.005 41.055 49.105 57.155 65.205 73.255 81.305 89.355 97.405 105.455 113.505 121.555 129.605 137.655 145.705 153.755 161.805 169.855 177.905 185.955 98.225 98.225 98.225 98.225 98.225 98.225 98.225 98.225 98.225 97.636 95.278 95.082 94.492 93.314 93.314 93.314 92.724 92.528 89.974 88.01 85.456 84.866 84.67 84.474 52.97 52.97 52.97 52.97 52.97 55.795 55.795 55.795 55.795 55.795 55.795 55.795 55.795 55.795 55.795 55.795 55.795 55.795 55.795 55.795 55.795 58.62 58.62 58.62 0.97 0.62 0.167 0.090 0.97 0.62 0.167 0.076 0.97 0.62 0.167 0.043 1.512 0.62 0.167 0.056 1.512 0.62 0.167 0.055 1.512 0.62 0.167 0.053 1.512 0.62 0.167 0.054 1.512 0.62 0.167 0.055 1.512 0.62 0.167 0.058 1.512 0.62 0.167 0.060 1.512 0.62 0.167 0.025 1.512 0.62 0.167 0.064 1.512 0.62 0.167 0.066 1.512 0.62 0.167 0.068 1.512 0.62 0.167 0.070 1.512 0.62 0.167 0.038 1.512 0.62 0.167 0.039 1.512 0.62 0.167 0.076 1.512 0.62 0.167 0.077 1.512 0.62 0.167 0.079 1.512 0.62 0.167 0.080 1.512 0.553 0.154 0.070 1.512 0.553 0.154 0.072 1.512 0.553 0.154 0.073 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 12.30 12.80 13.30 13.80 14.30 14.80 15.30 15.80 16.30 16.80 17.30 17.80 18.30 18.80 19.30 19.80 20.30 20.80 21.30 21.80 194.005 202.055 210.105 218.155 226.205 234.255 242.305 250.355 258.405 266.455 274.505 282.555 290.605 298.655 306.705 314.755 322.805 330.855 338.905 346.955 84.081 84.081 84.081 84.081 77.991 77.598 76.026 75.044 74.847 74.651 73.669 71.115 54.613 49.113 47.344 55.202 49.113 43.219 37.326 35.361 61.61 61.61 61.61 61.61 61.61 61.61 61.61 61.61 61.61 61.61 61.61 61.61 61.61 61.61 61.61 61.61 61.61 61.61 61.61 61.61 1.512 1.512 1.512 1.512 1.512 1.512 1.512 1.512 1.512 1.512 1.512 1.512 1.512 1.512 1.512 1.512 1.512 1.512 1.512 1.512 N S=m*Sc St= (m-1)*Sc m=1.1-1.4 1.2 T 0.553 0.553 0.553 0.553 0.553 0.553 0.553 0.553 0.553 0.553 0.553 0.553 0.553 0.553 0.553 0.553 0.553 0.553 0.553 0.553 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.072 0.073 0.042 0.076 0.076 0.078 0.028 0.080 0.081 0.082 0.083 0.084 0.082 0.083 0.022 0.023 0.021 0.086 0.086 0.087 Sc S Si 2.843 3.411 0.682 PHỤ LỤC B TÀI LIỆU ĐỊA CHẤT PHỤC VỤ TÍNH TỐN TĨM TẮT LÝ LỊCH HỌC VIÊN Họ tên : BÙI MINH HIẾU Ngày sinh : 25/10/1989 Nơi sinh : Cần Thơ Địa : Số Lê Hồng Phong, Phƣờng Trà An, Quận Bình Thủy, Thành Phố Cần Thơ Điện thoại : 0939454727 QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO - Năm 2013: Tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng dân dụng công nghiệp, trƣờng Đại học Tôn Đức Thắng, Tp.HCM - Năm 2013 – nay: Học viên cao học ngành Địa Kỹ Thuật Xây Dựng, Trƣờng Đại học Bách Khoa Tp.HCM Q TRÌNH CƠNG TÁC - Năm 2013 - nay: Công ty TNHH MTV 622- Quân Khu ĐC: Số 01 Đƣờng Lê Hồng Phong, Phƣờng Trà An, Quận Bình Thủy, Thành Phố Cần Thơ ... TÀI “ ỨNG DỤNG GIẢI PHÁP BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƢỚC ĐỂ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU CƠNG TRÌNH ĐƢỜNG NỐI CAO LÃNH- VÀM CỐNG ( ĐỒNG THÁP).” 2- NHIỆM VỤ LUẬN VĂN CHƢƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU... PHƢƠNG PHÁP GIA TẢI TRƢỚC CÓ SỬ DỤNG BẤC THẤM CHƢƠNG 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TỐN BÂC THẤM TRONG ĐIỀU KIỆN GIA TẢI TRƢỚC ĐỂ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU CHƢƠNG 3: PHÂN TÍCH BIẾN DẠNG NỀN ĐẤT YẾU KHI SỬ DỤNG BẤC... CHƢƠNG TỔNG QUAN VỀ GIẢI PHÁP BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƢỚC ĐỂ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU 1.1 Các đặc trƣng đất yếu miền nam việt nam 1.1.1 Khái niệm phân loại đất yếu 1.1.1.1 Khái niệm đất yếu óng cơng C