So sánh sự thay đổi cường độ chịu nén và tính biến dạng của nền xử lý bằng trụ đất xi măng với nền tự nhiên và ứng dụng tính toán cho công trình

ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA PHẠM HUỲNH THẾ NGUYÊN SO SÁNH SỰ THAY ĐỔI CƢỜNG ĐỘ CHỊU NÉN VÀ TÍNH BIẾN DẠNG CỦA NỀN XỬ LÝ BẰNG TRỤ ĐẤT XI MĂNG VỚI NỀN TỰ NHIÊN VÀ ỨNG DỤNG TÍNH TỐN CHO CƠNG TRÌNH Chuyên ngành: Địa kỹ thuật Xây Dựng Mã số ngành: 60.58.02.11 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, THÁNG 01 NĂM 2019 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Cán hướng dẫn khoa học: PGS TS VÕ PHÁN Cán nhận xét 1: GS.TSKH NGUYỄN VĂN THƠ Cán nhận xét 2: PGS.TS VÕ NGỌC HÀ Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG TP.HCM, Ngày 09 tháng 01 năm 2019 Thành phần Hội đồng đánh giá Luận văn thạc sĩ gồm: PGS TS Nguyễn Thành Đạt GS TSKH Nguyễn Văn Thơ PGS TS Võ Ngọc Hà TS Phạm Văn Hùng TS Lê Trọng Nghĩa CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG TRƢỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA - CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc - NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: Phạm Huỳnh Thế Nguyên MSHV: 1571027 Ngày tháng năm sinh: 11-03-1992 Nơi sinh: TP Cần Thơ Chuyên ngành: Địa kỹ thuật xây dựng Mã số ngành: 60580211 I TÊN ĐỀ TÀI : SO SÁNH SỰ THAY ĐỔI CƯỜNG ĐỘ CHỊU NÉN VÀ TÍNH BIẾN DẠNG CỦA NỀN XỬ LÝ BẰNG TRỤ ĐẤT XI MĂNG VỚI NỀN TỰ NHIÊN VÀ ỨNG DỤNG TÍNH TỐN CHO CƠNG TRÌNH II NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG : Mở đầu Chƣơng 1: Tổng quan giải pháp trụ đất xi măng để xử lý đất yếu Chƣơng 2: Cơ sở lý thuyết Chƣơng 3: Thí nghiệm xác định thông số cường độ chịu nén đơn trục tính biến dạng mẫu đất trộn xi măng Chƣơng 4: Ứng dụng trụ đất xi măng để xử lý đất yếu cho cơng trình Nhà xưởng Công ty TNHH Thương mại Dịch vụ TNM tỉnh Hậu Giang Kết luận - Kiến nghị III NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : … /… /2018 IV NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : … /… /2018 V CÁN BỘ HƢỚNG DẪN: PGS TS VÕ PHÁN Tp HCM, ngày… tháng… năm… CÁN BỘ HƢỚNG DẪN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN TRƢỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG PGS TS VÕ PHÁN PGS TS LÊ BÁ VINH TS LÊ ANH TUẤN LỜI CẢM ƠN Lời đầu tiên, chúng em bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến Thầy PGS TS Võ Phán dành nhiều tâm huyết để giảng dạy truyền đạt kiến thức khoa học, kinh nghiệm vô quý giá cho chúng em suốt trình học tập nghiên cứu trường Thầy có hướng dẫn tận tình giúp cho chúng em hình thành nên ý tưởng đề tài luận văn Thầy có nhiều ý kiến đóng góp, phản biện quý báu giúp đỡ chúng em nhiều suốt chặn đường vừa qua Chúng em xin chân thành cảm ơn Thầy Cô khoa Kỹ thuật Xây dựng, trường Đại học Bách Khoa TP HCM tận tình giảng dạy truyền dạt kiến thức quý giá cho chúng em suốt khóa học trường vừa qua Trong trình học tập trường, thân học viên cố gắng học tập trao dồi kiến thức Tuy nhiên với khả hiểu biết hạn chế khơng tránh khỏi thiếu sót định Kính mong nhận góp ý bảo từ quý Thầy Cơ để chúng em ngày hồn thiện Trân trọng cảm ơn TÓM TẮT LUẬN VĂN ĐỀ TÀI: SO SÁNH SỰ THAY ĐỔI CƯỜNG ĐỘ CHỊU NÉN VÀ TÍNH BIẾN DẠNG CỦA NỀN XỬ LÝ BẰNG TRỤ ĐẤT XI MĂNG VỚI NỀN TỰ NHIÊN VÀ ỨNG DỤNG TÍNH TỐN CHO CƠNG TRÌNH Theo nghiên cứu khảo sát trước đây, đất khu vực đồng sơng Cửu Long có chiều dày lớp đất yếu lớn Dẫn đến trình đầu tư xây dựng cơng trình có quy mơ lớn khó khăn, địi hỏi phải tìm kiếm áp dụng phương pháp xử lý đất yếu phù Để giải khó khăn trên, luận văn tập trung nghiên cứu phân tích giải pháp trụ đất trộn xi măng ứng dụng để xử lý cho đất yếu khu vực huyện Phụng Hiệp, tỉnh Hậu Giang Đối với giải pháp trụ đất xi măng đề tài tập trung nghiên cứu, so sánh giá trị thông số cường độ chịu nén đơn trục tính biến dạng hỗn hợp đất trộn xi măng so với mẫu đất nguyên dạng Nhìn chung tất tiêu lý nghiên cứu mẫu đất thí nghiệm cải thiện tốt lên sau xử lý phương pháp trộn xi măng Tỉ lệ xi măng hỗn hợp lớn giá trị nâng lên Tốc độ gia tăng giá trị cường độ chịu nén Modun biến dạng tăng nhanh hàm lượng xi măng hỗn hợp thấp 13% Khi hàm lượng xi măng tăng lên 13% ta thấy tốc độ gia tăng giá trị giảm rõ rệt Theo nghiên cứu, hàm lượng xi măng phù hợp cho đất khu vực thí nghiệm 14% (tương đương 209 kg xi măng cho m3 đất) Giá trị cường độ chịu nén đơn trục ứng với hàm lượng 14% 819.7 kN/m2 Giá trị Modun biến dạng E50 112071 kN/m2 Tăng tương ứng 38 lần 222 lần so với mẫu đất nguyên dạng Đối với đất yếu khu vực xã Hòa An, huyện Phụng Hiệp, tỉnh Hậu Giang ta áp dụng giải pháp trụ đất xi măng để xử lý đất yếu cho cơng trình nhà xưởng phù hợp, đảm bảo hai yếu tố kỹ thuật lẫn kinh tế Hàm lượng xi măng lựa chọn 14% Cọc có đường kính 0.5 m khoan sâu 25 m, khoảng cách cọc m Đối với tải trọng tính tốn cho nhà xưởng 1375 kG/m2 độ lún sau xử lý khoảng 6.6 cm ABSTRACT THE COMPARISON OF CHANGES IN INTENSITY OF COMPRESSION AND DEFORMATION OF DEEP SOIL MIXING COLUMNS BASE WITH NATURAL BASE AND CALCULATION APPLICATION FOR THE CONSTRUCTION According to previous surveys, the soil in the Mekong Delta has a relatively weak soil layer This leads to a large scale of investment in the construction of largescale projects, requiring the search and application of suitable soil treatment methods, both technically and time-consuming the cost of construction investment To solve this problem, this thesis focuses on analyzing the solution of soil cement mix and applying it to treat the weak soil in Phung Hiep district, Hau Giang province For solution of cement soil, the research focus is to compare the values of cutting resistance and deformation properties of cement mix compared to pure soil samples In general, all of the physical properties of the soil samples were improved after treatment with cement The higher the cement ratio in the mixture, the higher the value The increase in cutting resistance and deformation modulus increases as the cement content in the mixture is 13% lower When the cement content increases by more than 13%, we see that the increase of the two values is significantly reduced According to the study, the cement content most suitable for the soil in the test area is 14% (equivalent to 209 kg of cement per m3 of soil) The intensity of compression of 14% is 819.7 kN/m2 The value of deformation modulus E50 is 112071 kN/m2 The increase was 38 times and 222 times that of the pure soil sample For soft soil in Hoa An commune, Phung Hiep district, Hau Giang province, we applied the solution of cement soil to treat the weak soil for the workshop is suitable, ensuring both weak technical and economic Selected cement content is 14% The pile has a diameter of 0.5 m and a drill of 25 m, the pile distance is m For the factory load is 1375 kG/m2, the settlement of the background after treatment is about 6.6 cm LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan cơng việc tơi thực hướng dẫn Thầy PGS TS Võ Phán Các kết luận văn hồn tồn thật chưa cơng bố nghiên cứu khác trước Các biểu đồ, số liệu tài liệu tham khảo trích dẫn, thích ngồn thu thập xác rõ ràng -i- MỤC LỤC MỞ ĐẦU .1 TÍNH CẤP THIẾT CỦA ĐỀ TÀI MỤC TIÊU NGHIÊN CỨU CỦA ĐỀ TÀI PHƢƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU TÍNH KHOA HỌC VÀ THỰC TIỄN CỦA ĐỀ TÀI 4.1 Tính khoa học 4.2 Tính thực tiễn GIỚI HẠN PHẠM VI NGHIÊN CỨU CỦA ĐỀ TÀI CHƢƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ GIẢI PHÁP TRỤ ĐẤT XI MĂNG ĐỂ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU 1.1 ĐẶC ĐIỂM VÀ TÍNH CHẤT CỦA NỀN ĐẤT YẾU 1.1.1 Đặc điểm tính chất đất yếu 1.1.2 Phân loại đất yếu 1.2 TỔNG QUAN CÁC GIẢI PHÁP XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU HIỆN NAY 1.3 TỔNG QUAN VỀ GIẢI PHÁP TRỤ ĐẤT XI MĂNG .7 1.3.1 Khái niệm phạm vi áp dụng 1.3.2 Lịch sử ứng dụng trụ đất xi măng giới Việt Nam 1.3.3 Quan điểm tính tốn thiết kế trụ đất xi măng 11 1.3.4 Quy trình thi công trụ đất xi măng 11 1.3.5 Quy trình kiểm tra chất lƣợng nghiệm thu trụ đất xi măng 14 1.3.6 Ƣu điểm giải pháp trụ đất xi măng 15 1.4 PHẢN ỨNG CỦA ĐẤT VÀ XI MĂNG 16 1.4.1 Phản ứng đất xi măng 16 1.4.2 Sự gia tăng tiêu lý xử lý trụ đất xi măng 17 1.5 NHẬN XÉT CHƢƠNG 18 CHƢƠNG 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT 19 2.1 LÝ THUYẾT XÁC ĐỊNH THÔNG SỐ SỨC CHỐNG CẮT CỦA ĐẤT 19 2.1.1 Sức chống cắt đất rời 19 2.1.2 Sức chống cắt đất dính 19 - ii 2.1.3 Công thức xác định sức chống cắt đất 20 2.1.4 Một số thí nghiệm xác định thơng số sức chống cắt phòng 21 2.2 LÝ THUYẾT XÁC ĐỊNH THÔNG SỐ BIẾN DẠNG CỦA NỀN ĐẤT 26 2.2.1 Tổng quan biến dạng đất 26 2.2.2 Thí nghiệm nén lún 29 2.3 CỞ SỞ LÝ THUYẾT CỦA VIỆC ÁP DỤNG PHƢƠNG PHÁP CẢI TẠO NỀN ĐẤT YẾU BẰNG XI MĂNG 32 2.3.1 Thành phần hóa học xi măng Porland 32 2.3.2 Phản ứng hóa học xi măng trộn với đất 34 2.4 CÁC PHƢƠNG PHÁP TÍNH TỐN, THIẾT KẾ TRỤ ĐẤT XI MĂNG 37 2.4.1 Phƣơng pháp tính tốn theo quan điểm nhƣ tƣơng đƣơng 37 2.4.2 Tính tốn theo quan điểm trụ đất xi măng làm việc nhƣ cọc 38 2.4.3 Tính tốn theo quan điểm hỗn hợp viện kỹ thuật châu (AIT) 39 2.5 NHẬN XÉT CHƢƠNG 41 CHƢƠNG 3: THÍ NGHIỆM XÁC ĐỊNH THÔNG SỐ CƢỜNG ĐỘ CHỊU NÉN ĐƠN TRỤC VÀ TÍNH BIẾN DẠNG CỦA MẪU ĐẤT TRỘN XI MĂNG 42 3.1 THÍ NGHIỆM XÁC ĐỊNH CÁC CHỈ TIÊU VẬT LÝ CỦA MẪU ĐẤT NGUYÊN DẠNG, XI MĂNG VÀ NƢỚC 42 3.1.1 Thí nghiệm xác định tiêu vật lý thông số sức chống cắt mẫu đất nguyên dạng 42 3.1.2 Thí nghiệm xác định tiêu vật lý xi măng 43 3.1.3 Thí nghiệm xác định tiêu vật lý mẫu nƣớc dùng làm thí nghiệm 44 3.2 CHẾ BỊ MẪU ĐẤT TRỘN XI MĂNG 44 3.2.1 Dụng cụ chế bị mẫu dụng cụ thí nghiệm 44 3.2.2 Xác định tỉ lệ xi măng hỗn hợp 46 3.2.3 Đúc mẫu 48 3.2.4 Chế độ dƣỡng hộ 51 3.3 THÍ NGHIỆM NÉN ĐƠN TRỤC 52 3.3.1 Tiến hành thí nghiệm 52 3.3.2 Kết thí nghiệm 54 3.4 SO SÁNH CÁC KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM .55 3.4.1 So sánh giá trị cƣờng độ chịu nén đơn trục qu 55 - iii 3.4.2 So sánh giá trị Modun biến dạng E50 59 3.4.3 So sánh giá trị dung trọng tự nhiên độ ẩm 61 3.5 KẾT LUẬN CHƢƠNG 63 CHƢƠNG 4: ỨNG DỤNG TRỤ ĐẤT XI MĂNG ĐỂ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU CHO CƠNG TRÌNH: NHÀ XƢỞNG CÔNG TY TNHH THƢƠNG MẠI DỊCH VỤ TNM TỈNH HẬU GIANG 65 4.1 GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH 65 4.1.1 Thơng tin chung cơng trình 65 4.1.2 Đặc điểm khí hậu thủy văn vùng 66 4.1.3 Số liệu địa chất cơng trình 66 4.2 TỔNG HỢP SỐ LIỆU TÍNH TỐN 69 4.2.1 Xác định tiêu lý tƣơng đƣơng 69 4.2.2 Xác định tải trọng tác dụng 71 4.3 ỨNG DỤNG KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM VÀO BÀI TỐN 73 4.3.1 Các mơ hình vật liệu 73 4.3.2 Mơ hình tính tốn 74 4.3 KẾT LUẬN CHƢƠNG 78 KẾT LUẬN - KIẾN NGHỊ .79 KẾT LUẬN 79 KIẾN NGHỊ 80 - 70 Bảng 4.4 Chỉ tiêu lý tương đương lớp đất CH Chỉ tiêu lý Kí hiệu Đơn vị Lớp đất Trụ đất xi Nền tƣơng CH măng 14% đƣơng Dung trọng bão hòa γsat kN/m3 14.74 16.60 15.13 Dung trọng tự nhiên γunsat kN/m3 14.59 16.60 15.01 Modun biến dạng E50 kN/m2 635 112071 23925 Lực dính c kN/m2 10.1 163.9 42.2 Góc ma sát  độ 4.805 20 7.981 Hệ số Poision  - 0.323 0.200 0.297 Bảng 4.5 Chỉ tiêu lý tương đương lớp đất CL1 Chỉ tiêu lý Kí hiệu Đơn vị Lớp đất Trụ đất xi Nền tƣơng CL1 măng 14% đƣơng Dung trọng bão hòa γsat kN/m3 17.05 17.92 17.23 Dung trọng tự nhiên γunsat kN/m3 16.65 17.92 16.92 Modun biến dạng E50 kN/m2 727 201595 42708 Lực dính c kN/m2 11.3 104.7 30.8 Góc ma sát  độ 10.690 20 12.636 Hệ số Poision  - 0.303 0.200 0.281 - 71 4.2.2 Xác định tải trọng tác dụng Tải trọng tác dụng lên trụ đất xi măng gồm có: tải trọng lớp cát san lắp, tải trọng lớp hoàn thiện cơng trình tải trọng sử dụng Kết tính tốn đƣợc trình bày bảng sau: Bảng 4.6 Giá trị tải trọng tính tốn STT Loại tải trọng Chiều dày Dung trọng vật liệu Giá trị tải trọng (m) (kN/m3) (kN/m2) Lớp cát san lắp 0.5 18.5 9.25 Lớp hồn thiện cơng trình 0.1 25.0 2.50 Tải trọng sử dụng nhà kho TCVN 2737:1995 Tổng giá trị tải trọng 200 kg/m2 (cho 1m chất cao) 2.00 13.75 4.2.3 Áp lực gây lún tải trọng gây Áp dụng phƣơng pháp xác định hệ số kz trƣờng hợp tải trọng phân bố hình băng với tham số z/b x/b, ta xác định đƣợc ứng suất gây lún σgl độ sâu theo sơ đồ 4.3: Dựa vào biểu đồ tƣơng quan ứng suất trọng lƣợng thân ứng suất gây lún tải trọng gây ta chọn đƣợc chiều sâu xử lý trụ đất xi măng Chiều sâu xử lý chọn độ sâu mà ứng suất gây lún tải trọng 1/10 ứng suất trọng lƣợng thân - 72 - Hình 4.3 Biểu đồ ứng suất gây lún tải trọng ứng suất trọng lượng thân đất Nhƣ dựa vào biểu đồ quan hệ ứng suất gây lún tải trọng gây ứng suất trọng lƣợng thân đất, ta chọn chiều sâu trụ đất xi măng 25 m Tại độ sâu 25 m, ta có: - 73 4.3 ỨNG DỤNG KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM VÀO BÀI TỐN 4.3.1 Các mơ hình vật liệu Các mơ hình đất có chƣơng trình plaxis bao gồm mơ hình đàn-dẻo túy Morh-Coulomb (MC), mơ hình Hardening – Soil (HS), mơ hình Soft – Soil – Creep (SSC) mơ hình Soft Soil Ở luận văn sử dụng mơ hình MorhCoulomb (MC) Plaxis chƣơng trình phần tử hữu hạn dành cho việc phân tích q trình ổn định biến dạng toán địa kỹ thuật Những chƣơng trình ứng dụng kỹ thuật địi hỏi đƣa mơ hình dựa ứng xử phi tuyến phụ thuộc thời gian đất Phần mềm Plaxis cho phép giải toán mô phù hợp gần sát với thực tế Chƣơng trình đề xuất nhiều mơ hình vật liệu, nhiên phạm vi đề tài tập trung nghiên cứu mơ hình Mohr-Coulomb (MC) nhằm mục đính so sánh đối chiếu Mơ hình Mohr - Coulomb cịn gọi mơ hình đàn - dẻo lý tƣởng, gồm thông số: Module đàn hồi E hệ số Poisson đặc trƣng cho tính biến dạng đàn hồi đất Góc ma sát lực dính đặc trƣng cho độ bền phạm vi đàn hồi đất; góc giãn nỡ Mơ hình Mohr - Coulomb (MC) mơ hình thơng dụng đƣợc sử dụng để mô gần ứng xử đất hay đá Ứng dụng phần mềm Plaxis để mô phỏng, nghiên cứu ảnh hƣởng thông số kỹ thuật nhƣ đƣờng kính, mật độ trụ modun đàn hồi với độ lún lệch đất xung quanh trụ Mối tƣơng tác trụ đất đƣợc thực phƣơng pháp phần tử hữu hạn với phần mềm Plaxis 3D Thông qua kết mô kiểm tra phƣơng án tính tốn tìm thơng số tối ƣu cho việc phân tích tính tốn ổn định đƣờng nhƣ cơng trình xây dựng dân dụng - 74 4.3.2 Mơ hình tính tốn Các thơng số tiêu lý đất tự nhiên tƣơng đƣơng đƣợc lấy theo - Bảng 4.4 Chỉ tiêu lý tƣơng đƣơng lớp đất CH - Bảng 4.5 Chỉ tiêu lý tƣơng đƣơng lớp đất CL1 Hình 4.4 Thơng số lớp đất tự nhiên CH Hình 4.5 Thơng số lớp đất tự nhiên CL1 - 75 - Hình 4.6 Thơng số lớp đất tự nhiên CL2 Hình 4.7 Thơng số tương đương lớp đất CH Hình 4.8 Thơng số tương đương lớp đất CL1 - 76 - Hình 4.9 Mơ hình tính tốn Dựa vào số liệu tính tốn ta tiến hành mơ hình hóa đất yếu xử lý trụ đất xi măng phân mềm Plaxis Nền đất đƣợc mô gồm lớp: lớp đất CH dày 15 m; lớp đất CL1 dày 10 m lớp đất CL2 dày 18 m Chiều sâu trụ đất xi măng xử lý 25 m, tức xử lý đến hết độ sâu lớp CL1 Hình 4.10 Mơ hình xử lý cơng trình tương đương Trong mơ hình Plaxis xử lý trụ đất xi măng đƣợc thay tƣơng đƣơng, có giá trị thông số sức chống cắt biến dạng đƣợc tính tốn xác định dựa phƣơng pháp tƣơng đƣơng - 77 - Hình 4.11 Mơ hình gia tải Hình 4.12 Kết tính tốn Nhƣ sau xử lý, độ lún 6.6 cm Đạt giá trị cho phép - 78 4.3 KẾT LUẬN CHƢƠNG Qua kết tính tốn ta rút đƣợc số kết luận nhƣ sau: Đối với đất yếu khu vực xã Hòa An, huyện Phụng Hiệp, tỉnh Hậu Giang ta áp dụng giải pháp trụ đất xi măng để xử lý đất yếu cho cơng trình nhà xƣởng, nhà kho với tải trọng hàng hóa lớn phù hợp, đảm bảo đƣợc hai yếu tố kỹ thuật lẫn kinh tế Ngồi ra, cơng nghệ thi công đơn giản, không nhiều thời gian chờ lún ổn định nên giải pháp phù hợp với cơng trình nhà xƣởng cơng nghiệp Hàm lƣợng xi măng cho hỗn hợp đất xi măng đƣợc lựa chọn 14% Trụ đất xi măng có đƣờng kính 0.5 m khoan sâu 25 m, khoảng cách trụ m Đối với tải trọng tính tốn cho nhà xƣởng 13.75 kN/m2 độ lún sau đƣợc xử lý khoảng 6.6 cm Tính tốn đất yếu xử lý giải pháp trụ đất xi măng theo quan điểm tƣơng đƣơng đƣợc xem đơn giản, an toàn phù hợp với kết thu đƣợc từ thí nghiệm nén mẫu đất xi măng phịng cho kết tƣơng đối xác - 79 - KẾT LUẬN - KIẾN NGHỊ KẾT LUẬN 1/ Giá trị cƣờng độ chịu nén đơn qu mẫu đất trộn xi măng nhìn chung có gia tăng lên theo gia tăng hàm lƣợng xi măng Tuy nhiên tốc độ gia tăng lại giảm hàm lƣợng xi măng tăng lên 13% Giá trị cƣờng độ chịu nén đơn qu mẫu đất tự nhiên bé Tuy nhiên sau đƣợc xử lý trộn xi măng ta nhận thấy giá trị đƣợc cải thiện Giá trị cƣờng độ chịu nén đơn qu mẫu tăng lên 12 lần với mẫu M7-28 từ 21.8 kN/m2 lên 265.4 kN/m2 tăng lên gấp 38 lần với mẫu M16-28 đạt 835.2 kN/m2 2/ Thông số Modun biến dạng E50 mẫu đất xi măng có thay đổi rõ rệt so với mẫu đất tự nhiên Giá trị thay đổi thấp mẫu M7-28 đạt 37050 kN/m2 tăng 73 lần Giá trị thay đổi cao mẫu M16-28 đạt 112865 kN/m2 tăng 222 lần so với mẫu nguyên dạng Tốc độ gia tăng giá trị Modun biến dạng E50 hầu nhƣ không thay đổi nhiều hàm lƣợng xi măng vƣợt qua 13% 3/ Từ kết tính tốn trên, ta kết luận hàm lƣợng xi măng hợp lý cho mẫu đất thí nghiệm vào khoảng 14% Dựa vào biểu đồ quan hệ giá trị hàm lƣợng xi măng ta tính tốn đƣợc giá trị cƣờng độ chịu nén đơn qu tƣơng ứng với hàm lƣợng 14% 819.7 kN/m2 Giá trị Modun biến dạng E50 112071 kN/m2 4/ Độ ẩm mẫu đất trộn xi măng có thay đổi theo hƣớng giảm so với mẫu đất nguyên dạng Tỉ lệ xi măng cao độ ẩm mẫu giảm Dung trọng tự nhiên mẫu thí nghiệm đƣợc gia tăng lên sau đƣợc xử lý trộn xi măng - 80 KIẾN NGHỊ Dựa vào kết nghiên cứu tính tốn đề tài, dự kiến đƣa số kiến nghị ứng dụng giải pháp trụ đất xi măng xử lý đất yếu nhƣ sau: 1/ Giá trị hàm lƣợng xi măng phù hợp ứng dụng giải pháp trụ đất xi măng xử lý đất yếu vùng ĐBSCL vào khoảng 14% Tƣơng đƣơng khoảng 209 kg xi măng m3 đất 2/ Độ sâu trụ đất xi măng vào khoảng từ 20m đến 25m tùy thuộc vào giá trị tải trọng điều kiện địa chất cụ thể 3/ Kiến nghị tính tốn giải pháp xử lý trụ đất xi măng theo quan điểm tƣơng đƣơng TÀI LIỆU THAM KHẢO Châu Ngọc Ẩn, Nền Móng, Nhà xuất Đại học quốc gia Tp HCM, 2010 Trần Quang Hộ, Cơng trình đất yếu, Nhà xuất Đại học quốc gia Tp.HCM, 2009 Võ Phán, Phan Lưu Minh Phượng, Cơ học đất, Nhà xuất xây dựng Hà Nội, 2010 Võ Phán, Cơng trình đất yếu, 2011 Lê Bá Vinh, Ứng dụng giải pháp cọc đất – vôi - xi măng để gia cố đất yếu, Đại học Bách Khoa Tp Hồ Chí Minh Nguyễn Viết Trung, Vũ Minh Tuấn, Trụ đất xi măng phương pháp gia cố đất yếu, Nhà xuất xây dựng, 2014 TCXDVN 385:2006 “Phương pháp gia cố đất yếu trụ đất xi măng”, 2006 TCVN 4199:1995 “Đất xây dựng, phương pháp xác định sức chống cắt phịng thí nghiệm máy cắt phẳng” Báo cáo địa chất cơng trình Trung tâm giáo dục Quốc phòng – An ninh, Trung tâm kiểm định & Tư vấn xây dựng LAS – XD 124 Trường Đại học Cần Thơ, Tháng năm 2008 10 Bengt B Broms, Design of lime, lime/cement and cement columns, Proc of the International Conf on dry mix methods for deep soil stabilization, Stockholm, Sweden, Oct 1999 11 Jesse Jacobson, Factors Affecting Strength Gain in Lime-Cement Columns and Development of a Laboratory Testing Procedure, Master of ScienceIn Civil Engineering 2002 12 Kivelo, M (1997), Undrained shear strength of lime/cement columns, Proceedings, 14th International Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering, pp 1173-1180 13 Swedish Geotechnical Society, Lime and Lime Cement Columns, SGF Report 4:95E, 1997 14 Swets & Zeitling B.V, The deep mixing method, principle, design and construction, Lisse, The Netherlands 2002 15 Châu Ngọc Ẩn, Cơ học đất, Nhà xuất Đại học quốc gia Tp HCM, 2010 16 Võ Văn Đấu, Nghiên cứu thay đổi sức chống cắt đất trộn vôi kết hợp với xi măng khu vực Cần Thơ, Luận văn Thạc sĩ, 2012 17 Trần Minh Nghi, Nghiên cứu giải pháp xử lý đất yếu đường cọc xi măng đất 18 Nguyễn Mạnh Thủy, Ngô Tuấn Phong, Một số kết nghiên cứu gia cố đất yếu khu vực Q9 Tp HCM vôi, xi măng, Science & Technology Development, Vol 10, No.10 2007 19 Võ Phán, Hoàng Thế Thao, Phân tích tính tốn móng cọc, Nhà xuất Đại học quốc gia Tp HCM, 2010 20 Võ Phán, Ngô Phi Minh, Nghiên cứu cọc đất trộn xi măng kết hợp phụ gia để xử lý đất sét chứa vôi Hố Nai – tỉnh Đồng Nai, Địa kỹ thuật số – 2008 PHỤ LỤC LÝ LỊCH TRÍCH NGANG Họ tên: PHẠM HUỲNH THẾ NGUYÊN Ngày sinh: 11/03/1992 Nơi sinh: TP Cần Thơ Địa liên hệ: 48/2 đường Mậu Thân, phường An Phú, quận Ninh Kiều, Tp Cần Thơ Điện thoại: 0946 838 161 Email: phtnguyen@hotmail.com Quá trình đào tạo: 2010 – 2014: Kỹ sư xây dựng – Trường Đại học Cần Thơ 2016 – 2018: Học viên cao học ngành Địa kỹ thuật xây dựng – Trường Đại học Bách Khoa Tp Hồ Chí Minh ... 60580211 I TÊN ĐỀ TÀI : SO SÁNH SỰ THAY ĐỔI CƯỜNG ĐỘ CHỊU NÉN VÀ TÍNH BIẾN DẠNG CỦA NỀN XỬ LÝ BẰNG TRỤ ĐẤT XI MĂNG VỚI NỀN TỰ NHIÊN VÀ ỨNG DỤNG TÍNH TỐN CHO CƠNG TRÌNH II NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG : Mở đầu... SO SÁNH SỰ THAY ĐỔI CƯỜNG ĐỘ CHỊU NÉN VÀ TÍNH BIẾN DẠNG CỦA NỀN XỬ LÝ BẰNG TRỤ ĐẤT XI MĂNG VỚI NỀN TỰ NHIÊN VÀ ỨNG DỤNG TÍNH TỐN CHO CƠNG TRÌNH Theo nghiên cứu khảo sát trước đây, đất khu vực... pháp trụ đất xi măng để xử lý đất yếu Chƣơng 2: Cơ sở lý thuyết Chƣơng 3: Thí nghiệm xác định thơng số cường độ chịu nén đơn trục tính biến dạng mẫu đất trộn xi măng Chƣơng 4: Ứng dụng trụ đất xi