đồ án cơ sở thiết kế máy

bánh răng trụ răng thẳng, lực kéo băng tải 2000, số ca làm việc 2

TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY I -CHỌN ĐỘNG CƠ I.1-Chọn kiểu loại động cơ: I.1.1-Tính tốn cơng suất : A-Công suất làm việc: Theo CT (2.11) [ I ] P lv = F v 1000 (KW) Trong đó: -Lực kéo băng tải:F = 2000 (N) -Vận tố băng tải : v = 1,2 (m/s) ⇒ Plv== 2,4(Kw) B-Công suất tương đương: Theo CT (2.14) [ I] Ptđ =Plv.β Với β= = 0,91 ⇒Ptđ = 2,4.0,91 = 2,18 (Kw) C- Cơng suất cần thiết: Ptd η ht Pct= (Kw) Tính hiệu suất hệ thống : �ht = �br �x �đ ((2.8-2.9) Theo bảng (2.3)[ I ] Ở hộp giảm tốc ta dung bánh trụ nên ta chọn sau: - Hiệu suất khớp nối : ηk= - Hiệu suất truyền bánh : �br= 0,97 - Hiệu suất truyền truyền xích :�x = 0,92 - Hiệu suất truyền đai :�đ =0,955 - Hiệu suất truyền ổ lăn : GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page1 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY ⇒�ht = �br �x �đ ( == 0,8 Ptd ηht Công suất càn thiết : Pct= = = 2,72 (Kw) I.1.2-Tính sơ số vòng quay đồng bộ: A- Số vòng quay làm việc: Theo CT (2.16)[ I ]: nlv === 76,4(Vòng/phút) Trong đó: D: đường kính băng tải, mm B- Số vịng quay sơ bộ: Theo CT (2.18) [ I ]: nsb= nlv.usb Tỷ số truyền sơ động : usb = uđai.ubánh răng.uxích Tra bảng (2.4) [I ]: Chọn ubánh = ; uđai= 3,56 ; uxích= 2,6 (2.15) Suy :usb =4.3,5.2,65 = 37,02 Vậy : nsb= nlv.usb= 76,4 37,02 = 2828,3 (vòng/phút) I.1.3-Chọn động : Tra bảng P-1.3 (trang237) động điện 4A ta chọn động : Kiểu động Công suất,kW Vận tốc quay,v/ p Cos 4A90L2Y3 3,0 2838 0,88 mm Động thỏa mãn thông số cần thiết GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page2 84,5 2,2 2, 300 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY I.2.PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN I.2.1 Tỷ số truyền hệ dẫn động: Với động chọn ta có: Pđc = (kW) ; nđc = 2838 (vòng/phút) Theo CT 3.23 [ I ] utổng = nđộng /nlv= 2880/76,4 = 37,14 Mặt khác : utổng = uđai.ubánhrăng.uxích Chọn : uđai = 3,56 ; ubánh = uxích = = 2,6 I.2.2.Số vòng quay trục : Trục động : nđộng = no = 2838 (vòng/phút) Trục I : nI =nđộng /uđai = 2838/3,56 = 797,2 (vòng/phút) Trục II : nII =nI /ubánh = 797,2/4 = 199,3 (vịng/phút) Trục cơng tác : ncơng tác =nII /uxích = 199,3/2,6 = 76,7 (vịng/phút) I.3 Tính tốn động học I.3.1.Cơng suất trục : Ta có : Trục II: PII= = 2,44 (kW) Trục I: PI = = = 2,54 (kW) Trục động cơ: Pđc = = = 2,66 (kW) I.3.2.Mô men xoắn trục : Ti=9,55.106 (Nmm) Trục động :Tđc =9,55.106 = 9,55.106.= 8951,02 (Nmm) GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ Trục I:TI=9,55.106 PI nI ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY =9,55.106.= 30427,75 (Nmm) PII nII Trục II:TII=9,55.106 =9,55.106 = 116919,22(Nmm) Trục công tác:Tct=9,55.106=9,55.106 = 271434,16 (Nmm) * BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TỐN : Trục Động I II Công tác Thông số Tỷ số truyền u uđ=3,56 Ubr=4 ux=2,6 Số vòng quay n(v/p) 2838 797,2 199,3 76,7 Công suất P(KW) 2,66 2,54 2,44 2,18 8951,02 30427,75 116919,22 271434,16 Momen xoắn T(N.mm) GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page4 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY II : THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI 2.1 Chọn tiết diện đai 2.2.1 Thông số đầu vào Công suất trục chủ động ( trục bánh đai nhỏ ) : P1= Pđc = 2,66 Kw Tốc độ quay bánh đai nhỏ : n1=nđc = 2838 v/p Momen xoắn trục chủ động : T1=Tđc = 8951,02 Nmm 2.2.2 Chọn loại đai Với : Công suất truyền đai : P1= 2,66 Kw Số vòng quay trục chủ động : n1= 2838 v/p – Theo hình 4.1[I]-T59.Ta chọn tiết diện đai hình thang loại A Dựa vào bảng: 4.13[I]-T59 Ta chọn loại thang thường Theo , thơng số kích thước đai thang thường loại A sau : GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page5 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY Loại Kích thước tiết diện đai Diện tích Đường Chiều dài đai (mm) tiết diện kính giới hạn A,mm2 bánh đai nhỏ A bt b h y0 11 13 2,8 81 100-200 560-4000 2.2 Tính thơng số hình học 2.2.1 Xác định đường kính đai a Đường kính bánh đai chủ động: Theo bảng 4.21/t63/q1 chọn đường kính bánh đai nhỏ d1= 140 mm theo A tiêu chuẩn Vận tốc đai : v = = = 20,8 (m/s) v = 20,8(m/s) < vmax = 25 (m/s) ( thỏa mãn ) b Đường kính bánh đai bị động: Theo cơng thức: CT4.2[I]-T53, ta có đường kính bánh đai lớn: ε d2= uđ.d1.(1- ) Trong : uđ = 3,56 : hiệu suất truyền đai ε: Hệ số trượt truyền đai ε: = 0,02 d2= 3,56.140.(1- 0,02) = 488,43 mm GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page6 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY Dựa vào bảng: 4.21[I]-T63, ta có: d2= 500 mm chọn theo tiêu chuẩn Tỷ số truyền truyền đai thực tế : Ut t= = = 3,6 Sai số tỉ số truyền: Δ = 100% = 100% =1,1% < 4%(thoả mãn) 2.2.2 Xác định khoảng cách trục sơ bộ: – Dựa vào bảng: 4.14[I]-T60, ta có: /2 =0,98 Vậy ta có : a = 0,98.= 0,98.500 = 490 mm Giá trị a phải thỏa mãn điều kiện sau: 0.55.(d1+d2) +h ≤ a ≤2.(d1+d2) 0,55.(140+500) + ≤ a ≤ 2.(140+500) ( h=8 dựa vào bảng 4.13[1] ) 360 ≤ a ≤ 1280 (thoả mãn) Vậy khoảng cách trục sơ a= 490 mm 2.2.3 Xác định chiều dài dây đai L theo công thức: CT 4.4[I]-54: L = 2a+ + = 2.490 + + = 2051,4 mm GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page7 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY Tra bảng 4.13[I]-T59, chọn chiều dài đai theo tiêu chuẩn: L= 2120 mm – Nghiệm số vòng chạy đai giây Theo cơng thức: CT 4.15[I]-T60,ta có : i= Vậy ta có : i = αmin = (thỏa mãn) 2.3 Xác định số đai z: Theocơng thức: CT 4.16[I]-T60 ta có: z = Trong đó: + + : hệ số tải trọng động Tra bảng 4.7[I]-55,ta được: =1,35 (2 ca làm việc) ]:công suất cho phép.Tra bảng 4.19[I]-T62, ta được: + ]= 3,44 KW (với v= 20,8 m/s :Hệ số kể đến ảnh hưởng góc ơm : Ta có : Tra bảng 4.19[I]-T62 với tiết diện đai loại A, ta có =>= Tra bảng 4.16[I]-61, ta được: : Hệ số kể tới ảnh hưởng tỉ số truyền Tra bảng 4.17[I]-T61 với u=3,56>3 => =>== 0,8 Tra bảng 4.18[I]-T61, ta được: GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page9 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY Vậy ta có sồ đai cần thiết : Z = = 0,98 đai Lấy số đai z = đai 2.4 Xác định thơng số cịn lại: - Chiều rộng bánh đai: Theo công thức: CT 4.17[I]-T63 bảng 4.21[I]-T63, ta có: Chiều rộng bánh đai : B= (z –1).t + 2.e Tra bảng 4.21[I]-T63 ta có : = 3,3 ;t = 15 ,e =10 Vậy : B = (1 - Đường kính ngồi bánh đai: Theo cơng thức: CT 4.18[I]-T63, ta có: da = d1 + 2h0 = 140 +2.3,3 = 146,6 mm 2.5 Xác định lực căng ban đầu lực tác dụng lên trục - Lực căng ban đầu: Theo cơng thức: CT4.19[I]-T63: 780 + Trong đó: : Lực căng lực li tâm sinh Theo công thức: CT 4.20[I]-T64, ta có : GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page10 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY Với tải trọng nhỏ có lực hướng tâm, ta chọn ổ bi đỡ dãy cho gối đỡ B D Với kết cấu trục hình đường kính ngõng trục d = 25 mm, chọn ổ bi đỡ dãy cỡ trung 306 (bảng P 2.7 – [I]) có: Kí hiệu d, mm D, mm B, mm 305 25 62 r, mm 17 2,0 Đường kính bi, mm 11,51 C, kN Co, kN 17,6 11,60 6.1.3 Kiểm nghiệm khả tải ổ: Thay số ta tính được: Vì Fr1 > Fr2 , nên ta kiểm nghiệm cho ổ chịu tải lớn với Fr1 = N  Theo CT 11.3 – [I], với Fa = ta có tải trọng qui ước:  Trong đó: - Đối với ổ bi đỡ chịu lực hướng tâm: X = ; Y = (bảng 11.4 – [I]) - Hệ số kể đến vòng quay: V = (vòng quay) - Hệ số kể đến ảnh hưởng nhiệt độ : kt = (nhiệt độ < 105oC) - Hệ số kể đến đặc tính tải trọng: kđ = 1.3 (bảng 11.3 – [I]) Do HGT chịu tải trọng thay đổi, nên ta tính tải trọng động tương đương QE Thay số:  Trong đó: - m = ổ bi -Lhi theo đầu cho Theo CT 11.1 – [I], khả tải động ổ: Trong đó: Triệu vịng GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page66 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY  Vậy Cd < C = 17,6 kN nên khả tải động ổ đảm bảo  Kiểm nghiệm khả tải tĩnh, CT 11.19 – [I]: Trong đó:  Xo = 0,6 Yo = 0,5 (tra bảng 11.6 – [I]) Lực dọc trục Fa = N Vậy Qt < Co = 11,6 kN nên khả tải tĩnh ổ đảm bảo 6.2 Tính ổ lăn cho trục II 6.2.1 Thông số trục - Thời gian làm việc Lh = 24000 - Tốc độ: 199,3 vg/ph - Đường kính ngõng trục: 35 mm - Tải trọng thay đổi - Phản lực ổ tính được: Fx1 = N; Fy1 = N; Fx2 = N; Fy2 = ; 6.2.2 Chọn loại ổ lăn Với tải trọng nhỏ có lực hướng tâm, ta chọn ổ bi đỡ dãy cho gối đỡ A C Với kết cấu trục hình đường kính ngõng trục d = 30 mm, chọn ổ bi đỡ dãy cỡ trung 309 (bảng P 2.7 – [I]) có: Kí hiệu d, mm D, mm B, mm GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM r, mm Page67 Đường kính bi, mm C, kN Co, kN TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ 306 30 72 ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY 19 2,5 12,30 22,00 15,1 6.2.3 Kiểm nghiệm khả tải ổ: Thay số ta tính được: Vì Fr2 > Fr1 , nên ta kiểm nghiệm cho ổ chịu tải lớn với Fr2 = N  Theo CT 11.3 – [I], với Fa = ta có tải trọng qui ước: Trong đó: - Đối với ổ bi đỡ chịu lực hướng tâm: X = ; Y = (bảng 11.4 – [I]) - Hệ số kể đến vòng quay: V = (vòng quay) - Hệ số kể đến ảnh hưởng nhiệt độ : kt = (nhiệt độ < 105oC) - Hệ số kể đến đặc tính tải trọng: kđ = 1.3 (bảng 11.3 – [I])  Do HGT chịu tải trọng thay đổi, nên ta tính tải trọng động tương đương QE Thay số:  Trong đó: - m = ổ bi -Lhi theo đầu cho Theo CT 11.1 – [I], khả tải động ổ: Trong đó: Triệu vòng  Vậy Cd < C = 22,00 kN nên khả tải động ổ đảm bảo GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page68 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ  ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY Kiểm nghiệm khả tải tĩnh, CT 11.19 – [I]: Trong đó:  - Xo = 0,6 Yo = 0,5 (tra bảng 11.6 – [I]) - Lực dọc trục Fa = 265,8 N Vậy Qt < Co = 15,1 kN nên khả tải tĩnh ổ đảm bảo GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page69 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY PHẦN VII: TÍNH TỐN VỎ HỘP, BULƠNG GHÉP, CHẾ ĐỘ BÔI TRƠN, TRA DUNG SAI LẮP GHÉP VÀ CÁC CHI TIẾT KHÁC VII.1 Tính tốn vỏ hộp - Công dụng: Để gá đặt hầu hết chi tiết hộp giảm tốc, định vị trí tương đối chi tiết phận máy Trực tiếp nhận tải trọng chi tiết truyền đến Chứa dầu bôi trơn truyền hộp giảm tốc, bảo vệ chi tiết máy - Chỉ tiêu đặt chế tạo hộp giảm tốc khối lượng nhỏ, kích thước gọn, dễ gia công đúc, độ cứng cao, giá thành hạ - Vật liệu chế tạo vỏ hộp giảm tốc gang xám: GX15 – 32 - Phương pháp chế tạo: Chọn phương pháp đúc - Thành phần hộp giảm tốc: Thành hộp, gân chịu lực, mặt bích gối đỡ, loại vít bu lơng lắp ghép - Hộp gồm hai nửa ghép lại với Chọn bề mặt lắp ghép qua đường tâm trục VII.1.1 Xác định kích thước vỏ hộp - Quan hệ kích thước phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc tính theo CT bảng 18.1 TL[II] tr.85: BIỂU THỨC TÍNH TỐN TÊN GỌI GIÁ TRỊ (mm) Chiều dày: - Thân hộp δ - Nắp hộp δ1 δ = 0,03.aw + > mm δ1 = 0,9.δ δ = mm δ1 = mm Gân tăng cứng: - Chiều dày e - Chiều cao h - Độ dốc e = (0,8 ÷ 1).δ h < 58 khoảng 20 e = mm h =50 mm GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page70 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ Đường kính: - Bulơng d1 - Bulơng cạnh ổ d2 - Bulơng ghép bích nắp thân d3 - Vít ghép nắp ổ d4 - Vít ghép nắp thăm d5 Mặt bích ghép nắp thân: - Chiều dày bích thân hộp S3 - Chiều dày bích nắp hộp S4 - Bề rộng bích nắp thân K3 Kích thước gối trục: - Tra bảng 18.2 TL[II] tr.88, chọn: + Trục I: D = 75; D2 = 90; D3 = 115; D4 = 65; h = 10; d4 = M8; Z = + Trục II: D = 90; D2 = 110; D3 = 135; D4 = 85; h = 12; d4 = M8; Z = - Tâm bulông cạnh ổ: E2 C (k khoảng cách từ tâm bulông đến mép lỗ) - Bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ K2 - Chiều cao h Mặt đế hộp: - Chiều dày: khơng có phần lồi S1 có phần lồi: Dd, S1 S2 - Bề rộng mặt đế hộp: K1 q GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY d1 > 0,04.aw + 10 > 12 mm d2 = (0,7 ÷ 0,8).d1 d3 = (0,8 ÷ 0,9).d2 d4 = (0,6 ÷ 0,7).d2 d5 = (0,5 ÷ 0,6).d2 d1 = 15 mm d2 = 12 mm d3 = 10 mm d4 = mm d5 = mm S3 = (1,4 ÷ 1,8).d3 S4 = (0,9 ÷ 1).S3 K3 ≈ K2 – (3 ÷ 5) mm S3 = 18 mm S4 = 18 mm K3 = 36 mm E2 ≈ 1,6.d2 (không kể chiều dày thành hộp) R2 ≈ 1,3.d2 C ≈ D3/2 (nhưng phải đảm bảo k ≥ 1,2.d2) K2 = E2 + R2 + (3 ÷ 5) mm h xác định theo kết cấu, phụ thuộc tâm lỗ bulơng kích thước mặt tựa E2 = 20 mm S1 ≈ (1,3 ÷ 1,5).d1 Dd xác định theo đường kính dao khoét S1 ≈ (1,4 ÷ 1,7).d1 S2 ≈ (1 ÷ 1,1).d1 K1 ≈ 3.d1 q ≥ K1 + 2.δ S1 = 22 mm Page71 R2 = 16 mm C = 58 mm k = 14 mm K2 = 40 mm S1 = 25 mm S2 = 16 mm K1 = 45 mm q = 59 mm TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY Khe hở chi tiết: - Giữa bánh với thành hộp - Giữa đỉnh bánh lớn với đáy hộp Δ ≥ (1 ÷ 1,2).δ Δ1 ≥ (3 ÷ 5).δ phụ thuộc loại hộp giảm tốc, lượng dầu bôi trơn hộp - Giữa mặt bên bánh với Δ ≥ δ Số lượng bulông Z Z = (L + B)/(200 ÷ 300) L, B: chiều dài rộng hộp Δ = mm Δ1 = 30 mm Δ = mm Chọn Z=4 VII.1.2 Một số kết cấu khác vỏ hộp a Vịng móc: - Để nâng vận chuyển hộp giảm tốc (khi gia công, lắp ghép, ) nắp thân thường lắp thêm bulơng vịng vịng móc - Hiện vịng móc dùng nhiều Vịng móc làm nắp thân hộp - Kích thước vịng móc xác định sau: * Chiều dày vịng móc: s = (2 ÷ 3).δ = (2 ÷ 3).6 = 12 ÷ 18 (mm) → Chọn s = 15 mm * Đường kính lỗ: d= (3 ÷ 4).δ = (3 ÷ 4).6 = 18 ÷ 24 (mm) → Chọn d = 20 mm b Chốt định vị: - Để đảm bảo vị trí tương đối nắp thân trước sau gia cơng GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page72 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY lắp ghép, dùng chốt định vị - Tra bảng 18.4b TL[II] tr.91, ta có thơng số chốt định vị hình côn: → d = mm; c = 0,8 mm; l = 50 mm c Cửa thăm: - Để tiện quan sát hộp giảm tốc đổ dầu vào hộp ta làm cửa thăm dầu đỉnh hộp Cửa thăm đậy nắp nắp có nút thơng - Kích thước cửa thăm chọn bảng 18.5 TL[II] tr.92: A B A1 B1 C C1 K R Vít 100 75 150 100 125 - 87 12 M8 x 22 d Nút thông hơi: GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page73 Số lượng TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY - Khi làm việc nhiệt độ tăng lên để giảm áp suất điều hịa khơng khí bên ngồi hộp ta dùng nút thơng Nút thơng nắp cửa thăm vị trí cao nắp hộp bảng - Tra bảng 18.6 TL[II] tr.93, ta có thơng số nút thơng hơi: A B C D E G H I K M27 x 15 30 15 45 36 32 L M N O P Q R 10 22 32 18 36 32 e Nút tháo dầu: - Sau thời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn, bị biến chấ , cần phải thay dầu mới, để tháo dầu cũ đáy hộp có lỗ tháo dầu, lúc làm việc lỗ tháo dầu bịt kín bàng nút tháo dầu - Kết cấu kích thước nút tháo dầu trụ theo bảng 18.7 TL[II] tr.93: D b GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM m f L Page74 c q D S Do S TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ M20 x 15 ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY 28 2,5 17,8 30 22 25,4 f Kiểm tra mức dầu: - Để kiểm tra mức dầu hộp ta dùng que thăm dầu, que thăm dầu có kích thước kết cấu hình vẽ g Nắp ổ: - Nắp ổ dùng để che kín ổ, chống bụi bẩn cố định vịng ổ vổ hộp - Sử dụng hai loại nắp ổ: + Loại 1: Nắp kín dùng cho đầu trục khơng thị ngồi + Loại 2: Nắp ổ hở đầu trục xuyên GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page75 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY h Bạc chắn dầu: - Bạc chắn dầu dùng để ngăn chặn dầu phận ổ với dầu hộp - - Kết cấu kích thước bạc chắn dầu sau: Trong đó: a=6 mm → chọn a = mm t=2 mm → chọn t = mm b lấy gờ trục VII.2 Chế độ bôi trơn - Để giảm mát cơng suất ma sát , giảm mài mịn , đảm bảo nhiệt tốt đề phòng tiết máy bị han gỉ cần phải bôi trơn liên tục truyền hộp giảm tốc VII.2.1 Phương pháp bôi trơn a Bôi trơn hộp giảm tốc: - Theo cách dẫn dầu đến bôi trơn tiết máy, người ta phân biệt bôi trơn ngâm dầu bôi trơn lưu thông, truyền bánh hộp giảm tốc có vận tốc vịng v = 2,08 m/s < 12 m/s nên ta bôi trơn bánh hộp phương pháp ngâm dầu - Tra bảng 18.11 TL[II] tr.100, với v = 2,08 m/s ta chọn độ nhớt dầu 500C (1000C) để bơi trơn bánh làm thép có σb1 = 700 MPa σb2 = 600 MPa GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page76 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY - Từ độ nhớt chọn, tra bảng 18.13 TL[II] tr.101, chọn loại dầu bôi trơn: Dầu ôtô máy kéo AK – 20 b Bôi trơn ổ lăn: - Khi ổ bôi trơn kỹ thuật, ổ lăn không bị mài mịn, ma sát ổ giảm, giúp tránh khơng để chi tiết kim loại trực tiếp tiếp xúc với nhau, điều bảo vệ bề mặt giảm tiếng ồn - Thơng thường ổ lăn bơi trơn dầu mỡ, thực tế người ta thường dùng mỡ so với dầu mỡ bơi trơn giữ ổ dễ dàng hơn, đồng thời có khả bảo vệ ổ tránh tác động tạp chất độ ẩm Ngoài ra, mỡ dùng lâu dài bị ảnh hưởng nhiệt độ theo bảng 15-15a TL[II] tr.45, ta dùng loại mỡ LGMT2 chiếm 1/2 khoảng trống Bảng thống kê dùng cho bôi trơn: Tên dầu mỡ Dầu ôtô máy kéo AK - 20 Mỡ LGMT2 Thiết bị cần bôi trơn Lượng dầu mỡ Thời gian thay dầu mỡ Bộ truyền hộp 0,7 lít/kW tháng Tất ổ truyền 1/2 chỗ rỗng phận ổ 10 tháng VII.3 Tra dung sai lắp ghép - Mối ghép bánh trục với yêu cầu không tháo lắp thường xuyên, khả định tâm đảm bảo, không di trượt dọc trục nên ta dùng kiểu lắp - Lắp ghép bánh đai trục chọn kiểu lắp - Lắp ghép trục vòng ổ lăn chọn kiểu lắp k6 - Vịng ngồi ổ với vỏ hộp chọn kiểu lắp H7 - Mối ghép bạc chắn dầu trục độ đồng tâm yêu cầu không cao nên ta dùng kiểu lắp - Mối ghép then trục ta dùng mối ghép trung gian ta dùng kiểu lắp Bảng dung sai lắp ghép: GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page77 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY Trục I Lắp ghép Trục II Kiểu lắp Dung sai (mm) Kiểu lắp Dung sai (mm) Ổ lăn - Trục Ø25 k6 + 0,002 -0,011 Ø30 k6 +0,003 -0,013 Vỏ hộp - Ổ lăn Ø62 H7 +0,03 Ø72 H7 +0,03 Bánh Trục Ø30 Bánh đai Trục Ø20 +0,025 + 0,008 - 0,008 +0,021 +0,002 -0,011 Ø35 +0,025 +0,008 - 0,008 VII.4 Điều chỉnh ăn khớp, lắp ráp hộp giảm tốc VII.4.1 Phương pháp lắp ráp tiết máy trục - Ổ lăn lắp trục nên vỏ hộp phương pháp ép trực tiếp phương pháp nung nóng, để tránh biến dạng đường lăn khơng cho lực lắp tác dụng trực tiếp lên lăn, cần tác dụng lực đồng vịng lắp ổ trục vịng ngồi vỏ, mặt khác để dễ dàng lắp ổ trục vỏ, trước lắp cần bôi lớp dầu mỏng nên trục lỗ hộp - Ở dùng bạc chặn mặt mút vòng ổ để định vị bánh răng, sử dụng cần đảm bảo tiếp xúc xác mặt mút bánh răng, bạc chặn vịng ổ, chiều dài bạc cần phải đảm bảo xác phải dài đoạn trục lắp bạc VII.4.2 Phương pháp điều chỉnh ăn khớp truyền GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page78 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY - Sai số chế tạo chi tiết theo kích thước chiều dài sai số lắp ghép làm cho vị trí bánh trục khơng xác, để bù vào sai số thường lấy chiều rộng bánh nhỏ lớn 10% so với chiều rộng bánh lớn - Để đảm bảo ăn khớp truyền có hai phương pháp sau: Dịch chỉnh bánh trục cố định, sau định vị bánh VII.4.3 Phương pháp điều chỉnh khe hở ổ lăn - Khe hở ảnh hưởng đến phân bố tải lăn độ bền lâu ổ, lựa chọn khe hở thích hợp có khả giảm tiếng ồn, giảm dao động tăng độ cứng gối trục - Điều chỉnh ổ cách dịch chỉnh vịng ngồi thực cách sau: +) Điều chỉnh nhờ đệm đặt lắp vỏ hộp +) Điều chỉnh khe hở tạo độ dơi vịng đệm +) Điều độ dơi ổ vít, vít tỳ vào vịng trung gian tác động đến vịng ngồi ổ làm cho vịng ngồi dịch chuyển theo phương dọc trục +) Mài bớt vịng ngồi ổ đặt vịng ổ miếng bạc có chiều dầy khác GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Page79 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY Bảng thông kê chi tiết tiêu chuẩn STT Ký hiệu M8 Bulông Bulông nắp cửa thăm M12 Bulông Bulơng cạnh ổ M10 Bulơng Bulơng ghép bích nắp thân 305 Ổ bi đỡ dãy cỡ trung Lắp trục I 307 Ổ bi đỡ dãy cỡ trung Lắp trục II GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM Tên gọi Số lượng Page80 Ghi ... KHOA CƠ KHÍ Trị số 25 65 GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM 25,4 ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY 126 1011,74 Page19 2,6 203 526 1337 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ... CƠ KHÍ Trị 81 140 500 2120 số GVHD: TS.VŨ ĐỨC PHÚC SVTH: NGUYỄN ĐÌNH LÂM ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY 526, 490 Page12 141 20 146, 194,64 367 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT... KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY II : THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI 2.1 Chọn tiết diện đai 2.2.1 Thông số đầu vào Công suất trục chủ động ( trục bánh đai nhỏ ) : P1= Pđc = 2,66 Kw Tốc độ quay bánh