Thiết kế cao ốc đại lợi

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM KHOA XÂY DỰNG -000 -HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG C ĐỀ TÀI H U TE THIẾT KẾ CAO ỐC ĐẠI LI GVHD SVTH LỚP MSSV Tháng 05 năm 2011 : GS MAI HÀ SAN : VÕ QUỐC SA : 09HXD1 : 09B1040092 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN PHẦN A: KIẾN TRÚC (5%) GS: MAI HÀ SAN U TE C H PHẦN B: KẾT CẤU (70%) GS: MAI HÀ SAN H PHẦN B: NỀN MÓNG (25%) GS: MAI HÀ SAN SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN Mẫu:03 Cộng Hòa Xã Hội Chủ Nghóa Việt Nam Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc ******* BỘ GIÁO DỤC & ĐÀO TẠO ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ KHOA XÂY DỰNG    PHIẾU GIAO NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG : VÕ QUỐC SA Lớp : 09HXD1 Hệ đào tạo : Chính Qui Địa liên hệ : 18/1 Nguyễn Hiến Lê - Phường 13 - Quận Tân Bình Tp HCM Số điện thoại : 0939 247 111 Tên đề tài tốt nghiệp : CAO ỐC ĐẠI LI Giáo viên hướng dẫn : GS MAI HÀ SAN Thời gian thực : 15 tuần Ngày nhận đề tài : 03/01/2011 Ngày nộp đề tài : 09/05/2011 C H Họ tên SV H U TE 1) Phần kiến trúc (5%) Thể lại vẽ kiến trúc (mặt bằng, mặt cắt, mặt đứng,…) viết thuyết minh giới thiệu kiến trúc kỹ thuật công trình 2) Phần kết cấu (70%) – Giáo viên hướng dẫn : GS Mai Haø San …………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 3) Phần móng (25%) – Giáo viên hướng dẫn : GS Mai Hà San …………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 4) Phần thi công ( %) – Giáo viên hướng dẫn : …………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… …………nhiệm ngành Chủ GVHD THI CÔNG GVHD KẾT CẤU GVHD NỀN MÓNG XDDD CN (Ký ghi họ tên) (Ký ghi họ tên) (Ký ghi họ tên) (Ký ghi họ tên) SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN Kính thưa Thầy Cô, Sau 12 tuần làm việc, em hoàn thành đồ án tốt nghiệp mình, có nhờ hùng dẫn, giúp đỡ tận tình quý Thầy, Cô trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ Thành Phố Hồ Chí Minh H Em xin chân thành cảm ơn quý Thầy, Cô hết lòng dạy dỗ, bảo cho em thời gian học, thời gian làm đồ án vừa qua, mà trực tiếp Thầy: Mai Hà C San Các Thầy, Cô tận tình hướng dẫn, truyền đạt lại kiến thức, kinh nghiệm cho em Con xin cám ơn công lao nuôi nấng, dạy bảo ba mẹ, giúp đỡ nhiệt U TE tình bạn bè, người thân hết lòng lo lắng, tạo điều kiện thuận lợi để hoàn thành tốt đồ án Do trình độ có giới hạn, thân em cố gắng tránh thiếu sót, mong quý Thầy, Cô vui lòng dạy thêm Kính chúc quý Thầy, Cô dồi sức khoẻ, hạnh phúc, thành công công việc! H Em xin cảm ơn! Sinh viên VÕ QUỐC SA SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH MỤC ĐÍCH THIẾT KẾ: I GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH: Vị trí công trình: C II H Hoà nhập với phát triển mang tính tất yếu đất nước, ngành xây dựng ngày giữ vai trò thiết yếu chiến lược xây dựng đất nước Vốn đầu tư xây dựng xây dựng chiếm lớn ngân sách nhà nước (40-50%), kể đầu tư nước Trong năm gần đây, với sách mở cửa kinh tế, mức sống người dân ngày nâng cao kéo theo nhiều nhu cầu ăn ở, nghỉ ngơi, giải trí mức cao hơn, tiện nghi Mặt khác số thương nhân, khách nước vào nước ta công tác, du lịch, học tập,… cần nhu cầu ăn ở, giải trí thích hợp Nhiều Chung cư, cao ốc văn phòng xây dựng ngày nhiều nhằm đáp ứng yêu cầu Cao ốc Đại Lợi xây dựng nhằm mục đích : Cao Ốc Đại Lợi Địa điểm : Tăng Nhơn Phú - Quận - Thành Phố Hồ Chí Minh U TE Tên công trình Qui mô đặc điểm công trình: - Công trình gồm văn phòng hộ cao cấp 10 tầng cao 36,1m kể từ mặt đất (tính từ cốt ±0.000), Mỗi Tầng: cao 3,5 - Tầng trệt: cao 4,6m: khu dịch vụ thương mại H - Tầng lửng: cao 3,5m: khu cửa hàng phục vụ ăn uống, câu lạc thể dục thề thao phòng điều khiển - Tầng kỹ thuật cao 2.5m: Vị trí nằm - Các Tầng lại cao 3.5m: bố trí văn phòng, hộ cho thuê Điều kiện tự nhiên: Đặc điểm khí hậu thành phố Hồ Chí Minh chia thành hai mùa rõ rệt a) Mùa mưa : từ tháng đến tháng 11 có  Nhiệt độ trung bình : 29.5oC  Nhiệt độ thấp : 20oC  Nhiệt độ cao : 39oC  Lượng mưa trung bình : 274.4 mm (tháng 4)  Lượng mưa cao : 638 mm (tháng 5)  Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11)  Độ ẩm tương đối trung bình : 48.5%  Độ ẩm tương đối thấp : 79% SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN  Độ ẩm tương đối cao : 100%  Lượng bốc trung bình : 28 mm/ngày đêm b) Mùa khô:  Nhiệt độ trung bình : 27oC  Nhiệt độ cao : 40oC c) Gió: - Thịnh hành mùa khô:  Gió Đông Nam : chiếm 30% - 40%  Gió Đông : chiếm 20% - 30% - Thịnh hành mùa mưa:  Gió Tây Nam : chiếm 66% - Hướng gió Tây Nam Đông Nam có vận tốc trung bình: 2,15 m/s H - Gió thổi mạnh vào mùa mưa từ tháng đến tháng 11, có gió Đông Bắc thổi nhẹ C - Khu vực thành phố Hồ Chí Minh chịu ảnh hưởng gió bão Những tiêu xây dựng chính: III : 840 m2 U TE - Diện tích xây dựng - Mật độ xây dựng : 60% - Tổng diện tích sàn tầng : 9245 m2 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC QUI HOẠCH: Qui hoạch: H - Khu nhà quận 9, TPHCM nằm khu vực ngoại ô thành phố Khu vực giai đoạn phát triển sở hạ tầng lẫn điều kiện kinh tế Nơi đầu mối giao thông trung tâm thành phố tỉnh Đồng Nai, Bình Dương - Hệ thống giao thông khu vực đến địa điểm thành phố nhanh - Tuy hệ thống xanh chưa thật hoàn hảo phù hợp với thành phố HCM - Công trình xây dựng đảm bảo tiêu chuẩn quy hoạch thành phố Giải pháp bố trí mặt bằng: - Mặt bố trí mạch lạc rõ ràng đơn giản cho giải pháp kết cấu giải pháp kiến trúc khác - Tận dụng triệt để đất đai, sử dụng cách hợp lí - Công trình có hệ thống hành lang nối liền hộ với đảm bảo thông thoáng tốt giao thông hợp lí ngắn gọn - Mặt có diện tích phụ Giải pháp kiến trúc: SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN Hình khối tổ chức theo khối hình chữ nhật phát triển theo chiều cao, thể kiến trúc mang tinh tế Các ô cửa kính khung nhôm, ban công với chi tiết tạo thành mảng trang trí độc đáo cho công trình Giao thông nội bộ: - Giao thông tầng thông qua hệ thống giao thông rộng 3,0m nằm mặt tầng, đảm bảo lưu thông ngắn gọn, tiện lợi đến hộ - Giao thông đứng liên hệ tầng thông qua hệ thống hai thang máy đảm bảo nhu cầu cầu thang hành thoát hiểm gặp cố - Tóm lại: hộ thiết kế hợp lí, đầy đủ tiện nghi, phòng tiếp xúc với tự nhiên, có ban công phòng khách, phòng ăn kết hợp với giếng trời tạo thông thoáng, khu vệ sinh có gắn trang thiết bị đại có găn nước IV CÁC HỆ THỐNG KỸ THUẬT CHÍNH TRONG CÔNG TRÌNH: Hệ Thống Chiếu Sáng: C H - Các hộ, phòng làm việc, hệ thống giao thông tầng chiếu sáng tự nhiên thông qua cửa kính bố trí bên giếng trời bố trí bên công trình - Ngoài ra, hệ thống chiếu sáng nhân tạo bố trí cho phủ chỗ cần chiếu sáng U TE Hệ Thống Điện: - Sử dụng Tuyến điện cao thành phố qua trạm biến áp hữu trở thành điện hạ vào trạm biến công trình - Điện dự phòng cho nhà 02 máy phát điện Diezel có công suất 588KVA cung cấp Khi nguồn điện bị mất, máy phát điện cung cấp cho hệ thống sau: - Thang máy H - Hệ thống phòng cháy chữa cháy - Hệ thống chiếu sáng bảo vệ - Biến áp điện hệ thống cáp Hệ Thống Cấp Thoát Nước: a Hệ thống cấp nước sinh hoạt: - Nước từ hệ thống cấp nước thành phố đưa vào bể nước công trình - Nước bơm thẳng lên bể chứa lên tầng thượng, việc điều khiển trình bơm thực hoàn toàn tự động thông qua hệ thống van phao tự động - Ống nước hốc âm tường b Hệ thống thoát nước mưa khí gas: - Nước mưa mái, ban công… thu vào phểu chảy riêng theo ống - Nước mưa dẫn thẳng thoát hệ thống thoát nước chung thành phố SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN - Nước thải từ buồng vệ sinh có riêng hệ thống ống dẫn để đưa bể xử lí nước thải thải hệ thống thoát nước chung - Hệ thống xử lí nước thải có dung tích 16,5m3/ngày Hệ Thống Phòng Cháy Chữa Cháy: a Hệ thống báo cháy: Thiết bị phát báo cháy bố trí tầng phòng nơi công cộng tầng mạng lưới báo cháy có gắn đồng hồ đèn báo cháy phát được, phòng quản lí nhận tín hiệu báo cháy kiểm soát khống chế hoả hoạn cho công trình b Hệ thống cứu hoả: hoá chất nước: - Trang bị súng cứu hoả (ống gai  20 dài 25m, lăng phun  13) đặt phòng trực, có 01 02 vòi cứu hoả tầng tuỳ thuộc vào khoảng không tầng ống nối cài từ tầng đến vòi chữa cháy bảng thông báo cháy C H - Các vòi phun nước tự động đặt tất tầng theo khoảng cách 3m nối với hệ thống chữa cháy thiết bị khác bao gồm bình chữa cháy khô tất tầng Đèn báo cháy cửa thoát hiểm, đèn báo khẩn cấp tất tầng H U TE - Hoá chất: sử dụng số lớn bình cứu hoả hoá chất đặt nơi quan yếu (cửa vào kho, chân cầu thang tầng) SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : CƠ SỞ TÍNH TOÁN ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN CHƯƠNG 2: TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CÔNG TRÌNH I CÁC QUI PHẠM & TIÊU CHUẨN DÙNG TÍNH KẾT CẤU CÔNG TRÌNH:  Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông cốt thép : TCVN 356 - 2005  Tiêu chuẩn Thiết Kế Tải Trọng tác động : TCVN 2737 - 1995  Tiêu chuẩn thiết kế nhà công trình : TCVN 45 - 1978  Tiêu chuẩn thiết kế móng cọc : TCVN 205 - 1998  Tiêu chuẩn kỹ thuật thiết kế thi công nhà cao tầng : TCXD 198 – 1997  Nhà cao tầng - tiêu chuẩn thiết kế II : TCXD 195 - 1997 GIẢI PHÁP KẾT CẤU CHO CÔNG TRÌNH: H Phân Tích Khái Quát Hệ Chịu Lực Nhà Cao Tầng : C Hệ chịu lực nhà cao tầng phận chủ yếu công trình nhận loại tải trọng truyền chúng xuống móng đất Hệ chịu lực công trình nhà cao tầng nói chung tạo thành từ cấu kiện chịu lực sàn, khung vách cứng U TE Hệ Tường Cứng Chịu Lực (Vách Cứng):  Cấu tạo chủ yếu hệ kết cấu công trình chịu tải trọng ngang: gió Bố trí hệ tường cứng ngang dọc theo chu vi thang máy tạo hệ lõi chịu lực chu vi công trình để có độ cứng chống xoắn tốt H  Vách cứng cấu kiện thiếu kết cấu nhà cao tầng Nó cấu kiện thẳng đứng chịu tải trọng ngang đứng Đặc biệt tải trọng ngang xuất công trình nhà cao tầng với lực ngang tác động lớn  Sự ổn định công trình nhờ vách cứng ngang dọc Như vách cứng hiểu theo nghóa tường thiết kế chịu tải trọng ngang  Bản sàn xem tuyệt đối cứng mặt phằng chúng Có tác dụng tham gia vào việc tiếp thu truyền tải trọng vào tường cứng truyền xuống móng  Thường nhà cao tầng tác động tải trọng ngang xem ngàm móng  Đồi với công trình chịu tải ĐỘNG ĐẤT: lực động đất lực khối tác động vào trọng tâm công trình theo phương ngang chủ yếu nên bố trí vách cứng cho độ cứng theo phương xấp xó cấu tạo thêm hệ khung chịu tải đứng hợp lý Hệ Khung Chịu Lực: SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : CƠ SỞ TÍNH TOÁN ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN  Được tạo thành từ đứng (cột) ngang (Dầm, sàn ) liên kết cứng chỗ giao chúng, khung phẳng liên kết với tạo thành khối khung không gian  Khung bê tông cốt thép thường đổ liền khối Tuy nhiên nhà cao tầng việc thi công kết cấu dạng dầm, cột trở nên phức tạp độ cao lớn Nhược điểm khắc phục việc sử dụng cấu kiện đúc sẵn công xưởng lắp ghép Khung BTCT lắp ghép khó thực liên kết cứng, đòi hỏi độ xác cao lắp ghép xét đến trình tính toán Hệ Khung - Vách (Tường): H Với ưu điểm hệ chịu lực riêng: Tường, Khung hệ khung + Vách làm việc tốt nhiều Hệ thường sử dụng cho nhà có mặt hình chữ nhật kéo dài, chịu lực chủ yếu theo phương ngang nhà Các vách cứng bố trí chủ yếu dọc theo phương ngang nhà Kết cấu khung - Vách thường sử dụng phổ biến hệ phù hợp với hầu hết giải pháp kiến trúc nhà cao tầng Hệ kết cấu tạo điều kiện ứng dụng linh hoạt công nghệ xây dựng khác nhau: Vừa đổ chỗ, vừa thi công lắp ghép C Kết Cấu Chính Cho Công Trình Cao Ốc Đại Lợi : U TE  Do công trình dạng nhà cao tầng, có bước cột lớn, đồng thời để đảm bảo vẻ mỹ quan cho hộ nên giải pháp kết cấu công trình chọn sau : + Kết cấu móng dùng hệ móng cọc nhồi đài băng hay bè, cọc có d=600mm + Kết cấu sàn tầng điển hình 2->9 sàn dầm BTCT dày 10 cm Riêng tầng hầm tầng chọn chiều dày sàn 15 cm + Kết cấu theo phương thẳng đứng hệ thống cột chịu lực kết hợp với khả chịu lực lớp tường bao che H + Các cột ngàm vào đài móng  Công trình có mặt hình chữ nhật : A x B = 20,6 x 40,8 m, tỉ số B/A = 1,98 Chiều cao nhà tính từ mặt móng H = 36,1 m công trình bao gồm 10 tầng, tải trọng ngang tải trọng đứng công trình không lớn ta không cần làm lõi cứng cho công trình mà đảm bảo điều kiện ổn định cho công trình  Toàn công trình kết cấu khung chịu lực BTCT, độ công trình 7,8m 8,8m theo phương  Tường bao che công trình tường gạch trát vữa ximăng Bố trí hồ nước mái sân thượng phụ vụ cho sinh hoạt cứu hỏa tạm thời, nước cứu hỏa sinh hoạt ngăn riêng biệt để sử dụng riêng III CÁC GIẢ THUYẾT TÍNH TOÁN CHO MỒ HÌNH NHÀ CAO TẦNG:  Sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng (mặt phẳng ngang) liên kết ngàm với phần tử khung hay vách cứng cao trình sàn Không kể biến dạng cong (ngoài mặt phẳng sàn) lên phần tử ( thực tế không cho phép sàn có biến dạng cong) Bỏ qua ảnh hưởng độ cứng uốn sàn tầng đến sàn tầng kế bên SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 11 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN MÓNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HAØ SAN 600 1200 3600 1200 600 X = d/2  d/3 = 300(mm) Diện tích đài cọc : Añ = 3,6x6,6= 23,76 m2 1800 1800 H 600 1800 600 6600 U TE C B C b Kieåm Tra Việc Thiết Kế Móng Cọc  Kiểm Tra Tải Trọng Tác Dụng Lên Cọc Theo Điều Kiện Chịu Nhổ N N C20 C14 M M C20 C14 C14 H Q Q C20 N M Q 1900 1900 Điều kiện kieåm tra : pmax    Qa  0,75  191,29  143,47 (T )   pmin  Chiều cao đài giả thuyết ban đầu : Hđ = 1,5m Trọng lượng thân đài : Gd  1,1  Fd  hd   bt  1,1  21,6  1,5  2,5  89,1(T ) Dời lực từ chân cột trọng tâm đáy đài cọc ta ; SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 168 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN MÓNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN N tt  770,45  89,1  859,55(T ) M tt  34,46  17,18  1,5  60,23(Tm) Tải trọng tác dụng lên cọc xác định theo công thức : Pmax N  Pmin N  tt n tt n tt  M y  y  M y  y x max n i tt max n x i Trong : n - số lượng cọc đài ; n = cọc y nmax - khoảng cách tính từ trục hàng cọc chịu nén lớn đến trục qua trọng max tâm ñaøi y n  1,2( m) i 859,55 60,23  1,2   113,71(T )    Qa  191,29(T ) 11,52 859,55 60,23  1,2    101,17(T )  11,52 Pmax  U TE Pmin   (1,2)   ( 1,2)  11,52 (m ) C y H yi – khoảng cách tính từ trục hàng cọc thứ i đến trục qua trọng tâm đài Vậy cọc thoả mãn điều kiện chịu nhổ c Kiểm tra ổn định :(tính theo trạng thái giới hạn thứ 1) _tải tính toán H ptbtc  R tc  tc + Điều kiện để ổn định laø : pmax  1.2R tc  tc pmin  Xác định góc truyền lực   tb tb – góc ma sát trung bình lớp đất đài cọc  tb  h  h i i i  23,24 1,45  12,10  2,2  11,450  2,6  18,06  11,9  23,50  7,2  31,110  1,45  2,2  2,6  11,9  7,2 23,24    5,510 Diện tích khối móng quy ước : Bmq  Lmq  A1   L  tg  (3,6  0,3  2)   25,35  tg 5,510  7,89( m) Fmq  Lmq  Bmq  7,89  7,89  62,25( m ) SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 169 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN MÓNG ptbtc  tc N 0tc  N mq F mq tc N 0tc  N mq tc ; pmax  F mq  M ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HAØ SAN tc xmq Wx  N 0tc : Lực dọc tiêu chuẩn xác định đỉnh móng(nội lực khung): N 0tc  N 0tc 770,45   669,96(T ) k tc 1,15 tc  N mq : Troïng lượng khối qui ước: tc N mq  G1  G2  G3  560,25  3117 ,1  107,46  3784,81(T ) Trọng lượng thân đài khối đất bên trên: G1  Fmq  hd   tb  62,25  4,5   560,25(T ) Trọng lượng đất khối móng quy ước (không kể trọng lượng cọc) G2  ( Fmq  nc  Ac )    i  li H  (62,25   0,2826 )  ( 2,0  1,45  1,97  2,2  2,03  2,6  2,04  11,9  2,04  7,2)  3117 ,1(T ) Trọng lượng thân cọc tc tb Fmq  669,96  3784,81  71,56(T / m ) 62,25 U TE p  tc N 0tc  N mq C G3  2,5  0,2826  25,35   107,46(T ) tc  p max tc N 0tc  N mq Fmq  tc xmq M Wx  71,56   p tc  72,3  60,23   max (T / m ) tc 81,86  p  70,82  Trong đó: Wx – Momen chống uốn vuông góc trục x(mặt phẳng oxy song song mặt phẳng tiết diện cột; trục x trùng trục cột số 9) khối móng quy ước : H 7,89  7,89 WX   81,86(m ) tt  M mq  34,46  17,18  1,5  60,23(Tm )  Rtc : Cường độ tính toán đất đáy khối qui ước: Rtc  m1m2 ( AbM  II  BH  II'  DCII ) ktc A, B, D – hệ số phụ thuộc vào góc ma sát (Đáy móng quy ùc nằm lớp đất thứ có  = 31,110 tra bảng 2.1 trang 64 “Nền móng công trình dân dụng công nghệp (Gs.Ts Nguyễn Văn Quảng)” nội suy ta có A = 1,25, B = 6,01;D = 8,28 m1.m2 = – hệ số điều kiện làm việc đất điều kiện làm việc công trình tác động qua lại đất Ktc – hệ số độ tin cậy (Ktc = : đặc trưng tính toán lấy trực tiếp từ thí nghiệm) C = 0,34 (T/m2) bM = Bmq = 7,89(m);H=25,35(m) SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 170 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN MÓNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN  II - dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống (  II  2, 04(T / m3 ) )  II' - dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên[lấy trung bình gia quyền lớp đất  II'   h l i i i  2,0  1,45  1,97  2,2  2,03  2,6  2,04  11,9  2,04  7,2  2,03(T / m ) 1,45  2,2  2,6  11,9  7,2  R tc   (1,25  7,89  2,04  6,01  25,35  2,03  8,28  0,34)  332,21(T / m ) H  ptbtc  71,56  R tc  332,21(T / m )  tc   pmax  72,3  1,2 R tc  398,65(T / m )  tc  pmin  70,82  d Kiểm Tra Lún Trong Móng Cọc C Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định U TE - Ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính - Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước thiên nhiên Ứng suất Bề dày  Lớp thân  ibt hi kN/m3 đất m kN/m3 1,45 20,0 29 2,2 19,7 43,34 2,6 20,3 52,78 11,9 20,4 242,76 7,2 20,4 146,88 H TOÅNG 514,76 - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước:  Zgl0  ptbtc   tb  71,56  51,476  20,08(T / m ) - Ứng suất trọng lượng thân đất gây ra: σbt = 51,476+ 2,04z gl bt Nhận xét : Ứng suất gây lún  Z   51,476(T / m )    độ lún móng M1 tương đối nhỏ bỏ qua e Tính Toán Và Bố Trí Cốt Thép Cho Đài Cọc  Kiểm Tra Điều Kiện Xuyên Thủng SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 171 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN MÓNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HAØ SAN 45° 3600 1200 600 45° 1800 1800 C 600 H 600 1200 1800 600 6600 U TE B C Tháp xuyên thủng bao trùm lên đầu cọc đài không bị đâm thủng  Tính Toán Cốt Thép Đài Cọc II II 1200 3600 1200 H 600 I ỵ600 600 I 600 1800 1800 1800 600 6600 SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 172 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN MÓNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN + Cốt thép theo mặt ngàm II-II: - Xét mặt ngàm I-I II-II Lực nén lên cọc : Số hiệu cọc P (T) Số hiệu cọc 93,33 93,33 102,74 102,74 112,15 112,15 121,56 121,56 P (T) - Mômen mặt ngàm II-II : C H 82,9Tm U TE 145,87 Tm - Diện tích cốt thép gối : MI 145 ,87  100 A s'    46 ,31 ( cm ) ,9  h n  R a ,9  125  ,8 134,58 Tm - Choïn 1520 a150  As = 36,99 cm2 - Diện tích cốt thép nhịp : MI 864.2  100   26.4cm 0.9  ho  Ra 0.9  1.3  2800 H AsI  - Choïn 24 12 a150  As = 27.12 cm2 - Chiều dài : lth = l – 2x50 = 6600 – 100 = 6500= 6,5 (m) + Cốt thép theo mặt ngàm I-I - Mômen mặt ngàm I-I: MI   Pi ri = (93,33+102,74+112,15+121,56)x0.9 = 386,8 (Tm) 386,8 Tm - Dieän tích cốt thép theo phương cạnh ngắn : A s'  MI 386 ,8  100   122 , 79 ( cm ) ,9  h n  R a ,9  125  ,8 SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 173 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN MÓNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN - Chọn 5220 a130  As = 128,23 cm2 - Chiều dài : lth = l – 2x50 = 6600 – 100 = 6500= 6,5 (m) VI THIẾT KẾ MÓNG M1 Xác Định Số Lượng Cọc Trong Đài Và Bố Trí Cọc Nmax Ton M Ton.m Q Ton Trị tính toán 755,07 7,59 15,53 Trị tiêu chuẩn 686,4 6,9 14,1 Móng M1 lượng cọc Số đài xác định sơ theo công thức : H N 0tt 686,4 n    1,3  4,66 (cọc) Chọn n =6 (cọc) Qa 191,29 U TE C Bố trí cọc đài với khoảng cách cọc S = 3d6d = 1,8  3,6 (m)=2.4(m) Khoảng cách mép cọc hàng biên đến mép đài : X = d/2  d/3 = 0,2  0,3 = 300(mm) Diện tích đài cọc : = 3,6 x4,2= 14,44 m2 Trọng lượng thân đài : 600 Gd  1,1  Fd  hd   bt  1,1  14,44  1,5  2,5  59,57(T ) 1200 3600 H 1200 ỵ600 600 600 1800 1800 600 4800 SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 174 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN MÓNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN Kiểm Tra Việc Thiết Kế Móng Cọc  KIỂM TRA TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CỌC THEO ĐIỀU KIỆN CHỊU NHỔ Điều kiện kiểm tra : p max    Qa  0,75  164,83  123,62(T )   pmin  Chiều cao đài giả thuyết ban đầu : Hđ = 1,5m Trọng lượng thân đài : Gd  1,1  Fd  hd   bt  1,1  14,44  1,5  2,5  59,57(T ) Dời lực từ chân cột trọng tâm đáy đài cọc ta ; N tt  755,07  59,57  814,6(T ) M tt  7,59  15,53  1,5  30,89(Tm) Pmax N  Pmin N  tt tt  M y  y  M y  y x max n i C n H Tải trọng tác dụng lên cọc xác định theo công thức : tt U TE n tt max n x i Trong : n - số lượng cọc đài n = cọc y nmax - khoảng cách tính từ trục hàng cọc chịu nén lớn đến max trục qua trọng tâm đài y n  1,2( m) yi – khoảng cách tính từ trục hàng cọc thứ i đến trục qua trọng tâm đài i   (1,2)   ( 1,2)  8,64 (m ) H y 814,6 30,89  1,2   140 (T )    Qa  123,62(T ) 8,64 814,6 30,89  1,2    131(T )  8,64 Pmax  Pmin Vaäy cọc thoả mãn điều kiện chịu nhổ II.4.2 Kiểm tra ổn định :(tính theo trạng thái giới hạn thứ 1)_tải tính toán ptbtc  R tc  tc  1.2R tc + Điều kiện để ổn định : pmax  tc pmin  Xác định góc truyền lực   tb tb – góc ma sát trung bình lớp đất đài cọc SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 175 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN MÓNG  tb  h  h ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN 1,45  12,10  2,2  11,450  2,6  18,06  11,9  23,50  3,2  31,110  1,45  2,2  2,6  11,9  3,2 i i i  21,580 21,58    5,29 Diện tích khối móng quy ước : Bmq  Lmq  A1   L  tg  (3,6  0,3  2)   21,35  tg 5,29  6,95( m) Fmq  Lmq  Bmq  6,95  6,95  48,3(m ) ptbtc  tc N 0tc  N mq F mq tc ; pmax  tc N 0tc  N mq F mq  M tc xmq Wx N 0tc : Lực dọc tiêu chuẩn xác định đỉnh móng(nội lực khung): N 0tc 755,07   656,6(T ) k tc 1,15 C tc N mq : Trọng lượng khối qui ước: H N 0tc  tc N mq  G1  G2  G3  435  2019  90,5  2545(T ) Troïng lượng thân đài khối đất bên trên: U TE G1  Fmq  hd   tb  48,3  4,5   435(T ) Trọng lượng đất khối móng quy ước (không kể trọng lượng cọc) G2  ( Fmq  nc  Ac )    i  li  ( 48,3   0,2826 )  ( 2,0  1,45  1,97  2,2  2,03  2,6  2,04  11,9  2,04  3,2)  2019(T ) H Trọng lượng thân cọc G3  2,5  0,2826  21,35   90,5(T ) tc tb p  tc N 0tc  N mq tc p max  Fmq  tc N 0tc  N mq Fmq 686,4  2545  66,9(T / m ) 48,3  M Wx tc xmq  66,9   p tc  67,4 28,05   max (T / m ) tc 55,95  pmin  66,4  Trong đó: Wx – Momen chống uốn vuông góc trục x(mặt phẳng oxy song song mặt phẳng tiết diện cột; trục x trùng trục cột số 9) khối móng quy ước : 6,95  6,95 WX   55,95( m ) tt  M mq  6,9  14,1  1,5  28,05(Tm) SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 176 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN MÓNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN Rtc : Cường độ tính toán đất đáy khối qui ước: mm Rtc  ( AbM  II  BH  II'  DCII ) ktc A, B, D – hệ số phụ thuộc vào góc ma sát (Đáy móng quy ùc nằm lớp đất thứ có  = 31,110 tra bảng 2.1 trang 64 “Nền móng công trình dân dụng công nghệp (Gs.Ts Nguyễn Văn Quảng)” nội suy ta có A = 1,25, B = 6,01;D = 8,28 m1.m2 = – heä số điều kiện làm việc đất điều kiện làm việc công trình tác động qua lại đất Ktc – hệ số độ tin cậy (Ktc = : đặc trưng tính toán lấy trực tiếp từ thí nghiệm) C = 0,34 (T/m2) bM = Bmq = 6,95(m);H=21,35(m)  II - dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống (  II  2, 04(T / m3 )  II' - dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên[lấy trung bình gia  h l i i C  II'  H quyền lớp đất i 2,0  1,45  1,97  2,2  2,03  2,6  2,04  11,9  2,04  3,2  2,03(T / m ) 1,45  2,2  2,6  11,9  3,2  R tc   (1,25  6,95  2,04  6,01  21,35  2,03  8,28  0,34)  281(T / m ) U TE   ptbtc  66,9  R tc  281(T / m )  tc   pmax  67,4  1,2 R tc  337 (T / m )  tc  pmin  66,4  H Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định Kiểm Tra Lún Trong Móng Cọc - Ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính - Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước thiên nhiên Ứng suất Bề dày  Lớp thân  ibt hi kN/m đất m kN/m3 SVTH: VÕ QUỐC SA 1,45 20,0 29 2,2 19,7 43,34 2,6 20,3 52,78 11,9 20,4 242,76 3,2 20,4 65,28 MSSV: 09B1040092 Trang 177 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN MÓNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN TỔNG 433,16 - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước:  Zgl0  ptbtc   tb  66,9  43,32  23,58(T / m ) - Ứng suất trọng lượng thân đất gây ra: σbt = 43,32 + 2,04z gl bt Nhận xét : Ứng suất gây lún  Z   23,58(T / m )    độ lún móng M1 tương đối nhỏ bỏ qua Tính Toán Và Bố Trí Cốt Thép Cho Đài Cọc  KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN XUYÊN THỦNG 45 600 C H 45 1200 3600 1200 U TE 600 ỵ600 1800 H 600 1800 600 4800 Tháp xuyên thủng bao trùm lên đầu cọc đài không bị đâm thủng  TÍNH TOÁN CỐT THÉP ĐÀI CỌC Ta có P1  P2  P3  P4  P5  P6  Pmax  67,4(T ) - Xét mặt ngàm I-I II-II - Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I: MI = r1 (P1 + P4 ) r1 = 1,5 – (0,6/2) = 1,2(m) MI = 1,2(67,4+67,4) = 161,76 (Tm) - Mômen tương ứng với mặt ngàm II-II: MII = r2 (P1+P2+ P3) SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 178 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN MÓNG ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HAØ SAN r1 = 1,2 – (0,6/2) = 0,9(m) MII = 0,9 (67,4+67,4+67,4) = 181,98(Tm) - Coát thép bố trí theo hai phương + Cốt thép theo phương X tính theo công thức : MI ; chọn lớp bảo vệ cốt thép a = 5cm - FI = 0.9h0 Ra - Chiều cao làm việc: h0 = 150 - 20 - = 125 cm - Chọn thép AIII có Ra =3650 Kg/cm2 = 3,65 T/cm2 MI 161,76 10 = =39,39 (cm2) Ta coù: FI = 0.9h0 Ra 0,9  125  3,65 - - Chọn 1818 có Fa = 35,96 (cm2) khoảng cách tim cốt thép cạnh : a 3600  100  206( mm) 17 C Vậy chọn khoảng cách a = 200 (mm) H - Chiều dài moãi : 3600-100 = 3500 (mm) U TE + Cốt thép theo phương Y tính theo công thức : M II ; chọn lớp bảo vệ cốt thép laø a = 5cm 0.9 h0 Ra - FII = - Chiều cao làm việc: h0 = 150 - 20 - = 125 cm - Chọn thép AIII có Ra =3650 Kg/cm2 = 3,65 T/cm2 - Ta coù: - M II 181,98  10 = =44,32 (cm2) 0,9h0 Ra 0,9  125  3,65 H - FII = Chọn 2218 có Fa = 43,96 (cm2) khoảng cách tim cốt thép cạnh : a 4200  100  196(mm) 28 Vậy chọn khoảng cách a = 200 (mm) Chiều dài :4200 – 100 = 4100 (mm) SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 179 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN H PHẦN III H U TE C NỀN MÓNG SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 130 ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HÀ SAN H U TE C H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 131 ĐỀ TÀI : CAO ỐC ĐẠI LI-QUẬN GVHD : GS MAI HAØ SAN H U TE C H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 132 ... ăn ở, giải trí thích hợp Nhiều Chung cư, cao ốc văn phòng xây dựng ngày nhiều nhằm đáp ứng yêu cầu Cao ốc Đại Lợi xây dựng nhằm mục đích : Cao Ốc Đại Lợi Địa điểm : Tăng Nhơn Phú - Quận - Thành... Tiêu chuẩn thiết kế móng cọc : TCVN 205 - 1998  Tiêu chuẩn kỹ thuật thiết kế thi công nhà cao tầng : TCXD 198 – 1997  Nhà cao tầng - tiêu chuẩn thiết kế II : TCXD 195 - 1997 GIẢI PHÁP KẾT CẤU... CHUẨN DÙNG TÍNH KẾT CẤU CÔNG TRÌNH:  Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông cốt thép : TCVN 356 - 2005  Tiêu chuẩn Thiết Kế Tải Trọng tác động : TCVN 2737 - 1995  Tiêu chuẩn thiết kế nhà công trình