Viện khoa học kỹ thuật nông nghiệp miền nam

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUY NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM GVHD :TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO SINH VIÊN: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP : 08HXD3 MSSV :08B1040365 HOÀN THÀNH, THÁNG 1/2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUY NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM GVHD :TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO SINH VIÊN: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP : 08HXD3 MSSV :08B1040365 HOÀN THÀNH, THÁNG 1/2011 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Chương 6: TÍNH MÓNG CỌC ÉP BTCT NHÓM M1  Để công trình tồn sử dụng cách bình thường kết cấu bên phải đủ độ bền, ổn định mà thân móng công trình phải ổn định, có độ bền cần thiết biến dạng nằm phạm vi giới hạn cho phép Nền chiều dày lớp đất đá trực tiếp chịu tải trọng công trình móng truyền xuống Móng phần đất công trình làm nhiệm vụ truyền tải trọng công trình xuống Thiết kế móng công việc phức tạp liên quan đến đặc điểm công trình thiết kế, móng công trình lân cận, điều kiện địa chất công trình, địa chất thuỷ văn khu đất xây dựng Trong thực tiễn, phần nhiều công trình bị cố sai sót công tác móng gây Nhiệm vụ người thiết kế phải lựa chọn phương án móng đảm bảo yêu cầu kỹ thuật, khả thi, kinh tế Căn vào nội lực truyền xuống móng có giải khung ta phân nhóm móng mặt dựa sở sau:khi tải trọng chênh lệch không 10% xếp loại móng Như công trình Đồ án tốt nghiệp có loại móng Vì thời gian có hạn tính chất yêu cầu Luận văn nên ta tính toán cho móng tiêu biểu M1, M2 Dựa vào kết nội lực giải khung ta chọn tổ hợp nội lực nguy hiểm để tính móng ,phần tử :ta có - 140 -ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 140 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Tải trọng truyền xuống móng: Ntt =1414.45 (T) Mtt = 4.901 (Tm) Qtt = 5.55 (T) Lấy hệ số an toàn n=1.15 Ntc= 1229.96 (T) Mtc = 4.15 (Tm) Qtc =4.83 ( T) 7.1.Chọn chiều sâu đặt đài cọc: Chiều sâu đài cọc chọn theo điều kiện cân lực ngang với áp lực bị động phía sau đài cọc: EP  Q tt 2  h tg (45 - )b  Q tt 2  hmin  tg(450 -  ) 2Q tt b Với  : góc ma sát đất =  =15.85(độ)  : dung trọng đất - 141 -ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 141 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO    2dn  0.857(T/ m ) Q tt : lực ngang b : bề rộng đài cọc Tuy nhiên trình làm việc thành phần ma sát đáy móng tiếp thu phần lực ngang (khoảng 30%) nên chiều sâu đặt móng cần thiết là: h  0.7hmin Sơ bộchọn b = 3m 15.85 12.15 ) = 2.3m 0.857  h  0.7hmin = 0.7x2.3 = 1.61m Choïn h = 2m Chọn chiều cao đài hđ = 1.3m 7.2.Chọn kích thước cọc,vật liệu làm cọc: Chọn cọc vuông kích thước 300x300 mm Cọc chế công trường nên việc sử dụng thép cách kinh tế ta chọn chiều dài đoạn cọc 8m Dự định thiết kế cọc gồm đoạn  L = 3x8 = 24 m Chọn đoạn neo vào đài 0.2m Đoạn thép đầu cọc neo vào đài 30 = 30x0.02 = 0.6m (dự định dùng thép 20) Vậy chiều dài thực cọc LP = 24 – 0.2 – 0.6 = 23.2m Diện tích cọc : AP = d2 = (0.30)2 = 0.09 m2 Cấp độ bền bêtông B25 Rb = 145 daN/cm2 Rbt = 10.5 daN/cm2 7.3.Chọn cốt thép cọc: Thép AII R’s = 2800 daN/cm2 - Khi cẩu cọc : Ta tìm vị trí đặt móc cẩu cách chân cọc khoảng a cho Mnhịp=Mgối Sau giải toán dầm đơn giản cân moment ta a= 0.207L (Với L chiều dài cọc) Trọng lượng thân cọc : q = n b  h   =1.5  0.3  0.3  2500 = 337.5 (daN/m) Với : n=1.5 hệ số vượt tải kể đến vận chuyển cọc gặp đường xấu làm chấn động mạnh cọc cố khác công trường thi công cọc =2500 daN/m3 – dung trọng bêtông Giá trị moment gối : M = q(0.207L)2/2 =337.5  (0.207  8)2 / = 462.77 (daN.m)  hmin  tg(45 - - 142 -ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 142 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 0.207L 0.207L L q M=462.77 daNm BIỂU ĐỒ MOMENT KHI CẨU CỌC - Khi dựng cọc : Trọng lượng thân cọc : q = n b  h   =1.1  0.3  0.3  2500 = 247.5(daN/m) Với : n=1.1 hệ số vượt tải kể đến dựng cọc (ít bị chấn động mạnh) Khi dựng cọc ta có cọc đầu tựa vào đất đầu tựa vào dây cẩu.Ta chọn móc cẩu cọc làm móc dựng cọc Ta có sơ đồ tính sau : 0.207L L q M=0.34 T.m M=1.08T.m BIỂU ĐỒ MOMENT KHI DỰNG CỌC Giá trị moment gối dựng cọc : Mmin = 340 (daN.m) Giá trị moment nhịp dựng cọc : Mmax = 1080 (daN.m) Để an toàn , cốt thép bố trí liên tục, chọn giá trị mô men lớn dựng cọc cẩu cọc để tính Mmax = 1080 daN.m Chọn lớp bảo a=4 (cm) - 143 -ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 143 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYEÂN HẢO  h0 = 30 – =26 cm As  M 108000 2   1.65 (cm ) < 216=4.02 (cm ) 0.9 Rs ho 0.9  2800  26 Vậy chọn 4 16 (As =8.04cm2 ) để bố trí cho cọc (bố trí đối xứng để tránh trường hợp lật cọc trình thi công vận chuyển cọc - Tính móc cẩu : Trọng lượng cọc : P = 1.5x(337.58) = 4050 daN Chọn móc cẩu 20, thép CII, ta có As =3.142 (cm2) Lực kéo tối đa mà cốt thép chịu : F = RsAs=28003.142=8800 (T) Ta coù F=8.8 T > P=4.05 T , nên ta chọn móc cẩu để bố trí - Tính chiều dài đoạn neo móc cẩu : Chiều dài đoạn neo : lneo= P Rbt   4050  71.65 cm không nhỏ 30=60 9  cm Ta chọn lneo=75 cm 7.4.Tính sức chịu tải cọc: 7.4.1.Theo vật liệu làm cọc: Qu = (RbA + RsAs)  : hệ số uốn dọc phụ thuộc vào chiều dài cọc điều kiện liên kết đầu cọc Đầu cọc ngàm đài mũi cọc nằm lớp cát mịn (đất mềm) Theo giáo trình Nền-Móng thầy Châu Ngọc Ẩn ta có v = Chiều dài tính toán coïc: l0 = vLP = 2x8 = 16 m d = l0 16 = = 53.33 d 0.3 Hệ số uốn dọc theo công thức thực nghiệm:  = 1.028 – 0.0000288 2d – 0.0016d = 1.028 – 0.0000288(53.33)2 – 0.0016x53.33 = 0.86  Qu = 0.86(115x900 + 2800x8.04) = 108370(daN)=108.37(T) 7.4.2.Theo đất nền: 7.4.2.1.Theo tiêu lý: Sức chịu tải tiêu chuẩn cọc đơn: Qtc = m(mRqPAP + umffsili) m: hệ số điều kiện làm việc cọc đất lấy - 144 -ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 144 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO mR , mf : hệ số điều kiện làm việc đất mũi mặt bên cọc có kể đến ảnh hưởng phương pháp hạ cọc đến sức chống tính toán đất,xác định theo bảng trang 20 (giáo trình NỀN MÓNG Ts.Châu Ngọc Ẩn) m R  1.1 mf 1 qP : sức chống đất mũi cọc (T/m2) tra theo bảng trang 21 (giáo trình NỀN MÓNG Ts.Châu Ngọc Ẩn)với độ sâu mui cọc –25.2m so với đáy tầng hầm qP=351.2( T / m ) fsi:ma sát bên (T/m2) độ sâu trung bình lớp thứ i mà cọc qua, tra theo bảng trang 21 (giáo trình NỀN MÓNG Ts.Châu Ngọc Ẩn) Cọc qua lớp đất khác nhau,trong lớp ta chia thành lớp nhỏ sau: Lớp (dày 5.95m): 2x2m+1.95m Lớp (17.25m) :8x2m+1.25m li:chiều dày lớp thứ i (m) - 145 -ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 145 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP CHIỀU DAØY (m) 2 1.95 2 2 2 2 1.25 GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐSTB (m) 6.98 8.95 10.95 12.95 14.95 16.95 18.95 20.95 22.95 24.58 f si * l i fsi (T/ m ) 1.7 2.05 2.2 4.5 4.7 4.9 5.1 5.3 5.5 5.7 5.9 6.06 (T/ m ) 3.4 4.1 4.29 9.4 9.8 10.2 10.6 11 11.4 11.8 7.57 ( f si * l i ) 102.56 u:chu vi cọc (m) u=0.3*4=1.2 (m) Sức chịu tải cho phép : Qa = Qtc K tc Ktc :hệ số an toàn lấy sau: Móng có từ 11-20 cọc Ktc = 1.55 Móng có từ 11 20 cọc Ktc = 1.55 Móng có từ  10 cọc Ktc = 1.65 Móng có từ  cọc Ktc = 1.75  Qtc = 1(1.1x339.2x0.09 + 1.2x1x102.56) = 156.65 (T) Dự định móng có từ 11 20 cọc  Ktc = 1.55 Qa = Qtc 156.65 = = 101.07 (T) 1.55 1.55 7.4.2.2.Theo tiêu cường độ: Theo tiêu cường độ ta có: Lớp đất 1:  1BH C1 1 =1.577 (T/ m ) =0.057 (daN / cm2 ) =4.91 (Độ) Lớp đất 2:  2BH C2 2 =1.835 (T/ m ) =0.17 (daN / cm2 ) =13.8(Độ) - 146 -ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 146 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Lớp đất 3: =1.84(T/ m )  3BH C3 =0.024 (daN / cm ) 3 =26.53(Độ) Sức chịu tải cực hạn cọc: Qu = Qs + QP = Asfs + APqP Với fs = ca +  'h tga ca:lực dính thân cọc đất (T/m2),với cọc BTCT ca = c (lực dính đất ) a :góc ma sát cọc đất,cọc BTCT lấy a =  (góc ma sát đất nền)  'h :ứng suất hữu hiệu đất theo phương vuông góc với mặt bên cọc (T/m2) Theo giáo trình Nền-Móng thầy Châu Ngọc Ẩn trang 62, với cọc ép ta có  'h = 1.4(1 - sin) 'v  'v :ứng suất hữu hiệu theo phương đứng lớp đất thứ i mà cọc qua qP:cường độ chịu tải đất mũi cọc qP = c’Nc +  'vp Nq + dPN Nc, Nq, N :hệ số sức chịu tải phụ thuộc vào ma sát đất ,hình dạng mũi cọc, phương pháp thi công cọc tra bảng hệ số sức chịu tải Terzaghi (công thức bán thực nghiệm phát triển sở công thức sức chiụ tải móng nông với sơ đồ trượt đất mũi cọc tương tự sơ đồ trượt đất móng nông, hệ số thiết lập cho móng nông tiết diện tròn vuông)  'vp :ứng suất hữu hiệu theo phương đứng mũi cọc  : dung trọng đất độ sâu mũi cọc Tính Qs: Lớp 2: fs2 = 1.7 + 1.4 (1 – sin13.80)[0.835x(2+5.95/2)] tg13.80 = 2.79 T/m2 Lớp 3: fs3= 0.24+1.4 (1–sin26.530)(17.25/2x0.84 + 7.95x0.835 ) tg26.530 = 5.61 T/m2  Qs = Asfs = ufsili = 1.2(2.79x5.95 + 5.61x17.25) = 136.03 (T) Tính QP :  'vp = Ihi = (7.95x0.835 + 0.84x17.25 ) = 21.13 T/m2 Với  = 26.530 ta coù : Nc = 28 Nq = 15.1 - 147 -ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 147 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO n M  Pi  ri  ( P2  P4  P6 )0.95  ( Pmax  Ptb  Pmin )0.95 i 1  (126.4  117.65  108.9)0.95  335(T m) Momen cho 1m bề rộng : 335 = 52.3 Tm 6.4 M 52.3 105 As =   25.94cm2 Choïn 22a140 0.9 Rs h0 0.9  2800  80 M= ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 185 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Chương 9: TÍNH MÓNG CỌC NHỒI NHÓM2 Dựa vào kết nội lực giải khung ta chọn tổ hợp nội lực nguy hiểm để tính móng Tải trọng truyền xuống móng: Ntt = 836.19 (T) Mtt = 25.88 (Tm) Qtt = 14.34 (T) Lấy hệ số an toaøn n=1.15 Ntc = 727.12(T) Mtc = 22.51(Tm) Qtc = 12.47( T) 10.1.Chọn chiều sâu đặt đài cọc: Chiều sâu đài cọc chọn theo điều kiện cân lực ngang với áp lực bị động phía sau đài cọc: EP  Q tt 2  h tg (45 - )b  Q tt 2  hmin  tg(450 -  ) 2Q tt b Với  : góc ma sát đất ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 186 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO =  =15.85(độ)  : dung trọng đất    2dn  0.857(T/ m ) Q tt : lực ngang b : bề rộng đài cọc Tuy nhiên trình làm việc thành phần ma sát đáy móng tiếp thu phần lực ngang (khoảng 30%) nên chiều sâu đặt móng cần thiết là: h  0.7hmin Sơ bộchọn b = 3m  hmin  tg(45 -  6.68 15.85 ) = 2.3m 0.857 3 h  0.7hmin = 0.7x2.3 = 1.61m Choïn h = 2m Chọn chiều cao đài hđ = 1m 10.2.Chọn kích thước cọc,vật liệu làm cọc: Chọn cọc tròn đường kính 800 mm Chiều dài cọc L = 30 m Chọn đoạn neo vào đài 0.2m Đoạn thép đầu cọc neo vào đài 30 = 30x0.02 = 0.6m (dự định dùng thép 20) Vậy chiều dài thực cọc LP = 30 – 0.2 – 0.6 = 29.2m d (0.8) 2   0.5 m 4 Cấp độ bền bêtông B20; Rb  115(daN / cm ); Rbt  9(daN / cm ) Diện tích cọc : AP = Theo TCXD 195: Cường độ tính toán bê tông cọc khoan nhồi: Rb = R đổ bê tông nước bùn không lớn MPa = 600 T/m2 Rb = R đổ bê tông hố khoan khô không lớn 7MPa R: mác thiết kế bê tông Với phương pháp thi công đổ bê tông bùn bentonite ta suy cường độ tính toán bê tông:  Rb = 600 T/m2 10.3.Chọn cốt thép cọc: Thép AII Rs = 2800 daN/cm2 Theo TCXD 195, cường độ tính toán cốt thép  < 28 mm: Rs =min( 2800/1.5; 2200 daN/cm2 )= 2200 daN/cm2 Chọn 1220 có Aat = 37.704 cm2 Ta kiểm tra với momen cọc ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 187 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 10.4.Tính sức chịu tải cọc: 10.4.1.Theo vật liệu làm cọc: Qu = (RbAP + RsAat)  : hệ số uốn dọc  Qu = 1(600x0.5 + 22000x37.704x10-4) = 383 (T) 10.4.2.Theo công thức lý thuyết: Ta có tiêu lý theo TTGH I lớp đất: Lớp đất 1: =1.577 (T/ m )  1BH C1 1 =0.057 (daN / cm2 ) =4.91 (Độ) Lớp đất 2:  2BH C2 2 =1.835 (T/ m ) =0.17 (daN / cm2 ) =13.8(Độ) Lớp đất 3: =1.84(T/ m )  3BH C3 =0.024 (daN / cm ) 3 =26.53(Độ) Sức chịu tải cực hạn cọc: Qu = Qs + QP = Asfs + APqP Với fs = ca +  'h tga ca:lực dính thân cọc đất (T/m2),với cọc BTCT ca = c (lực dính đất ) a :góc ma sát cọc đất,cọc BTCT lấy a =  (góc ma sát đất nền)  'h :ứng suất hữu hiệu đất theo phương vuông góc với mặt bên cọc (T/m2)  'h = (1 - sin) 'v  'v :ứng suất hữu hiệu theo phương đứng lớp đất thứ i mà cọc qua qP:cường độ chịu tải đất mũi cọc qP = A p x 0.75 ( 1' d p Ako   LBko ) Tính Qs: Lớp 2: fs2 = 1.7 + tg13.80(1 – sin13.80)[0.835x(2+5.95/2)] = 2.48 T/m2 Lớp 3: fs3= 0.24+tg26.530(1–sin26.530)(23.25/2x0.84 + 7.95x0.835 ) = 4.77 T/m2  Qs = Asfs = ufsili ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 188 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO = 0.8x3.14(2.48x5.95 + 4.77x23.25) = 315.7 (T) Tính QP : QP = Ap  q p = Ap x 0.75 ( 1' d p Ako   LBko ) Với  = 26.530 tra bảng A6/433 (TCXD 205) ta có : Ako =16.2 B ko =30.92 =0.53 =0.295 L=29.2m: chiều dài cọc d p =0.8m :ĐK cọc  1' =0.84:TL đất mủi cọc 0.84  23.25  7.95  0.835 1   0.84(T / m3 ) :TL trung bình lớp 31.2 đất mủi cọc  QP = Ap  q p = A p x 0.75 ( 1' d p Ako   LBko ) = 0.5x0.75x0.295(0.84x0.8x16.2+0.53x0.84x29.2x30.92) =45.67 (T) Sức chịu tải cho phép cọc: Qa = Qp Qs  FSs FSp FSs :hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên lấy FSP :hệ số an toàn cho sức chống mũi cọc lấy 315.7 45.67   Qa = = 173.1 (T) ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 189 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 0020 10.5.Xác định số lượng cọc: Từ kết tính sức chịu tải cọc theo tiêu mục ta chọn giá trị nhỏ để thiết kế Qa = 173.1 (T) Số lượng cọc: n=  N Qa  = 1.2  1.4 hệ số xét đến ảnh hưởng momen Chọn  = 1.4 N : tổng lực dọc truyền đến đáy đài N = 347.55(T)  n = 1.4 347.55 = 2.8 173.1 Choïn n = coïc 10.6.Bố trí cọc đài: ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 190 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Khoảng cách mép cọc hàng biên đến mép đài d d  Chọn 0.4 m Khoảng cách cọc từ 3d  6d Chọn 2.4m Lớp bê tông lót phủ khỏi mép đài đoạn 100 mm Bố trí cọc mặt hình 10.7.Kiểm tra móng cọc: 10.7.1.Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: Khi giải toán khung ta giả định mặt ngàm móng cacùh đáy tầng hầm 1.5m >0.7m(mặt ngàm móng tính toán).Thiên an toàn ta coi lưc Q,M,N đặt mặt móng cách đáy tầng hầm 0.7m Điều kiện kiểm tra:  N d  M y max  xn n  x i2  N d  M y max =  xn n  xi2 Pmax = Pmin Pmax, Pmin :tải trọng lớn nhỏ tác dụng lên cọc (T) ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 191 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Nd = N + Wđài + Wđất +Wcọc :tổng tải trọng tác dụng lên cọc (T) n:số lượng cọc đài My:tổng momen quay quanh trục y, đáy đài (Tm) x max , x max :khoảng cách từ tâm móng đến cọc chịu nén, kéo max (m) n k xi:khoảng cách từ tâm móng đến cọc thứ i (m) Trọng lượng đài đất đài: W = Wđài + Wđất +Wcọc = 4x4x1x1.5 + 4x4x1x0.835+4x0.5x1.5x29.2 =125 (T) Nñ = 347.55 + 125 = 472.55 (T) My = My + Qxhñ = 22.12 + 6.68x1= 28.8 Tm 472.55 28.8  1.2  = 130 (T)  1.22 472.55 28.8  1.2  Pmin = = 106 (T)  1.2 Pmax = Pmax = 130 (T) < Qa = 173.1 (T)  Cọc thỏa khả chịu lực Pmin = 106 (T) >  cọc chịu nén 10.7.2.Kiểm tra ổn định đáy móng khối qui ước: Điều kiện kiểm tra: P tctb  R tc P tcmax  1.2 R tc tc 0 P P tctb , P tcmax , P tcmin :ứng suất trung bình,cực đại,cực tiểu tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước Rtc:sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng khối qui ước Góc nội ma sát trung bình lớp đất theo chiều dài cọc: tb =  i h i 15.85 x5.95  26.98 x 23.25 =  24.7  hi 29 ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 192 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Góc truyền lực :  24.7  6.18  = tb  4 Dieän tích móng khối qui ước:Bmq Amq =Bmq= A -0.4x2+ 2LPtg = – 0.4x2+ 2x29.2tg6.180 = 9.5m Diện tích móng khối qui ước: Fmq = AmqBmq = 9.5x9.5 = 90.25 m2 Trọng lượng móng khối qui ước: Wqu = Wdai +Wcọc+Wđất Dung trọng đẩy trung bình lớp ñaát: tb= 0.844 x7.95  0.842 x 23.25 = 0.843 T/m3 31.2 Wqu = 0.843x90.25x31.2+(1.5-0.843)x(4x4x1+4x0.5x29.2) = 2422.6 (T) ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 193 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP Ta có: N tc  GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO N tt 347.55 M 22.12   0.064   302.22 (T) vaø e  n 1.15 N 347.55 Ứng suất cực đại,cực tiểu đáy móng khối qui ước: N tc  e Wqu (1  ) Fmq Amq Fmq tc Pmax  tc Pmin  N tc  e Wqu (1  ) Fmq Amq Fmq tc Pmax  302.22  0.064 2422.6 (1  )  30.3(T / m ) 90.25 9.5 90.25 tc Pmin  302.22  0.064 2422.6 (1  )  30.1(T / m ) 90.25 9.5 90.25 Ứùng suất trung bình tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước: P tctb = tc tc Pmax  Pmin 30.3  30.1   30.2(T / m ) 2 Sức chịu tải theo TTGH II đất nền: Theo Tài liệu NỀN MÓNG thầy Châu Ngọc Ẩn ta có: RII = m1 m (Ab + Bh* + Dc) k tc Trong đó: m1 =1.2; m =1.3:hệ số điều kiện làm việc k tc =1.1 HS độ tin cậy A, B, D :hệ số tra bảng phụ thuộc vào II=26.53(độ) A = 0.87; B = 4.51; D = 7.02 b: bề rộng móng khối qui ước    3II =0.842 :dung trọng lớp đất đáy móng TTGH II h, * :chiều dày dung trọng lớp đất từ đáy móng khối qui ước trở lên C= C3II =0.032 lực dính đất lớp TTGH II R =(1.2x1.3/1.1)(0.87x9.5x0.842+4.51x(2422.6/90.25) + 7.02x0.032 ) =181.9 T/m2 Vaäy: P tctb  30.2  Rtc  181.9 T/m2 II P tcmax  34.13  1.2 R tc  1.2 181.9  218.3(T / m ) P tcmin  30.1  Caùc điều kiện thoả  Có thể xem hoạt động vật thể “đàn hồi” 10.7.3.Kiểm tra lún: ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 194 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Phần lún móng cọc độ lún đất nằm móng khối qui ước hay độ lún mũi cọc ng suất gây lún: Pgl  Ptbtc    i hi = 30.2– (0.8x1.591 +1.2x0.591+ 8x0.844 + 23.25x0.842) = 1.9 T/m Từ cố liệu thống kê ta có Biểu Đồ Nén Cố Kết lớp đất thứ Từ cố liệu thống kê ta có Biểu Đồ Cố Kết lớp đất thứ  gl  k0  pgl  bt   *tc  h Trong :h khoảng cách từ mặt đất đến giá trị dang xét  *tc :là dung trọng trung bình lớp đất  *tc =0.851(T/m )    bt P2  P1   tbgl P1   bt  bt1 si z b l b e1  e2   h1  e1   0.105 9.5 9.5  1 9.5 BIEU DO NEN CO KET Lop Dat 0.8 0.774 0.75 e 0.7 0.68 0.671 0.667 0.665 0.65 p(daN/cm2) Dùng phương pháp tổng phân tố để tính lún với bề dày lớp 1m Bảng kết tính lún trình bày trang sau Phan To H(m) Z(m) Ko gl  bt (T/m )  gl (T/m )  tb (T/m bt 2 ) P1  tb (T/m ) P2 =(T/m ) ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 e1 e2 Trang 195 S(m) LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP 1 1 2 0.979 0.979 0.96 0.96 0.895 28.3 29.147 29.147 30 30 30.85 GVHD: TRẦN THỊ NGUYEÂN HẢO 1.9 1.86 1.86 1.824 1.824 1.7 1.88 28.72 30.6 0.6675 0.6668 0.00042 1.842 29.574 31.416 0.6672 0.6667 0.0003 1.762 30.425 32.187 0.6669 0.6666 0.0002 0.00092 Tổng độ lún S = 0.092 cm< [S] = cm 10.7.4.Kiểm tra đài cọc: 10.7.4.1.Kiểm tra xuyên thủng cột đài: Kẻ đường 450 từ mép cột xuống đài ta thấy tháp xuyên thủng trùm lên đầu cọc Điều kiện chống xuyên cột đài thoả 10.8.Tính toán, bố trí cốt thép đài: Sơ đồ tính đài console ngàm vào cột theo chu vi cột Ngoại lực làm đài bị uốn phản lực đầu cọc ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 196 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO n M   Pi  ri i 1 Pi :phản lực đầu cọc thứ i ri : khoảng cách từ cọc i đến vị trí ngàm 10.8.1.Phương x: n M   Pi  ri  ( P3  P4 )0.9   Pmax  0.9  234(T m) i 1 Momen cho 1m bề rộng : 134 = 33.5Tm M 33.5 105   16.62cm Choïn 18a140 As= 0.9 Rs h0 0.9  2800  80 M= ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 197 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 10.8.2.Phương y: n M   Pi  ri  ( Pmax  Pmin )  0.95  236  0.95  224.2(T m) i 1 Momen cho 1m bề rộng : 224.2 = 56.05 Tm M 56.05 105 As    27.8cm2 Choïn 20a110 0.9 Rs h0 0.9  2800  80 M= ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 198 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Chương 10:SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG * Móng cọc ép :  Ưu điểm : giá thành rẻ so với loại cọc khác (cùng điều kiện thi công giá thành móng cọc ép rẻ 2-2.5 lần giá thành cọc khoan nhồi), thi công nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc sản xuất cọc từ nhà máy (cọc đúc sẵn) , phương pháp thi công tương đối dễ dàng, không gây ảnh hưởng chấn động xung quanh tiến hành xây chen đô thị lớn ; công tác thí nghiệm nén tónh cọc trường đơn giản Tận dụng ma sát xung quanh cọc sức kháng đất mũi cọc  Khuyết điểm : sức chịu tải không lớn ( 50 350 T ) tiết diện chiều dài cọc bị hạn chế ( hạ đến độ sâu tối đa 50m ) Thi công gặp khó khăn qua tầng laterit , lớp cát lớn , thời gian ép lâu * Móng cọc khoan nhồi :  Ưu điểm : sức chịu tải cọc khoan nhồi lớn ( lên đến 1000 T ) so với cọc ép , mở rộng đường kính cọc 60cm 250cm , hạ cọc đến độ sâu 100m Khi thi công không gây ảnh hưởng chấn động công trình xung quanh Cọc khoan nhồi có chiều dài > 20m lượng cốt thép giảm đáng kể so với cọc ép móng bè Có khả thi công qua lớp đất cứng , địa chất phức tạp mà loại cọc khác không thi công  Khuyết điểm : giá thành cọc khoan nhồi cao so với cọc ép , ma sát xung quanh cọc giảm đáng kể so với cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ Biện pháp kiểm tra chất lượng thi công cọc nhồi thường phức tạp tốn , thí nghiệm nén tónh cọc khoan nhồi phức tạp Công nghệ thi công cọc khoan nhồi đòi hỏi trình độ kỹ thuật cao * Tóm lại : ta chọn phương án MÓNG CỌC ÉP làm giải pháp móng cho công trình phương án đại sử dụng phổ biến cho công trình lớn ngành cầu đường, cảng dân dụng toàn quốc giới, giá thành tương đối rẻ, thi công thuận tiện ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 199 ... ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUY NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG... 80 M= - 172 -ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 172 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Chương : MÓNG CỌC KHOAN NHỒI NHÓM Dựa... =15.85(độ)  : dung trọng đất - 141 -ĐỀ TÀI: VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SVTH: VÕ TRANG NGUYÊN LỚP: 08HXD3 Trang 141 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO    2dn 