Trung tâm thương mại và dịch vụ ninh thuân

GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN MỤC LỤC PHẦN I: KIẾN TRÚC A.NHIỆM VỤ THIẾT KẾ: B.SƠ LÏC VỀ CÔNG TRÌNH: I.ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG: II.ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU – ĐỊA CHẤT – THỦY VĂN: III.NỘI DUNG VÀ QUI MÔ CÔNG TRÌNH: 1.Yêu cầu thích dụng : 2.Yêu cầu bền vững : 3.Yêu cầu mỹ quan : 4.Yeâu cầu kinh tế : IV.GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC VÀ XÂY DỰNG: 1.Giải pháp kiến trúc 2.Giải pháp kết caáu : 10 3.Giải pháp giao thông : 10 V.CHỈ TIÊU KỸ THUẬT: 10 1.Hệ thống điện : 10 2.Hệ thống cấp nước: 11 3.Hệ thống thoát nước: 11 4.Thang maùy : 11 5.Hệ thống phòng chống cháy chống sét: 11 6.Hệ thống môi trường : 11 VI.YÊU CẦU NĂNG LỰC CỦA ĐƠN VỊ THI CÔNG : 11 PHẦN II: KẾT CẤU 12 A CÁC QUI PHẠM VÀ TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ- CÁC TÀI LIỆU THAM KHẢO 13 B CÁC SỐ LIỆU TÍNH TOÁN 13 C.THIẾT LẬP CÁC MẶT BẰNG KẾT CẤU: 13 CHƯƠNG I: TÍNH TOÁN BẢN SÀN TẦNG 3(SÀN TRỰC GIAO)……………… 14 1.Mặt kết cấu sàn: 14 2.Sơ chọn kích thước phận sàn: 14 3.Tính toán tải trọng: 14 4.Tính nội lực: 15 5.Tính thép: 17 CHƯƠNG II: - TÍNH DẦM DỌC D3 TRỤC B 19 1.Sơ đồ tính hình thể hình vẽ : 19 Sơ chọn kích thước tiết diện: 19 3.Tính toán tải trọng : 19 a.Mặt truyền tải : 19 b.Tải trọng: 20 c.Hoạt tải : 22 d.Tónh tải tập trung: 23 e Hoaït tải tập trung: 24 SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:1 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN f Nội lực: 25 Tính toán cốt thép cho dầm: 26 a.Tính toán cốt thép dọc : 26 b.Tính cốt đai : 28 c.Tính toán cốt treo: 29 CHƯƠNG III: TÍNH TOÁN CẦU THANG BỘ TRỤC 4-5: 30 I CẤU TẠO: 30 II TÍNH TOÁN BẢN THANG: 30 1.Tính thang đợt 2: 30 a Sơ đồ kết cấu tải trọng: 30 b Xác định tải trọng : 31 c Tính toán nội lực cốt thép: 32 2.Tính thang đợt 32 III TÍNH TOÁN COÁN THANG 32 Sơ đồ kết cấu: 32 Xác định tải trọng: 33 3.Xác định nội lực: 33 4.Tính toán cốt thép: 33 a.Tính cốt dọc: 33 b.Tính cốt đai: 34 IV TÍNH TOÁN SÀN CHIẾU NGHỈ 34 1.Sơ đồ tính: 34 2.Tải trọng tác dụng: 34 3.Xác định nội lực: 35 4.Tính cốt thép: 35 V TÍNH TOÁN DẦM CHIẾU NGHỈ DT1 35 Sơ đồ kết cấu 35 2.Xác định tải trọng: 36 3.Xác định nội lực: 36 4.Tính toán cốt thép: 36 VI Tính dầm chiếu nghỉ (DT2): 38 Sơ đồ kết cấu 38 2.Xác định tải trọng: 38 3.Xác định nội lực: 39 4.Tính toán cốt thép: 39 VII TÍNH TOÁN DẦM THANG BIÊN DTB1 41 1.Sơ đồ kết cấu 41 2.Xaùc định tải trọng: 42 3.Xác định nội lực: 43 4.Tính toán cốt thép: 43 a.Tính cốt dọc: 43 SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:2 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN b.Tính cốt đai: 44 CHƯƠNG IV: TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI 46 I NỘI DUNG TÍNH TOÁN: 46 II.MAËT BẰNG HỆ DẦM SÀN: 46 III VẬT LIỆU: 46 IV Tính nắp: 46 Sơ đồ tính: 46 Tải tác dụng lên nắp bể: 47 Nội lực: 47 Cốt thép: 48 V Tính đáy: 49 Sơ đồ tính: 49 Taûi tác dụng lên đáy bể: 49 Nội lực: 49 Cốt thép: 50 Kiểm tra độ võng đáy: 51 VI Tính thành: 51 Tải trọng tác dụng: 51 a Tải trọng ngang nước: 51 b Tải trọng gió: 52 Sơ đồ tính: 52 Tính nội lực: 52 Tính cốt thép: 53 VII Tính hệ dầm: 54 Taûi trọng tác dụng: 54 a Dầm nắp 1: 55 b.Dầm nắp 2: 55 c.Dầm nắp 3: 55 d Dầm đáy 1: 55 e Dầm đáy 2: 55 g Dầm đáy 3: 55 Xác định nội lực: 55 Tính cốt thép: 58 a Chọn nội lực để tính toán thép: 58 b Tính cốt thép chịu lực: 59 c Tính cốt đai: 59 VIII Tính cột hồ nước: 61 CHƯƠNG V -TÍNH KHUNG K2 – TRUÏC 62 CHỌN SƠ ĐỒ KẾT CẤU KHUNG NGANG : 62 CHỌN KÍCH THƯỚC KHUNG NGANG : 62 a Choïn tiết diện dầm khung : 62 SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:3 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN b Chọn tiết diện cột khung : 63 TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG 64 a.Tónh tải: 64 *TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG TĨNH TÁC DỤNG LÊN KHUNG K2 67 1.TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG TĨNH SÀN TẦNG MÁI: 68 a.Tải trọng phân bố: 68 b.Tải trọng tập trung: 69 2.TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG TĨNH SÀN TẦNG 3-9: 70 a.Tải trọng phân bố: 71 b.Tải trọng tập trung: 71 3.TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG TĨNH SÀN TẦNG 2: 72 a.Tải trọng phân bố: 72 b.Tải trọng tập trung: 74 **TÍNH TOÁN HOẠT TẢI TÁC DỤNG LÊN KHUNG K2 78 1.TÍNH TOÁN HOẠT TẢI SÀN TẦNG MÁI: 78 a.Tải trọng phân bố: 79 b.Tải trọng tập trung: 80 2.TÍNH TOÁN HOẠT TẢI SÀN TẦNG 3-9 (Điển hình): 81 a.Tải trọng phân bố 82 b.Tải trọng tập trung: 82 3.TÍNH TOÁN HOẠT TẢI SÀN TẦNG 2: 83 a.Tải trọng phân bố 85 b.Tải trọng tập trung: 85 **TÍNH TOÁN HOẠT TẢI GIÓ TÁC DỤNG LÊN KHUNG K2 : 93 TÍNH KHUNG 96 TỔ HP NỘI LỰC 96 6.TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO DẦM 96 a.Tính toán cốt thép dọc : 97 b.Tính cốt đai : 98 c.Tính toán cốt treo: 99 7.TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO CỘT: 99 a.Tính cốt dọc: 99 b Tính cốt đai: 101 KẾT QUẢ TÍNH TOÁN: 101 CHƯƠNG VI: TÍNH MÓNG 102 I ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG VÀ ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH 102 1.Địa điểm xây dựng 102 2.Đặc điểm công trình 102 II ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH, ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT THUỶ VĂN 102 1.Điều kiện địa chất công trình 104 Đánh giá điều kiện địa chất công trình: 104 3.Nhiệm vụ thiết kế 104 SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:4 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN III CHỌN GIẢI PHÁP NỀN VÀ MÓNG 104 A.PHƯƠNG ÁN 1: MÓNG CỌC ÉP TRÊN NỀN ĐẤT TỰ NHIÊN 105 I.CHỌN CỌC VÀ PHƯƠNG PHÁP THI CÔNG 105 Kiểm tra độ sâu đặt đáy đài chiều cao đài cọc: 105 Chiều cao đài cọc: 105 II.THIEÁT KẾ MÓNG 105 1.MOÙNG M1 105 a.Taûi trọng truyền xuống móng 105 b.Xác định sức chịu tải cọc : 106 b1.Theo vật liệu làm cọc: 106 b2.Theo cường độ đất nền: 107 c.Xác định số lượng cọc bố trí cọc : 109 d.Kiểm tra cọc ma sát theo điều kiện cường độ (TTGH1): 110 e.Kiểm tra độ lún móng theo TTGH2: 110 g Xác định trọng lương tiêu chuẩn khối móng quy ước: 111 h.Tính toán độ bền cấu tạo đài cọc 115 k.Kiểm tra cọc vận chuyển, lắp dựng: 116 2.MOÙNG M2 118 a.Tải trọng truyền xuống moùng 118 b.Xác định sức chịu tải cọc : 119 b1.Theo vật liệu làm cọc: 119 b2.Theo cường độ đất nền: 119 c.Xác định số lượng cọc bố trí cọc : 121 d.Kiểm tra cọc ma sát theo điều kiện cường độ (TTGH1): 122 e.Kiểm tra độ lún móng theo TTGH2: 122 g Xác định trọng lương tiêu chuẩn khối móng quy ước: 123 h.Tính toán đài coïc 127 k.Kiểm tra cọc vận chuyển, lắp dựng: 129 B.PHƯƠNG ÁN 2: CỌC KHOAN NHỒI BÊ TÔNG CỐT THÉP 131 I.CẤU TẠO,XÁC ĐỊNH SƠ BỘ SỨC CHỊU TẢI CỌC KHOAN NHỒI 131 1.Cấu tạo cọc 131 2.Kieåm tra chiều sâu chôn đài 131 II.XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 131 1.Theo vật liệu làm cọc 131 2.Theo kết thí nghệm mẫu đất phòng cọc ma sát 132 III.TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG CỌC M1 CỘT TRỤC A VÀ D 134 1.Bảng nội lực chân cột 134 2.Diện tích đài số cọc 134 3.Kiểm tra móng cọc theo điều kiện biến dạng 135 a.Xác định khối móng qui ước 135 b.Xác định trọng lượng thể tích đẩy lớp nằm mực nước ngầm 136 4.Kiểm tra độ lún móng 137 SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:5 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN 5.Tính toán độ bền bố trí cốt thép cho đài cọc 140 a.Kiểm tra điều kiện chọc thủng 140 b.Tính toán đài cọc theo điều kiện chịu uốn 141 III.TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG CỌC M1 CỘT TRỤC B VÀ C 142 1.Bảng nội lực chân cột 142 2.Diện tích đài số coïc 142 3.Kiểm tra móng cọc theo điều kiện biến dạng 143 a.Xác định khối móng qui ước 143 b.Xác định trọng lượng thể tích đẩy lớp nằm mực nước ngầm 144 4.Kiểm tra độ lún móng 145 5.Tính toán độ bền bố trí cốt thép cho đài cọc 148 a.Kiểm tra điều kiện chọc thuûng 148 b.Tính toán đài cọc theo điều kiện chịu uốn 149 C.SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG 150 BỘ XÂY DỰNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HỒ CHÍ MINH SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:6 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN PHẦN I KIẾN TRÚC 5% GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN: TH.S NGUYỄN VĂN GIANG SINH VIÊN THỰC HIỆN : PHẠM VĂN NHAN LỚP : 09HXD1 TP Hồ Chí Minh 2011 A.NHIỆM VỤ THIẾT KẾ: Trong năm qua với tăng trưởng kinh tế chung nước, đặc biệt lónh vực Thương Mại, du lịch dịch vụ Ninh thuận tỉnh có vị trí địa lý thuận lợi, nằm trục giao thông tam giác ba tỉnh có ngành kinh tế du lịch, SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:7 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN Thương mại phát triển : Thành Phố Hồ Chí Minh, Khánh Hoà, Đà Lạt Đây điều kiện tốt để Ninh Thuận phát triển Nghành thương mại dịch vụ Để góp phần thúc đẩy phát triển kinh tế chung tỉnh, Sở Du Lịch Thương Mại Ninh Thuận xin phép Uỷ ban nhân dân tỉnh Ninh Thuận đầu tư xây dựng Trung Tâm Thương Mại Dịch Vụ Ninh Thuận Uỷ ban nhân dân tỉnh Ninh Thuận xét duyệt cấp định đầu tư xây dựng công trình: “TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI VÀ DỊCH VỤ NINH THUẬN” Giao cho Sở Du Lịch Thương mại Ninh Thuận làm chủ đầu tư B.SƠ LÏC VỀ CÔNG TRÌNH: I.ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG: Trung tâm Thương Mại Và Dịch Vụ Ninh Thuận nằm đường 16-4 thuộc trung tâm thị xã Phan Rang Tháp Chàm Ranh giới : -Đông giáp : Đường qui hoạch -Tây giáp : Đường qui hoạch -Nam giáp : Đường 16-4 -Bắc giáp : Khu dân cư Vị trí đặt công trình mặt rông rãi, có không gian rộng lớn thoáng có ba mặt giáp với đường giao thông Hệ thống giao thông thuận tiện, tầm nhìn công trình thoáng bao quát không gian kiến trúc bật khu vực II.ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU – ĐỊA CHẤT – THỦY VĂN Theo đài khí tượng thủy văn khu vực phía nam: Khí hậu Ninh Thuận chia làm bốn mùa rõ rệt +Mùa Xuân: Bắt đầu từ tháng đến tháng có: -Nhiệt độ trung bình :26,5 0C -Nhiệt độ thấp : 220C -Nhiệt độ cao : 28,50C +Mùa Hạ: -Từ tháng đến tháng 6,thời tiết nắng nóng -Nhiệt độ trung bình :28.5 0C -Nhiệt độ thấp : 250C -Nhiệt độ cao : 320C +Mùa Thu: -Từ tháng đến tháng 9,thời tiết mát dịu -Nhiệt độ trung bình :25,5 0C -Nhiệt độ thấp : 230C -Nhiệt độ cao : 290C +Mùa Đông: -Từ tháng đến tháng 12, thời tiết khô lạnh -Nhiệt độ trung bình :22 0C SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:8 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN -Nhiệt độ thấp : 200C -Nhiệt độ cao : 24C -Gió chủ đạo theo hướng Tây Nam Đông Bắc +Bão, lũ, lụt : xảy ra, chịu ảnh hưởng nơi khác +Địa chất công trình : Khu vực công trình thuộc loại đất ghi phần báo cáo chi tiết phần móng III.NỘI DUNG VÀ QUI MÔ CÔNG TRÌNH: Nguyên tắc xây dựng: Công trình phải sử dụng diện tích đất số tầng cao phù hợp với qui họach Giải pháp kiến trúc không phá vỡ cảnh quang chung qui hoạch đô thị Tổ chức mặt không gian kiến trúc hợp lý ,đạt hiệu cao sử dụng, thuận tiện cho công tác quản lý, trì bảo dưỡng phòng cháy chữa cháy Kỹ thuật xây dựng vật liệu xây dựng sử dụng đảm bảo cho công trình bền vững không bị lạc hậu theo thời gian Công trình Trung Tâm Thương Mại Dịch Vụ Ninh Thuận có kết kiến trúc khối hình hộp, Đây công trình nằm trung tâm thị xã phục vụ cho nhu cầu giao dịch, thương mại dịch vụ công trình phải đảm bảo yêu cầu sau: 1.Yêu cầu thích dụng : Công trình thiết kế phải đảm bảo yêu cầu sử dụng công phòng phải hợp lý, bố trí xếp gian hàng, phòng đại diện, phòng nghỉ phải chặt chẻ, hợp lý, phù hợp với công mà dự án khả thi đề 2.Yêu cầu bền vững : Công trình thiết kế công trình vónh cử, thiết kế, kết cấu chịu lực phải tính toán theo tiêu chuẩn qui phạm hành cho phù hợp với tuổi thọ công trình 3.Yêu cầu mỹ quan : Công trình phải đẹp, hài hoà, hợp lý sinh động Công trình phải có sức truyền cảm nghệ thuật thể tính chất sử dụng công trình phải phù hợp với cảnh quan xung quanh 4.Yêu cầu kinh tế : Các giải pháp thiết kế phải dựa theo dự án khả thi duyệt Việc thiết kế lựa chọn phương án, giải pháp kiến trúc, kết cấu, kỹ thuật biện pháp thi công phải đảm bảo để tổng dự toán công trình không vượt tổng mức đầu tư qui định dự án IV.GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC VÀ XÂY DỰNG: 1.Giải pháp kiến trúc : Khu đất đảm bảo diện tích xây dựng đãm bảo nhu cầu môi trường thông thoáng Giải pháp hình khối tổng thể công trình: +Tầng 1: Chiều cao tầng 3,8m làm nơi đón tiếp, giao dịch trưng bày gian hàng, hệ thống kỹ thuật, hầm tự hoại, thang máy, thang bộ, ….là nơi tập trung đông người nên bố trí hai hành lang bên rộng 1,9m hành lang rộng 3m, Sảnh cao 3,15m rộng 1,9m che nắng, mưa cho hành lang bên làm tăng thêm uy nghi vững cho công trình +Tầng : Chiều cao tầng 3,8m dùng làm văn phòng đại diện SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:9 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN +Tầng – : Chiều cao tầng 3,4m dùng làm phòng nghỉ Toàn nhà có cầu thang bộ, cầu thang máy, cầu thang thoát hiểm Toàn nhà sử dụng lưới cột, hệ thống dầm sàn bê tông cốt thép Tường chèn, tường bao xây gạch ống D=200mm Tường ngăn xây gạch ống D=100mm Tường xây gạch đặc nhà phun sơn màu vàng nhạt, tường sơn trắng kết hợp với ốp gạch, Khu vệ sinh ốp gạch men trắng cao 1,5m Mái có tầng tum đổ bê tông toàn khối có lớp chống nóng, chống thấm lớp tạo dốc ghi đầy đủ vẽ minh họa Nền, sàn nhà, hành lang lát gạch Ceramic 400x400 sàn khu vệ sinh lát nhám chống trơn 200x200 Bản cầu thang BTCT bậc xây gạch đặc, mặt bậc mài Granitô 2.Giải pháp kết cấu : Sử dụng khung dầm sàn bê tông cốt thép đổ toàn khối, khung nối với hệ dầm dọc, vuông góc với mặt phẳng khung Lưới khung phù hợp với lưới kiến trúc Khu vực cầu thang máy đổ BTCT toàn khối tạo lõi cứng cho toàn công trình Căn vào tài liệu khảo sát địa chất, dự kiến sử dụng móng cọc bê tông cốt thép cho công trình để xử lý 3.Giải pháp giao thông : Giao thông đứng dùng thang thang máy Giao thông ngang dùng hành lang rộng 3m Trong tầng nhà toàn giao thông bố trí hợp lý đảm bảo công sử dụng xét đến khả phòng cháy cho công trình 3-Giải pháp giao thông : Tận dụng triệt để gió ánh sáng tự nhiên : tầng, phòng đủ sáng( có cửa đi, cửa sổ rộng cao để lấy sáng tự nhiên thông gió) phòng vệ sinh thông thoáng tốt Việc thông gió, chiếu sáng kết hợp chặc chẻ thông gió, chiếu sáng tự nhiên với thông gió chiếu sáng nhân tạo cách hợp lý, đại V.CHỈ TIÊU KỸ THUẬT: 1.Hệ thống điện : Chủ yếu lấy từ nguồn điện Quốc gia có biến riêng,công suất dự trù 500KVA phục vụ chon thi công công trường sinh hoạt sau này, máy phát điện dự phòng để sử dụng trường hợp có cố điện việc phòng cháy chữa cháy Được đặt tầng đảm bảo cách âm,thông thoáng thuận tiện việc bảo trì,sửa chữa Hệ thống cáp điện đặt hộp gaine phòng kỹ thuật Mỗi tầng có bảng điều khiển riêng can thiệp với nguồn điện cấp cho phòng hay khu vực Các phòng có CB đóng ngắt tự động có cố 2.Hệ thống cấp nước: Nguồn nước sinh hoạt cung cấp từ nguồn nước máy thị xã đưa bể ngầm Nước từ bể máy bơm tự động đưa lên tầng Đường ống cấp nước sử dụng ống sắt tráng kẽm, 3.Hệ thống thoát nước: Gồm thoát nước mưa, nước mặt nước sinh hoạt Thoát nước mưa: Nước mưa từ mái sân thượng theo hệ thống thoát đứng xuống rảnh xây chung quanh công trình vào hệ thống hố ga thu nước SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:10 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang -Trong Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN +Lc = 18.5m Chiều sâu cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc +Hm= 18.5+1.5= 20m Chiều cao khối móng quy ước b- Xác định trọng lượng thể tích đẩy lớp đất nằm mực nước ngầm -Xác định trọng lượng khối móng quy ước (Có kể đến trọng lượng đẩy lớp đất nằm nước ngầm, cao trình -1.5m kể từ MĐTN) - Trọng lượng tiêu chuẩn trung bình lớp đất tính từ đáy móng đến MĐTN N = γxFm xhm = 20 x38 x1,5 = 1140kN - Trọng lượng tiêu chuẩn lớp đất tính từ đáy đài dến mũi cọc, trừ phần thể tích cọc chiếm chỗ, tính theo trọng lượng đẩy lớp đất -Trọng lượng lớp cát pha từ đế đài đến mực nước ngầm (trừ thể tích cọc chiếm chỗ) Ntc =(38x1,5-1,5 x0,2826)18,3=1035KN -Trị tiêu chuẩn trọng lượng cọc 60x60 dài 20 m 20x0,2826x25x1,1=155,43KN -Trọng lượng cọc tương ứng lớp cát pha mực nước ngầm: g tc = 155,43 × 1,5 × = 47 KN 20 -Trọng lượng khối quy ước phạm vi lớp cát pha (lớp 1) có mực nước ngầm tính theo γ đn trừ phần cọc: Ntc =(38x2,5-4x0,2826x2,5)8,8= 811KN -Trọng lượng cọc tương ứng lớp cát pha mực nước ngầm: gtc = 155,43 × 2,5 × = 78KN 20 -Trọng lượng khối quy ước phạm vi lớp cát hạt bụi (lớp 2)có mực nước ngầm tính theo γ đn trừ phần cọc: Ntc =(38x8-4x0,2826x8)×10,2=3008KN -Trọng lượng cọc tương ứng lớp cát bụi : gtc = 155,43 × × = 249 KN 20 -Trọng lượng khối quy ước phạm vi lớp cát hạt trung (lớp 3)có mực nước ngầm tính theo γ đn trừ phần cọc: Ntc =(38x6,5-4x0,2826x6,5)×9,3=2230KN -Trọng lượng cọc tương ứng lớp cát hạt trung: gtc = 155,43 × 6,5 × = 202 KN 20 Tổng trọng lượng khối quy ước: Ntc qư =1140+1035+47+811+78+3008+249+2230+202=8800KN ⇒ Tổng lực dọc tiểu chuẩn tính đến đáy khối quy ước Ntc = N 0tt + Qm =1863+8800=10663kN - Môment tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước M tc = M xtc + Q xtc xH m =109+37x20=849kNm - Độ lệch tâm quy ước SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:136 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN M xtc 849 =0,12(m) e = e x = tc = 10663 N -p lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: tc Pmax, = N tc 6.e × (1 ± ) Fqu Am Vậy ta có: ptc max =344kN/m ptc =302kN/m ptc tb = 323kN/m - Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước Rm = m1 × m2 × (A × B m × C II + B × H m × γ II' +D × c) k tc - Trong đó: + m1; m2 Hệ số tra bảng 3-1 sách “Hướng Dẫn Đồ n Nền Và Móng” GS TS Nguyễn Văn Quảng trang 27 ta m1 =1.0, m2 =1.0 (Vì công trình không thuộc loại tuyệt đối cứng.) + Ktc = tiêu lý đất lấy trực tiếp số liệu thí nghiệm đất +A, B, D hệ số phụ thuộc vào góc nội ma sát ϕ tra bảng 1.21 trang 53 sách “NỀN MÓNG”, TS Châu Ngọc Ẩn Tại đáy khối quy ước , với lớp 3: ϕ = 350có A = 1,68; B=7,73; D=9,6 +C = 10kN/m2 lực dính lớp đất đáy khối quy ước - Trị tính toán thứ ba khối lượng thể tích lớp đất mũi cọc γ II = γ đn3 = 10,2kN/m3 - Trị tính toán thứ hai trung bình khối lượng thể tích lớp đất từ mũi cọc trở lên γ xh + γ dn xh2 + γ dn xh3 γ II, = dn1 Kieåm tra: h1 + h2 + h3 8,8 x 2,5 + 9,3 x8 + 10,2 x6,5 = 9,57kN/m2 = 2,5 + + 6,5 1,0 x1,0 Rm = x(1,68 x6,24 x9,3 + 7,73 x 20 x9,57 + 9,6 x10) = 1673kN/m2 tc = 344kN / m < 1,2 xRm = 1,2 x1673 = 2007kN / m Pmax Ptbtc = 323kN / m < Rm = 1673kN / m ⇒ Vậy móng cọc đảm bảo yêu cầu áp lực đất 4- Kiểm tra độ lún móng - Độ lún giới hạn S gh = 8cm - Độ lún móng kiểm tra theo điều kiện S < Sgh = 8cm - Tính lún cho móng theo phương pháp cộng lún lớp Ứng suất thân vị trí mực nước ngầm (lớp 1): σbt z=3.0 =3.0×18,3 =54,9 kN/m2 Ứng suất thân đáy lớp đất cát pha (lớp 1): σbt z=3.0+2.5 =54,9+2,5×8,8 =76,9 kN/m2 SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:137 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN Ứng suất thân đáy lớp đất cát bụi (lớp 2): σbt z=3+2,5+8 =76,9+8x9,3=151,3 kN/m2 +Tại đáy khối qui ước thuộc (lớp 3): σbt z=3+2,5+8 =151,3+6,5x10,2=217,6kN/m2 Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: σgl z=0 =σtc tb - σbt = 323 -217,6 =105,4kN/m2 Chia đất đáy khối quy ước thành lớp dày h i : BM 6,24 = = 1,25m ⇒ chọn hi = 0.6m 5 hi ≤ Với L M =6,24m B M =6,24m⇒ LM 6.24 = =1 BM 6,24 -Tiến hành tính lún cho lớp phân tố Với σ zgl(i ) = K × σ 0gl σ zbt(i ) = σ 0bt + γ i × hi K - tra baûng 3.7 trang 33 sách “Hướng dẫn đồ án móng” GSTS Nguyễn Văn Quảng phụ thuộc L 6.24 2.Z i M = =1 BM BM 6,24 BẢNG TÍNH ỨNG SUẤT GÂY LÚN CÁC LỚP PHÂN TỐ Điểm Aqu Độ sâu Bqu h i (m) hi B K0 σ zgl( i ) σ zbt( i ) (T/m2) (T/m2) 0 105,400 217,600 0,6 0,4 0,96 101,184 217,840 1,2 0,8 0,8 84,320 218,560 1,8 1,2 0,547 57,654 219,760 2,4 1,6 0,449 47,325 221,440 2,0 0,336 35,414 223,600 - Tại điểm thứ coù: σ 5gl = 35,44(kN / m ) < 0.2 x 223,6 = 44,72(kN / m ) Neân lấy giới hạn điểm thứ có độ sâu Z = 3m để tính lún - Tính lún: β S= ∑ × σ i gl × hi i =0 Ei - Trong β = 0.8 Hệ số lấy theo qui phạm qui định - Môđun biến dạng lớp đất thứ i E = 31000kN/m2 0.8 ∑ 31000 x0,6 x(103,3 + 92,8 + 71 + 52,5 + 41) =0,009(m)=0,9(cm) i =0 -Với S = 0,9cm < Sgh = 8cm, móng thỏa mãn lún SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:138 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN Vậy móng đảm bảo điều kiện biến dạng lún SƠ ĐỒ TÍNH LÚN CỦA MÓNG CỌC KHOAN NHOÀI 1500 5500 1500 500 6240 8000 6500 20000 27,5° SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:139 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN 60 300 300 3000 900 60 1050 600 5- Tính toán độ bền bố trí cốt thép cho đài cọc a- Kiểm tra điều kiện chọc thủng - Đài cọc cao hd=1m, ho=0.85m, cọc cắm vào đài 0.15m, râu thép cọc cắm vào đài dài 40cm, bê tông lót móng đá 40x60 M 100 dày 10cm - Với chiều cao đài vậy, tháp chọc thủng từ mép chân cột trùm tim cọc, nên không cần phải kiểm tra điều kiện chọc thủng 1050 900 550 60 600 60 600 SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 900 3000 900 600 Trang:140 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN 0 60 300 300 3000 900 60 850 600 b- Tính toán đài cọc theo điều kiện chịu uốn - Xem đài cọc dầm son bị ngàm tiết diện qua mép cột bị uốn phản lực đầu cọc 850 900 550 60 60 600 600 900 900 600 3000 - Số liệu tính toán bêtông B20, Rb = 115 (daN/cm2) ; thép AII Ra=2800(daN/cm2) -Chiều cao đài 1.0m, lớp bêtông bảo vệ a = 5cm -Moment theo phương I-I: M I − I = ( P + P3) xr1 = (752,556+461,444)x0,625=758,75kN.m - r1 = 0.625m K/c từ tim cọc đến mép cột theo phương I-I - Diện tích cốt thép: M I −I 758,8 x10 FaI = = = 35,42(cm ) 0,9 xRa xh0 0,9 x 2800 xx85 - Choïn 16φ18a200 ( Fa choïn = 40,72cm2) - Moment theo phương II-II: M II − II = ( P1 + P 2) xr = (752,556x2)x0,75=1129kN.m - r2 = 75m K/c từ tim cọc đến mép cột theo phương II-II -Diện tích cốt thép: M II − II 1129 x10 FaI = = = 52,7(cm ) 0,9 xRa xh0 0,9 x 2800 xx85 - Chọn 17φ20a180 ( Fachọn =53,414cm2) SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:141 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN IV>TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG CỌC M2 CỘT TRỤC B, C: 1-Bảng nội lực chân cột Tải trọng tính toán M tt N tt Q MÓNG (kNm) (kN) M2 120 2630 Tải trọng tiêu chuẩn tt M (kN) 37,2 N tc tc (kNm) (kN) 100 2192 Q tc (T) 31 Đã bao gồm trọng lượng đà kiềng (như tính phần cọc ép) 2- Diện tích đài cọc số lượng cọc - Chọn khoảng cách tim hai cọc e ≥ 3D = × 0.6 = 1.8(m) , chọn e= 1.8(m) - Áp lực tính toán giả định phản lực đầu cọc: P= 1540 =475kN (3 x0.6) - Diện tích sơ đáy đài xác định: N tt 2630 Fsb = = = 5,95m p − nγ tb xh 475 − 1.1x 20 x1.5 - Trọng lượng sơ đài đất phủ đài cọc: N sb = 1.1xFsb xγ tb xh = 1.1x5,95 x 20 x1.5 = 196kN - Tải trọng tính toán lên đài cọc: N tt = 2630+196=2826kN - Momen tính toán: M tt = M xtt + Qxtt × hd (Tm) M tt = 120 + 37,2 x1.5 = 175.8kNm - Số lượng cọc moùng: ∑N 2826 N c = βx = 1.4 x = 2,6 (coïc), choïn coïc Qdn 1540 0 3000 300 60 1050 60 900 60 300 600 - Sơ đồ bố trí cọc: 1050 900 600 60 60 600 600 1100 1100 600 3400 + Trọng lượng cọc SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:142 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN = Pc 0.2826 ×18.5 × 2.5 ×1.1 = 14.37(T ) =143,7kN - Lực dọc truyền xuống cọc dãy biên N tt M y × xmax M xtt × ymax tt Pmax(min) = ± ± n n nc x ∑i ∑ yi2 tt 1 Tọa độ i n n ∑y Pi Yi ∑x -0,9 0,9 133,333 704,5333 0,9 0,9 133,333 704,5333 0,9 -0,9 0,000 571,2 -0,9 -0,9 -133,333 437,8667 3,24 3,24 n n M xtt × yi Xi ∑ x (∑ y ) = i M ytt × xi i i i 1 - Ta thaáy: Pmax = 704 + 143,7 = 847,7 kN < Ptt = 1350kN tt tt Pmin = 437,87 kN > => cọc chịu nén, không cần kiểm tra nhổ 3- Kiểm tra móng cọc theo điều kiện biến dạng a-Xác định kích thước khối móng quy ước - Độ lún móng tính theo độ lún khối móng qui ước ϕ α = tb - Trị trung bình góc ma sát lớp đất cọc xuyên qua: ϕ h + ϕ h2 + ϕ h3 ϕ tb = 1 h1 + h2 + h3 = ο 15 x5,5 + 30ο x8 + 35ο x6,5 = 27,5ο 5,5 + + 6,5 ⇒α= 27,5ο = 6,875ο ⇒ tgα = 0,12 Chiều dài đáy khối quy ước cạnh b c =L M : L M = L+2.H.tgα LM = 2,2 + x18,5 x0,12 =6,64m Beà rộng đáy khối quy ước: B M = B+2.H.tgα BM = 1,8 + x18,5 x0,12 = 6,24m Chieàu cao khối móng quy ước: H M = 18,5+1,5=20m Diện tích tiết diện ngang khối quy ước : F qư = L M B M =6,24x6,64=41 m2 -Trong đó: SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:143 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN +Lc = 18.5m Chiều sâu cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc +Hm= 18.5+1.5= 20m Chiều cao khối móng quy ước b- Xác định trọng lượng thể tích đẩy lớp đất nằm mực nước ngầm -Xác định trọng lượng khối móng quy ước (Có kể đến trọng lượng đẩy lớp đất nằm nước ngầm, cao trình -1.5m kể từ MĐTN) - Trọng lượng tiêu chuẩn trung bình lớp đất tính từ đáy móng đến MĐTN N = γxFm xhm = 20 x38 x1,5 = 1140kN - Trọng lượng tiêu chuẩn lớp đất tính từ đáy đài dến mũi cọc, trừ phần thể tích cọc chiếm chỗ, tính theo trọng lượng đẩy lớp đất -Trọng lượng lớp cát pha từ đế đài đến mực nước ngầm (trừ thể tích cọc chiếm chỗ) Ntc =(41x1,5-1,5 x0,2826)18,3=1118KN -Trị tiêu chuẩn trọng lượng cọc 60x60 dài 20 m 20x0,2826x25x1,1=155,43KN -Trọng lượng cọc tương ứng lớp cát pha: g tc = 155,43 × 1,5 × = 59 KN 20 -Trọng lượng khối quy ước phạm vi lớp cát pha (lớp 1) có mực nước ngầm tính theo γ đn trừ phần cọc: Ntc =(41x2,5-5x0,2826x2,5)8,8= 871KN -Trọng lượng cọc tương ứng lớp: gtc = 155,43 × 2,5 × = 97 KN 20 -Trọng lượng khối quy ước phạm vi lớp cát hạt bụi (lớp 2)có mực nước ngầm tính theo γ đn trừ phần cọc: Ntc =(41x8-5x0,2826x8)×10,2=3230KN -Trọng lượng cọc tương ứng lớp: gtc = 155,43 × × = 310 KN 20 -Trọng lượng khối quy ước phạm vi lớp cát hạt trung (lớp 3)có mực nước ngầm tính theo γ đn trừ phần cọc: Ntc =(41x6,5-5x0,2826x6,5)×9,3=2393KN -Trọng lượng cọc tương ứng lớp: gtc = 155,43 × 6,5 × = 252 KN 20 Tổng trọng lượng khối quy ước: Ntc qư =1040+1118+59+871+97+3230+310+2393+252=9370KN ⇒ Tổng lực dọc tiểu chuẩn tính đến đáy khối quy ước: Ntc = N 0tt + Qm =2192+9370=11562kN - Môment tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước: M tc = M xtc + Q xtc xH m =100+31x20=720kNm - Độ lệch tâm quy ước: e = ex = M xtc 720 =0,07(m) = tc 11562 N SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:144 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN -p lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước tc Pmax, = N tc 6.e × (1 ± ) Fqu Am Vậy ta có: ptc max =320kN/m ptc =293kN/m ptc tb = 306,5kN/m - Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước Rm = m1 × m2 × (A × B m × C II + B × H m × γ II' +D × c) k tc -Trong đó: +m1; m2 Hệ số tra bảng 3-1 sách “Hướng Dẫn Đồ n Nền Và Móng” GS TS Nguyễn Văn Quảng trang 27 ta m1 =1.0, m2 =1.0 (Vì công trình không thuộc loại tuyệt đối cứng.) + Ktc = tiêu lý đất lấy trực tiếp số liệu thí nghiệm đất +A, B, D hệ số phụ thuộc vào góc nội ma sát ϕ tra bảng 1.21 trang 53 sách “NỀN MÓNG”, TS Châu Ngọc n Tại đáy khối quy ước , với lớp 3: ϕ = 350có A = 1,68; B=7,73; D=9,6 +C = 10kN/m2 lực dính lớp đất đáy khối quy ước - Trị tính toán thứ ba khối lượng thể tích lớp đất mũi cọc: γ II = γ đn3 = 10,2kN/m3 -Trị tính toán thứ hai trung bình khối lượng thể tích lớp đất từ mũi cọc trở lên: γ xh + γ dn xh2 + γ dn xh3 γ II, = dn1 Kieåm tra: h1 + h2 + h3 8,8 x 2,5 + 9,3 x8 + 10,2 x6,5 = 9,57kN/m2 2,5 + + 6,5 1,0 x1,0 Rm = x(1,68 x6,24 x9,3 + 7,73 x 20 x9,57 + 9,6 x10) = 1673kN/m2 tc Pmax = 320kN / m < 1,2 xRm = 1,2 x1673 = 2007kN / m Ptbtc = 306,5kN / m < Rm = 1673kN / m ⇒ Vậy móng cọc đảm bảo yêu cầu áp lực đất 4- Kiểm tra độ lún móng - Độ lún giới hạn S gh = 8cm - Độ lún móng kiểm tra theo điều kiện S < Sgh = 8cm - Tính lún cho móng theo phương pháp cộng lún lớp Ứng suất thân vị trí mực nước ngầm (lớp 1): σbt z=3.0 =3.0×18,3 =54,9 kN/m2 Ứng suất thân đáy lớp đất cát pha (lớp 1): σbt z=3.0+2.5 =54,9+2,5×8,8 =76,9 kN/m2 SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:145 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN Ứng suất thân đáy lớp đất cát bụi (lớp 2): σbt z=3+2,5+8 =76,9+8x9,3=151,3 kN/m2 +Tại đáy khối qui ước thuộc (lớp 3): σbt z=3+2,5+8 =151,3+6,5x10,2=217,6kN/m2 Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: σgl z=0 =σtc tb - σbt = 306,5 -217,6 =89kN/m2 Chia đất đáy khối quy ước thành lớp daøy h i : BM 6,24 = = 1,25m ⇒ choïn hi = 0.6m 5 hi ≤ L M =6,24m Với: B M =6,24m⇒ LM 6.64 = = 1,06 ≈ BM 6,24 -Tiến hành tính lún cho lớp phân tố với: σ zgl(i ) = K × σ 0gl σ zbt(i ) = σ 0bt + γ i × hi K - tra bảng 3.7 trang 33 sách “Hướng dẫn đồ án móng” GSTS Nguyễn Văn Quảng phụ thuộc 2.Z i L 6.64 vaø M = = 1,06 b BM 6,24 BẢNG TÍNH ỨNG SUẤT GÂY LÚN CÁC LỚP PHÂN TỐ Điểm Aqu Độ sâu Bqu h i (m) hi B K0 σ zgl( i ) σ zbt( i ) (T/m2) (T/m2) 0 89,000 217,600 0,6 0,4 0,96 85,440 217,840 1,2 0,8 0,8 71,200 218,560 1,8 1,2 0,547 48,683 219,760 2,4 1,6 0,449 39,961 221,440 - Tại điểm thứ có: σ 4gl = 39,961(kN / m ) < 0.2 x 221,44 = 44,29(kN / m ) Nên lấy giới hạn điểm thứ có độ sâu Z = 2,4m để tính lún - Tính lún: β S=∑ xσ igl xhi i =0 Ei - Trong đó: β = 0.8 Hệ số lấy theo qui phạm qui định - Môđun biến dạng lớp đất thứ i: E = 31000kN/m2 0.8 ∑ 31000 x0,6 x(87,22 + 78,32 + 60 + 44,3) =0,004(m)=0,4(cm) i =0 -Với S = 0,4cm < Sgh = 8cm, móng thỏa mãn lún Vậy móng đảm bảo điều kiện biến dạng lún SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:146 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN SƠ ĐỒ TÍNH LÚN CỦA MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 1500 5500 1500 500 6640 8000 27,5° 6500 20000 27,5° SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:147 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN 60 3000 60 1050 300 900 60 300 600 5- Tính toán độ bền bố trí cốt thép cho đài cọc a- Kiểm tra điều kiện chọc thủng - Đài cọc cao hd=1m, ho=0.85m, cọc cắm vào đài 0.15m, râu thép cọc cắm vào đài dài 40cm, bê tông lót móng đá 40x60 M 100 dày 10cm - Với chiều cao đài vậy, tháp chọc thủng từ mép chân cột trùm tim cọc, nên không cần phải kiểm tra điều kiện chọc thủng 1050 900 600 60 600 60 600 1100 1100 600 3400 THÁP XUYÊN THỦNG SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:148 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN 60 60 300 300 3000 900 1050 600 b- Tính toán đài cọc theo điều kiện chịu uốn - Xem đài cọc dầm son bị ngàm tiết diện qua mép cột bị uốn phản lực đầu cọc 1050 900 600 60 600 60 600 1100 1100 600 3400 - Soá liệu tính toán bêtông B20, Rn = 115 (daN/cm2) ; thép AII Ra=2800(daN/cm2) -Chiều cao đài 1.0m, lớp bêtông bảo vệ a = 5cm -Moment theo phương I-I M I − I = ( P + P3) xr1 = (704,55+571,2)x0,80=1020kN.m - r1 = 0.80m K/c từ tim cọc đến mép cột theo phương I-I: - Diện tích cốt theùp : M I −I 1020 x10 FaI = = = 47,6(cm ) 0,9 xRa xh0 0,9 x 2800 xx85 - Choïn 21φ18a150 ( Fa choïn = 53,45cm2) - Moment theo phương II-II: M II − II = ( P1 + P 2) xr = (704,55x2)x0,75=1057kN.m - r2 = 80m K/c từ tim cọc đến mép cột theo phương II-II -Diện tích cốt thép : FaI = - M II − II 1057 x10 = = 49,35(cm ) 0,9 xRa xh0 0,9 x 2800 xx85 Chọn 18φ20a200 ( Fachọn =56,56cm2) SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:149 GVHD: Th.S.Nguyễn Văn Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN C-SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG THI CÔNG CÁC CHỈ TIÊU SO SÁNH PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC ÉP BTCT Khối lượng cốt thép móng Bê tông lót móng đá 40x60 M100 Bê tông móng đá 10x20 B20 Bê tông cọc đá 10x20 B20 Ưu điểm Nhược điểm Chọn phương án 1,19T 0,9 m PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHOÀI 3,19T 2,18 m 6,06 m 119,37 m 9,0 m -Khắc phục,hạn chế biến dạng lún -Dễ kiểm tra chất lượng cọc -Giảm bớt khối lượng thi công móng -Không gây tiếng ồn đáng kể -Có khả tiếp thu tải trọng lớn -Được áp dụng rộng rãi cho nhiều loại công trình:dân dụng,cầu đường… -Không phù hợp với địa chất bên lớp đất tốt,bên lớp đất yếu -Hạn chế chiều dài cọc thiết bị ép thân cọc bị uốn dọc -Vật liệu dùng làm đối trọng để eps cọc phải lớn,nặng,khó di chuyển 45,22 m -Sức chịu tải cọc lớn -Khi thi công không gây động đáng kể,không gây ảnh hưởng đến công trình lân cận -Không gây tiếng ồn -Nếu chịu tải trọng tâm không đặt thép chờ -Khi thi công việc giữ thành hố khoan khó khăn -Chất lượng bê tông cọc thấp -Khó kiểm tra chất lượng cọc -Khó khăn việc xử lý khuyết tật sau thi công So sánh hai phương ấn móng trên,ta nhận thấy phương án móng cọc ép BTCT có nhiều ưu điểm khả thi hơn,nên chọn phương án móng cọc ép BTCT đẻ thi công cho công trình SVTH: Phạm Văn Nhan – Lớp 09HXD1 Trang:150 ... trình: ? ?TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI VÀ DỊCH VỤ NINH THUẬN” Giao cho Sở Du Lịch Thương mại Ninh Thuận làm chủ đầu tư B.SƠ LÏC VỀ CÔNG TRÌNH: I.ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG: Trung tâm Thương Mại Và Dịch Vụ Ninh Thuận... thời gian Công trình Trung Tâm Thương Mại Dịch Vụ Ninh Thuận có kết kiến trúc khối hình hộp, Đây công trình nằm trung tâm thị xã phục vụ cho nhu cầu giao dịch, thương mại dịch vụ công trình phải... Giang Đề Tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI & DỊCH VỤ NINH THUẬN Thương mại phát triển : Thành Phố Hồ Chí Minh, Khánh Hoà, Đà Lạt Đây điều kiện tốt để Ninh Thuận phát triển Nghành thương mại dịch vụ Để góp