Khu ở công nhân dầu khí quảng ngãi

ĐỀ TÀI: KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ – Q.NGÃI GVHD: TH.S NGUYỄN NGỌC TÚ TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH  PHẦN II KẾT CẤU (70%) ĐỀ TÀI: KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ – QUẢNG NGÃI  Nhiệm vụ giao: - TÍNH HỒ NƯỚC MÁI - TÍNH CẦU THANG BỘ - TÍNH SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH - TÍNH DẦM DỌC TRỤC C - TÍNH KHUNG NGANG - TÍNH PHƯƠNG ÁN MÓNG Giáo viên hướng dẫn : TH.S NGUYỄN NGỌC TÚ Sinh Viên Thực Hiện : Lớp : NGUYỄN THỊ TƯỜNG VY 08 HXD3 SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : ĐỀ TÀI: KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ – Q.NGÃI GVHD: TH.S NGUYỄN NGỌC TÚ CHƯƠNG I : TÍNH HỒ NƯỚC MÁI I.KÍCH THƯỚC HÌNH HỌC HỒ NƯỚC  Bể nước đặt vị trí (2-3;B-C) (12-13;B-C) độ cao +32.000 m  Hồ nước mái có kích thước đáy 4,6x6,5 (m)  Dung tích hồ nước mái xác định sau :  Sơ tính số người sống chung cư: ngườix14 hộx8 tầng = 448 người  Nhu cầu dùng nước sinh hoạt: 150lít/người/ngày-đêm  Tổng lượng nước sinh hoạt cần thiết: 448x0,15 = 67,2 m3/ngày-đêm Lưu lượng nước chữa cháy trữ để sử dụng cho việc chữa cháy 60’ với lưu lượng nước 10 lít/s 60  60  10 Wcc   36 (m3) 1000  Dung tích hồ nước mái W=67,2+36=103,2 (m3)  Vì có hồ nước mái nên dung tích hồ có sức chứa làø: 103,2/2=51,6 (m3)  Chọn dung tích hồ nước có sức chứa 52 (m3)  Chiều cao hồ xác định nhö sau : H= W 51,6   1,725 (m) B  L 4,6  6,5  Chọn chiều cao H=1,8 SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : ĐỀ TÀI: KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ – Q.NGÃI GVHD: TH.S NGUYỄN NGỌC TÚ II TÍNH TOÁN NỘI LỰC 1.Tính nắp 1.1 Sơ đồ tính: Bản nắp làm việc giống sàn có kích thước 3250mm x 4600 mm, chiều dày nắp h bn = 8cm Xét tỉ số cạnh nắp : l 4,6 = =1,41 <  Bản nắp chịu lực theo phương l1 3,25 (theo số 9) 1.2 Tải trọng: Tĩnh tải Gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo, Được tính tốn cụ thể bảng Tónh tải Lớp vữa ximăng Sàn BT cốt thép Vữa trát Tổng cộng (m) 0,02 0,08 0,015 KG/m2) 1800 2500 1800 gtt(KG/m2) 43,2 220 32,4 295,6 n 1,2 1,1 1,2 Hoạt tải Theo TCVN 2737-1995 lấy hoạt tải sửa chữa : Ptc = 75(KG/m2) Hệ số vượt tải n =1,3  ptt = ptc x n = 75 x 1,3 = 97,5 (KG/m2) Tải trọng toàn phần: q bn = 295,6 + 97,5 = 393,1(KG/m2) 1.3 Nội lực: Giả thiết tính tốn: - Ơ tính tốn đơn, khơng xét đến ảnh hưởng bên cạnh; - Ơ tính theo sơ đồ đàn hồi - Cắt dải có bề rộng 1m theo phương cạnh ngắn cạnh dài để tính tốn Nhịp tính tốn khoảng cách trục dầm Ta có: q bn = 393,1(KG/m2); P= qbnx L1 x L2 = 393,1x 4,6 x 3,25 = 5876,845(KG) Bảng giá trị nội lực sau : P(KG) m91 Ô 5876,845 0,0210 nắp k 91 P 5876,845 0,0473 SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 M1 m92 123,414 0,0107 M2 MI k92 62,882 M II 277,97 0,024 141,044 Trang : ĐỀ TÀI: KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ – Q.NGÃI GVHD: TH.S NGUYỄN NGỌC TÚ 1.4 Tính toán cốt thép : Đặc trưng vật liệu Bê tông Mác 250 Cốt thép AI Rn Rk Eb 0 2 (KG/cm ) (KG/cm ) (KG/cm2) Ra 110 265x103 8,8 Ra’ Rañ Ea (KG/cm2) (KG/cm2) (KG/cm2) (KG/cm2) 0,58 2300 2300 21x105 1800  Aùp duïng công thức : A = M Rn  b  h0   Rn  b  h0 Fa = Ra ,   1 1 2 A , 1 = Fa b.h0  Bảng kết tính xem bảng  Chiều dày lớp bêtông bảo vệ nắp, thành 1,5cm đáy 2.5cm Cấu kiện Bản nắp M (KGm) b h0 (cm) A α Fa Fa chon (cm )  Fa(cm2) % M1 123,41 100 6.5 0.026 0.0269 0.836  a150 3.35 0.51 M2 100 6.5 0.013 0.0136 0.423  8a200 2.52 0.387 MI 62,88 277,97 100 6.5 0.059 0.061 1.918  8a150 3.35 0.51 MII 141,04 100 6.5 0.030 0.030 0.958  8a200 2.52 0.387 2.Bản đáy : 2.1 Sơ đồ tính: Bản đáy làm việc giống sàn có kích thước 3250mm x 4600 mm, chiều dày đáy h bđ = 15cm Xét tỉ số cạnh nắp : l 4,6 = =1,41 <  Baûn nắp chịu lực theo phương l1 3,25 (theo ô số 9) 2.2 Tải trọng: Tĩnh tải Gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo, Được tính tốn cụ thể bảng: SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : ĐỀ TÀI: KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ – Q.NGÃI Thành phần Lớp gạch ceramic Vữa láng tạo dốc Sàn BT cốt thép Vữa trát Toång cộng (m) 0,01 0,02 0,18 0,015 KG/m2) 2000 1800 2500 1800 GVHD: TH.S NGUYỄN NGỌC TÚ gtt(KG/m2) 22 46,8 495 35,1 598,9 n 1,1 1,3 1,1 1,3 Hoạt tải nước P = n x γn x h = 1,1x 1000 x 1,8 = 1980 (KG/m2) Tải trọng toàn phần: q bđ = 598,9 + 1980 = 2578,9 (KG/m 2) 2.3 Nội lực: Giả thiết tính tốn: - Ơ tính tốn đơn, khơng xét đến ảnh hưởng bên cạnh; - Ơ tính theo sơ đồ đàn hồi - Cắt dải có bề rộng 1m theo phương cạnh ngắn cạnh dài để tính tốn Nhịp tính tốn khoảng cách trục dầm Ta có: q bđ = 2578,9(KG/m2); P= qbđx l1 x l2 = 2578,9 x 4,6 x 3,25 = 38554,55(KG) Bảng giá trị nội lực sau : P(KG) m91 Ô 38554,55 0,0210 đáy k 91 P 38554,55 0,0473 M1 m92 M2 809,64 0,0107 412,53 MI k92 M II 1823,63 0,024 925,309 2.4 Tính toán cốt thép : Đặc trưng vật liệu Bê tông Mác 250 Cốt thép AI Rn Rk Eb 0 2 (KG/cm ) (KG/cm ) (KG/cm2) Ra 110 8,8 265x103 Ra’ Rañ Ea (KG/cm2) (KG/cm2) (KG/cm2) (KG/cm2) 0,58 2300 2300 1800 21x105  p dụng công thức : SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : ĐỀ TÀI: KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ – Q.NGAÕI M A = , Rn  b  h0   Rn  b  h0 Fa = Ra GVHD: TH.S NGUYỄN NGỌC TÚ   1 1 2 A , 1 = Fa b.h0  Bảng kết tính xem bảng  Chiều dày lớp bêtông bảo vệ nắp, thành 1,5cm đáy 2.5cm Cấu kiện Bản đáy M b (KGm) h0 A (cm) Fa α Fa chon (cm )  Fa(cm2) % M1 809,64 100 13.5 0.040 0.041 2.662  a150 3.35 0.248 M2 13.5 0.0205 0.0207 1.342  8a200 2.52 0.187 MI 412,53 100 1823,63 100 13.5 0.0909 0.0955 6.167  10a150 5.23 0.387 MII 925,309 100 13.5 0.046 0.047 3.052  10a200 3.93 0.291 2.5 Kiểm tra nứt đáy : Theo TCXDVN 356 – 2005: Cấp chống nứt cấp 3: agh = 0.25 mm Khi tính với tải trọng dài hạn giảm 0.05 mm nên agh = 0.20 mm Kiểm tra nứt theo điều kiện: an  agh Theo điều 7.2.2.1 TCXDVN 356-2005: ta có bề rộng vết nứt tính theo công thức:  an = K  C    a ( 70 – 20P ) d Ea  Trong đó: K: hệ số phụ thuộc loại cấu kiện; cấu kiện uốn K = C: hệ số kể đến tác dụng tải trọng dài hạn C = 1.5 : phụ thuộc tính chất bề mặt cốt thép, Thép sợi tròn trơn =1.4 thép có gân =1 d: đường kính cốt thép chịu lực Ea = 2.1  106 (KG/cm2), a = Z1 =   ho   0.5 *   A  M tc M tc = ; Fa  Z1 Fa ( h0 )  P = 100 , với   min( Fa ; 0.02) ; bho Vậy ta có bảng tính: Mi ho Fa A (kGcm) (cm) (cm )  SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Z1 (cm) a P KG/cm  d an (mm) (mm) Trang : ĐỀ TÀI: KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ – Q.NGÃI 80964 41253 182363 92530.9 13.5 13.5 13.5 13.5 3.35 2.52 5.23 3.93 0.040 0.020 0.091 0.046 0.979 0.989 0.952 0.976 SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 13.21 13.35 12.85 13.17 GVHD: TH.S NGUYỄN NGỌC TÚ 1829.55 1226.23 2713.51 1787.75 0.248 0.187 0.387 0.291 8 10 10 0.169 0.116 0.182 0.176 Trang : ĐỀ TÀI: KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ – Q.NGÃI GVHD: TH.S NGUYỄN NGỌC TÚ 3.Bản thành : 3.1 Sơ đồ tính: Để đơn giản tính toán, bỏ qua trọng lượng thân thành, xem thành cấu kiện chịu uốn chịu tải tác dụng theo phương ngang gồm áp lực ngang nước gió hút Chọn bề dày thành 15cm Sơ đồ tính : thành làm việc ngàm cạnh vào đáy thành ,còn cạnh thứ tựa đơn l2 =4,6/1,8>  làm việc theo phương, cắt dải bề rộng 1m theo phương l1 cạnh ngắn để tính nội lực 3.2 Tải trọng: Tải trọng gió Công trình xây dựng Quảng Ngãi thuộc vùng IIIA  W0 = 110(daN/m2) = 110 ( KG/m2) W h  n  k  c  W0 n hệ số vượt tải n = 1,2 k hệ số phụ thuộc vào độ cao công trình dạng địa hình Cao trình đáy bể Z = 31,8 m suy k = 1.3808 (baûng 5TCVN 2737-1995) c hệ số khí động c=- 0,6 (gió huùt)  Wh  1,2  1,3808  0,6  110  124,272( KG / m ) p lực nước: P = n x γn x h = 1,1x 1000 x 1,8 = 1980 (KG/m2) 3.3 Nội lực: SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : ĐỀ TÀI: KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ – Q.NGÃI Wh  h 124,272  1,8   50,33( KGm) 8 gôi M Wh  nhip M Wh  9Wh  h  124,272  1,8   28,31( KGm) 128 128 gôi M pn  pntt  h 1980  1,8   427,68( KGm) 15 15 M nhip pn GVHD: TH.S NGUYỄN NGỌC TÚ p ntt  h 1980  1,8    190,92( KGm) 33,6 33,6 gôi gôi  M gôi  M wh  M pn  50,33  427,68  478,01 (KGm) nhip nhip M nhip  M wh  M pn  28,31  190,92  219,23( KGm) 3.4 Tính toán cốt thép M Cấu kiện Bản thành b (KGm) h0 (cm) A α Fa Fa (cm )  chon Fa(cm2) % Mnhip 219,23 100 12.5 0.0127 0.0128 0.7674  a200 2.52 0.2016 Mgối 478,01 100 12.5 0.028 0.028 1.686  8a200 2.52 0.2016 3.5 Kiểm tra nứt thành : Theo TCXDVN 356 – 2005: Cấp chống nứt cấp 3: agh = 0.25 mm Khi tính với tải trọng dài hạn giảm 0.05 mm nên agh = 0.20 mm Kiểm tra nứt theo điều kiện: an  agh Theo điều 7.2.2.1 TCXDVN 356-2005: ta có bề rộng vết nứt tính theo công thức:  an = K  C    a ( 70 – 20P ) d Ea  Trong đó: K: hệ số phụ thuộc loại cấu kiện; cấu kiện uốn K = C: hệ số kể đến tác dụng tải trọng dài hạn C = 1.5 : phụ thuộc tính chất bề mặt cốt thép, Thép sợi tròn trơn =1.4 thép có gân =1 d: đường kính cốt thép chịu lực Ea = 2.1  106 (KG/cm2), a = M tc M tc = ; Fa  Z1 Fa ( h0 ) Z1 =   ho    0.5 *   A  SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : ĐỀ TÀI: KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ – Q.NGÃI P = 100 , với   min( GVHD: TH.S NGUYỄN NGỌC TÚ Fa ; 0.02) ; bho Vaäy ta có bảng tính: Mtc ho Fa A (kGcm) (cm) (cm )  21923 47801 0.993 12.41 700.87 0.201 0.986 12.33 1539.03 0.201 12.5 2.52 12.5 2.52 0.012 0.028 Z1 (cm) a P KG/cm d an (mm) (mm) 0.056 0.135 Ta thaáy an < agh = 0.2cm nên thành hồ thỏa mãn điều kiện khe nứt 4.Dầm đáy : ta tính dầm DD1, DD2 DD3 4.1 Sơ kích thước: Chọn sơ kích thước dầm : h 1 1 h d   : l ; d  2 :  bd  10 12   Chọn kích thước dầm DD1,DD2 : 250x500 , dầm DD3 :300x600 4.2 Tải trọng: Dầm DD1 :  Tải trọng tác dụng dầm DD1: - Trọng lượng thân dầm gt = nxγ n  bxh = 1,1x2,5x0,25x0,5= 0,34375 (T/m) SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : 10 ĐỀ TÀI:KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ Q.NGÃI GVHD: Th.S NùGUYỄN NGỌC TÚ Chia đất đáy móng khối quy ước thành lớp có chiều dày BM 6.6   1.32(m) 5 Ta có bảng tính lún sau: LM/BM Điểm Độ sâu z (m) 6.8 6.6 2Z BM K0 gl (T/m2) bt (T/m2) 0 1.03 12.12 28.06 1.32 1.03 0.4 0.968 11.73 2.64 1.03 0.8 0.83 10.06 3.96 1.03 1.2 0.652 7.91 32.03 5.28 1.03 1.6 0.496 6.01 33.35 6.6 1.03 0.379 4.59 34.67 Chiều sâu chịu nén cực đại đáy móng khối quy ước kết thúc độ sâu có:  gl  0.2 bt Ở độ sâu 6.6m đáy móng khối quy ước có:  gl  4.59(T / m )  0.2   bt  0.2  34.67  6.93(T / m ) Vậy độ sâu chịu nén Hcn=6.6 (m) Độ lún móng cọc (hay móng khối quy ước) là: S i 1  0.8   zigl  hi Ei S 0.8  1.32  12.12 4.59    11.73  10.06  7.91  6.01    0.062m 741.63  2  S = 0.062(m) = 6.2cm.Với đất cát mịn lẫn bột mà nâu vàng tra bảng khảo sát địa chất : E =741.630 (T/m2) - Như độ lún móng thỏa mãn S = 6.2cm Pxt=0 Không cần tính Pcx => đài không bị xuyên thủng 2.6 Tính toán momen thép đặt cho đài cọc :  Momen tương ứng mặt ngàm I-I : M I  I   Pmax  1.475   118.05  0.675  159.97(Tm) SVTH: Nguyeãn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : 166 ĐỀ TÀI:KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ Q.NGÃI GVHD: Th.S NùGUYỄN NGỌC TÚ Chiều cao làm việc: h0 = 140 - 15 = 125(cm) Chọn thép AII có Ra = 2800 KG/cm2 Cốt thép xác định theo công thức : FS-i = FS  I  Mi 0,9.Raho 159.97  10  50.79(cm ) 0.9  2800  125 Chọn 18Þ20; a150 ; Fa=56.54 (cm 2)  Momen tương ứng mặt ngàm II – II: M II  II   Pmax  0.65   118.5  0.65  154.05(Tm ) Chiều cao làm việc: h0 = 140 - 15 = 125(cm) Chọn thép AII có Ra = 2800 ( KG/cm2) Cốt thép xác định theo công thức : FS-i = FS  II  Mi 0,9.Raho 154.05  10  48.9(cm ) 0.9  2800  125 Chọn 16Þ20 , a200 có Fa=50.26 (cm2) Thiết kế móng đài đôi M2 trục C D khung trục  Tải trọng truyền xuống móng trục C-4: SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : 167 ĐỀ TÀI:KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ Q.NGÃI GVHD: Th.S NùGUYỄN NGỌC TÚ Nmax =-359.1 (T), Mtö = 40.54 (Tm), Qtö = 12.75 (T)  Tải trọng truyền xuống móng trục D-4: Nmax =-359.1 (T), Mtö = - 40.54 (Tm), Qtö = - 12.75 (T)  Tổng tải trọng truyền xuống móng M2: Nmax =-718.2(T), Mtö = 81.08 (Tm), Qtö = 25.2 (T) N tc  624.52(T ) , M tc  70.5(Tm) , Q tc  22.17(T )  Xác định trọng tâm moùng M2: mo = -Nc*x +Nd(2.4– x) + Mc – Md + Qc*1.4 - Qd*1.4 =  x = 1.20 m 3.1 Xác định diện tích đáy đài số lượng cọc : Giả thiết khoảng cách cọc 3d ( khoảng cách cọc 3d  6d ) Vậy ứng suất trung bình đáy móng :  tb  Ptk 147.4   45.49 (T/m ) 2 (3  d ) (3  0.6) d : đường kính cọc d = 0.6 m diện tích đáy đài xác định sơ sau : Fd  N tt  tb tb  h Trong : N tt lực dọc tính toán SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : 168 ĐỀ TÀI:KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ Q.NGÃI GVHD: Th.S NùGUYỄN NGỌC TÚ  tb  2.2 (T/m3) trọng lượng trung bình đất móng h chiều sâu chôn đài Fd  N tt 718.2   17.65 (m )  tb tb  h 45.49   2.4 Trọng lượng đài đất đài : Qd  n  Fd   tb  h  1.1  17.65   2.4  93.19 (T) Lực dọc tính toán xác định lên cốt đáy ñaøi : N 0tt  N tt  Qd  718.2  93.19  811.39 (T) - Ước lượng số cọc cho móng : nc    N PC tt  1.1  811.39  6.05 (coïc) 147.4    1.5 hệ số tăng số lượng cọc ảnh hưởng M Vậy chọn số lượng n = 7cọc - Bố trí cọc vào đài sau : - Từ cách bố trí cọc  kích thước đài cọc: 3.4 m  5.0 m = 17 (m2) 3.2 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc : SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : 169 ĐỀ TÀI:KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ Q.NGÃI GVHD: Th.S NùGUYỄN NGỌC TÚ - Từ mặt bố trí cọc ta có diện tích đáy đài thực tế là: Ftt = 3.4 m  m = 17 (m2) - Trọng lượng đài đất đài sau bố trí cọc : Qđ = n  Ftt  hñ  tb= 1,1  17   2.4 = 89.76 (T) - Vì móng chịu tải lệch tâm theo phương ( phương trục x ), lực truyền xuống cọc xác định theo công thức sau: tt Pmax   N tt ncoc M tt  xmax  x i Trong đó: + nc = 07 số lượng cọc móng + M tt  M 0tt mô men uốn tính toán đáy đài (có kể lực cắt chân cột) + x max (m): khoảng cách từ trục đài cọc mặt tới trục hàng cọc biên + xi (m): khoảng cách từ trục đài cọc mặt tới cọc - Trọng lượng thân tính toán cọc PC  1.1  0.2826  2.5  27  20.98 (T)  x i   2  24 (m ) - Vaø x max  2.0 (m) ; x  2.0 (m) Tính toán với tổ hợp: Nmax =-718.2(T), Mtư = 81.08 (Tm), Qtư = 25.2 (T) - Lực dọc tính toán xác định lên cốt đáy đài : N 0tt  N tt  Qd  718.2  89.76  807.96 (T) M 0tt  M tt  Qd  hd  81.08  25.2  1.4  116.36 (Tm)  Tải trọng lớn tác dụng lên đầu cọc Pmax  807.96 116.36    125.12 (T) 24 SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : 170 ĐỀ TÀI:KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ Q.NGÃI GVHD: Th.S NùGUYỄN NGỌC TÚ  Tải trọng nhỏ tác dụng lên đầu cọc Pmin  807.96 116.36    105.73 (T) 24 tt  Pmax  Pbt  125.12  20.98  146.09(T ) < Ptk = 147.4(T)  Pmax - Maët khác Pttmin = 105.73(T) > nên ta tính toán kiểm tra theo điều kiện chống nhổ 3.3 Kiểm tra lực tác dụng lên đất : a Xác định kích thước khối móng qui ước: Góc ma sát trung bình khối móng qui ước  tb    h h i i i  017 '  3.6  130 35 '  3.5  19 47 '  8.5  210 02 '  7.9  28 34 '  2.8  18 49 ' 26.3 Trong : + i góc ma sát tiêu chuẩn lớp đất mà cọc xuyên qua + hi chiều dày lớp đất mà cọc xuyên qua  18 49 '  42 ' Vậy góc mở khối móng qui ước :   tb  4 Kích thước khối móng qui ước : - Bề rộng đáy khối móng quy ước : BM = A1 +  LC  tg = 2.9+  26.3 tg4042’= 7.2 (m) - Chiều dài đáy khối móng quy ước: LM = B1 +  LC  tg = 4.5 +  26.3  tg4042’ = 8.8 (m) - Chiều cao khối móng quy ước ( kể từ mũi cọc đến cốt tầng ) là: hm = 28.7 m b Xác định trọng lượng khối móng quy ước : - Trọng lượng đất phủ lên đài : Q1  1.1  Fqu   tb  h  1.1  7.2  8.8   2.4  334.54(T ) - Trọng lượng cọc : Q2  0.2826  2.5  26.3   167.22(T ) - Trọng lượng đất từ mũi cọc đến đáy đài : Q3  Fqu    i  hi  Q2 SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : 171 ĐỀ TÀI:KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ Q.NGÃI GVHD: Th.S NùGUYỄN NGỌC TÚ Q3  7.2  8.8  (1.856  1.7  1.9  0.92  1.007  3.5  0.977  8.5  1.001 7.9  1.003  2.8)  167.22  Q3  1571.9 (T)  Trọng lượng khối móng quy ước : Qqu  Q1  Q2  Q3  334.54  167.22  1571.9  2073.66(T ) - Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất từ mũi cọc trở leân :  tbqu  Qqu Fqu  hm  2073.66  1.14 (T/m ) 7.2  8.8  28.7 C Xác định áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng qui ước: - Giá trị nội lực tiêu chuẩn gây đáy khối móng qui ước : N tc  N 0tc  Qqu  624.52  2073.66  2698.18(T ) M tc  M 0tc  Q0tc  29  70.5  22.17  26.3  653.57(Tm) - Độ lệch tâm : e - M tc 653.57   0.242 (m) tc 2698.18 N AÙp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước : tc  max    e  2698.18   0.242  N tc   1   1   LM  B M  LM  7.2  8.8  8   tc  max  49.61 (T/m )   tbtc  tc tc  max    tc  35.56 (T/m ) ;  49.61  35.56  42.58 (T/m2) d Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước : R tc  m1  m2  A  BM   II  B  hm   II'  D  C II k tc   - Trong đó: + Ktc hệ số lấy 1.1 + Tra bảng ta được: m1 = 1,2; m2= 1,3 SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : 172 ĐỀ TÀI:KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ Q.NGÃI GVHD: Th.S NùGUYỄN NGỌC TÚ + Tra bảng với đất có góc ma sát  = 28o34’ ta được: A = 1.03 ; B=5.12; D = 7.56 + Trọng lượng đơn vị đất đáy khối quy ước trở xuống :  II  1.003(T / m ) + Trọng lượng đơn vị đất từ đáy khối quy ước trở lên :  II'   tbqu  1,14(T / m ) + Lực dính đơn vị đáy khối quy ước: C = 0,27 (T/m3) + Ta có được: R tc  - 1.2  1.3  1.03  7.2  1.003  5.12  28.7  1.14  7.56  0.27   251.01(T / m ) 1.1 So saùnh: tc tc  49.61 (T/m ) < 1.2  R = 1.2  251.01 = 301.21(T/m ) +  max +  tbtc  42.58 (T/m2) < Rtc = 251.01 (T/m2) - Kết luận: Nền ổn định 3.4 Kiểm tra độ lún móng : a Ứng suất thaân:  Zbt hm    i  hi (nếu đất nằm mực nước ngầm ta tính  dn - Ứng suất thân đáy lớp sét pha: (cốt -6m)  1bt   dn  hi  0.92   5.52(T / m ) - Ứng suất thân đáy lớp sét lẫn bột màu nâu vàng:  2bt   1bt   dn  hi  5.52  3.5  1.007  9.04(T / m ) - Ứng suất thân đáy lớp cát pha màu nâu vàng:  3bt   2bt   dn  hi  9.04  8.5  0.977  17.34(T / m ) - Ứng suất thân đáy lớp cát pha lẫn sỏi dẻo:  4bt  17.34  7.9  1.001  25.25(T / m ) - Ứng suất thân đáy móng khối quy ước:  5bt  25.25  2.8  1.003  28.06(T / m ) - Ứng suất gây lún đáy móng khối quy ước: SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : 173 ĐỀ TÀI:KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ Q.NGÃI GVHD: Th.S NùGUYỄN NGỌC TÚ  Zgl0   tbtc   bt = 42.58 – 28.06 =16.5(T/m ) - Ứng suất thân độ sâu 4.32m đáy móng khối quy ước:  4bt.32  26.08  4.32  1.003  30.44(T / m ) - Ứng suất thân độ sâu 5.76m đáy móng khối quy ước:  5bt.76  30.44  1.44  1.003  31.88(T / m ) - Ứng suất thân độ sâu 7.2m đáy móng khối quy ước:  7bt.2  31.88  1.44  1.003  33.33(T / m ) Chia đất đáy móng khối quy ước thành lớp có chiều dày BM 7.2   1.44(m) 5 Ta có bảng tính lún sau: LM/BM Điểm Độ sâu z (m) 8.8 7.2 2Z BM K0 gl (T/m2) bt (T/m2) 0 1.2 16.5 26.08 1.44 1.2 0.4 0.968 15.97 2.88 1.2 0.8 0.83 13.69 4.32 1.2 1.2 0.652 10.76 30.44 5.76 1.2 1.6 0.496 8.18 31.88 7.2 1.2 0.379 6.25 33.33 Chiều sâu chịu nén cực đại đáy móng khối quy ước kết thúc độ sâu có:  gl  0.2 bt Ở độ sâu 7.2m đáy móng khối quy ước có:  gl  6.25(T / m )  0.2   bt  0.2  33.33  6.66(T / m ) Vậy độ sâu chịu nén Hcn=7.2 (m) Độ lún móng cọc (hay móng khối quy ước) là: S i 1 0.8   zigl  hi Ei SVTH: Nguyeãn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : 174 ĐỀ TÀI:KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ Q.NGÃI  S GVHD: Th.S NùGUYỄN NGỌC TÚ 0.8  1.44  16.5 6.25    15.97  13.69  10.76  8.18     0.070m 741.63  2  S = 0.070(m) = 7.0cm.Với đất cát mịn lẫn bột maù nâu vàng tra bảng khảo sát địa chất : E =741.630 (T/m2) Như độ lún móng thỏa mãn S = 7.0 cm Pxt=0 Không cần tính Pcx => đài không bị xuyên thủng 3.5 Tính cốt thép đài móng: Phản lực tính toán đầu cọc Pmax= 125.12(T) SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : 176 ĐỀ TÀI:KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ Q.NGÃI GVHD: Th.S NùGUYỄN NGỌC TÚ  Momen tương ứng mặt ngàm I-I : M   Pmax  0.95   125.12  0.95  237.73(Tm) Chiều cao làm việc: h0 = 140 - 15 = 125(cm) Chọn thép AII có Ra = 2800 ( KG/cm2) Cốt thép xác định theo công thức : FS-i = F Mi 0,9.Raho 237.73  10  75.47(cm ) 0.9  2800  125 Chọn 20Þ22; a150, có Fa=76(cm2)  Momen tương ứng mặt ngàm II - II : SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : 177 ĐỀ TÀI:KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ Q.NGÃI GVHD: Th.S NùGUYỄN NGỌC TÚ BIỂU ĐỒ MOMEN Giá trị momen M =300.33(Tm) Chiều cao làm việc: h0 = 140 - 15 = 125(cm) Chọn thép AII có Ra = 2800 ( KG/cm2) Cốt thép xác định theo công thức : FS-i = F Mi 0,9.Raho 300.33  10  95.34(cm ) 0.9  2800  125 Chọn 20 Þ22, a150, có Fa=98.16(cm2) SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang : 178 ... Lớp 08HXD3 Trang 29 ĐỀ TÀI: KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ Q NGÃI SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 GVHD:TH.S NGUYỄN NGỌC TÚ Trang 30 ĐỀ TÀI: KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ Q NGÃI GVHD:TH.S NGUYỄN NGỌC... ĐỀ TÀI: KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ - Q.NGÃI GVHD:TH.S NGUYỄN NGỌC TÚ TỔ HP TỔ HP TỔ HP BIỂU ĐỒ BAO MÔ MEN SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang 46 ĐỀ TÀI: KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ - Q.NGÃI GVHD:TH.S... ĐỀ TÀI: KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ - Q.NGÃI GVHD:TH.S NGUYỄN NGỌC TÚ TỔ HP TỔ HP TỔ HP TỔ HP TỔ HP TỔ HP SVTH: Nguyễn Thị Tường Vy – Lớp 08HXD3 Trang 50 ĐỀ TÀI: KHU Ở CÔNG NHÂN DẦU KHÍ - Q.NGÃI GVHD:TH.S