Thiết kế VP e tower 3

Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008- 2010 CHƯƠNG 1: GVHD: PHAN NGỌC CHÂU HỒ SƠ ĐỊA CHẤT, TẢI TRỌNG XUỐNG MÓNG & ĐỀ NGHỊ CÁC PHƯƠNG ÁN MÓNG I, Đặc điểm địa chất công trình: 1, Tổng quát: - Công trình nằm địa 364 đường Cộng Hòa, Quận Tân Bình_ thuộc khu vực có địa chất tương đối ổn định thành phố - Dựa vào hồ sơ khảo sát địa chất đơn vị khảo sát công trình, với lỗ khoan, theo khu vực khảo sát đơn vị khảo sát chia làm 10 đơn nguyên địa chất công trình đến độ sâu 60m, phương pháp lấy mẫu theo tiêu chuẩn, phương pháp thí nghiệm cho biết đặc điểm lớp đất sau: * Lớp 1: đường bêtông, cát san lấp - Đặc điểm: lớp xuất từ bề mặt hố hố khoan đến độ sâu 0.5m * Lớp 2: sét pha, màu vàng, xám xanh, nâu đỏ, dẻo mềm - Lớp phân bố hố khoan, bề dày trung bình 3.4m, độ sâu phân bố: Hố khoan HK1 HK2 Độ sâu mặt lớp(m) 0.5 0.5 Độ sâu đáy lớp(m) 3.4 4.4 Bề dày lớp(m) 2.9 3.9 * Lớp 3: Sét- sét pha, màu xám xanh, nâu đỏ, lẫn sạn laterite, mật độ sạn sỏi phân bố không đồng hố khoan - Lớp nằm lớp 2, bề dày trung bình 2.7m, độ sâu phân bố: Hố khoan HK1 HK2 Độ sâu mặt lớp(m) 3.4 4.4 Độ sâu đáy lớp(m) 6.7 6.4 Bề dày lớp(m) 3.3 2.0 * Lớp 4: Sét pha, màu vàng, nâu đỏ, xám xanh, dẻo cứng- nửa cứng - Lớp xuất hố khoan, bề dày trung bình 4.5 m, độ sâu phân bố: Hố khoan HK1 HK2 Độ sâu mặt lớp(m) 6.7 6.4 Độ sâu đáy lớp(m) 11.3 10.8 Bề dày lớp(m) 4.6 4.4 * Lớp 5: Cát- cát pha, đôi chỗ lẫn sạn thạch anh, màu xám xanh, vàng - Lớp nằm lớp xuất hố khoan, bề dày trung bình 10.0m, độ sâu phân bố: Hố khoan HK1 HK2 Độ sâu mặt lớp(m) 11.3 10.8 SVTH :NGUYỄN THÀNH TIẾN Độ sâu đáy lớp(m) 20.0 22.1 Bề dày lớp(m) 8.7 11.3 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008- 2010 GVHD: PHAN NGỌC CHÂU * Lớp 6: Sét pha bụi, màu xám đen, dẻo mềm- dẻo cứng - Lớp phân bố lớp xuất hố khoan, bề dày trung bình 3.2m, độ sâu phân bố: Hố khoan HK1 HK2 Độ sâu mặt lớp(m) 20.0 22.1 Độ sâu đáy lớp(m) 23.3 25.2 Bề dày lớp(m) 3.3 3.1 * Lớp 7: Cát trung- thô, màu xám, vàng, chặt vừa - Lớp phân bố lớp xuất hố khoan, bề dày phân bố trung bình 10.8m, độ sâu phân bố: Hố khoan HK1 HK2 Độ sâu mặt lớp(m) 23.3 25.2 Độ sâu đáy lớp(m) 33.3 36.8 Bề dày lớp(m) 10.0 11.6 * Lớp 8: Cát pha, màu xám xanh, tím, dẻo - Lớp phân bố lớp xuất hố khoan, bề dày trung bình 9.35m, độ sâu phân bố: Hố khoan HK1 HK2 Độ sâu mặt lớp(m) 33.3 36.8 Độ sâu đáy lớp(m) 44.7 44.1 Bề dày lớp(m) 11.4 7.3 * Lớp 9: Sét- sét pha, màu xám xanh, nâu đỏ, vàng, cứng - Lớp phân bố lớp xuất hố khoan, bề dày lớp chưa xác định HK1 kết thúc lớp này(50m), độ sâu phân bố: Hố khoan HK1 HK2 Độ sâu mặt lớp(m) 44.7 44.1 Độ sâu đáy lớp(m) >50 54.8 Bề dày lớp(m) >5.3 10.7 * Lớp 10: Sét pha, màu xám xanh, vàng, dẻo cứng - Lớp xuất HK2 từ 54.8m đến độ sâu kết thúc hố khoan(60m), bề dày> 5.2m * Mực nước ngầm( mực nước tónh): xuất vị trí cách mặt đất -3.6m * Qua trình phân tích tính toán, đơn vị khảo sát đưa bảng tổng hợp tiêu lý đất đá khu đất xây dựng công trình sau: SVTH :NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008- 2010 GVHD: PHAN NGỌC CHÂU BẢNG TỔNG HP CHỈ TIÊU CƠ LÝ CỦA ĐẤT ĐÁ Lớp Wch (%) Wd (%) Id B W (%) IL  e0 daN / m3  dn 0 C daN / m daN / m 31 17 15 0.55 24.4 0.529 1990 0.693 585 07018’ 2840 29 16 13 0.39 18.2 0.169 2180 0.547 763 06048’ 2710 25 15 10 0.25 17.5 0.250 2040 0.549 671 22 08’ 2270 - - - - 15.2 - 2020 0.519 671 31048’ 810 40 26 14 0.43 31.8 0.414 1840 0.914 439 09018’ 3200 - - - - 16.4 - 2030 0.524 676 33040’ 480 20 14 0.62 17.8 0.633 2030 0.55 665 29 59’ 1120 34 17 16 0.21 17.9 0.053 2140 0.467 777 21012’ 9370 10 22 14 0.37 16.7 0.338 2040 0.54 675 22000’ 2050 2, Nhận xét: - Nhìn chung đất khu vực xây dựng công trình tốt, có độ ổn định cao - Lớp 2: lớp đất sét pha lớp đất chịu lực trung bình Tuy áp dụng phương án móng nông công trình nên bóc bỏ lớp đất đặt móng vào lớp lớp đất sạn laterite có sức chịu tải tương đối ổn định - Các lớp đất lớp đất có khả chịu lực từ trung bình đến tốt để hạ đầu cọc phương án móng cọc Tùy theo tải trọng công trình phương án thi công mà chọn lực lớp đất để hạ đầu cọc - Với phương án móng cọc khoan nhồi có đường kính lớn lớp đất để hạ đầu cọc tốt lớp thứ 9( sét - sét pha, trạng thái cứng) II, Tải trọng tác dụng xuống móng: - Dựa vào kết tính toán chương trình ETAP chương 6_ phần khung phần A, ta tiến hành chọn tổ hợp riêng lẻ để lọc chọn nội lực tác dụng xuống móng ( xem file EXCEL_ Tổ hợp nội lực chân móng) sau: Tổ hợp Tổ hợp Tổ hợp Mmax (KN.m) Nt.ư (KN) Qt.ư (KN) Nmax (KN) Mt.ö (KN.m) Qt.ö (KN) A B 275 581 -4664 -7719 -175 -198 -5573 -10600 265 -557.38 -212 -235.96 C 581 -7719 -198 -10600 -557.38 -235.96 D 275 -4664 -175 -5573 265 -212 Trục móng SVTH :NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008- 2010 GVHD: PHAN NGỌC CHÂU III, Đề nghị phương án móng: - Với bảng tổng hợp số liệu địa chất bảng tổ hợp tải trọng tác dụng xuống móng cho thấy: đất nơi xây dựng công trình tốt, thích hợp cho loại móng cọc đài thấp hay móng bè - Vì vậy, ta chọn phương án móng cho công trình là: + Phương án 1: móng cọc ép + Phương án 2: móng cọc khoan nhồi SVTH :NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008- 2010 GVHD: PHAN NGỌC CHÂU PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC ÉP CHƯƠNG 2: I, Chọn cọc phương pháp thi công: 1, Chọn lớp đất cắm cọc, đặt đài chọn cọc: - Dựa vào bảng tổng hợp số liệu địa chất nội dung nhận xét kèm theo với cường độ độ sâu phù hợp để cắm cọc vào lớp đất thứ trở - Ta chọn lớp đất thứ 7_ lớp cát trung- thô, màu xám, vàng, chặt vừa lớp đất để cắm cọc, đảm bảo điều kiện ổn định cho móng - Đặt đáy đài cos – 2650mm so với mặt hoàn thiện( tức nằm cách mặt đất tự nhiên 1700mm), nằm lớp 2_ lớp sét pha, màu vàng, xám xanh, nâu đỏ, dẻo mềm Dùng cọc bêtông cốt thép có B25 dài 26m có tiết diện (350x350)mm để thi công - Đối với cọc 26m này, để tránh trùng mặt cắt nối cọc gây nguy hiểm cho móng lực xô ngang, ta chia cọc thành loại: + Loại A: đoạn mũi dài 10m, đoạn dài 8m + Loại B: đoạn mũi dài 8m, đoạn dài 10m, đoạn dài 8m 2, Chọn phương pháp thi công: - Cọc hạ giàn ép 600 tấn_ thiết bị ép tương đối phổ biến Việt Nam Đối với loại thiết bị tốc độ thi công tương đối nhanh, an toàn tiết kiệm thời gian thi công - Cọc cẩu, di chuyển tới vị trí cần thiết cẩu TADANO có sức nâng 30 Tấn - Các đoạn cọc nối với phương pháp hàn nối ốp với Các đoạn cọc cấu tạo có hộp nối cọc( xem hình chi tiết cọc) cọc nối với V góc ốp góc hộp nối dùng liên kết hàn, mặt ốp tiếp xúc đoạn cọc dùng liên kết hàn để nối Chiều cao đường hàn lấy lớn 6mm chiều dài đường hàn chiều dài mặt tiếp xúc ốp Chú ý nối đoạn cọc có ty dẫn hướng đặt đầu cọc( hộp nối), chiều dài ty nối 400mm, dùng sắt 18 - Đoạn mũi cọc, lắp thêm mũi dẫn hướng sắt 25, có chiều dài 500mm, đoạn nhô khỏi mũi cọc dài 50mm II, Thiết kế móng cọc ép: 1, Kiểm tra cẩu, lắp cọc: - Chọn cọc từ đoạn cọc dài 10m 8m để kiểm tra, tính thép cho cọc vận chuyển cẩu lắp * Trường hợp vận chuyển cọc: móc cẩu cọc bố trí điểm đầu mũi cọc khoảng cách cho giá trị mômen dương lớn giá trị mômen âm có trị số tuyệt đối lớn - Trọng lượng phân bố cọc m dài : q = bhbt = 1,1 0,35 0,35  2,5 = 0,337(T/m) - Mômen cẩu lắp cọc : + Cọc 8m: M = 0,043qL2=0,0430,33782=0.927 (Tm) + Coïc 10m: M = 0,043qL2=0,0430,337102=1.5 (Tm) - Diện tích cốt thép dùng cho cẩu lắp( dùng thép AIII làm cốt dọc thép AI làm cốt đai) SVTH :NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008- 2010 + Đối với cọc 8m: AS  GVHD: PHAN NGỌC CHÂU M 92700   0.9(cm ) 0.9 xRS xh0 0.9 x3650 x31 + Đối với cọc 10m: AS  M 150000   1.47(cm2 ) 0.9 xRS xh0 0.9 x3650 x31 - Choïn 420 có AS = 12.56( cm2) làm cốt dọc cọc, thép đai 8_ bố trí khoảng cách đai: đoạn đầu mũi dài 2.2m (cọc 8m) 2.5m ( cọc 10m) chọn s= 100, đoạn lại bố trí đai s= 200 * Trường hợp dựng cọc: - Mômen dựng cọc : + Cọc 8m: M = 0,086qL2=0,0860,33782= 1.85 (Tm) + Coïc 10m: M = 0,086qL2=0,0860,337102=2.898 (Tm) - Diện tích cốt thép dùng cho cẩu lắp : + Đối với cọc 8m: AS  M 185000   1.81(cm ) 0.9 xRS xh0 0.9 x3650 x31 + Đối với cọc 10m: AS  M 289800   2.84(cm ) 0.9 xRS xh0 0.9 x3650 x31 - Mà ASC = 6.28 cm2 220 nên thép chọn thỏa điều kiện dựng ép cọc * Tóm lại : ứng với hai trường hợp vận chuyển cọc dựng cọc, thép chọn 816 thỏa * Tính thép làm móc treo cọc: lực nhánh treo chịu cẩu lắp: + Cọc 8m: P = 1,2 q l = 1,2  0,5  0.337  = 1.617(T) + Coïc 10m: P = 1,2 q l = 1,2  0,5  0.337  10 = 2.022 (T)  diện tích thép : AS  P 1617   0.44(cm ) RS 3650 AS  P 2022   0.55(cm ) RS 3650 Chọn 116 ( AS = cm2) làm móc treo 2, Xác định sức chịu tải cọc: a, Xác định sức chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc: QVL   ( Rb xAb  RS xAS ) Trong đó:  : hệ số uốn dọc, phụ thuộc vào độ mảnh  cọc SVTH :NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008- 2010 GVHD: PHAN NGỌC CHÂU Bảng tra hệ số uốn dọc : ltt/d φ 69 0.78 76 0.74 Ta có tỷ số 83 0.7 ltt/d = φ= 90 0.65 74.28 0.75 Rb: cường độ chịu nén bêtông( B25 có Rb= 1.45KN/cm2) Ab: tiết diện ngang cọc RS: cường độ chịu kéo thép( thép AIII có: RS= 36.5(KN/cm2) AS: diện tích cốt thép QVL   ( Rb xAb  RS xAS )  0.75(1.45 x35 x35  36.5 x12.56)  1676.018( KN ) b, Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu lí đất nền: b.1, Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu trạng thái đất hay gọi phương pháp thống kê:( theo PL A- TCXD 205- 1998) - Mũi cọc cắm vào lớp cát trung- thô, màu xám, vàng, chặt vừa nên cọc làm việc theo sơ đồ ma sát - Sức chịu tải tiêu chuẩn cọc: n Qtc  m(m R xq p xAb  u  m f xf si xli ) i 1 Trong đó: m: hệ số điều kiện làm việc cọc đất Tra bảng phụ lục A.3 TCVN 2051998 trang 26 lấy m=1 mR mf: hệ số điều kiện làm việc đất quanh mũi cọc mặt bên cọc Tra bảng phụ lục A.3 TCVN 205- 1998 trang 26 lấy mR=1.2, mf=1 u: chu vi cọc_ u= 35x4= 140(cm) li: chiều dày lớp đất cọc qua Ab: tiết diện ngang cọc_ Ab= 35x35= 1225(cm2) qb: cường độ đất mũi cọc Tra bảng phụ lục A.1 TCVN 205- 1998 trang 24 nội suy, với độ sâu mũi cọc 26m ta qb=910 (T/m2) = 0.91(KN/cm2) fsi : ma sát bên cọc fi xác định cách tra bảng phụ thuộc vào độ sâu trung bình phân lớp đất zi Ta chia đất thành lớp đồng có chiều dày chia ≤ 2m, cường độ tính toán chân cọc với độ sâu chọn 26m, tra phụ lục A.2 TCVN 205- 1998 trang 25 nội suy, ta được: • Lớp 2: z1= 2.25m, IL= 0.529 > f1= 0.0016(KN/cm2) z2= 3.35m, IL= 0.529 > f2= 0.00207(KN/cm2) SVTH :NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008- 2010 GVHD: PHAN NGỌC CHÂU • Lớp 3: z3= 4.575m, IL= 0.169 > f3= 0.00547(KN/cm2) z4= 5.925m, IL= 0.169 > f4= 0.00579(KN/cm2) • Lớp 4: z5= 7.35m, IL= 0.25 z6= 8.85m, IL= 0.25 > f5= 0.0052(KN/cm2) > f6= 0.00541(KN/cm2) z7= 10.35m, IL= 0.25 > f7= 0.00559(KN/cm2) • Lớp 5: z8= 12.1m > f8= 0.00274(KN/cm2) z9= 14.1m > f9= 0.00278(KN/cm2) z10= 16.1m > f10= 0.00285(KN/cm2) z11= 18.1m > f11= 0.00293(KN/cm2) z12= 20.1m > f12= 0.003(KN/cm2) • Lớp 6: z13= 21.9m, IL= 0.414 > f13= 0.00406(KN/cm2) z14= 23.5m, IL= 0.414 > f14= 0.00415(KN/cm2) • Lớp 7: z15= 24.9m, > f15= 0.00859(KN/cm2) n Qd  m( mR xq p xAb  u  m f xf si xli ) i 1 = 1[1.2x0.91x35x35+140x1(0.0016x110+ 0.00207x110+ 0.00547x135 +0.00579x135+0.0052x150+0.00541x150+0.00559x150 +0.00274x200+0.00278x200+ + 0.00285x200+0.00293x200+0.003x200 +0.00406x160+0.00415x160+ 0.00859x120)]=2675(KN) - Sức chịu tải cho phép cọc là: Qa  Qtc 2676   1621( KN ) ktc 1.65 + Chọn đài có 11 ÷20 cọc > ktc= 1.65 b.2, Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất nền: ( theo PL BTCXD 205- 1998) - Sức chịu tải cực hạn cọc là: QU  QS  Q P  AS f S AP q P + Do qua nhiều lớp đất nên: Qu  u  ( f si li )  A p q p Trong đó: QU : Sức chịu tải cực hạn cọc (KN) QS : Sức chịu tải cực hạn ma sát bên (KN) QP : Sức chịu tải cực hạn mũi cọc (KN) As: diện tích xung quanh cọc(m2) SVTH :NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008- 2010 GVHD: PHAN NGỌC CHÂU Ap: diện tích tiết diện ngang cọc(m2) u : chu vi cọc qp – cường độ chịu tải đất mũi cọc (daN/m2) fSi: lực ma sát đất mặt bên cọc(daN/m2) li : chiều dày lớp đất thứ i - Sức chịu tải cho phép tính theo công thức (TCXD 205 -1998) : Qa  Q QS Q  P hoaëc Qa  U FS FS S FS P FS – hệ số an toàn lấy 2.5  3.0 + Công thức chung tính toán lực ma sát bên tác dụng lên cọc là: fs = ca + ’htga Trong đó: ca – lực dính đất thân cọc (daN/m2); với cọc bê tông cốt thép ca = c, với c lực dính đất a – góc ma sát cọc đất nền, với cọc bê tông cốt thép a = ;  góc ma sát đất ’h – ứng suất hữu hiệu đất theo phương vuông góc với mặt bên cọc (daN/m2) Với: ’h = Ks’v Trong đó: ’v – ứng suất hữu hiệu theo phương đứng trọng lượng thân đất (daN/m2) Ks – hệ số áp lực ngang phụ thuộc vào loại đất phương pháp hạ cọc, xác định sau: Ks = (1-sin) + Cường độ chịu tải đất mũi cọc tính theo công thức: qp = cNc + ’vpNq + ’dpN Trong đó: c – lực dính đất (daN/m2) dp: cạnh cọc(m) ’vp – Ứng suất hữu hiệu theo phương đứng độ sâu mủi cọc trọng lượng thân đất (daN/m2) ’ – trọng lượng thể tích có hiệu đất độ sâu mủi cọc (daN/m3) Nc, Nq, N - hệ số sức chịu tải phụ thuộc vào góc ma sát đất, hình dạng mủi cọc phương pháp thi công cọc Tính sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất nền: - Xác định sức chống cắt đất mặt bên cọc: Ta có: đáy móng đặt cao trình -2.650m cách mặt đất 1.7m Ứng suất có hiệu theo phương thẳng đứng độ sâu đáy móng tính từ mặt đà kiềng(mặt đà kiềng cách mặt đất tự nhiên 0.75m): ’đm =   ' i hi = 2000x1.25 + 1990x1.2 = 4780 (daN/m2) SVTH :NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008- 2010 GVHD: PHAN NGỌC CHÂU BẢNG TÍNH GIÁ TRỊ MA SÁT HÔNG CỦA CỌC Z I đn Lớp (m) daN/m3 daN/m3 1990 2180 2040 2020 1840 2030 3.9 6.6 11.1 21.1 24.3 26 585 763 671 671 439 676  ca  daN/m2 07018’ 2840 06048’ 2710 22008’ 2270 31048’ 810 09018’ 3200 33040’ 480  'v  h' hi (m) daN/m2 daN/m2 2.2 3956 3454 2.7 2059 1816 4.5 3021 1882 10 6715 3176 3.2 1404 1177 1.7 1149 512 fsihi daN/m 7221 7901 13662 27792 10858 1396 f h si i daN/m 7221 15121 28784 56576 67434 68830 * Cọc dài 26 m: chiều sâu mũi cọc z = 26m - Tổng sức chống cắt đất mặt bên coïc: Qs = u  f si hi = 0.35x4x68830 = 96362 (daN) = 963.62(KN) - Ứng suất có hiệu theo phương thẳng đứng mũi cọc: ’vp = 4780 + 0.2x1990 + 0.3x585 + 2.7x763 + 4.5x671+ 10x671+ 3.2x439 + 1.7x676 =19009(daN/m2) - Lớp đất mũi cọc có 33040’tra bảng 3.5 giáo trình móng TS CHÂU NGỌC ẨN giá trị: Nq = 35.075; Nc = 51.121; N = 36.347 > Thay vào công thức ta được: qp = 80x51.121 + 19009x35.075 + 676x0.35x36.347 = 699879 (daN/m2) Qp = A p q p = 0.35x0.35x699879 = 8573517 (daN) = 857.35(KN) - Sức chịu tải cực hạn cọc: Qu = Qp + Qs = 857.35 + 963.62 =1820.97 (KN) - Sức chịu tải cho phép cọc: Q 1820.97 Qa = u =  910.485( KN ) FS b.3, Xác định sức chịu nhổ cọc: n Qnh  m.u. m fi f i hi i 1 Trong đó: Qnh : lực nhổ cọc(KN) m= 0.8 cọc cắm vào đất > 4m u, fi, hi, mfi giống tính phaàn b.1 n Qnh  m.u. m fi f i hi = 0.8x140x1(0.0016x110+ 0.00207x110+ 0.00547x135 i 1 +0.00579x135+0.0052x150+0.00541x150+0.00559x150 +0.00274x200+0.00278x200+ + 0.00285x200+0.00293x200+0.003x200 +0.00406x160+0.00415x160+ 0.00859x120)] =1071(KN) SVTH :NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008-2010 GVHD: NGAN NGỌC CHÂU -Tại đáy bể: Pn = n  n H = 1,1x1000x1.7= 1870 (kG/m2) - Trong đó:  n = 1000 (kG/m3) : trọng lượng riêng nước - Thành bể chịu tác dụng áp lực đất áp lực nước.Có trường hợp nguy hiểm là: + Bể chứa đầy nước + Bể không chứa đầy nước 2.21) Tải trọng ngang nước: - Xét trường hợp nguy hiểm mực nước bể đạt cao nhất, biểu đồ áp lực nước có dạng tam giác tăng dần theo độ sâu Tại đáy bể: Pn = n  n H = 1,1x1000x1.7= 1870 (kG/m) 2.22) Tính toán cường độ áp lực đất: + Tại chân tường cường độ áp lực đất là:  018 Pa  tg (45  ). h = tg ( 45  ) x19.9x1.7= 0.8842 x19.9 x1.7 =26.43(KN/m2) 2 =2643(kG/m2) + Trị số áp lực đất bị động tác dụng lên thành:  1 018 tg (45  ). h = tg (45  ) x19.9 x1.7 = 0.884 x19.9x1.7 =22.47(KN/m2) 2 2 2 =2247(kG/m ) 2.23) Xác định nội lực tính cốt thép: a) Nội lực: -Thành bể cấu kiện chịu nén lệch tâm, để đơn giản tính toán thiên an toàn, bỏ qua trọng lượng thân thành bể Xem thành bể cấu kiện chịu uốn có: + Cạnh ngàm vào đáy + Cạnh bên ngàm vào cột hay thành vuông góc + Cạnh tựa đơn có hệ theo chu vi Do nắp tựa lên thành bể thành bể theo phương lực tác dụng có độ cứng lớn nên sơ đồ tính đầu ngàm đầu tựa đơn Ea  Pnướcc = 1870 (kG/m) Pđất = 2643 (kG/m) Ta thấy áp lực đất lớn áp lực nước nên để an toàn ta tính toán thành bể nước SVTH: NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008-2010 GVHD: NGAN NGỌC CHÂU + Mômen áp lực đất gây  Pl 2.643x1.7 =  = -0.509(T.m) 15 15 Pl 2.643x1.7 Mômen dương lớn nhất: Mmax = = = 0.227(T.m) 33.6 33.6 b) Tính thép: * Sơ đồ tính: Bản làm việc theo phương ,vì cắt dãy rộng m theo phương ngắn để tính - Vật liệu: Chọn bêtông Mác 300 có: Rn = 130(kG/cm2) Rk =10(kG/cm2) Eb = 2.9105(kG/cm2) - Chọn thép CI  R : tính cốt kép  m   R : tính cốt đơn - Tính tiết diện ngang cốt thép : AS    Rb b.h0 b RS Điều kiện để kiểm tra: min    max min  0,05%   Fach x100% bho max   Rn x100% Ra BẢNG KẾT QUẢ TÍNH THÉP CHO BẢN THÀNH STT VỊ TRÍ Ngàm Nhịp M (Tm) 0.509 0.227 m  0.0542 0.0242 0.0557 0.0245 -Thép theo phương ngang đặt theo cấu tạo Þ8a200 2.3) Tính toán thành BT2: SVTH: NGUYỄN THÀNH TIẾN As (cm2) 2.2 0.97 Chọn thép Þ10a200 Þ10a200 Fachon % 3.93 3.93 0.462 0.462 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008-2010 GVHD: NGAN NGỌC CHÂU - Do ta cắt dãy rộng 1m theo phương cạnh ngắn 1.5m giống thành để tính toán Chính ta không cần phải tính thành , nên ta cókết tính thép thành hoàn toán giống thành BẢNG KẾT QUẢ TÍNH THÉP CHO BẢN THÀNH STT VỊ TRÍ Gối Nhịp M (Tm) 0.509 0.227 m  0.0542 0.0242 0.0557 0.0245 As (cm2) 2.2 0.97 Chọn thép Þ10a200 Þ10a200 Fachon % 3.93 3.93 0.462 0.462 -Thép theo phương ngang đặt theo cấu tạo Þ8a200 3) TÍNH TOÁN BẢN ĐÁY: a) Tónh tải: STT Loại vật liệu  (kG/m ) Lớp gạch men 2000 Lớp vữa lót 1800 Lớp chống thấm 2000 Bản sàn BTCT mác 300 dày12 2500 Tổng cộng Chiều dày m 0.01 0.02 0.01 0.12 Hệ số vượt tải 1.2 1.2 1.1 1.1 Tải trọng (kG/m2) 24 43.2 24 360 451.2 - Phản lực đất nền: G Pđất = axb - Trọng lượng thân đáy bể: G1 =  xlxhx xn = 0.12 x 4.2 x 5.4 x 2500 x 1.1 = 7484 (kG) - Trọng lượng thân bản thành beå: G2 = (0.1 x 5.2 x 1.49 x 2500 x 1.1) x2 + (0.1 x x 1.49 x 2500 x 1.1) x2 = 5081 (kG) - Trọng lượng thân bản nắp bể: G3 = 0.09 x x 5.2 x 2500 x 1.1 = 5148 (kG) - Trọng lượng thân dầm nắp bể: SVTH: NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008-2010 GVHD: NGAN NGỌC CHÂU G4 = Gdn1 + Gdn2 = 2x(0 x x x 2500 x1.1) + ( x x 5.2 x 2500 x 1.1)) = 3608(kG) - Trọng lượng thân dầm đáy bể: G5 = Gdđ1 + Gdđ2 = 2x(0.3 x x x 2500 x1.1) + ( 0.3 x x 5.2 x 2500 x 1.1) = 6930 (kG) - Trọng lượng nước bể: G6 = n  a.b.h.l = x 1000 x x 5.2 x 1.49 = 30992(kG) Tổng trọng lượng bể nước ( có nước) là:  G  7484+5081+5148+3608+6930+30992 = 59243 (kG) = 59.243(T) G 59.243 = = 2.612 (T/m2)( có nước ) axb 4.2 x5.4 Tổng trọng lượng bể nước ( nước) là:  G  7484+5081+5148+3608+6930= 28251 (kG) = 28.251(T)  Pđất =  Pđất = G 28.251 = = 1.245 (T/m2)( nước ) axb 4.2 x5.4 b) Hoạt tải: - Trọng lượng nước lúc bơm đầy: Pn = n  h = 1.1 x1000x1.49 = 1650 (kG/m2) = 1.639 (T/m2) c) Xác định nội lực: Căn tài liệu khảo sát địa chất công trình mực nước ngầm cách mặt đất tự nhiên 3.6m nên với hồ nước ngầm không bị Ta xét trường hợp tác dụng vào đáy bể sau: Trường hợp 1: Hồ đầy nước Cộng biểu đồ áp lực trường hợp ta lực tác dụng vào đáy là: q1tt = Pđất neàn + qtt = 2,612 – (0.4512+1.639) = 0.5218 (T/m) Trường hợp2: Hồ không nước Để an toàn ta không trừ khối lượng đáy q1tt = Pđất = 1.245 (T/m2) Tổng tải trọng 1m dài: q= 1.245 x 1m = 1,245 (T/m) Ta thấy trường hợp trường hợp nguy hiểm nhất, chọn trường hợp để tính toán cho đáy * Tính toán đáy: h 40 - Xét tỉ số: l= d = = 4>3 liên kết sàn dầm liên kết ngàm hb 10 5.2 l - Xét tỉ số: = = 1,3  Sàn làm việc phương tính theo sơ đồ kê bố cạnh l1 thuộc sơ đồ Tính theo sơ đồ đàn hồi: Cắt ô theo phương thành dãy có bề rộng 1m để tính SVTH: NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008-2010 GVHD: NGAN NGỌC CHÂU c) Xác định nội lực: Mômen dương lớn bản: M1= m91xP ( kG/m) M2= m92xP ( kG/m) Mômen dương lớn gối: MI= k91xP ( kG/m) MII= k92xP ( kG/m) Trong đó: Các hệ số m91, m92, k91, k92 tra bảng 1- 19 trang 34 sơ đồ ( Sổ tay thực hành kết cấu công trình PGS, PTS: VŨ MẠNH HÙNG) Tra bảng ta có: m91= 0,0208 k91= 0,0475 m92 = 0,0123 k92= 0,0281 Tải trọng tác dụng lên ô baûn: p = q x l1x l2 = 1,245 x x 5.2 = 25.89 (Tm) +Tính mômen nhịp: M1= m91xP = 0,0208 x 25.89 = 0.538 (Tm) M2= m92xP= 0,0123 x 25.89 = 0,318 (Tm) + Tính mômen gối : * Theo phương cạnh ngắn: MI= k91xP= 0,0475 x 25.89 = 1.23 (Tm) * Theo phương cạnh dài: MII= k92xP= 0,0281 x 25.89 = 0.727 (Tm) * Tính toán cốt thép nhịp gối: Ta có: h = 12 (cm), agt = 1.5 (cm)  h0 = h – a = 12 – 1,5 = 10,5 (cm) M - Tính  m :  m   b Rb b.h02 - Tính  : ξ = 1- 1 2 m  m >  R : tính cốt kép  m   R : tính cốt đơn - Tính tiết diện ngang cốt thép : AS  SVTH: NGUYỄN THÀNH TIẾN   Rb b.h0 b RS Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008-2010 GVHD: NGAN NGỌC CHÂU Điều kiện để kiểm tra:  <  <  max  = 0,05% Fa ch x 100% bxh0 R  max = αo n 100% Ra  = BẢNG TÍNH CỐT THÉP CHO BẢN ĐÁY Ô SÀN S1 VỊ TRÍ Nhịp l1 Nhịp l2 Gối l1 Gối l2 M (Tm) 0.538 0.318 1.23 0.727 Fachọn (cm2) Þ Fa (cm2) 10.5 0.0375 0.0383 2.61 Þ8a150 10.5 0.0222 0.0224 1.24 Þ8a200 10.5 0.0858 0.09 6.13 12 Þ12 a150 10.5 0.0507 0.052 3.55 10 Þ10a150 h0 m  As Fachoïn (cm2) 3.59 2.51 7.53 5.2 % 0.38 0.24 0.72 0.5 4) TÍNH TOÁN DẦM NẮP CỦA HỒ NƯỚC NGẦM: 4.1) Tính toán dầm nắp DN1 - Chọn kích thước dầm DN1 là:200 x 300 (mm) - Chiều dài dầm: L= m a) Xác định tải trọng: - Tải trọng tác dụng lên dầm gồm tải trọng từ nắp truyền vào trọng lượng thân dầm nắp Sơ đồ truyền tải nắp vào dầm nắp -Trọng lượng thân dầm nắp: - qTLBT= n x  x b (h – hb) = 1,1x 2500x 0,2(0,3 – 0,09) = 115,5( kG/m) - Tải trọng nắp truyền vào dầm nắp quy phân bố dạng hình tam giác: qbn = (5/8) x gb x( l1/2) = (5/8) x 417.8 x = 522.25 ( kG/m) - Tổng tải trọng phân bố dầm: SVTH: NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008-2010 GVHD: NGAN NGỌC CHAÂU q= qTLBT + qbn = 115,5 + 522.25 = 637.75 ( kG/m) b) Xác định nội lực: - Quan niệm tính dầm nắp dầm đơn giản chịu tải trọng phân bố hình tam giác kê lên gối: + Sơ đồ: Từ sơ đồ ta có moâ men Mmax= ql2/8 =637.75x42/8 = 1275.5 (kGm) Qmax = ql/2=637.75x2 = 1275.5 (kG) + Tính toán cốt thép dầm nắp DN1: * Tính toán cốt thép dọc: Thép nhịp: Chọn agt = 3.5 cm ( khoảng cách từ trọng tâm đến mép dầm)  h = h0 - agt = 30 – = 26 (cm) M - Tính  m :  m  =0.0726  b Rb b.h02 - Tính  : ξ = 1- 1 2 m =0.0754  m   R : tính cốt đơn - Tính tiết diện ngang cốt thép : AS    Rb b.h0 b RS = 1.82 Chọn cốt thép: Þ14 có Fach = 3.08 (cm2) + Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min <  < max min = 0.05% Fach 3.08 x100% = 100%  0.581% (thoả điều kiện) bxh0 20 x 26.5 R 130 max   n 100% = 0.58 x x100% =2.69% 2800 Ra  + Thép gối:Chọn theo cấu tạo là: Þ14 c) Tính toán cốt ngang: Từ biểu đồ lực cắt ta có giá trị: Qmax = 1.2757 (T) Kiểm tra điều kiện hạn chế: -Trong đó: K1= 0.6 dầm K0= 0.35 bêtông Mác  400 SVTH: NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008-2010 GVHD: NGAN NGỌC CHÂU Kiểm tra khả chịu cắt bêtông: 0.6Rkb.h0  Qmax  0.35Rnb.h0 Q0= 0.35Rnb.h0 = 0.35x130x20x26.5 = 24115 (kG) Ta thaáy: Q0 = 33215 (kG) > Qmax = 12757 (kG)  Không cần tăng kích thước hay Mác bêtông 0.6Rkb.h0 = 0.6x10x 20x 26.5= 3180 (kG) Ta thaáy: 0.6Rkb.h0 = 3180 (kG) > Qmax = 12757 (kG)  Bêtông đủ khả chịu cắt, cốt đai đặt theo cấu tạo không cần tính Chọn đai Þ6, fd= 0,283 cm2 , hai nhánh đai n=2, thép CI có Rad = 1600 (kG/cm2) h 300 Với h  (45 cm) Uct  = = 150 cm 2 1 - Chọn Uct = 15(cm), bố trí đoạn L đầu dầm, đoạn L dầm Uct = 250 cm - Kiểm tra khả chịu cắt cốt đai: Qdb  8.Rk b.h02 qd Trong đó: R n f d 0.8 x 2600 x x0.283 = = 78.49 (kG/cm) qd  ad u 15  Qdb  8.Rk b.h02 qd = x10 x 20 x 26.52 x78.49 = 9391 (kG) = 9.391T Ta thaáy: Qdb = 9.391T > Qmax = 1.2757 (T) - Vaäy cốt đai đủ khả chịu lực, không cần phải tính toán cốt xiên 4.2) Tính toán dầm nắp DN2: - Kích thước tiết diện dầm nắp DN2:200x400 (mm) - Dầm nắp DN2 có chiều dài: L = 5.2 m a) Xác định tải trọng: - Tải trọng tác dụng lên dầm gồm tải trọng từ nắp truyền vào trọng lượng thân dầm nắp Sơ đồ truyền tải nắp vào dầm nắp -Trọng lượng thân dầm nắp: - qTLBT= n x  x b (h – hb) = 1,1x 2500x 0,2(0,4 – 0,09) = 170,5( kG/m) - Tải trọng nắp truyền vào dầm nắp quy tải phân bố từ tải hình thang : SVTH: NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008-2010 GVHD: NGAN NGỌC CHÂU l1   0.384 2l 2 x5.2 (1-22 + 3 = 0.761) qbn = gb x  xl1/2= 417.8 x 0.761 x = 636 ( kG/m) - Tổng tải trọng phân bố dầm: q= qTLBT + qbn = 170,5 + 636 = 806.5 ( kG/m) b) Xác định nội lực: - Quan niệm tính dầm nắp dầm đơn giản chịu tải trọng phân bố hình tam giác kê lên gối: + Sơ đồ: Trong đó: = Từ sơ đồ ta có mô men Mmax= ql2/8 =806.5x5.2 /8 = 2726 (kGm) Qmax = ql/2=806.5x5.2/2=2097 (kG) + Tính toán cốt thép dầm nắp DN2: * Tính toán cốt thép dọc: Thép nhịp: Chọn agt = 3.5 cm ( khoảng cách từ trọng tâm đến mép dầm)  h = h0 - agt = 40 – 3.5 = 36.5 (cm) M - Tính  m :  m  =0.0787  b Rb b.h02 - Tính  : ξ = 1- 1 2 m =0.082  m   R : tính cốt đơn - Tính tiết diện ngang cốt thép : AS    Rb b.h0 b RS =2.78 Chọn cốt thép: Þ16 có Fach = 4.02 (cm2) + Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min <  < max min = 0.05%  Fach 4.02 100%  0.55% (thoả điều kiện) x100% = 20 x36.5 bxh0 SVTH: NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008-2010 max   GVHD: NGAN NGỌC CHAÂU Rn 130 100% = 0.58 x x100% =2.69 Ra 2800 + Thép gối:Chọn theo cấu tạo là: Þ14 c) Tính toán cốt ngang: Từ biểu đồ lực cắt ta có giá trị: Qmax = 2.097(T) Kiểm tra điều kiện hạn chế: -Trong đó: K1= 0.6 dầm K0= 0.35 bêtông Mác  400 Kiểm tra khả chịu cắt bêtông: 0.6Rkb.h0  Qmax  0.35Rnb.h0 Q0= 0.35Rnb.h0 = 0.35x130x20x36.5 = 33215 (kG) Ta thaáy: Q0 = 33215 (kG) > Qmax = 2.097(T)  Khoâng cần tăng kích thước hay Mác bêtông 0.6Rkb.h0 = 0.6x10x 20x 36.5= 4380 (kG) Ta thaáy: 0.6Rkb.h0 = 4380 (kG) > Qmax = 2097(kG)  Bêtông đủ khả chịu cắt, cốt đai đặt theo cấu tạo không cần tính Chọn đai Þ6, fd= 0,283 cm2 , hai nhánh đai n=2, thép CI có Rad = 1600 (kG/cm2) h 300 Với h  (45 cm) Uct  = = 150 cm 2 1 - Choïn Uct = 15(cm), bố trí đoạn L đầu dầm, đoạn L dầm U= 250 cm - Kiểm tra khả chịu cắt cốt đai: Qdb  8.Rk b.h02 qd Trong đó: R n f d 0.8 x 2600 x x0.283 = = 78.49 (kG/cm) qd  ad u 15  Qdb  8.Rk b.h02 qd = x10 x 20 x36.52 x78.49 = 12934.8 (kG) = 12.935T Ta thaáy: Qdb = 12.935T > Qmax = 2.097 T - Vậy cốt đai đủ khả chịu lực, không cần phải tính toán cốt xiên 4.3) Tính toán dầm đáy DĐ1: - Chọn kích thước dầm DN1 là:250x400 mm - Chiều dài dầm: L= m a) Xác định tải trọng: - Tải trọng tác dụng lên dầm gồm tải trọng từ nắp truyền vào trọng lượng thân dầm nắp Sơ đồ truyền tải đáy vào dầm nắp SVTH: NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008-2010 GVHD: NGAN NGỌC CHÂU -Trọng lượng thân dầm ñaùy: - qTLBT= n x  x b (h – hb) = 1,1x 2500x 0,25x(0.4-0.12)=231 ( kG/m) - Tải trọng đáy truyền vào dầm đáy( lấy tải trọng áp lực đất) qbn = (5/8)x1245x2 =1556.25 ( kG/m) - Tải trọng thành truyền vào dầm đáy ( gồm có sàn nắp , dầm nắp, thành) qbt= 1.1x2500x0.8x0.1+637.75 =857.75 - Tổng tải trọng phân bố dầm: g= qTLBT + qbn = 231+1556.25+857.75 = 2645( kG/m) b) Xác định nội lực: - Quan niệm tính dầm đáy dầm đơn giản chịu tải trọng phân bố hình tam giác kê lên gối: + Sơ đồ: Từ sơ đồ ta có mô men Mmax= ql2/8 =2645x4x4/8 = 5290 ( kG/m) Qmax = ql/2=2645x4/2 =5290 (kG) + Tính toán cốt thép dầm đáy DĐ1: * Tính toán cốt thép dọc: Thép nhịp: Chọn agt = 3.5 cm ( khoảng cách từ trọng tâm đến mép dầm)  h = h0 - agt = 40 – 3.5 = 36.5 (cm) M - Tính  m :  m  =0.1527  b Rb b.h02 - Tính  : ξ = 1- 1 2 m = 0.167  m   R : tính cốt đơn - Tính tiết diện ngang cốt thép : AS  SVTH: NGUYỄN THÀNH TIẾN   Rb b.h0 b RS = 5.65 cm2 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008-2010 GVHD: NGAN NGỌC CHÂU Chọn cốt thép: Þ18 có Fach = 7.63 (cm2) + Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min <  < max min = 0.05% Fach 7.6  x100% = 100%  1.04% (thoả điều kiện) bxh0 20 x36.5 R 130 x100% =2.69 max   n 100% = 0.58 x 2800 Ra + Thép gối: Do quan niệm dầm kê lên gối tựa nên ta lấy thép gối 40% thép nhịp 40 x7.6 Fa   3.04 (cm2) 100 - Chọn cốt thép: Þ18 có Fach = 5cm2 c)Tính toán cốt ngang Dựa vào biểu đồ lực cắt có giá trị Qmax  4.96(T) = 5290 kG Kiểm tra khả chịu cắt bê tông: 0.6 Rk bho  Qmax  0.35 Rn bho 0.6 Rk bho =0.6x10x20x36.5 =4380 (kG) 0.35Rnbho =0.35x130x20x36.5=33215(kG) Vaäy 0.6 Rk bho =4380 (kG)< Qmax  5290< 0.35Rnbho =33215(kG)  thỏa điều kiện tính toán cốt ngang Lực cốt đai phải chịu: qd  Q2 Rk bh 5290 = = 8.75 (kG/cm) x10 x30 x36.5 Choïn ủai ỵ6 , fủ = 0.283 cm2, hai nhaựnh n = 2, thép CI có R =1600 kG/cm2 - Khoảng cách tính toán: R nf 1600   0.283 =78.07 (cm) U t  ad d  qd 11.6 U max  1.5Rk bho2 1.5 10  20  36.52   80.42 (cm) Q 4970 h 400   20 (cm)và 150(cm) 2 1 Chọn U = 15cm, bố trí đoạn từ gối ra, đoạn dầm chọn U = 25cm, thoả điều 3 kiện nhỏ h  40  30 cm 4 Với h  45 (cm) U ct   Qdb  8.Rk b.h02 qd = x10 x 20 x36.52 x78.07 = 12900.2 (kG) = 12 (T) Ta thaáy: Qdb = 12 (T) > Qmax = 5.290 - Vậy cốt đai đủ khả chịu lực, không cần phải tính toán cốt xiên SVTH: NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008-2010 GVHD: NGAN NGỌC CHÂU 4.4) Tính toán dầm đáy DĐ2: - Chọn kích thước dầm DN1 là:250x500mm - Chiều dài dầm: L= 5.2m a) Xác định tải trọng: - Tải trọng tác dụng lên dầm gồm tải trọng từ nắp truyền vào trọng lượng thân dầm nắp Sơ đồ truyền tải đáy vào dầm nắp -Trọng lượng thân dầm đáy: - qTLBT= n x  x b (h – hb) = 1,1x 2500x 0,25(0,5 – 0,09) = 225,5( kG/m) - Tải trọng đáy truyền vào dầm đáy( lấy tải trọng áp lực đất) qbn= 0.761x1245x2 = 1895 ( kG/m) l Trong đó: =   0.384 2l 2 x5.2 (1-22 + 3 = 0.761) - Tải trọng thành truyền vào dầm đáy ( gồm có sàn nắp , dầm nắp, thành) qbt= 1.1x2500x0.8x0.1+806.5 =1027 ( kG/m) - Tổng tải trọng phân bố daàm: g= qTLBT + qbn = 225.5 + 1895+1027 =3147.5( kG/m) b) Xác định nội lực: - Quan niệm tính dầm đáy dầm đơn giản chịu tải trọng phân bố hình tam giác kê lên gối: + Sơ đồ: Từ sơ đồ ta có mô men Mmax= ql2/8 =3147.5x5.2x5.2/8 = 10638.55 kGm Qmax = ql/2=3147.5x5.2/2 = 8183.5 kG SVTH: NGUYỄN THÀNH TIẾN Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008-2010 GVHD: NGAN NGỌC CHÂU + Tính toán cốt thép dầm đáy DĐ2: * Tính toán cốt thép dọc: Thép nhịp: Chọn agt = 3.5 cm ( khoảng cách từ trọng tâm đến mép dầm)  h = h0 - agt = 50 – 3.5 = 46.5 (cm) M - Tính  m :  m  =0.126  b Rb b.h02 - Tính  : ξ = 1- 1 2 m =0.135  m   R : tính cốt đơn - Tính tiết diện ngang cốt thép : AS    Rb b.h0 b RS =8.76 cm2 Chọn cốt thép: Þ20+ Þ18 có Fach = 11.36 cm2 + Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min <  < max min = 0.05% Fach 11.36 x100%  0.81% (thoả điều kiện) x100% = 30 x46.5 bxh0 R 130 max   n 100% = 0.58 x x100% =2.69 Ra 2800  + Thép gối: Do quan niệm dầm kê lên gối tựa nên ta lấy thép gối 40% thép nhịp - Chọn cốt thép: 2Þ20 có Fach = 6.28 (cm2) + Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min <  < max min = 0.05% Fach 4.62 100%  0.5% (thoả điều kiện) x100% = bxh0 20 x 46.5 R 130 100%  2.9% max   n 100% = 0.58 2600 Ra  c)Tính toán cốt ngang Dựa vào biểu đồ lực cắt có giá trị Qmax  8.18 T Kiểm tra khả chịu cắt bê tông: 0.6 Rk bho  Qmax  0.35 Rn bho 0.6 Rk bho =0.6x10x20x46.5 = 5580 (kG) 0.35Rnbho =0.35x130x20x46.5=42315(kG) Vaäy 0.6 Rk bho =5580 (kG)< Qmax  8183 Qmax = 8.18T - Vậy cốt đai đủ khả chịu lực, không cần phải tính toán cốt xiên SVTH: NGUYỄN THÀNH TIẾN ... 160.9 160.9 4 83. 26 112 .34 112 .34 521. 83 76.48 P2i KN/m2 e1 i 624.22 0.5 43 e2 i S 0. 537 2 0.00714 629.76 0.54177 0. 537 14 0.0057 619.88 0.540 53 0. 537 36 0.0 039 607.24 0. 539 5 0. 537 6 0.00 235 Vậy: Độ lún:... 442.1 232 .37 217. 03 666.8 e1 i e2 i 0.5418 0. 536 3 S 0.00 934 2.62 1.55 468.666 217. 03 521.852 495.2 685.18 0.5 432 0. 536 89 0.0107 162.659 521.852 575. 038 548.4 162.659 6 83. 5 23 0.54 135 0. 536 5 0.00824... 35 .075; Nc = 51.121; N = 36 .34 7 > Thay vào công thức ta được: qp = 480x51.121 + 27 136 x35.075 + 676x0 .35 x36 .34 7 = 984 933 (daN/m2) Qp = A p q p = (3. 14x0.82)/4 x984 933 = 494 830 (daN) = 4948 .3( KN)