Chung cư trương định

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN PHẦN I KIẾN TRÚC SVTH: THÁI QUỐC TÂN -1- MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH NHU CẦU XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH Trong năm gần đây, mức độ đô thị hóa ngày tăng, mức sống nhu cầu người dân ngày nâng cao kéo theo nhu cầu ăn ở, nghỉ ngơi, giải trí mức cao hơn, tiện nghi Mặt khác với xu hướng hội nhập, công nghiệp hoá đại hoá đất nước hòa nhập với xu phát triển thời đại nên đầu tư xây dựng công trình nhà cao tầng thay công trình thấp tầng, khu dân cư xuống cấp cần thiết Vì vậy, chung cư Trương Định đời nhằm đáp ứng nhu cầu người dân thay đổi mặt cảnh quan đô thị tương xứng với tầm vóc đất nước đà phát triển ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH Tọa lạc quận 8, công trình nằm vị trí thoáng đẹp, tạo điểm nhấn đồng thời tạo nên hài hòa hợp lý đại cho tổng thể quy hoạch khu dân cư Công trình nằm trục đường giao thông thuận lợi cho việc cung cấp vật tư giao thông công trình Hệ thống cấp điện, cấp nước khu vực hoàn thiện đáp ứng tốt yêu cầu cho công tác xây dựng Khu đất xây dựng công trình phẳng, trạng công trình cũ, công trình ngầm bên đất nên thuận lợi cho công việc thi công bố trí tổng bình đồ ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU TẠI TP HỒ CHÍ MINH Khí hậu Thành Phố Hồ Chí Minh khí hậu nhiệt đới gió mùa, chia thành mùa rõ rệt năm a) b) Mùa Khô: Từ tháng 12 đến tháng có:  Nhiệt độ cao : 40 ·C;  Nhiệt độ trung bình : 32 ·C;  Nhiệt độ thấp :18 ·C;  Lượng mưa thấp : 0,1mm;  Lượng mưa cao  Độ ẩm tương đối trung bình : 85,5% :300mm; Mùa Mưa: Từ tháng đến tháng 11, có: SVTH: THÁI QUỐC TÂN -2- MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH c) GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN  Nhiệt độ cao nhất: 36 ·C;  Nhiệt độ trung bình: 28 ·C;  Nhiệt độ thấp nhất: 23 ·C;  Lượng mưa trung bình: 274,4mm;  Lượng mưa thấp nhất: 31mm (tháng 11);  Lượng mưa cao nhất: 680mm (tháng 9);  Độ ẩm tương đối trung bình: 77,76%;  Độ ẩm tương đối thấp nhất: 74%;  Độ ẩm tương đối cao nhất: 84%;  Lượng bốc trung bình: 28mm/ngày;  Lượng bốc thấp nhất: 6,5mm/ngày Hướng Gió:  Hướng gió chủ yếu Đông Nam Tây Nam với vận tốc trung bình 2,5m/s, thổi mạnh vào mùa mưa Ngoài có gió Đông Bắc thổi nhẹ (tháng 12-> tháng 1)  Thành Phố Hồ Chí Minh nằm khu vực chịu ảnh hưởng gió bão, chịu ảnh hưởng gió mùa áp thấp nhiệt đới GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 4.1 Mặt phân khu chức Mặt công trình hình chữ nhật, chiều dài 43.2 m, chiều rộng 22.8 m chiếm diện tích đất xây dựng 984.96 m2 Công trình gồm tầng tầng hầm Cốt ±0.00 m chọn đặt cốt tự nhiên Sàn tầng cốt +1.2, mặt sàn tầng hầm cốt -2.3 m Chiều cao công trình 37.3 m tính từ cốt mặt đất tự nhiên Tầng hầm : thang máy bố trí giữa, chỗ đậu xe ôtô xung quanh Các hệ thống kỹ thuật bể chứa nước sinh hoạt, trạm bơm, trạm xử lý nước thải bố trí hợp lý giảm tối thiểu chiều dài ống dẫn Tầng hầm có bố trí thêm phận kỹ thuật điện trạm cao thế, hạ thế, phòng quạt gió Tầng trệt: dùng làm siêu thị nhằm phục vụ nhu cầu mua bán, dịch vụ giải trí cho hộ gia đình nhu cầu chung khu vực Tầng – 8: bố trí hộ phục vụ nhu cầu Nhìn chung giải pháp mặt đơn giản, tạo không gian rộng để bố trí hộ bên 4.2 Mặt đứng SVTH: THÁI QUỐC TÂN -3- MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN Sử dụng, khai thác triệt để nét đại với cửa kính lớn, tường hoàn thiện sơn nước 4.3 Hệ thống giao thông Giao thông ngang đơn nguyên hệ thống hành lang Hệ thống giao thông đứng thang thang máy, bao gồm 02 thang bộ, 02 thang máy Thang máy bố trí nhà, hộ bố trí xung quanh lõi phân h hành lang tường nên khoảng lại ngắn nhất, tiện lợi, hợp lý bảo đảm thông thoáng GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 5.1 Hệ thống điện Hệ thống tiếp nhận điện từ hệ thống điện chung khu đô thị vào nhà thông qua phòng máy điện Từ điện dẫn khắp công trình thông qua mạng lưới điện nội Ngoài ra, bị cố điện dùng máy phát điện dự phòng đặt tần g hầm để phát 5.2 Hệ thống nước Nước cấp: Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước khu vực dẫn vào bể chứa nước tầng hầm hệ bơm nước tự động lên hồ nước mái Từ đây, nước cung cấp đến phòng thông qua hệ thống gen gần phòng phục vụ Nước thải: Sau xử lý, nước thải đẩy vào hệ thống thoát nước chung khu vực 5.3 Thông gió, chiếu sáng Bốn mặt công trình có bancon thông gió chiếu sáng cho phòng Ngoài bố trí máy điều hòa phòng 5.4 Phòng cháy thoát hiểm Công trình BTCT bố trí tường ngăn gạch rỗng vừa cách âm vừa cách nhiệt Dọc hành lang bố trí hộp chống cháy bình khí CO2 Các tầng lầu có cầu thang đủ đảm bảo thoát người có cố cháy nổ Bên cạnh đó, đỉnh mái có bể nước lớn phòng cháy chữa cháy 5.5 Chống sét Chọn sử dụng hệ thống thu sét chủ động cầu Dynasphere thiết lập tầng mái hệ thống dây nối đất đồng thiết kế để tối thiểu hóa nguy bị sét đánh 5.6 Hệ thống thoát rác Rác thải tầng đổ vào gen rác đưa xuống gain rác, gain rác bố trí tầng hầm có phận đưa rác Gain rác thiết kế kín đáo, kỹ để tránh làm bốc mùi gây ô nhiễm môi trường SVTH: THÁI QUỐC TÂN -4- MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN PHẦN II TÍNH TOÁN KẾT CẤU SVTH: THÁI QUỐC TÂN -5- MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN CHƯƠNG TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ THÉP SÀN TẦNG 07 SƠ ĐỒ BỐ TRÍ HỆ DẦM SÀN Hình 1.1: Sơ đồ bố trí hệ dầm sàn SVTH: THÁI QUỐC TÂN -6- MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC – VẬT LIỆU 2.1 Sơ kích thước sàn  Chọn sơ kích thước chiều dày sàn Việc chọn sơ kích thước chiều dày sàn phụ thuộc vào chiều dài nhịp dầm bố trí cho sàn theo công thức sau: hb =  D l m + Với loại dầm lấy m = 30 ÷ 45 l nhịp ( cạnh theo phương chịu lực phương ) + Với kê bốn cạnh lấy m = 40 ÷ 45 l cạnh ngắn L1 ( phương ) + D = 0.8 ÷ 1.4 phụ thuộc vào tải trọng tác dụng Ta xét ô số S9 có kích thước lớn để xác định chiều dày hb cho sàn, Ta có tỷ số: L2 4.7   1, 24   phương L1 3.8  D  l =    3.8  0.084  0.095(m) m  45 40   Chieàu dày hb =  Chọn hb = 10 (cm) 2.2 Chọn sơ tiết diện dầm  Công thức: h d  Ld md Với:  + md =16  20 dầm phụ; + md =12  16 dầm chính; + Ld: nhịp dầm xét Chọn dầm trục đoạn AB để sơ kích thước cho toàn dầm h dc  ( 1 1 1  )L     8000  500  666.67  h dc  700(mm) 16 12  16 12  1 1 1 bdc  (  )h dc     700  175  350  bdc  300  mm  4 2  Chọn kích thước dầm chính: b d  h d  300  700(mm)  Chọn sơ kích thước cho toàn dầm phụ hd  1 L   7850  392.5(mm) 20 20 SVTH: THAÙI QUỐC TÂN -7- MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN  Chọn khích thước dầm trực giao, dầm phụï: bd  hd  200  400(mm)  Các dầm môi - dầm phụ hành lang: b d  h d  200  300 (mm) 2.3 Lựa chọn loại vật liệu   Bê tông dùng cho kết cấu chịu lực nhà chọn bê tông B25 có thông số sau: + Cường độ tính toán chịu nén bê tông: Rb = 14.5 (MPa) = 145 (daN / cm ) ; + Cường độ tính toán chịu kéo bê tông: Rbt = 1.05 (MPa) = 10.5 (daN / cm2 ) ; + Môđun đàn hồi ban đầu bê tông chịu kéo nén : E b  30.103 (MPa); Thép dùng kết cấu bê tông cốt thép nên sử dụng loại thép có cường độ thông dụng , chọn thép AI cho cốt thép nhỏ Þ10 thép AII cho cốt thép lớn Þ10 có thông số sau: + Cường độ tính toán : o Thép AI: Rs = 225(MPa) = 2250 (daN / cm ) ; o Theùp AII: Rs = 280(MPa) = 2800 (daN / cm ) + Cường độ tính toán cốt đai: o Theùp AI: Rsw = 175(MPa) = 1750 (daN / cm2 ) ; o Theùp AII: Rsw = 225(MPa) = 2250 (daN / cm ) + Mô đun đàn hồi : Ea = 21104 (MPa) XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN Gồm có loại tải trọng sau: tỉnh tải, hoạt tải tải trọng đặc biệt lấy theo TCVN 2737-1995 3.1 Tónh tải  Tải trọng thường xuyên (tónh tải) bao gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn g stt   .i n i Trong đó: +  i : khối lượng riêng lớp cấu tạo thứ i; + i : chiều dày lớp cấu tạo thứ i; + n i : hệ số tin cậy lớp thứ i Kết tính toán trình bày bảng 1.1 SVTH: THÁI QUỐC TÂN -8- MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN Bảng 1.1: Cấu tạo sàn sinh hoạt Cấu tạo lớp Gạch Ceramic Vữa ximăng tạo dốc Bản BTCT Vữa trát Trần thạch cao Chiều dày (m)  (daN / m ) Tải tiêu chuẩn ( daN / m ) Hệ số vượt tải Tải tính toaùn gtt ( daN / m ) 2000 1800 2500 1800 - 20 54 250 27 100 1.1 1.3 1.1 1.3 1.2 22.0 70.2 275.0 35.1 120.0 522.3 0.01 0.03 0.1 0.015 -  gtt Hình 1.2: Các lớp cấu tạo sàn 3.2 Hoạt tải  Tải trọng phân bố sàn lấy theo TCVN 2737 : 1995 ([1]) nhö sau : p tt  p tc n p Trong : + p tc - tải trọng tiêu chuẩn lấy theo Bảng 3/[1] + np - hệ số độ tin cậy , theo 4.3.3/ [1]: n p  1.3 p tc  200daN / m n p  1.2 p tc  200daN / m Kết tính trình bày thành bảng 1.2: SVTH: THÁI QUỐC TÂN -9- MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN Bảng 1.2: Hoạt tải tác dụng lên sàn STT Hoạt Tải (daN/m2) Loại phòng Phòng ngủ ptc 150 n 1.3 ptt 195 Phòng khách 150 1.3 195 Phòng vệ sinh 150 1.3 195 Bếp – Phòng ăn 150 1.2 195 Ban công 200 1.2 240 Hành lang, cầu thang 300 1.2 360 3.3 Tải tường tác dụng lên ô sàn  Tường trọng tường ngăn qui đổi thành tải phân bố sàn ( cách tính đơn giản mang tính chất gần ) Tải trọng tường ngăn có xét đến giảm tải ( trừ 30% diện tích lỗ cửa ), tính theo công thức sau: n.l t h t gtct g  70% A qd t Trong đó: + ht: chiều cao tường = htầng - hd; + l t : chiều dài tường; + A: diện tích ô sàn; + g tct :trọng lượng đơn vi tiêu chuẩn tường, với: Tường 10 gạch ống: g tct =180 daN/m2; Tường 20 gạch ống: g tct =330 daN/m2  Trên mặt kiến trúc ta thấy ô sàn S5, S6, S8, S16 có tường ngăn Kết tính toán trình bày bảng 1.3 Bảng 1.3: Tải trọng tường ngăn qui đổi Trọng lượng tiêu chuẩn g qd (daN/m2 ) t lt (m) ht(m) Trọng lương tiêu chuẩn g tct (daN/m2 ) 12.54 3.7 3.4 180 1.3 164.32 S6 11.22 3.5 3.4 180 1.3 173.73 S8 9.24 1.2 3.4 180 1.3 72.33 S16 8.06 1.4 3.4 330 1.3 177.35 KH A (m ) S5 SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 10 - n MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH tt P2  P4  Pmax  1526.31 kN +  GVHD: Th.S TRAÀN THANH LOAN MI-I = 1.7  (1526.31 + 1526.31) = 5189.45 kNm  Diện tích cốt thép:  Chọn a = cm h0 = 150 – 10 – = 135 cm  Chọn lớp bêtông bảo vệ abv = 4.5 cm  Kiểm tra hàm lượng cốt thép: 0.05%       Bêtông B25 thép AI:  max   R  Bêtông B25 thép AII:  max   R  Công thức tính toaùn: 1  As   max bh Rb 145  100%  0.618   100%  3.98% Rs 2250 Rb 145  100%  0.595   100%  3.08% Rs 2800 M 5189.45  10   0.054 ; 1 =0.054 < R =0.418 tính cốt đơn R b bh 02 14.5  3600 1350 1    2     0.054  0.056 A s  1bh  Rb 14.5  0.056  3600  1350   14094 mm  140.94 cm Rs 280 As 140.94 100  100  0.21% bh 360  185  Kiểm tra thấy tỉ số  thỏa 0,05% <  < 3,08 %  Choïn 2428, A cs  147.79 cm , a = 150 mm b) Mặt cắt ngàm II – II  Momet tương ứng với mặt ngàm II – II MII – II = r2(P1 + P2) Với:   + r2 = 0.95 m + P1  P2  Ptbtt  1526.31  1444.87  /  1485.59 kN MII-II = 0.9521485.59 = 2822.621 kNm Diện tích cốt thép: + Chọn a = cm h=150 – 10 – = 135 cm SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 188 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN + Chọn lớp bêtông bảo vệ abv = 4.5 cm + Công thức tính toán: 2  M 2822.621  10   0.0197 ; 2 =0.0197 < R =0.418 Tính cốt R b bh 20 14.5  5400  1350 đơn     2     0.0197  0.0199 A s  2 bh   Rb 14.5  0.0199  5400  1350   7513 mm  75.13 cm Rs 280 As 75.13  100  100  0.103% bh 540  135 Kiểm tra thấy tỉ số  thỏa 0,05% <  < 3,08 %  Choïn 2918, A sc  73.81 cm , a = 190 mm PHẦN B TÍNH MÓNG M1 pdn 3856.1   2203.5 kN k tc 1.75  Sức chịu tải cọc : p ttc   Móng có 21 cọc: ktc = 1.4 SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 189 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN  Móng có từ 11 đến 20 cọc: ktc = 1.55  Móng có từ đến 10 cọc: ktc = 1.65  Móng có từ đến cọc: ktc = 1.75 Vậy sức chịu tải cọc chọn để tính toán : p [ p ] = tt c  , Qa  pctt  2311.34kN TẢI TRỌNG Tải trọng Kí hiệu móng M1 N tt  kN  5007.21 M tt  kNm  Tính toán 164.10 Q tt  kN  85.89 N tc  kN  4,354.10 0 M tc  kNm  Tiêu chuẩn 142.70 Q tc  kN   Coät A: Mtu = -164.10 (kNm); Nmax = -5077.21 (kN); 74.69 Qtu = -85.89 (kN) XÁC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC  Áp lực giả định tác dụng lên đài cọc phản lực đầu cọc gây ra: p tt   (3d)  2203.5  382.55kN / m (3  0,8)2 Diện tích sơ đài cọc: Fd   p ttc N tt0 tt p  n tb h  5007.21  14.67(m ) 382.55  1.1 25  1.5 Trọng lượng sơ đế đài: tt N dai  n tb hFd  1.1  25  1.5  14.67  605.14(KN)  Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế đài: Ntt = N tt0 + N ttd = 5007.21 + 605.14 = 5612.35 kN  Số lượng cọc sơ SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 190 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH nc  k  GVHD: Th.S TRAÀN THANH LOAN N tt 5612.35 = 3.57  1.4  tt 2203.5 pc Với k = 1.4 - hệ số kể đến vị trí độ lệch tâm N ott tác dụng lên móng  Chọn số cọc n c  Bố trí hình vẽ: Hình 2.18: Bố trí cọc móng M1 KIỂM TRA CHIỀU SÂU ĐẶT ĐÁY ĐÀI VÀ CHIỀU CAO ĐÀI CỌC  Đặt đài sâu đất để có tải ngang tác dụng lên đài đất trước đài có áp lực đất tác dụng lên đài đủ lớn để để triệt tiêu giảm tải trọng ngang Do đặt đài đủ sâu thỏa mãn điều kiện sâu : h  hmin (hmin độ sâu tối thiểu) tt    2 Q h  0.7tg  45o   2 b tb  Trong đó: + b: bề rộng móng, b = 3.6 m + Q tt0 : tải trọng ngang tính toán chân cột, Q tt0 = 85.89 kN + : góc nội ma sát lớp đất chứa đài cọc,  = 14o30’ + tb : trọng lượng riêng trung bình đất từ đáy đài cọc trở lên SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 191 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH  GVHD: Th.S TRAÀN THANH LOAN tt     2 Q 14 o30 '   85.89 = 0.84 m h  0.7tg  45o    0.7  tg  45o   b  3.6  20     tb Ta thấy hđ = 1.5 m  hmin = 0.84 m (thỏa mãn) KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN LỰC TRUYỀN XUỐNG MÓNG  Diện tích đáy đài cọc: Fđ = 3.64.4 = 15.84 m2  Trọng lượng đế đài thực tế: N ttd = ntbhFđ = 1.1251.515.84 = 653.4 (kN)  Lực dọc tính toán đáy đài N  tt  Ntt0 Nttdai  5007.21  653.4  5660.61(KN) Moment tính toán đáy đài M ttx  M x  Q x  h = M tty  M y  Q y  h = 164.10+85.891.5 = 292.94 kNm  Tải trọng tác dụng lên cọc biên nhóm cọc: tt Pmax  tt tt 5660.61 292.94  1.6 N tt M x y max M y x max    0 2 nc 10.24  yi  xi  tt Pmax  1460.92 kN  tt Pmin  1369.38 kN Trong đó: + nc : Số cọc đài, n = + xmax, ymax - khoảng cách tính từ trục hàng cọc chịu nén lớn đến trục qua trọng tâm đài xmax = 1.6 (m), ymax = 1.2 (m) + xi - khoảng cách từ tâm đế đài đến trục cọc thứ i theo phương X x i  1.62  10.24(m )  Trọng lượng tính toán cọc : Pc = 1.1AbL = 1.1250.502730 = 414.72 kN  Điều kiện kieåm tra : + tt + Pc = 1460.92 + 414.72 = 1875.64 kN < 2203.5 (cọc đủ khả chịu Pmax tải) + tt = 1369.38 kN > nên không cần kiểm tra điều kiện chịu nhổ Pmin KIỂM TRA ĐỘ LÚN MÓNG CỌC SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 192 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN 5.1 Xác định khối móng quy ước  Ranh giới móng khối quy ước xác dịnh sau: + Phía mặt phẳng AC qua mũi cọc, xem đáy móng + Phía mặt phẳng BD qua mặt đài móng + Phía cạnh mặt phẳng thẳng đứng AB = H độ sâu đặt móng (TCXD 205-1998: Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế Phụ lục H)  Góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc Lc: tb   l l i i i     14 o30 ' 3.8  27o15' 7.1  29 o15' 18.5  26 51' 3.8  7.1  18.5 26 51'  42 ' Kích thước khối móng qui ước:   L M  L  2tg  tb  L c = 4.0 + 2tg6o42’29.4 = 10.9 m    BM  B  2tg  tb   o  L c = 3.2 + 2tg6 42’29.4 = 10.1 m  Trong :  + L – khoảng cách xa (hai biên) hai cọc xa theo phương cạnh dài + B – khoảng cách xa (hai biên) hai cọc xa theo phương cạnh ngắn Diện tích khối móng qui ước A qu  L M BM  10.9  10.1  110.09(m )  Chieàu cao khối móng qui ước h qu  L c  h  29.4  1.5  30.9(m) SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 193 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN Hình 2.19: Khối móng qui ước móng M1 5.2 Xác định trọng lượng khối móng quy ước tc tc tc Q tcqu  Q1qu  Q 2qu  Q 3qu Trong đó: + tc - trọng lượng khối đất khối móng qui ước có độ cao từ mũi Q1qu cọc đến đáy đài cọc SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 194 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH + GVHD: Th.S TRAÀN THANH LOAN tc Q1qu = (Aqu  ncAp)ihi = (110.09  40.5027)(9.743.8 + 9.367.1 + 9.9218.5)   tc =31017.65 kN Q1qu + tc - trọng lượng cọc nằm khối móng qui ước Q 2qu + tc = ncLcAcc = 429.40.502725 = 1477.94 kN Q 2qu + tc : Trọng lượng phần móng quy ước từ đáy đài đến mặt đất tự nhiên Q 3qu + tc Q 3qu  A qu h tb  110.09  1.5  20  3302.7 (kN) tc tc tc + Q 2qu + Q 3qu = 31017.65 + 1477.94 + 3302.7 = 35798.29 (kN) Q tcqu = Q1qu 5.3 Kiểm tra áp lực đất đáy móng khối quy ước tc N tc  N 0tc  Q qu = 4354.10 + 35790.29 = 40152.39 kN M tcx  M tc0x  Q tc0x (h d  L c ) = tc M tcy  M 0y  Q tc0y (h d  L c ) = 142.70+74.69(1.5+29.4) = 2450.62 kN  Độ lệch tâm : ex   M tcy N tc  2450.62 = 0.06 40152.39 p lực tiêu chuẩn trung bình đáy khối móng qui ước : tc Pmax,min  N tc A qu  6ey 6e x  40152.39   0.06   1  1      BM L M  110.09  10.9   tc = 376.77 kN/m2 Pmax tc = 352.68 kN/m2 Pmin Ptbtc = 364.73 kN/m2  p lực tiêu chuẩn đáy khối móng qui ước: R tcm  + m 1m (ABM   Bh qu  tb  Dc) k tc Móng đặt lớp đất thứ 5b có  = 29o15’ Tra bảng 2.1 (sách Nền Móng – GSTS Nguyễn Văn Quảng) A = 1.09; B = 5.34; D = 7.74 + m1 - hệ số làm việc đất 1.2 (cát mịn no nước) + m2 - hệ số làm việc nhà lấy 1.3 SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 195 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN + Ktc – hệ số độ tin cậy lấy 1, tiêu lý đất lấy theo thí nghiệm trực tiếp đất + hqu = Lc + h = 29.4 + 1.5 = 30.9 m +  = 9.92 kN/m3 +  tb  + C = 2.9 kN/m2 R tcm =  h i i h  9.96  1.1  9.74  4.2  9.36  7.1  9.92  18.5  9.77 kN/m3 30.9 1.2  1.3 (1.0910.19.92 + 5.3430.99.77 + 7.742.9) = 2720.27 kN/m2 tc = 377.94 kN/m2 < 1.2 R tcm = 3264.33 kN/m2 Pmax Ptbtc = 364.93 kN/m2 < R tcm = 2720.27 kN/m2  Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy khối móng qui ước 5.4 Kiểm tra độ lún khối móng quy ước  Áp lực thân đáy khối móng quy ước trọng lượng khối móng quy ước tiêu chuẩn Q tcqu :  bt    i h i  9.96  1.1  9.74  4.2  9.36  7.1  9.92  18.5  301.84 kN/m2  Áp lực gây lún: Pgl  qlz 0  Ptbtc  bt  377.94  301.84  76.10 kN / m  Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp nhau: hi  BM 10.1   2.02 (m); choïn hi = 2.02 (m) 5  glz  K oi  zgl0 ; với Koi tra bảng  Ta có biểu đồ ứng suất gây lún: bt = .z + i.hi  glz  K oi  zgl ; (kN/m2) (kN/m2) Điểm z (m) LM BM 0.0 1.0 0.0 1.000 301.840 76.100 2.02 1.0 0.4 0.960 321.878 73.056 SVTH: THÁI QUỐC TÂN 2z BM K0 - 196 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH  4.04 1.0 0.8 GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN 0.800 341.916 60.880 Từ bảng ta thấy giới hạn lấy độ sâu 4.04 m kể từ đáy móng khối quy ước, do: bt = 341.916 (kN/m2) >  gl =  60.880 = 304.4 (kN/m2) zi h i Ei i 1 n  Tính lún: S   Với: + Ei: Module đàn hồi lớp đất thứ 5b, E = 37100 (kN/m2) +  = 0.8  S 0.8  2.02  76.1 60.88   73.056     0.0062 (m)  0.62 (cm) 37100  2   Tra bảng H.2, TCXD 205-1998 nhà dân dụng nhiều tầng có khung bêtông cốt thép, được: Sgh = (cm)  Vậy điều kiện: S = 0.62 cm < Sgh = cm (thỏa) SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 197 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN Hình 2.20: Biểu đồ ứng suất gây lún khối móng M1 TÍNH TOÁN ĐỘ BỀN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC 6.1 Theo điều kiện chọc thủng vẽ tháp chọc thủng cột với góc mở 450 điều kiện Pcxt Pxt SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 198 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN Hình 2.21: Mặt phá hoại theo kiểu chọc thủng móng M1  Bêtông có cấp độ bean B25: Rb =14,5 (MPa); Rbt = 10,5 (MPa)  Thép AII có Rs = 280 (MPa)  Với:  Pxt = 2Pmax =  1460.92 = 2921.84 kN    400  3200   1400    0.75  10.5  10 4  3006.97 kN Pcxt  Scxt  0.75  R bt     2sin 45   Vaäy Pcxt = 3006.97 kN > Pxt = 2921.84 kN, thỏa điều kiện chọc thủng SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 199 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN 6.2 Tính cốt thép cho đài cọc  Khi tính toán cốt thép chịu uốn cho đài quan niệm đài cọc dầm console ngàm vào tiết diện qua mép cột bị uốn phản lực đầu cọc  Giá trị moment xác định công thức: n M   p i ri i 1 Trong đó: + n: số lượng cọc phạm vi console + pi: Phản lực đầu cọc thứ i + ri: khoảng cách từ trục cọc thứ I đến mặt ngàm Hình 2.22: Mặt cắt ngàm I-I II-II tính cốt thép a) Mặt cắt ngàm I-I  Moment tương ứng với mặt ngàm I-I MI-I = r1(P2 + P4) Trong đó:  + r1 = 1.25 m + tt P3  P6  Pmax  1467.57 kN MI-I = 1.25   1467.57 = 3668.93 kNm SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 200 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN  Diện tích cốt thép:  Chọn a = cm h0 = 150 – 10 – = 135 cm  Choïn lớp bêtông bảo vệ abv = 4.5 cm  Kiểm tra hàm lượng cốt thép: 0.05%       Bêtông B25 thép AI:  max   R  Bêtông B25 thép AII:  max   R  Công thức tính toán: 1  As   max bh Rb 145  100%  0.618   100%  3.98% Rs 2250 Rb 145  100%  0.595   100%  3.08% Rs 2800 M 3668.93  10   0.0385 ; 1 =0.0385 < R =0.418 tính cốt đơn R b bh 02 14.5  3600  1350 1    2     0.0385  0.0393 A s  1bh   Rb 14.5  0.0393  3600  1350   9891 mm  98.91 cm Rs 280 As 98.91  100   100  0.204% bh 360  135 Kieåm tra thấy tỉ số  thỏa 0,05% <  < 3,08 % Choïn 2424, A cs  108.57 cm , a = 150 mm b) Mặt cắt ngàm II – II  Momet tương ứng với mặt ngàm II – II MII – II = r2(P1 + P2) Với:  + r2 = 1.0 m + P1  P2  Ptbtt  1467.57  1375.3  /  1421.44 kN MII-II =   1421.44 = 2842.88 kNm  Diện tích cốt thép: + Chọn a = cm h=150 – 10 – = 135 cm + Chọn lớp bêtông bảo vệ abv = 4.5 cm SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 201 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN Công thức tính toán: 2  M 2842.88  10   0.0244 ; 2 =0.0244 < R =0.418 tính cốt R b bh 20 14.5  4400  1350 đơn     2     0.0244  0.0247 A s  2 bh  Rb 14.5  0.0247  4400  1350   7598 mm  75.98 cm Rs 280 As 75.98 100   100  0.128% bh 440  135  Kiểm tra thấy tỉ số  thỏa 0,05% <  < 3,08 %  Choïn 3018, A sc  76.35 cm , a = 150 mm SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 202 - MSSV: 106104083 ... TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN PHẦN II TÍNH TOÁN KẾT CẤU SVTH: THÁI QUỐC TÂN -5- MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN... 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN Hình 3.5: Sơ đồ tính hệ dầm nắp 2.2.3 Xác định nội lực Sử dụng phần mềm SAP2000 để xác định nội lực dầm Kết thể hình... 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH GVHD: Th.S TRẦN THANH LOAN Hình 3.12: Sơ đồ tính hệ dầm đáy 2.5.3 Xác định nội lực Sử dụng phần mềm SAP2000 để xác định nội lực dầm Kết thể hình