Chung cư trương định

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN PHẦN I KIẾN TRÚC CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH SVTH: THÁI QUỐC TÂN -1- MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN NHU CẦU XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH Trong năm gần đây, mức độ đô thị hóa ngày tăng, mức sống nhu cầu người dân ngày nâng cao kéo theo nhu cầu ăn ở, nghỉ ngơi, giải trí mức cao hơn, tiện nghi Mặt khác với xu hướng hội nhập, công nghiệp hoá đại hoá đất nước hòa nhập với xu phát triển thời đại nên đầu tư xây dựng công trình nhà cao tầng thay công trình thấp tầng, khu dân cư xuống cấp cần thiết Vì vậy, chung cư Trương Định đời nhằm đáp ứng nhu cầu người dân thay đổi mặt cảnh quan đô thị tương xứng với tầm vóc đất nước đà phát triển ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH Tọa lạc quận 8, công trình nằm vị trí thoáng đẹp, tạo điểm nhấn đồng thời tạo nên hài hòa hợp lý đại cho tổng thể quy hoạch khu dân cư Công trình nằm trục đường giao thông thuận lợi cho việc cung cấp vật tư giao thông công trình Hệ thống cấp điện, cấp nước khu vực hoàn thiện đáp ứng tốt yêu cầu cho công tác xây dựng Khu đất xây dựng công trình phẳng, trạng công trình cũ, công trình ngầm bên đất nên thuận lợi cho công việc thi công bố trí tổng bình đồ ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU TẠI TP HỒ CHÍ MINH Khí hậu Thành Phố Hồ Chí Minh khí hậu nhiệt đới gió mùa, chia thành mùa rõ rệt năm a) Mùa Khô: Từ tháng 12 đến tháng có: − Nhiệt độ cao − Nhiệt độ trung bình : 32 ·C; − Nhiệt độ thấp :18 ·C; − Lượng mưa thấp : 0,1mm; − Lượng mưa cao − Độ ẩm tương đối trung bình : 85,5% : 40 ·C; :300mm; b) Mùa Mưa: Từ tháng đến tháng 11, có: SVTH: THÁI QUỐC TÂN -2- MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN − Nhiệt độ cao nhất: 36 ·C; − Nhiệt độ trung bình: 28 ·C; − Nhiệt độ thấp nhất: 23 ·C; − Lượng mưa trung bình: 274,4mm; − Lượng mưa thấp nhất: − Lượng mưa cao nhất: 680mm (tháng 9); − Độ ẩm tương đối trung bình: 77,76%; − Độ ẩm tương đối thấp nhất: 74%; − Độ ẩm tương đối cao nhất: 84%; − Lượng bốc trung bình: − Lượng bốc thấp nhất: 6,5mm/ngày 31mm (tháng 11); 28mm/ngày; c) Hướng Gió: − Hướng gió chủ yếu Đông Nam Tây Nam với vận tốc trung bình 2,5m/s, thổi mạnh vào mùa mưa Ngoài có gió Đông Bắc thổi nhẹ (tháng 12-> tháng 1) − Thành Phố Hồ Chí Minh nằm khu vực chịu ảnh hưởng gió bão, chịu ảnh hưởng gió mùa áp thấp nhiệt đới GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 4.1 Mặt phân khu chức Mặt công trình hình chữ nhật, chiều dài 43.2 m, chiều rộng 22.8 m chiếm diện tích đất xây dựng 984.96 m2 Công trình gồm tầng tầng hầm Cốt ±0.00 m chọn đặt cốt tự nhiên Sàn tầng cốt +1.2, mặt sàn tầng hầm cốt -2.3 m Chiều cao công trình 37.3 m tính từ cốt mặt đất tự nhiên Tầng hầm : thang máy bố trí giữa, chỗ đậu xe ôtô xung quanh Các hệ thống kỹ thuật bể chứa nước sinh hoạt, trạm bơm, trạm xử lý nước thải bố trí hợp lý giảm tối thiểu chiều dài ống dẫn Tầng hầm có bố trí thêm phận kỹ thuật điện trạm cao thế, hạ thế, phòng quạt gió Tầng trệt: dùng làm siêu thị nhằm phục vụ nhu cầu mua bán, dịch vụ giải trí cho hộ gia đình nhu cầu chung khu vực Tầng – 8: bố trí hộ phục vụ nhu cầu Nhìn chung giải pháp mặt đơn giản, tạo không gian rộng để bố trí hộ bên SVTH: THÁI QUỐC TÂN -3- MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN 4.2 GVHD: Th.S TRẦN Mặt đứng Sử dụng, khai thác triệt để nét đại với cửa kính lớn, tường hoàn thiện sơn nước 4.3 Hệ thống giao thông Giao thông ngang đơn nguyên hệ thống hành lang Hệ thống giao thông đứng thang thang máy, bao gồm 02 thang bộ, 02 thang máy Thang máy bố trí nhà, hộ bố trí xung quanh lõi phân cách hành lang tường nên khoảng lại ngắn nhất, tiện lợi, hợp lý bảo đảm thông thoáng GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 5.1 Hệ thống điện Hệ thống tiếp nhận điện từ hệ thống điện chung khu đô thị vào nhà thông qua phòng máy điện Từ điện dẫn khắp công trình thông qua mạng lưới điện nội Ngoài ra, bị cố điện dùng máy phát điện dự phòng đặt tầng hầm để phát 5.2 Hệ thống nước Nước cấp: Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước khu vực dẫn vào bể chứa nước tầng hầm hệ bơm nước tự động lên hồ nước mái Từ đây, nước cung cấp đến phòng thông qua hệ thống gen gần phòng phục vụ Nước thải: Sau xử lý, nước thải đẩy vào hệ thống thoát nước chung khu vực 5.3 Thông gió, chiếu sáng Bốn mặt công trình có bancon thông gió chiếu sáng cho phòng Ngoài bố trí máy điều hòa phòng 5.4 Phòng cháy thoát hiểm Công trình BTCT bố trí tường ngăn gạch rỗng vừa cách âm vừa cách nhiệt Dọc hành lang bố trí hộp chống cháy bình khí CO2 Các tầng lầu có cầu thang đủ đảm bảo thoát người có cố cháy nổ Bên cạnh đó, đỉnh mái có bể nước lớn phòng cháy chữa cháy 5.5 Chống sét Chọn sử dụng hệ thống thu sét chủ động cầu Dynasphere thiết lập tầng mái hệ thống dây nối SVTH: THÁI QUỐC TÂN -4- MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN đất đồng thiết kế để tối thiểu hóa nguy bị sét đánh 5.6 Hệ thống thoát rác Rác thải tầng đổ vào gen rác đưa xuống gain rác, gain rác bố trí tầng hầm có phận đưa rác Gain rác thiết kế kín đáo, kỹ để tránh làm bốc mùi gây ô nhiễm môi trường PHẦN II TÍNH TOÁN KẾT CẤU SVTH: THÁI QUỐC TÂN -5- MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN CHƯƠNG TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ THÉP SÀN TẦNG 07 SƠ ĐỒ BỐ TRÍ HỆ DẦM SÀN Hình 1.1: Sơ đồ bố trí hệ dầm sàn SVTH: THÁI QUỐC TÂN -6- MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC – VẬT LIỆU 2.1 Sơ kích thước sàn Chọn sơ kích thước chiều dày sàn Việc chọn sơ kích − thước chiều dày sàn phụ thuộc vào chiều dài nhịp dầm bố trí cho sàn theo công thức sau: hb = + D l m Với loại dầm lấy m = 30 ÷ 45 nhịp l ( cạnh theo phương chịu lực phương ) + Với kê bốn cạnh lấy m = 40 ÷ 45 cạnh l ngắn L1 ( phương ) D = 0.8 ÷ 1.4 phụ thuộc vào tải trọng tác dụng + Ta xét ô số S9 có kích thước lớn để xác định − chiều dày hb cho sàn, Ta có tỷ số: L 4.7 = = 1, 24 < ⇒ phương L1 3.8  D  l =  ÷ ÷3.8 = 0.084 ÷ 0.095(m) m  45 40   Chiều dày hb =  Chọn hb = 10 (cm) 2.2 Chọn sơ tiết diện dầm − Công thức: h = L d d md Với: md =16 ÷ 20 dầm phụ; + md =12 ÷ 16 dầm chính; + Ld: nhịp dầm xét + Chọn dầm trục đoạn AB để sơ kích thước cho toàn − dầm SVTH: THÁI QUỐC TÂN -7- MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN h dc = ( GVHD: Th.S TRẦN 1 1 1 ÷ )L =  ÷ ÷8000 = 500 ÷ 666.67 ⇒ h dc = 700(mm) 16 12  16 12  1 1 1 b dc = ( ÷ )h dc =  ÷ ÷700 = 175 ÷ 350 ⇒ b dc = 300 ( mm ) 4 2  Chọn kích thước dầm chính: b d × h d = 300 × 700(mm) Chọn sơ kích thước cho toàn dầm phụ − hd ≥  1 L= × 7850 = 392.5(mm) 20 20 Chọn khích thước dầm trực giao, dầm phụï: bd × hd = 200× 400(mm) Các dầm môi - dầm phụ hành lang: − 2.3 b d × h d = 200 × 300 (mm) Lựa chọn loại vật liệu Bê tông dùng cho kết cấu chịu lực nhà chọn bê − tông B25 có thông số sau: Cường độ tính toán chịu nén bê tông: Rb = 14.5 + (MPa) = 145 (daN / cm ) ; Cường độ tính toán chịu kéo bê tông: Rbt = 1.05 + (MPa) = 10.5 (daN / cm ) ; Môđun đàn hồi ban đầu bê tông chịu kéo + nén : E b = 30.103 (MPa); Thép dùng kết cấu bê tông cốt thép nên sử dụng − loại thép có cường độ thông dụng , chọn thép AI cho cốt thép nhỏ Þ10 thép AII cho cốt thép lớn Þ10 có thông số sau: Cường độ tính toán : + Theùp AI: Rs = 225(MPa) = 2250 o Theùp AII: Rs = 280(MPa) = 2800 o (daN / cm ) ; (daN / cm ) Cường độ tính toán cốt đai: + SVTH: THÁI QUỐC TÂN -8- MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN Thép AI: Rsw = 175(MPa) = 1750 o Theùp AII: Rsw = 225(MPa) = 2250 o Mô đun đàn hồi : Ea = + 21×104 (MPa) (daN / cm ) ; (daN / cm ) XAÙC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN Gồm có loại tải trọng sau: tỉnh tải, hoạt tải tải trọng đặc biệt lấy theo TCVN 2737-1995 3.1 Tónh tải Tải trọng thường xuyên (tónh tải) bao gồm trọng lượng − thân lớp cấu tạo sàn g stt = ∑ γ.δi n i Trong đó: + + + γi : khối lượng riêng lớp cấu tạo thứ i; δi : chiều dày lớp cấu tạo thứ i; ni : hệ số tin cậy lớp thứ i Kết tính toán trình bày bảng 1.1 Bảng 1.1: Cấu tạo sàn sinh hoạt Cấu tạo lớp Chiều dày (m) Gạch Ceramic Vữa ximăng tạo dốc Bản BTCT Vữa trát Trần thạch cao SVTH: THÁI QUỐC TÂN 0.01 0.03 γ (daN / m ) 2000 1800 0.1 2500 0.015 1800 Σ gtt -9- Tải tiêu chuẩn (daN / m ) 20 54 Hệ số vượt taûi 250 27 100 1.1 1.3 1.2 1.1 1.3 Taûi tính toán gtt (daN / m ) 22.0 70.2 275.0 35.1 120.0 522.3 MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN Hình 1.2: Các lớp cấu tạo sàn 3.2 Hoạt tải Tải trọng phân bố sàn lấy theo TCVN 2737 : 1995 − ([1]) nhö sau : ptt = ptc.np Trong : + p tc - tải trọng tiêu chuẩn lấy theo Bảng 3/[1] + np - hệ số độ tin cậy , theo 4.3.3/ [1]: np = 1.3 ptc < 200daN / m2 np = 1.2 ptc ≥ 200daN / m2 Kết tính trình bày thành bảng 1.2: Bảng 1.2: Hoạt tải tác dụng lên sàn STT Loại phòng Hoạt Tải (daN/m2) Phòng ngủ ptc 150 Phòng khách 150 1.3 195 Phòng vệ sinh 150 1.3 195 Bếp – Phòng ăn 150 1.2 195 Ban công 200 1.2 240 Hành lang, cầu thang 300 1.2 360 SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 10 - n 1.3 ptt 195 MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN Vậy sức chịu tải cọc chọn để tính toán : {p [ p ] = tt c , Qa } = p ctt = 2311.34kN TẢI TRỌNG Tải trọng Ntt ( kN ) M tt ( kNm) Tính toán Kí hiệu móng M1 5007.21 164.10 Qtt ( kN ) 85.89 Ntc ( kN ) 4,354.10 0 Tiêu chuẩn M tc ( kNm) 142.70 Qtc ( kN ) − Coät A: Mtu -85.89 (kN) 74.69 =-164.10 (kNm);Nmax = -5077.21 (kN);Qtu = XAÙC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC Áp lực giả định tác dụng lên đài cọc phản lực đầu − cọc gaây ra: ptt = pttc (3d) = 2203.5 = 382.55kN / m2 (3× 0,8) Diện tích sơ đài cọc: − Fd = Ntt0 ptt − nγ tbh = 5007.21 = 14.67(m2 ) 382.55− 1.1× 25× 1.5 Trọng lượng sơ đế đài: − tt Ndai = nγ tbhFd = 1.1× 25×1.5× 14.67 = 605.14(KN) Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế đài: − Ntt = N tt0 + Ndtt = 5007.21 + 605.14 = 5612.35 kN SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 226 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN Số lượng cọc sơ − nc = k × Ntt 5612.35 = 1.4× = 3.57 tt 2203.5 pc Với k = 1.4 - hệ số kể đến vị trí độ lệch tâm Nott tác dụng lên móng  Chọn số cọc n c = Bố trí hình vẽ: Hình 2.18: Bố trí cọc móng M1 KIỂM TRA CHIỀU SÂU ĐẶT ĐÁY ĐÀI VÀ CHIỀU CAO ĐÀI CỌC Đặt đài sâu đất để có tải ngang tác dụng lên − đài đất trước đài có áp lực đất tác dụng lên đài đủ lớn để để triệt tiêu giảm tải trọng ngang Do đặt đài đủ sâu thỏa mãn điều kiện sâu : h ≥ hmin (hmin độ sâu tối thiểu) tt  ϕ  2∑ Q0 hmin = 0.7tg 45o − ÷ 2 bγ tb  Trong đó: SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 227 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN  GVHD: Th.S TRẦN + b: bề rộng móng, b = 3.6 m + Qtt0 : tải trọng ngang tính toán chân cột, Qtt0 = 85.89 kN + ϕ: góc nội ma sát lớp đất chứa đài cọc, ϕ = 14o30’ + γ tb : trọng lượng riêng trung bình đất từ đáy đài cọc trở lên tt   ϕ  2∑ Q0 14o30'  2× 85.89 hmin = 0.7tg 45o ữ = 0.7ì tg 45o = 0.84 m ữì b tb 3.6ì 20   Ta thấy hđ = 1.5 m ≥ hmin = 0.84 m (thỏa mãn) KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN LỰC TRUYỀN XUỐNG MÓNG Diện tích đáy đài cọc: Fđ = 3.6× 4.4 = 15.84 m2 − Trọng lượng đế đài thực tế: − Nttd = nγ tbhFđ = 1.1× 25× 1.5× 15.84 = 653.4 (kN) Lực dọc tính toán đáy đài − ∑N tt tt = N0tt +Ndai = 5007.21+ 653.4 = 5660.61(KN) Moment tính toán đáy đài − M ttx = M x + Qx × h = M tty = M y + Qy × h = 164.10+85.89× 1.5 = 292.94 kNm Tải trọng tác dụng lên cọc biên nhóm cọc: − tt max P tt tt Ntt M x ymax M y xmax 5660.61 292.94× 1.6 = ± ± = ± 0± 2 nc 10.24 ∑ yi ∑ xi  tt Pmax = 1460.92 kN  tt Pmin = 1369.38 kN Trong đó: + nc : Số cọc đài, n = SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 228 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN + xmax, ymax - khoảng cách tính từ trục hàng cọc chịu nén lớn đến trục qua trọng tâm đài xmax = 1.6 (m), ymax = 1.2 (m) + xi - khoảng cách từ tâm đế đài đến trục cọc thứ i theo phương X ∑x i = 4× 1.62 = 10.24(m2 ) Trọng lượng tính toán cọc : Pc = 1.1γ AbL = − 1.1× 25× 0.5027× 30 = 414.72 kN Điều kiện kiểm tra : − + tt + Pc = 1460.92 + 414.72 = 1875.64 kN < 2203.5 (cọc Pmax đủ khả chịu tải) + tt = 1369.38 kN > nên không cần kiểm tra điều Pmin kiện chịu nhổ KIỂM TRA ĐỘ LÚN MÓNG CỌC 5.1 Xác định khối móng quy ước Ranh giới móng khối quy ước xác dịnh sau: − + Phía mặt phẳng AC qua mũi cọc, xem đáy móng + Phía mặt phẳng BD qua mặt đài móng + Phía cạnh mặt phẳng thẳng đứng AB = H độ sâu đặt móng (TCXD 205-1998: Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế Phụ lục H) Góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc Lc: − ϕtb ∑ϕ l = ∑l i i i  14o30'× 3.8+ 27o15'× 7.1+ 29o15'× 18.5 = = 26051' 3.8+ 7.1+ 18.5 26051' α= = 6042' Kích thước khối móng qui ước: − SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 229 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRAÀN ϕ  L M = L + 2tg tb ữL c = 4.0 + 2ì tg6o42ì 29.4 = 10.9 m  4 ϕ  BM = B + 2tg tb ữL c = 3.2 + 2ì tg6o42ì 29.4 = 10.1 m  4 Trong : + L – khoảng cách xa (hai biên) hai cọc xa theo phương cạnh dài + B – khoảng cách xa (hai biên) hai cọc xa theo phương cạnh ngắn Diện tích khối móng qui ước − A qu = L M BM = 10.9× 10.1= 110.09(m2 ) Chiều cao khối móng qui ước − hqu = L c + h = 29.4 + 1.5 = 30.9(m) SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 230 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN Hình 2.19: Khối móng qui ước móng M1 5.2 Xác định trọng lượng khối móng quy ước tc tc tc Qtcqu = Q1qu + Q2qu + Q3qu Trong đó: + tc Q1qu - trọng lượng khối đất khối móng qui ước có độ cao từ mũi cọc đến đáy đài cọc + tc Q1qu = (Aqu − ncAp)∑γ ihi = (110.09 − 4× 0.5027)× (9.74× 3.8 + 9.36× 7.1 + 9.92× 18.5)  tc Q1qu =31017.65 kN + tc Q2qu - trọng lượng cọc nằm khối móng qui ước + tc Q2qu = ncLcAcγ c = 4× 29.4× 0.5027× 25 = 1477.94 kN + tc Q3qu : Trọng lượng phần móng quy ước từ đáy đài đến mặt đất tự nhiên +  tc Q3qu = A quhγ tb = 110.09× 1.5× 20 = 3302.7(kN) tc tc tc Qtcqu = Q1qu + Q2qu + Q3qu = 31017.65 + 1477.94 + 3302.7 = 35798.29 (kN) 5.3 Kiểm tra áp lực đất đáy móng khối quy ước Ntc = N0tc + Qtcqu = 4354.10 + 35790.29 = 40152.39 kN M tcx = M tc0x + Qtc0x (hd + L c ) = SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 231 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRAÀN M tcy = M tc0y + Qtc0y (hd + L c ) = 142.70+74.69(1.5+29.4) = 2450.62 kN Độ lệch taâm : − ex = M tcy N tc = 2450.62 = 0.06 40152.39 p lực tiêu chuẩn trung bình đáy khối móng qui ước : − tc Pmax,min = Ntc  6ey 6ex  40152.39  6× 0.06  ± 1± 0±  1± ÷=  ÷ A qu  BM L M ÷ 110.09  10.9   tc Pmax = 376.77 kN/m2 tc Pmin = 352.68 kN/m2 Ptbtc = 364.73 kN/m2 p lực tiêu chuẩn đáy khối móng qui ước: − R tcm = + m1m2 (ABM γ + Bhquγ tb + Dc) ktc Moùng đặt lớp đất thứ 5b có ϕ = 29o15’ Tra bảng 2.1 (sách Nền Móng – GSTS Nguyễn Văn Quảng) A = 1.09; B = 5.34; D = 7.74 + m1 - hệ số làm việc đất 1.2 (cát mịn no nước) + m2 - hệ số làm việc nhà lấy 1.3 + Ktc – hệ số độ tin cậy lấy 1, tiêu lý đất lấy theo thí nghiệm trực tiếp đất + hqu = Lc + h = 29.4 + 1.5 = 30.9 m + γ = 9.92 kN/m3 + γ tb = + ∑γ h i h i = 9.96× 1.1+ 9.74× 4.2 + 9.36× 7.1+ 9.92× 18.5 = 9.77 kN/m 30.9 C = 2.9 kN/m2 1.2× 1.3 (1.09× 10.1× 9.92 + 5.34× 30.9× 9.77 + 7.74× 2.9) = 2720.27 kN/m2 R tcm = SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 232 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN tc Pmax = 377.94 kN/m2 < 1.2 R tcm = 3264.33 kN/m2 Ptbtc = 364.93 kN/m2 < R tcm = 2720.27 kN/m2  Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy khối móng qui ước 5.4 Kiểm tra độ lún khối móng quy ước Áp lực thân đáy khối móng quy ước trọng lượng − tc khối móng quy ước tiêu chuẩn Qqu : σ bt = ∑ γ i hi = 9.96× 1.1+ 9.74× 4.2 + 9.36× 7.1+ 9.92× 18.5 = 301.84 kN/m2 Áp lực gây lún: − Pgl = σzql= = Ptbtc − σ bt = 377.94 − 301.84 = 76.10 kN / m2 Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành − nhiều lớp nhau: hi ≤ BM 10.1 = = 2.02(m); choïn hi = 2.02 (m) 5 σglz = K oi σzgl=0; với Koi tra bảng Ta có biểu đồ ứng suất gây lún: − σ bt = γ z + ∑γ i.hi σglz = K oi σzgl= 0; (kN/m2) (kN/m2) Điể m z (m) LM BM 0.0 1.0 0.0 1.000 301.840 76.100 2.02 1.0 0.4 0.960 321.878 73.056 4.04 1.0 0.8 0.800 341.916 60.880 2z BM K0 Từ bảng ta thấy giới hạn lấy độ sâu 4.04 m kể từ − đáy móng khối quy ước, do: σbt = 341.916 (kN/m2) > × σgl = × 60.880 = 304.4 (kN/m2) SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 233 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN Tính lún: − GVHD: Th.S TRẦN βσzi hi Ei i =1 n S= ∑ Với: Ei: Module đàn hồi lớp đất thứ 5b, E = + 37100 (kN/m2) β = 0.8 +  S= 0.8× 2.02  76.1 60.88 + 73.056 +  ÷ = 0.0062 (m) = 0.62 (cm) 37100  2  Tra bảng H.2, TCXD 205-1998 nhà dân dụng nhiều − tầng có khung bêtông cốt thép, được: Sgh = (cm) Vậy điều kiện: S = 0.62 cm < Sgh = cm (thỏa) − SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 234 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN Hình 2.20: Biểu đồ ứng suất gây lún khối móng M1 TÍNH TOÁN ĐỘ BỀN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC 6.1 Theo điều kiện chọc thủng vẽ tháp chọc thủng cột với góc mở 450 điều kiện Pcxt ≥ Pxt SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 235 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN Hình 2.21: Mặt phá hoại theo kiểu chọc thủng móng M1 Bêtông có cấp độ bean B25: Rb =14,5 (MPa); Rbt = 10,5 (MPa) − Thép AII có Rs = 280 (MPa) − Với: − Pxt = 2Pmax = × 1460.92 = 2921.84 kN − −  ( 400 + 3200) ì 1400 ữì 0.75ì 10.5ì 104 = 3006.97kN Pcxt = Scxt × 0.75× R bt =   ÷ 2sin45   SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 236 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN Vaäy Pcxt = 3006.97 kN > Pxt = 2921.84 kN, thỏa điều kiện chọc thủng 6.2 Tính cốt thép cho đài cọc Khi tính toán cốt thép chịu uốn cho đài quan niệm − đài cọc dầm console ngàm vào tiết diện qua mép cột bị uốn phản lực đầu cọc Giá trị moment xác định công thức: − n M = ∑ pi ri i =1 Trong đó: n: số lượng cọc phạm vi console + pi: Phản lực đầu cọc thứ i + ri: khoảng cách từ trục cọc thứ I đến mặt + ngàm Hình 2.22: Mặt cắt ngàm I-I II-II tính cốt thép a) Mặt cắt ngàm I-I SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 237 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN Moment tương ứng với mặt ngàm I-I − MI-I = r1(P2 + P4) Trong đó: r1 = 1.25 m + tt P3 = P6 = Pmax = 1467.57kN +  MI-I = 1.25 × × 1467.57 = 3668.93 kNm Diện tích cốt thép: − Chọn a = cm →h0 = 150 – 10 – = 135 cm − Chọn lớp bêtông bảo vệ abv = 4.5 cm − Kiểm tra hàm lượng cốt thép: − 0.05% = µ ≤ µ = As ≤ µ max bh0 Bêtông B25 thép AI: − µ max = ξ R Rb 145 × 100% = 0.618× × 100% = 3.98% Rs 2250 Bêtông B25 thép AII: − µ max = ξ R Rb 145 × 100% = 0.595× × 100% = 3.08% Rs 2800 Công thức tính toán: − M 3668.93× 106 = = 0.0385; α1 =0.0385 < αR =0.418 tính R bbh20 14.5× 3600× 13502 cốt đơn α1 = ξ1 = 1− 1− 2α = 1− 1− 2× 0.0385 = 0.0393 A s = ξ1bh0 Rb 14.5 = 0.0393× 3600× 1350× = 9891mm2 = 98.91cm2 Rs 280 SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 238 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN à= GVHD: Th.S TRAN As 98.91 ì 100 = × 100 = 0.204% bh0 360× 135 Kiểm tra thấy tỉ số µ thỏa 0,05% < µ < 3,08 % − Choïn 24∅24, A sc = 108.57cm2 , a = 150 mm b) Mặt cắt ngàm II – II Momet tương ứng với mặt ngàm II – II − MII – II = r2(P1 + P2) Với: r2 = 1.0 m + P1 = P2 = Ptbtt = ( 1467.57+ 1375.3) / = 1421.44 kN +  MII-II = × × 1421.44 = 2842.88 kNm − Diện tích cốt thép: Chọn a = cm →h=150 – 10 – = 135 cm + Chọn lớp bêtông bảo vệ abv = 4.5 cm + Công thức tính toán: M 2842.88× 106 = = 0.0244 ; α2 =0.0244 < αR =0.418 tính R bbh20 14.5× 4400× 13502 cốt ñôn α2 = ξ2 = 1− 1− 2α = 1− 1− 2× 0.0244 = 0.0247 A s = ξ2bh0 µ= Rb 14.5 = 0.0247× 4400× 1350× = 7598mm2 = 75.98cm2 Rs 280 As 75.98 × 100 = × 100 = 0.128% bh0 440× 135 − Kiểm tra thấy tỉ số µ thỏa 0,05% < µ < 3,08 %  Choïn 30∅18, A sc = 76.35cm2 , a = 150 mm SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 239 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 240 - GVHD: Th.S TRAÀN MSSV: 106104083 ... CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN Hình 3.1: Kích thước sơ dầm nắp Hình 3.2: thước sơ SVTH: THÁI QUỐC TÂN Kích dầm đáy - 37 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG... 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN GVHD: Th.S TRẦN Hình 3.5: Sơ đồ tính hệ dầm nắp 2.2 3Xác định nội lực Sử dụng phần mềm SAP2000 để xác định nội lực dầm Kết thể hình... 1.4 3.4 330 1.3 177.35 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH TOÁN CÁC Ô SÀN 4.1 Phân loại ô sàn SVTH: THÁI QUỐC TÂN - 11 - MSSV: 106104083 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐỊNH THANH LOAN Xét tỉ số: