Thiết kế chung cư 34 hoàng việt TP HCM

Đề TÀI:CHUNG CƯ 34-HÒANG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Kết cấu bêtông cốt thép : Phần cấu kiện - PGS, TS Phan Quang Minh (chủ biên) - GS, TS Ngô Thế Phong - GS, TS Nguyễn Đình Cống [2] Kết cấu bêtơng cốt thép : Phần kết cấu nhà cửa - GS, TS Ngô Thế Phong (chủ biên) PGS, TS Lý Trần Cường - TS Trịnh Thanh Đạm - PGS, TS Nguyễn Lê Ninh [3] Sàn sườn bêtơng cốt thép tồn khối - Bộ mơn cơng trình bêtơng cốt thép - ĐHXD Hà Nội [4] Tính tốn tiết diện cột bêtơng cốt thép - GS Nguyễn Đình Cống H [5] Bài giảng tin học ứng dụng xây dựng - Khoa xây dựng DD & CN - ĐHBK Đà Nẵng [6] Thiết kế nhà cao tầng ETABS 9.0.4 – Nguyễn Khánh Hùng (chủ biên) C [7] Tiêu chuẩn xây dựng TCVN 2737 : 1995 : Tải trọng tác động U TE [8] Tiêu chuẩn xây dựng TCXDVN 356 : 2005 : Thiết kế kết cấu bêtông cốt thép [9] Cơ học Đất - Lê Xuân Mai, Đỗ Hữu Đạo [10] Nền móng - Th.S Lê Xuân Mai H [11] Nền móng tầng hầm nhà cao tầng - GS, TSKH Nguyễn Văn Quảng GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH Đề TÀI:CHUNG CƯ 34-HỊANG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH MỤC LỤC Phần I : KIẾN TRÚC: I SỰ CẦN THIẾT PHẢI ĐẦU TƯ XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH:……………………………….Trang II VỊ TRÍ, ĐẶC ĐIỂM, ĐIỀU KIỆN KHÍ HẬU KHU VỰC XÂY DỰNG… ….Trang III HÌNH THỨC VÀ QUY MƠ ĐẦU TƯ……………………………………… …Trang IV CÁC GIẢI PHÁP THIẾT KẾ………………………………………………… …Trang V CÁC CHỈ TIÊU KINH TẾ - KỸ THUẬT…………………………………… Trang PHẦN II : KẾT CẤU : CHƯƠNG I : THIẾT KẾ SÀN H I.SƠ ĐỒ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH…………………………………… Trang 10 U TE C II CHỌN KÍCH THƯỚC SÀN ……………………………………………… …….Trang 10 III XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG ………… Trang 11 IV XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH TỐN CỐT THÉP ….…Trang 12 CHƯƠNG II : TÍNH TỐN THIẾT KẾ CẦU THANG………………………… Trang 17 H CHƯƠNG III : TÍNH TỐN BỂ NƯỚC MÁI…………………………………… Trang 31 CHƯƠNG IV : THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 2.…………………………………… Trang 53 I.SƠ BỘ XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN KHUNG……… ……………….Trang 54 II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG…………………………………………………….… Trang 55 III XÁC ĐỊNH NỘI LỰC………………………………………………………… Trang 60 IV TÍNH TỐN CỐT THÉP KHUNG……………………………………… ……Trang73 CHƯƠNG V : THIẾT KẾ MĨNG KHUNG TRỤC 2.…………………………… .Trang 82 PHẦN I: THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP………………………………………… .Trang 82 I.ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH……………………………………………… …………… Trang82 II TÍNH TỐN MĨNG………………………………………………………… Trang82 A MĨNG M1…………………………………………………………………… Trang82 B MĨNG M2………………………………………………………………….… Trang93 PHẦN II: THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI………………………… …Trang103 I.THIẾT KẾ MÓNG M1 CHO CỘT A,D:…………………………………… .… Trang103 II THIẾT KẾ MÓNG M2 CHO CỘT C,B…………………………………… … Trang112 GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HỒNG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH CHƯƠNG II TÍNH TOÁN – THIẾT KẾ CẦU THANG 3000 C B 200 H 1200 200 3000 1200 200 C 3000 1200 12 1200 10 14 15 17 270 270 270 270 270 20 19 TAÀNG 3 TAÀNG 2700 1000 200 13 16 18 22 21 160 11 1750 3500 H 1750 U TE MAËT BẰNG CẦU THANG 200 3000 100 MẶT CẮT CẦU THANG GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG- 17 Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HỒNG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH Cầu thang có 22 bậc Kích thước bậc thang chọn theo công thức: 2h b + l b =( 60 ÷ 62 ) Chọn chiều cao bậc h b =160 mm, chiều rộng bậc l b = 270 mm, bề rộng thang B = 1,2 m Độ dốc cầu thang: tgα = hb = 160 => α = 32 o lb 270 Giải pháp kết cấu: cầu thang dạng bản, thang đầu gối lên dầm chiếu nghỉ, đầu gối lên dầm phụ + Kích thước sơ dầm chiếu nghæ:L DCN1 = m ; L DCN2 = m ; L DCS = 1,2 m H  1 1 hd = ữ ì L = ữ ì 3000 = (250 ữ 375)mm  12   12  C 1 1 bd = ữ ì h = ữ ì 300 = (75 ữ 150)mm 4 2 4 2 U TE Chọn dầm có kích thước: L DCN1 = h × b = 300 x 200 (mm) L DCN2 = h × b = 250 x 200 (mm) L DCS = h × b = 250 x 250 (mm) + Bản thang : chọn chiều dày thang hb = 100 mm 2.1 Tính toán thang chiếu nghỉ: H 2.1.1 Tải trọng tác dụng Được xác định theo tiêu chuẩn: “Tải Trọng Tác Động TCVN 2737 - 1995" 2.1.1.1 Tónh tải  Tải trọng thang: + Trọng lượng bậc thang o Do lớp đá lát vữa : Gda + vua = (n × γ da × δ da + n × γ vua × δ vua ) × (lb + hb ) × B = (1,1 × 2200 × 0,02 + 1,3 × 1800 × 0,02) × (0,27 + 0,16) × 1,2 = 49 (daN) o Do lớp gạch xây bậc : Ggx =n × γ g × Sb × B = 1,2 × 1800 × [0,5 × (0,27 × 0,16)] × 1,2 = 56 (daN) o Qui thành tải phân bố : GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG- 18 Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HỒNG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH Cắt dọc theo thang có bề rộng b = m (Gda + vua + Ggx ) 74 + 60 = ×1m = ×1m 382daN / m S 0.27 ×1.3 49 + 56 = ×1m = 324 (daN/m) 0, 27 ×1, = gbt + Đối với thang lớp vữa trát: Cắt dọc theo thang có bề rộng b = m q = (n × γ btct × δ btct + n × γ vua × δ vua ) ×1m = ( 1,1 × 2500 × 0,1 + 1,3 × 1800 × 0,015 ) × 1m = 310 (daN/m) Theo phương nằm ngang: q bt = 310 = 366 (daN/m) cos 32 o C H + Tải trọng theo phương đứng (tay vịn) : g tv = 30 × 1,2 = 36 (daN/m)  U TE + Tổng tónh tải phân bố lên thang: q = 324 + 366 + 36 = 726 (daN/m) Tải trọng chiếu nghỉ: Chiều dày(mm) H Các lớp cấu tạo Đá lát Vữa lót Bản BTCT Vữa trát 10 10 100 10 Trọng lượng riêng (daN/m3) 2000 1800 2500 1800 Tổng Tải trọng tiêu chuẩn (daN/m2) 20 18 250 18 Hệ số vượt tải 1.1 1.3 1.1 1.3 Tải trọng tính toán (daN/m2) 22 23.4 275 23.4 343.8 2.1.1.2 Hoạt tải: Hoạt tiêu chuẩn dành cho cầu thang nhà Chung cư : 300 daN/m2 Hoạt tải tính toán: ptt = p tc × n × 1m= 300 × 1,2 × 1m = 360 daN/m 2.1.2 Sơ đồ tính Có nhiều tiêu chí để lựa chọn sơ đồ tính cho cầu thang: dựa vào tỷ số hd / hb , dựa vào điều kiện thi công Ở lựa chọn sơ đồ khớp để tính Bởi GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG- 19 Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HỒNG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH thực tế cầu thang thi công sau Đồng thời thiên an toàn nên lựa chọn sơ đồ khớp để tính q = 1086 daN/m C 1750 q1 = 754 daN/m SƠ ĐỒ TÍNH VẾ H D 1200 U TE C 3000 q = 754 daN/m q2 = 1086 daN/m H 1750 B SƠ ĐỒ TÍNH VẾ A 1200 3000 2.1.3 Xác định nội lực Bản thang chiếu nghỉ đươc tính toán ô độc lập -Bản chiếu nghỉ tính toán giống sàn (S12) * l /l > làm việc phương (cắt theo phương cạnh ngắn dãy có bề rộng b=1m để tính) GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG- 20 SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH M= l1 q qL Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HOÀNG VĂN VIỆT- TP.HCM l3 ql = x704 x1.22 = 126.8 daNm 8 C M CN = H BẢN CHIẾU NGHỈ H U TE - Do thang có chiều dài tính toán nên ta chọn tính toán cho vế thang, vế lại tương tự M BT = M= ql 8cos α ql2 1086 × 32 = = 1420.6 daNm 8cos α × 0.86 -Tại vị trí gối vị trí gẫy khúc thang xuất momen âm phải bố trí thép nằm thớ (lấy 40% giá trị momen nhịp bố trí thép cho gối) GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG- 21 Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HỒNG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH 2.1.4 Tính toán cốt thép Từ giá trị moment nhịp gối, cốt thép thang tính sau: Chọn đặc trưng vật liệu: + Bêtông: Cấp độ bền B20 có R b = 11,5 Mpa Hệ số điều kiện làm vieäc: γ b = 0.9 M ; γb Rb bh0 γbξ bh Rb ξ =1 − − 2α < ξ R = 0,645 C αm = H + Thép: Nhóm CII có R s = 280 Mpa + Giả thiết a = 15 mm, ⇒ h = h – a = 100 - 15 = 85 mm Áp dụng công thức tính toán sau để tính cốt thép: (b=1000 mm) ; As ≥ µmin =0.05% bh0 U TE µ= As = Rs Ô Bản H µ max =   ξ R Vị trí Bản Nhịp chiếu nghỉ Gối M h0 (daNm) (mm) 126.8 Bản Nhịp 1420.6 thang Gối 568.2 85 γ b Rb Rs ×100% = 0.645 0.9 ×11.5 ×100% 280 = 2.38% Chọn Cốt thép Hàm lượng As µ (%) φ (mm) (mm2) αm ξ As (mm2) 0.017 0.017 67 φ6a200 1.41 0.166 CT φ6a200 1.41 0.166 85 0.190 0.213 831 φ10a90 872 1.03 85 0.076 0.079 309 φ10a200 392 0.46 GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG- 22 Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HOÀNG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH 2.2 Tính toán dầm chiếu nghỉ a) Tính toán DCN1 : 2.2.1 Sơ đồ tính Chọn sơ đồ tính dầm đơn giản : đầu khớp, đầu gối di động q H L=3m 2.2.2 Tải trọng C  Trọng lượng dầm g d = bd (hd − hs )nγ b = 0,2 x (0,3 – 0,1) x 1,1 x 2500 = 110 (daN/m) U TE  Tải thang truyền vào dầm chiếu nghỉ phản lực gối tựa B D vế 1và quy dạng phân bố Veá = Veá 2= RD 1m q 2l2 1086 × = = 1894 daN cos α × 0.86 H RD = R A = RB ; 1m RB = R C = q l - R A = 1086 x – 1894 = 1364 daN  Tải trọng chiếu nghỉ truyền vào dầm chiếu nghỉ có dạng hình thang có trị số : q CN = q1l1 ql chuyển thành dạng phân bố q tđ = 1 (1-2 β + β3 ) 2 : β = ⇒ q tñ = 754 x l1 1.2 = = 0.2 2×3 2l3 1.2 x (1-2 x 0.22+0.23 ) = 419.8 daN/m Vì R B =R D nên tổng tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ : GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG- 23 Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HỒNG VĂN VIỆT- TP.HCM q= g d + q tđ + SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH RB RD 1364 1894 + = 110 + 419.8 + + = 2158.8 daN/m 2 2 2.2.3 Xác định nội lực q = 2158.8 daN.m M= ql 2158.8 × = = 3238.2 daN 2 U TE Q= ql2 2158.8 × 32 = = 2428.7 daNm 8 C M nh = H L=3m qL M g = 0,4 ×M nh = 0,4 × 2428.7 = 971.5 daNm 2.2.4 Tính toán cốt thép Cốt thép dọc Từ giá trị moment nhịp gối, cốt thép dầm tính sau: H Chọn đặc trưng vật liệu: + Bêtông: Cấp độ bền B20 có R b = 11,5 MPa Hệ số điều kiện làm việc: γ b = 0.9 + Thép: Nhóm CII có R s = 280 MPa Giả thiết a = 30 mm, ⇒ h = h – a = 300 – 30 = 270 mm Áp dụng công thức tính toán: αm = As = M γb Rb bh0 γbξ bh Rb Rs GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH ; ξ =1 − − 2α < ξ R = 0,645 ; µ= As ≥ µmin =0.05% bh0 TRANG- 24 Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HỒNG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH Xác định kích thước khối móng quy ước: α= ∑ϕ h ∑h i i i ϕ = 20o, h = 0,85m ϕ = 24o, h = 3,2m ϕ = 23o, h = 3,5m ϕ = 22o, h = 3,95m α= ∑ϕ h ∑h i i = i 20.0,85 + 24.3,2 + 23.3,5 + 22.3,95 = 5,68o 0,85 + 3,2 + 3,5 + 3,95 Diện tích khối móng quy ước: F Q = A Q xB Q H A Q = a + 2.l.tgα = 2,85 + 2.11,5.tg5,68o = 5,14 m B Q = b + 2.l.tgα = 2,45 + 2.11,5.tg5,68o = 4,74 m C F Q = 5,14.4,74 = 24,36 m2 W Q = B Q A Q 2/6 = 4,74.5,142/6 = 20,87 m3 U TE Xem khối móng quy ước móng nơng thiên nhiên, kiểm tra đất đáy khối móng quy ước theo điều kiện: σ tb tc ∑N = FQ ∑N FQ ≤ R tc tc + H σ max tc = tc GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH M otc ≤ 1,2.R tc WQ TRANG117 Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HOÀNG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH - 3.30 BQ C b H 1950 2000 l 1700 1800 1600 1600 850 1800 2550 -0.75 a U TE AQ Trong đó: Rtc = m.(A.B Q +B.H Q ).γ tb + D.C Với ϕ = 22o tra bảng 3-2 trang 27 sách hướng dẩn đồ án móng H (NXB xây dựng) ta có: A = 0,61 , B = 3,44 , D = 6,01 Ta có: C = 1,17 T/m2 γ tb = ∑γ h ∑h i i i = 1,97.0,85 + 2,05.3,2 + 1,96.3,5 + 1,98.3,95 = 1,99 (T/m3) 0,85 + 3,2 + 3,5 + 3,95 Rtc = m.(A.B Q +B.H Q ).γ tb + D.C = 1.(0,61.4,74 + 3,44.15,85).1,99 + 6,01.1,17= 121,29 (T/m2) ∑Ntc = N o tc + Nqư Xác định trọng lượng khối móng quy ước: Trọng lượng đất đài cọc từ đáy đài trở lên : N = A qu B qu h m γ = 24,36.4,35.2 = 211,93 T Trọng lượng lớp đất từ đáy đài đến hết lớp : N = (F qư – 4F c ) γ h1 = (24,36 – 4.0,352).1,97.0,85 = 39,97 T GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG118 Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HỒNG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH Trọng lượng lớp đất 2: Ở lớp đất thứ bắt đầu xuất mực nước ngầm: γ đn2 = ∆ − γ n = 2,68 − 1 = 1,08 (T/m2) 1+ e + 0,562 N = (F qư – 4F c ) γ đn h2 = (24,36 – 4.0,352).1,08.3,2 = 82,49 T Trọng lượng lớp đất 3: γ đn3 = ∆ − γ n = 2,69 − 1 = 1,07 (T/m2) 1+ e + 0,585 N = (F qư – 4F c ) γ đn h3 = (24,36 – 4.0,352).1,07.3,5 = 89,39 T Trọng lượng lớp đất 4: 1+ e + 0,585 H γ đn4 = ∆ − γ n = 2,68 − 1 = 1,06 (T/m2) Trọng lượng cọc : bt = 9.0,352.12.2,5 = 33,08 T U TE N = 9.F c h c γ C N = (F qư – 4F c ) γ đn h4 = (24,36 – 4.0,352).1,06.3,95 = 99,94 T Vậy trọng lượng củakhối móng quy ước : Nqư = 211,93 + 39,97+ 82,49+ 89,39+ 99,94+ 33,08= 556,8 T => ∑Ntc = N o tc + Nqư= 1130,1+ 556,8= 1686,9 T M o tc = 0,49+ 24,78.15,85= 393,25 (Tm) ∑N = tc H σ tb tc σ max = FQ tc ∑N = FQ tc 1686,9 tc = 69,2(T/m ) < R = 121,29 (T/m ) 24,36 M otc = 69,2+ 393,25 = 88,09 (T/m2) < 1,2.Rtc = + 20,87 WQ 1,2.121,29= 145,55 (T/m2) 3.6.2.Kiểm tra lún cho móng cọc khoan nhồi: Kiểm tra lún khối móng quy ước: S ≤ [S gh ] Chia lớp đất đáy khối móng móng quy ước thành lớp phân tố dày không quá: h = B M /5 = 4,42/5 = 0,88 m GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG119 Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HỒNG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH Ứng suất trọng lượng thân đáy khối móng quy ước : σ bt z =0 N qu 556,8 = 22,86 T/m2 = = Fqu 24,36 σ zibt = σ zbt=0 + ∑ γ i hi Ứng suất gây lún mặt phẳng đáy khối móng quy ước: σ zgl=o = σ tbtc − σ zbt=0 = 51,95 − 22,86 = 29,09 T/m2 σ zigl = σ zgl=0 k 0i 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 z i (m) σ zi bt (T/m2) 2z/b k oi σ zi gl (T/m2) 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 1.6 2.4 3.2 4.8 5.6 6.4 7.2 22.86 23.708 24.556 25.404 26.252 27.1 27.948 28.796 29.644 30.492 0.338 0.675 1.013 1.350 1.688 2.025 2.363 2.700 3.038 0.970 0.862 0.716 0.570 0.447 0.352 0.283 0.227 0.191 29.09 28.206 25.062 20.832 16.588 13.011 10.249 8.236 6.609 5.554 H 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 h i (m) U TE γ đn (T/m3) A Q /B Q C Điểm H Tại điểm chấm dứt tính lún : σ zgl = 5,554 T/m2 < 0,2.σ zbt = 0,2.30,492 = 6,1 T/m2 S =∑ 0,8.σ zigl hi = Ei 0,8.0,8 (29,09 / + 28,142 + 27,195 + 19,84 + 15,475 + 11,989 + 9,374 + 7,44 + 5,998 + 4,912 / 2) 1800 = 0,052 (m) = 5,2 (cm) => S = 5,2 cm < [S gh ] = cm Vậy điều kiện lún thỏa mản 3.7.Tính tốn cấu tạo đài cọc: 3.7.1.Kiểm tra đài theo điều kiện chọc thủng: Chiều cao lớp bảo vệ chọn 5cm, chiều cao đài 1,5m GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG120 Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HOÀNG VĂN VIỆT- TP.HCM o 45 45 SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH o H Với cấu tạo bốn cọc đài hình vẽ Vẽ tháp chọc thủng lăng thể chọc thủng trùm qua tất cọc Như đài cọc khơng bị đâm thủng tự theo góc ϕ=45o 3.7.2 Tính tốn cốt thép: - Bêtơng cấp bền B20 có Rb = 14,5( MPa) C - Cốt thép chịu lực nhóm CII có Rs = Rsc = 280( MPa) - Cốt thép đai nhóm CI có Rs = Rsc = 225( MPa) U TE - Lớp bê tơng lót dày 10cm cấp bền B7,5 xi măng cát, đá 4×6 - Ta có lực tính tốn tác dụng lên cọc là: tt P1 = P4 = Pmin = 748,82(kN ) tt P2 = P3 = Pmax = 841(kN ) H - Mơmen mặt ngàm I - I tính theo công thức sau M I = r1 ( P2 + P3 ) với r2 = 0,9 − 0,25 = 0,65m ⇒ M I = 0,65.2.841 = 1093,3(kNm) - Chọn lớp bảo vệ cốt thép a = 5(cm) - Chiều cao làm việc móng h0 = 150 − 30 − = 115(cm) - Diện tich cốt thép cho mặt ngàm I - I là: As2 = MI 1093,3.100 = = 37,7(cm ) 0,9.h0 Rs 0,9.115.28 Chọn 13Φ20 có As = 40,83(cm ) khoảng cách thép a = 200(mm) - Mơmen mặt ngàm II - II tính theo cơng thức sau M II = r2 ( P1 + P2 ) với r2 = 0,9 − 0,25 = 0,65m GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG121 Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HỒNG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH ⇒ M II = 0,65.(748,82 + 841) = 1033,38(kNm) - Chọn lớp bảo vệ cốt thép a = 4(cm) - Chiều cao làm việc móng h0 = 150 − 30 − = 115(cm) - Diện tich cốt thép cho mặt ngàm II-II là: As2 = M II 1033,38.100 = = 35,66(cm ) 0,9.h0 Rs 0,9.115.28 Chọn 13Φ20 có As = 40,83(cm ) khoảng cách thép H U TE C H a = 200(mm) GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG122 Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HỒNG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH PHẦN U TE NHIỆM VỤ: C H KẾT CẤU THIẾT KẾ SÀN TẦNG THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ BỂ NƯỚC MÁI THIẾT KẾ KHUNG TRỤC THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC H GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HOÀNG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH CHƯƠNG I: THIẾT KẾ SÀN: I SƠ ĐỒ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH: s6 dÇm d1 s7 s1 s1 s1 s1 s15 s15 dÇm d2 s8 s3 s4 s4 s5 s16 s3 s4 s4 s5 s7 s1 s1 s1 s2 s6 s6 s6 s6 s17 8400 s9 s3 s10 s14 s12 s3 s10 s1 s9 s4 s1 s1 s6 4750 3050 44100 s4 s1 s4 s5 s18 8400 s4 s1 s6 C 1200 s6 s1 s12 s6 8400 U TE 1500 D s1 s5 s16 s6 s6 8400 1500 II CHỌN KÍCH THƯỚC SÀN : Chiều cao sàn tính theo cơng thức sau : h b = D.l m D = 0,8-1,4 phụ thuộc vào tải trọng H m = 30-35 loại dầm m = 40-45 kê bốn cạnh l - cạnh ngắn bốn cạnh nhịp dầm GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH A B C 8000 s8 s6 s1 s13 8000 C s12 s6 1500 1500 s6 8400 8000 s6 s11 8400 2600 s6 H ­ 8400 21600 5090 1500 21600 B 44100 7800 1200 3310 2600 8000 A 1500 TRANG 10 D Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HỒNG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH Chiều STT L1 L2 L2/L1 Loại ô dày 3,8 3,8 4,0 3,8 4,0 3,8 4,2 4,2 1,05 1,01 1,05 1,12 kê bốn cạnh kê bốn cạnh kê bốn cạnh kê bốn cạnh 7,6 7,5 8,0 7,5 3,0 4,9 1,63 kê bốn cạnh 6,0 3,0 1,2 7,5 7,5 2,50 dầm 6,25 daàm 8,0 3,2 10 11 12 13 1,2 1,2 1,5 1,5 1,5 2,3 3,8 4,2 4,0 3,8 3,8 4,2 3,17 3,50 2,67 2,50 2,53 1,79 dầm dầm dầm dầm dầm kê bốn caïnh 3,2 3,2 4,0 4,0 4,0 4,7 14 2,0 3,0 1,50 kê bốn cạnh 4,0 C H U TE Sơ chọn chiều dày h b = 10 cm III XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG: Tỉnh tải: Trọng lượng thân BTCT lớp cấu tạo, trọng lượng thân phần tường ngăn, cửa xây trực tiếp sàn Xem gần phân bố tồn sàn H Bề dày tường ngăn 100 mm, có trọng lượng riêng γ g = 1500 kG/m3 Chiều dày vữa trát 10 mm, trát mặt có trọng lượng riêng γ tr = 1600 kG/m3 Ta có trọng lượng 1m2 tường: g t = n g γ g δ g + 2.ntr γ tr δ tr = 1,1.1500.0,1 + 2.1,3.1600.0,01 = 206,6 (kG/m2) Các cửa kính khung gỗ có tải trọng tiêu chuẩn : 25 kG/m2 cửa Hoạt tải: Được lấy theo Bảng trang 12 - TCVN 2737-1995 Tùy theo mục đích sử dụng Hệ số vượt tải lấy theo mục 4.3.3 4.3.2 trang 15 -TCVN 2737-1995 Ta kết tính tốn: Bảng tính khối lượng lớp sàn: GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG 11 Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HOÀNG VĂN VIỆT- TP.HCM Các lớp cấu tạo sàn Gạch lát Vữa XM lót Bản BTCT Vữa trát trần Tổng cộng Bề dày d(mm) SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH g(kG/m3) g tc (kG/m2) n g tt (kG/m2) 1600 2500 1600 17 32 250 24 1.1 1.3 1.1 1.3 18.7 41.6 275 31.2 366.5 20 100 15 Bảng tính tĩnh tải hoạt tải tác dụng lên sàn: Tĩnh tải(kG/m2) S5 S4 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 S13 S14 366.50 366.50 366.50 178.44 366.50 366.50 215.58 366.50 366.50 366.50 366.50 366.50 366.50 366.50 366.50 366.50 Hệ số VT(n) Hoạt tải 366.50 366.50 150 150 1.3 1.3 195 195 544.94 150 1.3 195 366.50 300 1.2 360 581.08 150 1.3 195 366.50 366.50 366.50 366.50 366.50 366.50 366.50 366.50 366.50 300 300 400 400 400 400 400 400 400 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 360 360 480 480 480 480 480 480 480 H Trọng lượng lớp sàn Trọng lượng lớp sàn Trọng lượng lớp sàn Trọng lượng vách ngăn Trọng lượng lớp sàn Trọng lượng lớp sàn Trọng lượng vách ngăn Trọng lượng lớp sàn Trọng lượng lớp sàn Trọng lượng lớp sàn Trọng lượng lớp sàn Trọng lượng lớp sàn Trọng lượng lớp sàn Trọng lượng lớp sàn Trọng lượng lớp sàn Trọng lượng lớp sàn Hoạt tải TC(kG/m2) Tổng C S3 Trọng lượng U TE S1 S2 Hoạt tải Tên tải trọng H Kí hiệu IV XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH TỐN CỐT THÉP: Xác định nội lực cho sàn: a) Phân loại sàn: Dựa vào tỷ số: l /l + l /l ≤ : việc theo hai phương (bản kê bốn cạnh) + l /l > : Bản làm việc theo phương (bản loại dầm) b) Xác định nội lực cho sàn: GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG 12 Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HỒNG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH * Với loại dầm: Cắt dải rộng 1m theo phương cạnh ngắn (vuông góc cạnh dài) xem dầm 1m ⇒ Tải trọng phân bố tác dụng lên dầm : l1 q = (g + p) 1m (kG/m) Tuỳ liên kết cạnh mà có sơ đồ tính dầm : - Nếu hai đầu ngàm: M nh = ql12 24 ql12 12 Mg = − - Nếu đầu ngàm, đầu khớp: 9ql12 128 ; H M nh = C ql12 Mg = − U TE - Nếu đầu đầu khớp: M nh = ql12 ; Mg = H q l1 q q l1 l1 3/8l1 ql max M = - ql M = 9ql1 max 128 M = 2 - ql M = 12 - ql M = 12 ql1 max 24 M = *Bản kê bốn cạnh: Bản làm việc theo hai phương -Moment nhịp: Cạnh ngắn: M = α i1 q tt l l Cạnh dài: -Moment gối: Cạnh ngắn: M I = - β i1 q tt l l Cạnh dài: GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH M = α i2 q tt l l M II = - β i2 q tt l l TRANG 13 Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HOÀNG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH ( Đơn vị M : KG.m/m ) Trong đó: q tt = g + np n : hệ số vượt tải l , l : cạnh ngắn cạnh dài ô sàn α i1 , α i2 , β i1 , β i2 : Các hệ số tra tra bảng phụ lục 17 trang 390 KCBTCT NXB khoa học kĩ thuật năm 2006 phụ thuộc vào tỷ số l /l Dựa vào liên kết cạnh có 11 sơ đồ Tính tốn cốt thép sàn: Bê tơng B20 có R b = 11,5 MPa, R bt = 0,9 MPa Cốt thép A II : R S = R SC = 280 MPa H Cốt thép A I : R S = R SC = 225 MPa C Tính cấu kiện chịu uốn có tiết diện hình chữ nhật với bề rộng b = m, chiều cao h = h b , chiều dày sàn h = 100 mm, chiều dày lớp bêtông bảo vệ a = 15 mm U TE Chiều cao làm việc h phụ thuộc vào phương cạnh dài hay cạnh ngắn ô -Theo phương cạnh ngắn, cốt thép đặt Chọn a = 1,5 cm ⇒ h = 10 – 1,5 = 8,5 cm; -Theo phương cạnh dài, cốt thép đặt nên khoảng cách giảm đoạn: H d d  h '0 = h -  +   2 Giả thiết chiều dày lớp bảo vệ là: a = 1,5(cm) Công thức tính: αm = M Rb b.ho2 Với : M giá trị moment vị trí tính thép b bề rộng dải bản, b =100 (cm) h = h b - a Với a = 1,5 (cm) Kiểm tra: GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG 14 Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HOÀNG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH - Nếu α m ≤ α R (tức ξ≤ ξ R ) Với bê tơng B20 có α R = 0,447 cốt thép A I , α R = 0,441 cốt thép A II ( Kiểm tra điều kiện hạn chế theo sơ đồ đàn hồi ) Từ α m tra bảng phụ lục sách “Kết cấu BTCT phần cấu kiện NXB khoa học kĩ thuật) ζ Diện tích cốt thép tính tốn A S tính theo cơng thức: AS = M Rs ξ h0 Lập bảng tính tốn - Nếu α m ≤ α R tăng kích thước tiết diện tăng cấp độ bền 3.Kiểm tra hàm lượng cốt thép: Cơng thức kiểm tra: AS > µ b.h0 H µ= U TE chiều dày h b tính tốn lại C Đối với 0,3% ≤ µ ≤ 0,9% hợp lý Nếu µ lớn hay q bé thay đổi Khi tính tốn µ ≤ µ mà khơng thể giảm chiều dày chọn A S = µ b.h Trong µ = 0,05% Kết nội lực tính tốn cốt thép thể bảng H Chọn bố trí cốt thép sàn: (Thể vẽ KC: 01) GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG 15 Đề Tài: CHUNG CƯ 34-HOÀNG VĂN VIỆT- TP.HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN BẢN KÊ CẠNH Kích thước Sơ đồ sàn 13 14 Cấp bền BT : S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 S15 c bb b bb bb h0 Tỷ số l2/l1 Hệ số moment α1 = 0,0187 M1 = 3,80 4,00 3.665 1.950 100 3,80 3,80 3.665 1.950 100 4,20 4,00 5.449 1.950 100 3,80 4,20 5.811 1.950 100 3,00 4,90 3.665 3.600 100 2,30 4,20 3.665 4.800 100 Cốt thép Ø ≤ Cốt thép Ø > Kích thước l2 l1 Tải trọng g p (m) 3,00 1,20 1,20 1,20 1,50 1,50 1,50 2,75 (m) 7,50 7,50 3,80 4,20 4,00 3,80 3,80 8,00 (N/m ) 3.665 3.665 3.665 3.665 3.665 3.665 3.665 3.665 (N/m ) 3.600 3.600 4.800 4.800 4.800 4.800 4.800 3.600 (mm) 100 100 100 100 100 100 100 100 TT a (%) (mm) (mm) (mm) H.lượng AsCH BT µ BT (cm /m) (%) 1.599 0,019 0,990 0,85 0,10% 333 150 1,88 0,22% 1.455 0,020 0,990 0,83 0,10% 342 150 1,88 0,24% -3.736 0,045 0,977 2,00 0,24% 251 150 3,35 0,39% 15,0 85,0 β2 = 0,0393 MII = -3.353 0,040 0,979 1,79 0,21% 281 150 3,35 0,39% 15,0 85,0 α1 = 0,0179 M1 = 1.451 0,017 0,991 0,85 0,10% 333 150 1,88 0,22% α2 = 0,0179 M2 = 1.451 0,020 0,990 0,82 0,10% 343 150 1,88 0,24% 15,0 85,0 β1 = 0,0417 MI = -3.381 0,041 0,979 1,81 0,21% 278 150 3,35 0,39% 15,0 85,0 β2 = 0,0417 MII = -3.381 0,041 0,979 1,81 0,21% 278 150 3,35 0,39% 15,0 85,0 α1 = 0,0187 M1 = 2.325 0,028 0,986 1,23 0,15% 229 150 1,88 0,22% 21,0 79,0 α2 = 0,0171 M2 = 2.126 0,030 0,985 1,21 0,15% 233 150 1,88 0,24% 15,0 85,0 β1 = 0,0437 MI = -5.432 0,065 0,966 2,94 0,35% 171 150 3,35 0,39% 15,0 85,0 β2 = 0,0394 MII = -4.898 0,059 0,970 2,64 0,31% 190 150 3,35 0,39% 15,0 85,0 α1 = 0,0195 M1 = 2.411 0,029 0,985 1,28 0,15% 221 150 1,88 0,22% 21,0 79,0 α2 = 0,0160 M2 = 1.980 0,028 0,986 1,13 0,14% 250 150 1,88 0,24% 15,0 85,0 β1 = 0,0451 MI = -5.588 0,067 0,965 3,03 0,36% 166 150 3,35 0,39% 15,0 85,0 β2 = 0,0370 MII = -4.578 0,055 0,972 2,46 0,29% 204 150 3,35 0,39% 15,0 85,0 α1 = 0,0203 M1 = 2.168 0,026 0,987 1,15 0,14% 246 150 1,88 0,22% 21,0 79,0 α2 = 0,0076 M2 = 812 0,011 0,994 0,79 0,10% 358 150 1,88 0,24% 15,0 85,0 β1 = 0,0448 MI = -4.784 0,058 0,970 2,58 0,30% 195 150 3,35 0,39% 15,0 85,0 β2 = 0,0168 MII = -1.798 0,022 0,989 0,95 0,11% 529 150 3,35 0,39% 15,0 85,0 α1 = 0,0287 M1 = 2.346 0,028 0,986 1,24 0,15% 227 150 1,88 0,22% 21,0 79,0 α2 = 0,0100 M2 = 817 0,011 0,994 0,79 0,10% 358 150 1,88 0,24% 21,0 79,0 1,00 1,05 1,11 1,63 1,83 β1 = 0,0579 MI = -4.737 0,057 0,971 2,55 0,30% 197 150 3,35 0,39% β2 = 0,0232 MII = -1.899 0,023 0,988 1,00 0,12% 501 150 3,35 0,39% α1 = 0,0285 M1 = 1.448 0,017 0,991 0,85 0,10% 333 150 1,88 0,22% α2 = 0,0146 M2 = 742 0,010 0,995 0,79 0,10% 358 150 1,88 0,24% 15,0 85,0 β1 = 0,0597 MI = -3.032 0,036 0,981 1,62 0,19% 311 150 3,35 0,39% 15,0 85,0 β2 = 0,0354 MII = -1.798 0,022 0,989 0,95 0,11% 529 150 3,35 0,39% 21,0 79,0 1,50 BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN LOẠI BẢN DẦM 8 Chiều dày a h0 h a β1 = 0,0438 MI = 15,0 85,0 Rn = 14,5 (cm /m) µ TT Ø α2 = 0,0170 M2 = 1,05 15,0 85,0 4.800 100 ζ αm H.lượng AsTT 15,0 85,0 21,0 79,0 15,0 85,0 2,00 3,00 3.665 Chọn thép Tính thép Moment (N.m/m) (m) (N/m ) (N/m ) (mm) (mm) (mm) 15,0 85,0 Sơ đồ sàn a H STT h H Chiều dày p C 9 9 8 g (m) Tải trọng l2 l1 U TE STT (mm) (mm) 15,0 85,0 15,0 85,0 15,0 85,0 15,0 85,0 15,0 85,0 15,0 85,0 15,0 85,0 15,0 85,0 15,0 85,0 15,0 85,0 15,0 85,0 15,0 85,0 15,0 85,0 15,0 85,0 15,0 85,0 15,0 85,0 GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH Rs=Rsc= 225 Rs=Rsc= 280 6,25 3,17 3,50 2,67 2,53 2,53 2,91 Mg = Mnh = Mg = Mnh = Mg = Mnh = Mg = Mnh = Mg = Mnh = Mg = Mnh = Mg = Mnh = Mg = 1/24 q.L = -1/12 q.L = 9/128 q.L = -1/8 q.L = 9/128 q.L = -1/8 q.L = 9/128 q.L = -1/8 q.L = 9/128 q.L = -1/8 q.L = 9/128 q.L = -1/8 q.L = 9/128 q.L = -1/8 q.L = 9/128 q.L = -1/8 q.L = Chọn thép AsCH H.lượng (mm) (cm /m) µBT (%) 196 150 1,88 0,22% 172 150 3,35 0,39% 0,10% 333 150 1,88 0,22% 0,85 0,10% 591 150 3,35 0,39% 0,85 0,10% 333 150 1,88 0,22% 0,993 0,85 0,10% 591 150 3,35 0,39% 0,008 0,996 0,85 0,10% 333 150 1,88 0,22% -1.524 0,015 0,993 0,85 0,10% 591 150 3,35 0,39% 1.339 0,013 0,994 0,85 0,10% 333 150 1,88 0,22% -2.381 0,023 0,989 1,26 0,15% 399 150 3,35 0,39% 1.339 0,013 0,994 0,85 0,10% 333 150 1,88 0,22% -2.381 0,023 0,989 1,26 0,15% 399 150 3,35 0,39% 1.339 0,013 0,994 0,85 0,10% 333 150 1,88 0,22% -2.381 0,023 0,989 1,26 0,15% 399 150 3,35 0,39% 3.863 0,037 0,981 2,06 0,24% 137 100 2,83 0,33% -6.868 0,066 0,966 3,72 0,44% 135 100 5,02 0,59% AsTT H.lượng Ø a a (cm /m) µ (%) (mm) (mm) 0,987 1,44 0,17% 0,052 0,973 2,93 0,34% 736 0,007 0,996 0,85 -1.308 0,012 0,994 857 0,008 0,996 -1.524 0,015 857 αm ζ 2.724 0,026 -5.449 (N.m/m) Mnh = µmin = 0,10% Tính thép Moment Tỷ số l2/l1 2,50 αR= 0,427 αR= 0,418 ξR= 0,618 ξR= 0,595 TT TT BT TRANG 16 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 34 HOÀNG VĂN VIỆT –TPHCM [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] [17] [18] [19] [20] [21] [22] [23] [24] [25] H [5] C [4] TE [3] U [2] TÀI LIỆU THAM KHẢO TCVN 2737 – 1995, Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn xây dựng, NXB Xây Dựng Hà Nội, 2002 TCVN 5574 – 1991, Kết cấu Bêtông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây Dựng Hà Nội, 1999 TCXD 195 – 1997, Nhà cao tầng –Thiết kế cọc khoan nhồi, NXB Xây Dựng Hà Nội, 1999 TCXD 198 – 1997, Nhà cao tầng – Thiết kế cấu tạo bêtông cốt thép toàn khối, NXB Xây Dựng Hà Nội, 1999 TCXD 74 – 1987, Đất xây dựng – Phương pháp chỉnh lý thống kê kết xác định đặc trưng chúng, NXB Xây Dựng Hà Nội, 2002 TCXD 205 – 1998, Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây Dựng Hà Nội, 2002 TCXDVN 356 – 2005, Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông cốt thép Nguyễn Đình Cống, Nguyễn Xuân Liên, Nguyễn Phấn Tấn, Kết cấu bêtông cốt thép, NXB Xây Dựng Hà Nội, 1984 Võ Bá Tầm, Kết cấu bêtông cốt thép (phần cấu kiện nhà cửa), NXB Đại học Quốc Gia,TP.HCM, 2003 Ngơ Thế Phong, Nguyễn Đình Cống, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Xuân Liên, Nguyễn Phấn Tấn, Kết cấu bêtông cốt thép (phần cấu kiện bản), NXB Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 2004 Nguyễn Thị Mỹ Thúy, Tính tốn kết cấu bêtông cốt thép (Phần cấu kiện bản), NXB Đại học Quốc Gia TP.HCM, 2002 Ngô Thế Phong, Lý Trần Cường, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Lê Ninh, Kết cấu bêtông cốt thép (phần cấu kiện nhà cửa), NXB Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 2002 Nguyễn Đình Cống, Nguyễn Xuân Liên, Kết cấu bêtông cốt thép, NXB Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 1984 Lê Tùng Lâm, Tần số dao động riêng hệ kết cấu – Yếu tố phân tích động lực nhà cao tầng, Hội nghị khoa học toàn quốc lần thứ hai cố hư hỏng cơng trình xây dựng, Trang 210 Nguyễn Viết Trung, Thiết kế kết cấu bêtông cốt thép đại theo tiêu chuẩn ACI, NXB Giao thông vận tải Hà Nội, 2000 Nguyễn Trung Hịa, Kết cấu bêtơng cốt thép theo qui phạm Hoa Kỳ, NXB Xây Dựng Hà Nội 2003 Nguyễn Tiến Chương, Các giảng kết cấu nhà cao tầng bê tơng cốt thép Lê Hịa Bình, Tính tốn cốt thép cho vách cứng nhà cao tầng, Luận văn cao học, Đại học Bách Khoa Tp.HCM, 2001 Nguyễn Văn Hiệp, Tập giảng môn học Kết cấu bê tông cốt thép Nguyễn Văn Quảng, Nguyễn Hữu Kháng, Hướng dẫn đồ án Nền Móng, NXB Xây Dựng Hà Nội, 1996 Nguyễn Văn Quảng, Nguyễn Hữu Kháng, ng Đình Chất, Nền Móng cơng trình dân dụng – cơng nghiệp, NXB Xây Dựng Hà Nội, 2002 Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng, NXB Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội, 2000 Vũ Cơng Ngữ, Thiết kế tính tốn móng nơng, Trường Đại học Xây dựng, 1998 Châu Ngọc Ẩn, Nền móng, NXB Đại học Quốc Gia TP.HCM, 2002 Vũ Mạnh Hùng, Sổ tay thực hành kết cấu công trình, NXB Xây Dựng, 1995 H [1] SVTH: NGUYỄN HỮU HẠNH GVHD: ThS: TRẦN NGỌC BÍCH Trang122 ... TRANG 51 Đề Tài: CHUNG CƯ 34- HOÀNG VĂN VIỆT- TP. HCM SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH CHƯƠNG IV H U TE C H THIẾT KẾ KHUNG TRỤC GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG53 Đề Tài: CHUNG CƯ 34- HỒNG VĂN VIỆT- TP. HCM Tầng Diện... CHUNG CƯ 34- HOÀNG VĂN VIỆT- TP. HCM Z B104 Y B17 B18 C5 C6 B19 C7 B73 C8 MOMEN GIĨ TRÁI GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG64 SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH H U TE C H Đề Tài: CHUNG CƯ 34- HOÀNG VĂN VIỆT- TP. HCM. .. Tài: CHUNG CƯ 34- HOÀNG VĂN VIỆT- TP. HCM Z B104 Y B17 C5 B18 C6 B19 C7 B73 C8 MƠ MEN TĨNH TẢI GVHD:ThS:TRẦN NGỌC BÍCH TRANG61 SVTH:NGUYỄN HƯŨ HẠNH H U TE C H Đề Tài: CHUNG CƯ 34- HOÀNG VĂN VIỆT- TP. HCM