Chương 3. Móng nông trên nền thiên nhiên

Chương 3. Móng nông trên nền thiên nhiên Chương 3 MÓNG NÔNG TRÊN NỀN THIÊN NHIÊN Móng nông thường được hiểu là loại móng có chiều sâu đáy móng không lớn lắm, đó là loại móng được xây trong hố móng đã được đào toàn bộ, độ sâu khoảng dưới 5-6 m có cấu tạo đơn giản, thường dùng khi tải trọng không lớn lắm hoặc khi không thể đặt sâu hơn được nữa và trong quá trình tính toán thường bỏ qua sự làm việc của lớp đất trong phạm vi từ đáy móng trở lên vì chiều sâu chôn móng không lớn lắm. Trong thực tế tính toán và xây dựng móng nông ngoài những cách phân loại thông thường như đã nêu ở chương trên thì tuỳ thuộc vào vật liệu chế tạo mà móng nông có khả năng chịu uốn đến mức nào và có cần phải xét đến trong quá trình tính toán hay không. Từ đó, người ta còn có thể phân móng nông thành móng cứng không có khả năng chịu uốn hoặc ít (thường làm bằng gạch đá hoặc BT) và móng mềm có khả năng chịu uốn (thường làm bằng BTCT). 3.1. Phân loại móng nông 3.1.1. Phân loại 3.1.1.1. Móng đơn Móng đơn có kích thước không lớn thường có dạng hình vuông, tròn hoặc hình chữ nhật. Loại móng này thường được thiết kế dưới cột nhà dân dụng, công nghiệp, cột đỡ cầu trục, trụ đỡ dầm tường, trụ cầu, cột điện . . . khả năng chịu uốn kém và thường được làm bằng gạch, đá hay BT. Hình 3.1. Móng đơn. a. Dưới cột; b. Dầm trụ đỡ tường; c. Dưới trụ cầu; d. Dưới trụ điện cao thế. Đối với móng đơn khi L càng lớn thì momen do phản lực nền và tải trọng càng lớn làm móng chịu uốn càng nhiều. Để phân biệt móng cứng hay mềm người ta dựa vào tỷ số 3-1 Chương 3. Móng nông trên nền thiên nhiên L H đối với toàn móng hoặc l h đối với từng bậc trong trường hợp móng có nhiều bậc. Đối với móng cứng thì tỷ số này (còn được gọi là góc mở) không được vượt quá các giá trị cho với loại móng tương ứng ở bảng 3.1. Bảng 3.1. Trị số l h . Loại móng Áp lực trung bình dưới đáy móng p ≤ 1,5 kG/cm 2 p>1,5 kG/cm 2 Mác bêtông < 100 ≥ 100 < 100 ≥ 100 Móng băng 1,50 1,35 1,75 1,50 Móng đơn 1,65 1,50 2,00 1,65 Móng đá hộc và bêtông đá hộc khi mác vữa Áp lực trung bình dưới đáy móng p ≤ 2,0 kG/cm 2 p ≥ 2,5 kG/cm 2 50 – 100 1,25 1,50 10 – 35 1,50 1,75 4 1,75 2,00 Do khống chế góc mở nên khi cần mở rộng đáy móng thì đồng nghĩa với việc tăng chiều cao và chiều sâu chôn móng. Vì vậy, loại móng này thường chỉ được sử dụng khi có nền đất tương đối tốt và tải trọng tác dụng không lớn lắm. Khi dùng cột đổ tại chỗ, để ngàm cột vào móng người ta để các cốt thép dọc chờ từ móng. Các cốt thép này có đường kính bằng cốt thép dọc của cột. Các cốt thép chờ buộc với cốt đai tạo thành khung không gian (hình 3.2a). Cốt thép chờ được ngàm vào móng không nhỏ hơn 30 lần đường kính cốt thép. Cốt thép chờ và cốt thép dọc của cột được hàn hoặc buộc với nhau ở chỗ cốt đỉnh dầm móng, khi không có dầm móng thì nối ở cốt cao hơn sàn nhà. Dưới cột BTCT lắp ghép người ta dùng móng có chừa sẵn cốc (hình 3.3). Đối với cột hai nhánh có giằng dưới cùng cao hơn đỉnh móng thì phải chừa 2 cốc (hình 3.3c). Hình 3.2. Ngàm cốt thép của cột vào móng. a. Khi dùng cốt thép trơn; b. Khi dùng cốt thép gờ. Chiều sâu của cốc như sau: 3-2 Chương 3. Móng nông trên nền thiên nhiên - Đối với cột đơn: h c ≥ a K + 0,05m - Đối với cột 2 nhánh thì phải đảm bảo 2 điều kiện: h c ≥ 0,5 + 0,33A K h c ≥ 1,5a K Trong đó: A K _ Khoảng cách giữa các mép ngoài cùng của 2 nhánh tính bằng m; a K _ Cạnh lớn của tiết diện ngang cột, m. Ngoài ra chiều sâu ngàm cột vào móng phải ≥ 30d. Với cột 2 nhánh nếu không có các biện pháp neo đặc biệt thì phải ngàm ≥ 40d với d là đường kính cốt thép dọc trong cột. Chiều sâu của cốc c h phải lớn hơn chiều sâu ngàm cột tối thiểu 50mm. Chiều dày thành cốc phải ≥ 200mm, chiều dày BT từ đáy cốc đến đáy móng ≥ 200mm. Để chèn vữa gắn cột vào móng, phải để khe hở giữa thành cốc và cột: ở phía dưới 50mm, phía trên 75mm (hình 3.3a). Hình 3.3. Móng dưới cột lắp ghép. a. Móng đơn; b. Móng dưới cột lắp ghép hai nhánh với giằng dưới cùng thấp hơn đỉnh móng; c. Dưới cột lắp ghép 2 nhánh có giằng dưới cao hơn đỉnh móng. BT dùng để gắn cột vào móng phải dùng loại có mác không thấp hơn 200. Nếu bảo đảm các điều kiện trên và chiều dày thành cốc ≥ 0,75 chiều cao bậc móng trên cùng thì không cần đặt cốt thép cho thành cốc. Nếu thành cốc mỏng hơn thì phải tính toán thép bố trí cho thành cốc. 3.1.2.2. Móng băng và băng giao thoa Móng băng có chiều dài rất lớn so với chiều rộng của móng, thường đặt dưới hàng cột, tường nhà . . . và được sử dụng rất rộng rãi trong xây dựng dân dụng, công nghiệp… 3-3 Chương 3. Móng nông trên nền thiên nhiên Dưới các kết cấu liên tục có chiều dài lớn (như tường nhà, tường chắn…) thì việc sử dụng móng băng là đương nhiên. Tuy nhiên, dưới các hàng cột hay móng đỡ ống dẫn nước, người ta vẫn sử dụng móng băng trong trường hợp khoảng cách giữa các cột gần nhau quá hoặc nhằm giảm hiện tượng lún lệch giữa các cột. Khi làm móng băng dưới hàng cột theo một hướng không bảo đảm điều kiện biến dạng hoặc sức chịu tải của nền đất hay chưa đủ độ cứng cho công trình thì làm móng băng theo 2 hướng. Móng đó gọi là móng băng giao thoa. Đặc điểm của móng băng và móng băng giao thoa là có khả năng giảm bớt sự lún không đều, tăng độ cứng của công trình, nhất là băng giao thoa (được dùng nhiều ở vùng có động đất). Móng băng có thể chế tạo bằng gạch, đá, BT hoặc BTCT, tuy nhiên các loại móng băng giao nhau tạo thành khung phẳng thường chỉ được chế tạo bằng BTCT. Mặt cắt ngang của móng băng có dạng giống như móng đơn nhưng góc mở có thể lấy hơn số liệu cho trong bảng 3.1 từ 2 đến 3 0 (trong bảng 3.1 cho trị số α tg ). Hình 3.4. Móng băng và băng giao thoa. a. Móng băng dưới tường; b. Móng băng dưới tường chắn; c. Móng băng dưới dãy cột; d. Mặt bằng móng băng giao thoa dưới nhà khung. 3.1.1.3. Móng bản (móng bè) Móng bản (còn được gọi là móng bè) có giá trị hai kích thước trên mặt bằng tương đối lớn so với kích thước còn lại. Móng bản có thể gồm một tấm cho toàn bộ công trình 3-4 Chương 3. Móng nông trên nền thiên nhiên nằm trọn ở trên hoặc do nhiều tấm ghép lại (việc phân tấm móng bản hay không phụ thuộc vào tình hình phân bố tải trọng của công trình bên trên, chỗ kết nối giữa các mảnh móng chính là các khe lún và phải được xử lý chống thấm). Hình 3.5. Móng bè. a. Móng bè dạng bản phẳng; b. Móng bè dạng bản phẳng có gia cường cột mũ; c. Móng bè bản sườn trên; d. Móng bè dạng sườn dưới; e. Móng bè dưới lò luyện gang. Móng bản thường được dùng cho nhà khung, nhà tường chịu lực khi tải trọng lớn hoặc đất yếu (nó có khả năng giảm độ lún không đều), khi trong nền có MNN cao (để chống thấm cho tầng hầm). Móng bản thường được chế tạo bằng BTCT và liên kết với kết cấu bên trên để tăng thêm độ cứng (do đó nếu tính toán móng bản tách rời với kết cấu bên trên thường quá an toàn gây lãng phí vật liệu). Móng bè dưới tường có thể làm dạng bản phẳng hoặc bản sườn. Để tăng độ cứng của móng bản có thể dùng móng bản kiểu vòm ngược (ưu điểm lớn của kết cấu kiểu này là các cấu kiện chỉ chịu nén nên thường thanh mảnh hơn tốn ít vật liệu hơn, tuy nhiên, hiện nay chưa có phương pháp lý thuyết nào đáng tin cậy để tính toán loại kết cấu này và rất khó tạo liên kết chắc chắn giữa đáy móng và nền). 3.1.1.4. Móng hộp Là hộp rỗng dưới toàn bộ công trình, nó vừa là móng, vừa là tầng hầm. Loại móng này có độ cứng rất lớn và có khả năng phân bố tải trọng từ vùng giữa ra vùng biên. Móng hộp đã được kiến thiết dưới nhiều ngôi nhà cao tầng, nó có kích thước lớn, tốn nhiều vật liệu và thi công phức tạp. So sánh giữa móng bè và móng hộp trong cùng một điều kiện như nhau thì thấy chi phí bêtông và thép cho móng hộp gấp 2 lần móng bè phẳng. Do vậy, 3-5 Chương 3. Móng nông trên nền thiên nhiên móng hộp có thể dùng hợp lý cho nhà cao tầng với nhiều tầng hầm sâu . nhưng phải có so sánh kỹ thuật đầy đủ. Hình 3.6. Móng hộp. 1.Tấm trần; 2. Vách đứng; 3. Bản đáy. 3.1.1.5. Móng vỏ Móng vỏ đã được nghiên cứu và áp dụng cho các công trình như: bể chứa các loại chất lỏng, nhà tường chịu lực, nhà khung. Đây là loại móng kinh tế, với chi phí vật liệu tối thiểu có thể chịu được tải trọng lớn. Hình 3.7. Móng vỏ. a. Vỏ cầu; b. Vỏ trụ; c. Vỏ nón. 3.2. Các biện pháp bảo vệ móng Móng là một bộ phận rất quan trọng của công trình thường xuyên làm việc trong môi trường phức tạp với tải trọng lớn nên nghiên cứu các biện pháp bảo vệ móng là một công việc hết sức cần thiết. Công tác bảo vệ móng nhằm giải quyết những vấn đề sau: 3-6 Chương 3. Móng nông trên nền thiên nhiên 3.2.1. Chống nước ngầm xâm thực BT và vật liệu móng Nước ngầm là một dung dịch hóa chất với nồng độ thấp nên nó có khả năng xâm thực BT và phá huỷ cốt thép của móng (quá trình này phụ thuộc vào đặc tính của nước, tính chất của ximăng, mật độ BT, độ mở rộng vết nứt trong bêtông v.v…). Để chống xâm thực cho móng hiện nay người ta thường sử dụng một trong hai biện pháp sau: - Sử dụng ximăng có khả năng chống xâm thực; - Sử dụng các lớp cách nước cho móng, tuỳ thuộc vào đặc tính của đất nền, loại móng và mức độ ẩm ướt cho phép bên trong công trình mà chọn loại lớp cách nước cho phù hợp (lớp cách nước có thể là vữa ximăng trát kỹ hoặc matit…). 3.2.2. Đảm bảo khô ráo cho kết cấu phần trên Trong nhiều trường hợp khi điều kiện mao dẫn đủ lớn thì nước ngầm có thể xâm thực móng, ngấm lên công trình và kết cấu bên trên. Trong trường hợp đó thì việc chống xâm thực cho móng công trình cũng có tác dụng rất lớn trong việc giảm thấm cho kết cấu bên trên. Nếu vẫn chưa đáp ứng được yêu cầu thì giữa móng và công trình, kết cấu bên trên cần bố trí lớp chống thấm thường làm bằng vữa ximăng tốt. 3.3. Trình tự thiết kế Thiết kế móng nông trên nền thiên nhiên cần tiến hành theo thứ tự sau: - Xác định tải trọng tác dụng xuống móng; - Đánh giá điều kiện địa chất công trình, địa chất thuỷ văn của khu đất xây dựng; - Chọn độ sâu chôn móng; - Xác định kích thước sơ bộ của đáy móng; - Kiểm tra kích thước đáy móng theo TTGH thứ II; - Kiểm tra kích thước đáy móng theo TTGH thứ I; - Tính toán độ bền và cấu tạo móng. 3.4. Xác định kích thước sơ bộ của móng Phụ thuộc vào đặc điểm đặt tải trọng, móng được chia ra 2 loại: chịu tải trọng trung tâm và tải trọng lệch tâm. 3.4.1. Xác định sơ bộ kích thước của móng theo tải trọng tiêu chuẩn của nền đất 3.4.1.1. Móng chịu tải trọng trung tâm (điểm đặt của tổng hợp các lực đi qua trọng tâm diện tích đáy móng) Xét 1 móng chịu tải trọng trung tâm như hình vẽ: - Tải trọng do công trình truyền xuống xác định đến cốt đỉnh móng, giá trị tiêu chuẩn: N o tc ; - Trọng lượng bản thân móng: N m tc ; - Trọng lượng của đất trên các bậc móng: N đ tc ; - Phản lực của đất tác dụng lên đáy móng: p tc . 3-7 Chương 3. Móng nông trên nền thiên nhiên Hình 3.8. Sơ đồ xác định kích thước đế móng. Biểu đồ ứng suất tiếp xúc dưới đáy móng có dạng đường cong, nhưng để tính toán cấu kiện móng cứng ta coi biểu đồ phản lực nền khi móng chịu tải trọng trung tâm có dạng chữ nhật. Điều kiện cân bằng tĩnh học của móng đang xét: FpNNN tctc d tc m tc o .=++ (3.1) Với F là diện tích đáy móng. Trọng lượng của móng và đất trên các bậc có thể thay bằng trọng lượng của khối có mặt cắt abcd: tb tc d tc m hFNN γ =+ (3.2) Thay (3.2) vào (3.1): ⇒ tbtc tc o hp N F γ .− = (3.3) Trong đó: γ tb _ Trọng lượng riêng trung bình của móng và đất trên các bậc, có thể lấy bằng 20÷22 KN/m 3 ; h_ Độ sâu chôn móng. Khi tải trọng ngoài vượt quá giá trị tải trọng tiêu chuẩn R tc của đất nền thì vùng biến dạng dẻo ở hai mép móng sẽ phát triển lớn đến mức nền đất không thể làm việc trong trạng thái đàn hồi được nữa. Vì vậy, để có thể áp dụng được lý thuyết cơ học về môi trường biến dạng tuyến tính trong việc tính ứng suất biến dạng thì TCXD Việt Nam quy định áp lực do các tải trọng tiêu chuẩn gây ra phải thoả mãn điều kiện: p tc ≤ R (3.4) Tuy nhiên, muốn tận dụng được khả năng chịu lực của nền để kích thước móng bảo đảm kinh tế nhất thì áp lực xuống nền phải bằng cường độ tính toán của nền hay là: p tc = R Do đó: tb tc o hR N F γ .− = (3.5) 3-8 Chương 3. Móng nông trên nền thiên nhiên Cường độ tính toán của nền R chính là áp lực ứng với thời điểm vùng biến dạng dẻo trong nền ở vùng dưới mép móng phát triển đến độ sâu bằng b/4. Lúc đó vùng biến dạng dẻo trong nền được coi là nhỏ so với toàn bộ thể tích của nền và nền có thể coi là biến dạng tuyến tính. R được xác định theo công thức: ( ) oIIIIIIII tc hcDhBbA K mm R ,, 21 γγγ −++= (3.6) m 1 , m 2 _ Hệ số điều kiện làm việc của nền và hệ số làm việc của nhà hoặc công trình có tác dụng qua lại với nền, lấy theo bảng 3.3; K tc _ Hệ số tin cậy lấy như sau: - Nếu các chỉ tiêu cơ lý được xác định bằng các thí nghiệm trực tiếp đối với đất thì K tc = 1,0; - Nếu các chỉ tiêu đó lấy theo bảng của quy phạm thì K tc = 1,1; A, B, D_ Các hệ số phụ thuộc vào trị tính toán thứ 2 của góc ma sát trong của đất ϕ II tra theo bảng 3.2; Chú ý: Trong báo cáo khảo sát địa chất công trình sẽ cho ta các trị số tính toán thứ nhất γ 1 , ϕ 1 , c 1 , và trị số tính toán thứ 2 γ II , ϕ II , c II . Trong đó các trị số tính toán thứ nhất được dùng để tính toán nền theo TTGH thứ nhất và các trị số tính toán thứ 2 được dùng để tính toán nền theo TTGH thứ 2 và kiểm tra điều kiện áp lực xuống đất nền theo quy phạm hiện hành. b_ Cạnh nhỏ của đáy móng, m; h_ Chiều sâu chôn móng kể từ đáy móng đến cốt thiết kế (bị bạt đi hay đắp thêm), m; h 0 = h + h tđ : Chiều sâu khi có tầng hầm, m. Nếu không có tầng hầm thì h 0 = 0; h tđ = h 1 +h 2 .(γ s /γ II ’); h 1 _ Chiều dày đất từ đáy móng đến đáy sàn tầng hầm, m; h 2 _ Chiều dày kết cấu sàn tầng hầm; γ s _ Trị tính toán trung bình của dung trọng sàn tầng hầm, KN/m 3 ; γ II ’_ Trị tính toán thứ 2 trung bình (theo từng lớp) của trọng lượng thể tích đất kể từ đáy móng trở lên, KN/m 3 ; γ II _ Như trên nhưng là của đất nằm trực tiếp dưới đáy móng, KN/m 3 ; c II _ Trị tính toán thứ 2 của lực dính đơn vị của đất nằm trực tiếp dưới đáy móng, KN/m 2 . Như vậy muốn xác định diện tích đáy móng cần phải biết R, muốn biết R lại phải biết bề rộng móng. Để giải quyết bài toán này ta cần thử đúng dần bằng cách giả thiết bề rộng móng b rồi theo đó xác định R theo (3.6). Thay R vào (3.5) tính được diện tích đáy móng. Bảng 3.2. Hệ số A, B, D xác định cường độ tính toán R của đất nền. 0 II ϕ A B D 0 II ϕ A B D 0 0 1,00 3,14 24 0,72 3,87 6,45 3-9 Chương 3. Móng nông trên nền thiên nhiên 2 0,03 1,12 3,32 26 0,84 4,37 6,90 4 0,06 1,25 3,51 28 0,98 4,93 7,40 6 0,10 1,39 3,71 30 1,15 5,59 7,95 8 0,14 1,55 3,93 32 1,34 6,35 8,55 10 0,18 1,73 4,17 34 1,55 7,21 9,21 12 0,23 1,94 4,42 36 1,81 8,25 9,98 14 0,29 2,17 4,69 38 2,11 9,44 10,80 16 0,36 2,43 5,00 40 2,46 10,84 11,73 18 0,43 2,72 5,31 42 2,87 12,50 12,77 20 0,51 3,06 5,66 44 3,37 14,48 13,96 22 0,61 3,44 6,04 45 3,66 15,64 14,64 Bảng 3.3. Hệ số làm việc của nền m 1 và hệ số làm việc của nhà hoặc công trình (m 2 ). Loại đất Hệ số m 1 Hệ số m 2 đối với nhà và công trình có sơ đồ kết cấu cứng với tỷ số giữa chiều dài của nhà (công trình) hoặc từng đơn nguyên với chiều cao H L bằng: 4 ≥ 5,1 ≤ Đất hòn lớn có chất nhét là cát và đất cát không kể đất phấn và bụi 1,4 1,2 1,4 Cát mịn: - Khô và ít ẩm 1,3 1,1 1,3 - No nước 1,2 1,1 1,3 Cát bụi: - Khô và ít ẩm 1,2 1,0 1,2 - No nước 1,1 1,0 1,2 Đất hòn lớn có chất nhét là sét và đất sét có độ sệt I L ≤ 0,5 1,2 1,0 1,1 Như trên, có độ sệt I L > 0,5 1,1 1,0 1,0 Móng chịu tải trọng trung tâm thường làm dạng đế vuông. Chỉ khi chật chội không làm được móng đế vuông thì mới làm đế chữ nhật. Móng đế vuông: Fb = (3.7) Móng chữ nhật thì ta cho trước tỷ số giữa các cạnh: b l K n = từ đó: n K F b = (3.8) Móng băng: 3-10 [...]... 3-17 Chương 3 Móng nông trên nền thiên nhiên 3-18 Chương 3 Móng nông trên nền thiên nhiên Bảng 3.5 Giá trị hệ số Kg 3-19 Chương 3 Móng nông trên nền thiên nhiên 3-20 Chương 3 Móng nông trên nền thiên nhiên Bảng 3.6 Trị số của hệ số M 2H b α= α= 0 < α ≤ 0,5 0,5 < α ≤ 1,0 1,0 < α ≤ 2,0 2,0 < α ≤ 3,0 3,0 < α ≤ 5,0 1,0 hoặc 0,95 0,90 0,80 0,75 H r M H_ Chiều dày lớp đàn hồi hữu hạn; b_ Bề rộng đế móng; ... phạm vi chiều dày của nền có lớp đất với E ≥ 100000Kpa thì H lấy đến lớp đó 3-21 Chương 3 Móng nông trên nền thiên nhiên Bảng 3.7 Trị số của hệ số K để tính lún khi nền là lớp có chiều dày hữu hạn trên nền đá cứng 3.5 .2 Độ lún của móng trên nền đất cát Độ lún của móng trên nền đất cát có thể tính theo công thức của Terzaghi-Peck ở phương Tây 3-22 Chương 3 Móng nông trên nền thiên nhiên  2b  S = S1... trong móng và liên kết cột thép vào móng được trình bày ở hình 3.1 8 3-35 Chương 3 Móng nông trên nền thiên nhiên Hình 3.1 8 Móng bêtông cốt thép dưới cột thép a Bulông đặt trong móng; b Liên kết với cột móng; c Đặt cốt thép và bulông cho móng liền khối có bậc trên cùng được nâng cao; d Móng lắp ghép khi đế móng đặt sâu 3.8 Móng băng dưới tường Trong xây dựng dân dụng và công nghiệp ta hay gặp móng băng... thẳng đứng tra theo đồ thị trên hình 3.1 5; 3-27 Chương 3 Móng nông trên nền thiên nhiên Hình 3.1 5 Biểu đồ các hệ số nghiêng tải trọng Nγ, Nq, Nc_ Các hệ số ảnh hưởng của tỷ số các cạnh đế móng chữ nhật; Nγ = 1 + 0 , 25 n , N q = 1 + 1n5 , N c = 1 + 0n3 n= l b Khi lực đặt lệch tâm thì lấy l ,b 3.6 .2.2 Phương pháp mặt trượt trụ tròn 3-28 Chương 3 Móng nông trên nền thiên nhiên Hình 3.1 6 Phương pháp mặt trượt... Hình 3.1 1 Sơ đồ tính lún theo phương pháp lớp biến dạng tuyến tính có chiều dày hữu hạn n S = σ zgl 0 b.M ∑ = i =1 3-15 K i − K i −1 Ei (3.1 6) Chương 3 Móng nông trên nền thiên nhiên M_ Hệ số điều chỉnh, kể đến hiện tượng tập trung ứng suất trong nền khi tầng đá cứng nằm cách đế móng không sâu Nó phụ thuộc α=2H/b hoặc α=H/r tra theo bảng 3.6 ; 3-16 Chương 3 Móng nông trên nền thiên nhiên Bảng 3.4 Giá... đường kính của đáy móng; a, b_ Hai cạnh dài ngắn của móng hình chữ nhật; Etb, µtb_ Module biến dạng, và hệ số nở hông trung bình của đất nền; k1, k2_ là các hệ số có giá trị phụ thuộc vào tỷ số α = l được tra trong biểu đồ hình b 3.1 3 Hình 3.1 3 Các biểu đồ để xác định k1 và k2 3-25 Chương 3 Móng nông trên nền thiên nhiên Ngoài ra đối với móng cứng do không xét đến khả năng chịu uốn của móng nên ta không... h khi móng có kích thước nhỏ và = tc σ zgl o = ptb khi móng có kích thước lớn = K0_ Hệ số phân bố ứng suất tra trong bảng 3.4 phụ thuộc các tỷ số l/b và 2z/b với l và b là cạnh dài và cạnh ngắn của đế móng chữ nhật còn z là độ sâu từ đế móng đến điểm cần xác định ứng suất; ptctb_ ứng suất trung bình tại đáy móng do tải trọng tiêu chuẩn gây ra 3-13 Chương 3 Móng nông trên nền thiên nhiên Hình 3.9 Sơ... tâm Chiều cao làm việc của móng được tính cho phía chịu áp lực phản lực p ttmax là phía nguy hiểm hơn cả Lúc này điều kiện chọc thủng vẫn tính theo công thức (3.2 3) nhưng lúc đó Nct là tổng hợp lực của phản lực trên phần diện tích gạch chéo Fct trên hình 3.2 9 N ct = Fct p tt ' tt p max + p1tt p = 2 tt ' 3-31 (3.2 6) Chương 3 Móng nông trên nền thiên nhiên btb = bc + bd 2 * Móng đế chữ nhật chịu tải... 3 − 2 S ' 2 = L 2L 3.5 .4 Chênh lệch lún do móng nghiêng Độ nghiêng của móng cứng được tính theo công thức:  S − S2  i= 1   l  S1, S2_ Độ lún của 2 điểm ở mép móng Độ nghiêng của móng cứng có xét đến ảnh hưởng của móng lân cận được xác định theo công thức: 3-24 Chương 3 Móng nông trên nền thiên nhiên S −S2 θ = arctg 1  b      b_ Chiều dài cạnh tính chênh lệch lún của móng Khi không xét... lực 3.4 .1.2 Móng chịu tải trọng lệch tâm Hình 3.9 Biểu đồ áp lực tại đáy móng đế chữ nhật chịu tải lệch tâm tổng quát Khi chịu tải trọng lệch tâm thì biểu đồ áp lực móng lên đất nền có dạng hình thang hoặc tam giác Với trường hợp này ngoài điều kiện về áp lực trung bình thì còn phải thỏa mãn điều kiện về áp lực cực đại: Tức là: tc ptb ≤ R tc p max ≤ 1.2 R 3-11 (3.1 0) (3.1 1) Chương 3 Móng nông trên nền . 3. 6; 3- 16 Chương 3. Móng nông trên nền thiên nhiên Bảng 3. 4. Giá trị hệ số K 0 . 3- 17 Chương 3. Móng nông trên nền thiên nhiên 3- 18 Chương 3. Móng nông. Chương 3. Móng nông trên nền thiên nhiên Chương 3 MÓNG NÔNG TRÊN NỀN THIÊN NHIÊN Móng nông thường được hiểu là loại móng có chiều sâu đáy móng không