Phân tích các đặc thù của hệ thống bảo vệ rơle đối với nguồn thủy điện nhỏ vận hành ở chế độ tách đảo

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI - TRẦN VĂN VIỆT PHÂN TÍCH CÁC ĐẶC THÙ CỦA HỆ THỐNG BẢO VỆ RƠLE ĐỐI VỚI NGUỒN THỦY ĐIỆN NHỎ VẬN HÀNH Ở CHẾ ĐỘ TÁCH ĐẢO Chuyên ngành : Kỹ thuật điện LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT KỸ THUẬT ĐIỆN NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC T.S Nguyễn Xuân Tùng Hà Nội – 2014 MỤC LỤC LỜI CAM ĐOAN LỜI CẢM ƠN DANH MỤC CÁC BẢNG BIỂU .8 DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ, ĐỒ THỊ MỞ ĐẦU 11 CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ NGUỒN ĐIỆN PHÂN TÁN VÀ NHÀ MÁY THỦY ĐIỆN NHỎ 14 1.1 Tổng quan nguồn điện phân tán (DG) 14 1.1.1 Định nghĩa nguồn điện phân tán 14 1.1.2 Những lợi ích tích cực nguồn phân tán 14 1.1.3 Các hạn chế nguồn phân tán 15 1.2 Giới thiệu chung nhà máy thủy điện nhỏ 16 1.3 Hiện tượng tách đảo nhà máy thủy điện nhỏ đề xuất nghiên cứu 18 1.3.1 Khái niệm tách đảo (islanding) 18 1.3.1.1 Tách đảo không dự định 18 1.3.1.2 Tách đảo có dự định 18 1.3.2 Các vấn đề cần quan tâm vận hành chế độ tách đảo .19 1.3.3 Các đề xuất nghiên cứu 20 CHƯƠNG 2: CHẾ ĐỘ VẬN HÀNH TÁCH ĐẢO VÀ CÁC VẤN ĐỀ CẦN QUAN TÂM ĐỐI VỚI HỆ THỐNG RƠLE BẢO VỆ 22 2.1 Giới thiệu chung 22 2.2 Các vấn đề cần quan tâm hệ thống rơle bảo vệ cho máy phát điện hoạt động hệ thống cô lập 24 2.2.1 Bảo vệ chống chạm đất 90% cuộn dây stato (64, 59N) 24 2.2.2 Bảo vệ so lệch dọc (87G) 25 2.2.3 Bảo vệ dòng (50, 51V) 26 2.2.4 Bảo vệ chống chạm đất cuộn dây roto (64R) 28 2.2.5 Bảo vệ chống thấp kích từ (40) 28 2.2.6 Bảo vệ chống kích từ 29 2.2.7 Bảo vệ chống tải máy phát 29 2.2.8 Bảo vệ chống điện áp (59) 29 2.2.9 Bảo vệ chống thấp điện áp (27) 30 2.2.10 Bảo vệ tần số cao/tần số thấp (81O/81U) .30 2.2.11 Bảo vệ dòng thứ tự nghịch (46) 31 2.2.12 Bảo vệ chống luồng công suất ngược (32R) 32 2.2.13 Bảo vệ chống từ thông lõi từ V/f (24) .32 2.3 Các vấn đề cần quan tâm hệ thống rơle bảo vệ cho máy biến áp hoạt động hệ thống cô lập 33 2.3.1 Chức bảo vệ dòng .33 2.3.2 Chức bảo vệ so lệch (87T) .33 2.3.3 Chức bảo vệ chống từ thông lõi từ (bảo vệ V/f) .35 2.4 Các vấn đề cần quan tâm hệ thống rơle bảo vệ đường dây .35 2.4.1 Thay đổi phương thức nối đất hệ thống .35 2.4.2 Tự đóng lại sơ đồ tiết kiệm cầu chì .36 2.4.3 Nâng cao độ nhạy bảo vệ dòng 38 2.5 Kết luận chương 38 CHƯƠNG 3: GIỚI THIỆU GIẢI PHÁP PHÁT HIỆN TÁCH ĐẢO 41 3.1 Giới thiệu phương pháp phát tách đảo 41 3.1.1 Phương pháp phát tách đảo dựa theo tín hiệu điều khiển từ xa .41 3.1.1.1 Sơ đồ truyền tín hiệu cắt 42 3.1.1.2 Sơ đồ truyền tín hiệu qua đường dây tải điện 42 3.1.2 Phương pháp phát tách đảo dựa theo tín hiệu đo lường chỗ .42 3.1.2.1 Phương pháp phát thụ động 42 3.1.2.2 Phương pháp phát chủ động .44 3.1.2.3 Phương pháp hỗn hợp .45 3.2 Chi tiết phương pháp phát tách đảo thụ động sử dụng rơle ROCOF 45 3.2.1 Nguyên tắc hoạt động rơle ROCOF 45 3.2.2 Phân tích mối liên hệ thông số cài đặt rơle ROCOF 47 3.2.3 Phân tích đặc tính làm việc rơle ROCOF 50 3.2.4 Ví dụ giá trị chỉnh định cho phép rơle ROCOF .52 3.2.5 Kết luận 53 3.3 Kết luận chương 53 CHƯƠNG 4: LỰA CHỌN GIÁ TRỊ CHỈNH ĐỊNH RƠLE ROCOF VÀ MƠ PHỎNG Q TRÌNH KHƠI PHỤC CẤP ĐIỆN ĐỐI VỚI NHÀ MÁY THỦY ĐIỆN NHỎ SUỐI TÂN 54 4.1 Giới thiệu lưới điện khảo sát .54 4.1.1 Sơ đồ lưới điện 54 4.1.2 Giới thiệu nhà máy thủy điện Suối Tân .56 4.2 Giới thiệu phần mềm PSCAD/EMTDC 57 4.2.1 Tổng quan 57 4.2.2 Giới thiệu mơ hình phần tử .58 4.3 Tính tốn chỉnh định rơle phát tách đảo ROCOF 62 4.4 Mô trình khởi động đen 63 4.4.1 Mục đích mơ 63 4.4.2 Kịch mô 64 4.5 Kết luận chương 69 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN CÁC GIÁ TRỊ CHỈNH ĐỊNH CHO HỆ THỐNG RƠLE BẢO VỆ KHI LƯỚI ĐIỆN VẬN HÀNH Ở CHẾ ĐỘ TÁCH ĐẢO 70 5.1 Giới thiệu chung 70 5.2 Tính tốn ngắn mạch với trường hợp lưới điện vận hành tách đảo 70 5.2.1 Các số liệu phục vụ tính tốn 70 5.2.2 Qui đổi thông số .71 5.2.3 Thực tính tốn ngắn mạch 72 5.3 Tính tốn thơng số cài đặt cho rơle 75 5.3.1 Tính tốn thơng số cài đặt cho bảo vệ đường dây .75 5.3.2 Tính tốn thơng số cài đặt cho bảo vệ máy biến áp 77 5.3.3 Tính tốn thơng số cài đặt cho bảo vệ máy phát điện 78 5.4 Kiểm tra độ nhạy rơle bảo vệ .80 5.4.1 Kiểm tra độ nhạy rơle dòng bảo vệ đường dây 80 5.4.2 Kiểm tra độ nhạy rơle dòng bảo vệ máy biến áp 81 5.4.3 Kiểm tra độ nhạy rơle dòng bảo vệ máy phát điện .82 5.5 Kết luận chương 84 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 85 TÀI LIỆU THAM KHẢO 86 LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan, vấn đề trình bày luận văn nghiên cứu riêng cá nhân tơi, có tham khảo số tài liệu báo tác giả ngồi nước xuất Tơi xin chịu hồn tồn trách nhiệm có sử dụng kết người khác Tác giả Trần Văn Việt LỜI CẢM ƠN Tơi xin bày tỏ lịng kính trọng biết ơn sâu sắc tới TS Nguyễn Xuân Tùng, giảng viên Bộ môn Hệ thống điện – Viện Điện – Trường Đại học Bách khoa Hà Nội, người thầy trực tiếp hướng dẫn tơi suốt q trình thực đề tài Tôi xin bày tỏ lời cảm ơn chân thành tới Ban Giám hiệu, Viện Đào tạo Sau đại học, Viện Điện, thư viện Tạ Quang Bửu, giảng viên Trường Đại học Bách khoa Hà Nội hướng dẫn tơi khóa học hồn thành đề tài Tôi xin gửi lời cảm ơn tới cán hành Viện Điện Viện Đào tạo Sau đại học giúp đỡ chúng tơi q trình học tập trường Để có ngày hơm tơi khơng thể khơng nhắc đến cơng ơn, tình cảm người thân gia đình tạo hậu phương vững giúp tơi n tâm hồn thành cơng việc nghiên cứu Cuối tơi xin gửi tới tồn thể bạn bè đồng nghiệp lời biết ơn chân thành tình cảm tốt đẹp giúp đỡ quý báu mà người dành cho suốt thời gian gian làm việc, học tập, nghiên cứu thực đề tài DANH MỤC CÁC KÍ HIỆU, CHỮ VIẾT TẮT Kí hiệu, chữ viết tắt DG IEEE SCADA Nội dung Nguồn điện phân tán Viện kĩ thuật điện điện tử Hệ thống điều khiển giám sát thu thập liệu PCC Điểm kết nối chung MC Máy cắt TDL Tự đóng lại DCL Dao cách ly MBA Máy biến áp ST Nhà máy thuỷ điện nhỏ Suối Tân HT Hệ thống TBA Trạm biến áp TĐN Thuỷ điện nhỏ TTN Thứ tự nghịch DANH MỤC CÁC BẢNG BIỂU Bảng 2.1 Phương thức bảo vệ máy phát điện 23 Bảng 2.2 Bảng thống kê chức bảo vệ cho máy phát điện nhỏ 39 Bảng 2.3 Bảng thống kê chức bảo vệ cho máy biến áp công suất nhỏ 40 Bảng 2.4 Bảng thống kê chức bảo vệ cho đường dây nhà máy vận hành chế độ tách đảo 40 Bảng 3.1 Giá trị cài đặt cho chức ROCOF dòng rơle Sepam thuộc hãng Schneider Electric 52 Bảng 4.3 Bảng tống kết giá trị tần số thời gian đóng tải theo kịch 67 Bảng 4.3 Bảng tống kết giá trị tần số thời gian đóng tải theo kịch 68 Bảng 5.1 Thơng số máy biến dòng .71 Bảng 5.2 Bảng kết tính tốn dịng TTN chạy qua BI xảy cố .75 Bảng 5.3 Bảng kết tính tốn dòng chạy qua BI xảy cố 75 Bảng 5.4 Kết tính tốn thông số chỉnh định bảo vệ lưới điện vận hành chế độ tách đảo 83 Bảng 5.5 Kết kiểm tra độ nhạy rơle bảo vệ lưới điện vận hành chế độ tách đảo 84 DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ, ĐỒ THỊ Hình 1.1 Lược đồ cấu trúc luận văn 21 Hình 2.1 Phương thức bảo vệ chống chạm đất 90% cuộn dây stato máy phát 24 Hình 2.2 Bảo vệ so lệch dọc cho máy phát điện .25 Hình 2.3 Bảo vệ so lệch theo nguyên lý cộng từ thơng kết hợp bảo vệ q dịng 26 Hình 2.4 Chức bảo vệ q dịng có hãm điện áp thấp 26 Hình 2.5 Hệ thống kích từ khơng vành trượt 27 Hình 2.6 Đặc tính làm việc chức bảo 51V (rơle 7UM62x – Siemens) .28 Hình 2.7 Bảo vệ dòng thứ tự nghịch với đặc tính thời gian phụ thuộc 32 Hình 2.8 Đặc tính tác động chức bảo vệ so lệch rơle 7UT613 34 Hình 2.9 Ví dụ phương thức kết nối nguồn điện nhỏ trạm phân phối 36 Hình 2.10 Ví dụ phương thức tiết kiệm cầu chì có tự đóng lại 37 Hình 2.11 Sơ đồ tiết kiệm cầu chì có tham gia nguồn điện nhỏ .37 Hình 3.1 Các phương pháp phát tách đảo 41 Hình 3.2 Sơ đồ truyền tín hiệu đường dây truyền tải điện .42 Hình 3.3 Sơ đồ lưới điện có máy phát kết nối lưới 46 Hình 3.4 Sơ đồ logic đơn giản rơle ROCOF 47 Hình 3.5 Đường cong biểu diễn mối liên hệ thời gian phát tách đảo mức độ cân cơng suất (trong đó: β = 1,2 Hz/s, H thay đổi) 50 Hình 3.6 Đường cong biểu diễn mối liên hệ thời gian phát tách đảo mức độ cân công suất (β thay đổi) 51 Hình 4.1 Sơ đồ lưới 35kV Mộc Châu .55 Hình 4.2 Sơ đồ nối điện nhà máy thuỷ điện Suối Tân 57 Hình 4.3 Giao diện chương trình PSCAD/EMTDC 58 Hình 4.4 Mơ lưới hệ thống .59 Hình 4.5 Mơ hình thuỷ điện nhỏ .59 Hình 4.6 Mơ hình máy biến áp 60 Hình 4.7 Mơ hình dây dẫn .60 Hình 4.8 Mơ hình phụ tải điện 60 I kđ   Trong đó: I kđ ,A nBI nBI tỉ số biến dòng tương ứng Theo thống kê ta có: Tổng cơng suất máy biến áp 35/0,4kV có tính q tải 30% lộ 374 là: 6080×1,3=7904kVA Do đó: I lvmax  Smax U đm  7904  130,3822 A  35 Dòng khởi động bảo vệ q dịng có thời gian là: I kđ  1, 1 130,3822  164, 6933 A 0,95 Dịng khởi động phía thứ cấp BI là: I kđ   164, 6933  8, 2347 A 100 / Thời gian tác động bảo vệ chọn: t=1s 5.3.2 Tính tốn thơng số cài đặt cho bảo vệ máy biến áp a Bảo vệ dòng cắt nhanh Dòng điện khởi động xác định theo điều kiện: I kđ  Kat  I Nng max , A Trong đó: Kat hệ số an tồn, Kat=1,2÷1,3 Chọn Kat=1,2 INng.max dịng ngắn mạch lớn qua BI có ngắn mạch ngồi Dịng khởi động phía thứ cấp BI xác định theo điều kiện: I kđ   Trong đó: I kđ ,A nBI nBI tỉ số biến dòng tương ứng Dựa vào bảng kết tính tốn ngắn mạch ta có: INng.max=680,7A (Dịng 77 cố chạy qua BI1 xảy ngắn mạch pha N2’) Dòng khởi động rơle q dịng cắt nhanh là: Ikđ=1,2×680,7=816,84A Dịng khởi động phía thứ cấp BI là: I kđ   816,84  10, 2105 A 400 / b Bảo vệ q dịng có thời gian Hai thông số cần chọn Ikđ t (chọn đặc tính thời gian độc lập) Dịng điện khởi động xác định theo điều kiện: I kđ  K  I dđBA Trong đó: K hệ số chỉnh định, lấy K=1,6 IdđBA dòng danh định máy biến áp Dịng khởi động bảo vệ q dịng có thời gian là: I kđ  1,  3200  469, 2116 A  6,3 Dòng khởi động phía thứ cấp BI là: I kđ 6,3  469, 2116  5,8651A 400 / Thời gian tác động bảo vệ q dịng là: t=tđd+Δt=1+0,5=1,5s 5.3.3 Tính tốn thơng số cài đặt cho bảo vệ máy phát điện a Đề xuất sử dụng bảo vệ dịng điện có khố điện áp thấp (51V) Dịng điện khởi động xác định theo điều kiện: I kđ  Trong đó: K at  K mm  I đmF , A Ktv Kat hệ số an toàn, lấy Kat= 1,2 Km hệ số mở máy, lấy Km =1 78 Ktv hệ số trở về, lấy Ktv=0,95 IđmF dòng điện định mức máy phát Dịng khởi động phía thứ cấp BI xác định theo điều kiện: I kđ   Trong đó: I kđ ,A nBI nBI tỉ số biến dòng tương ứng  Dòng khởi động bảo vệ dòng bảo vệ máy phát là: I kđ  1, 1 1000   115, 76 A 0,95  6,3 Dịng khởi động phía thứ cấp BI xác định theo điều kiện: I kđ   115,76  1, 447 A 400 /  Dòng khởi động bảo vệ dòng bảo vệ máy phát là: I kđ  1, 1 500   57,88 A 0,95  6,3 Dịng khởi động phía thứ cấp BI xác định theo điều kiện: I kđ   57,88  0, 7235 A 400 / Thời gian tác động bảo vệ dòng là: t=tMBA+Δt=1,5+0,5=2s b Bảo vệ chống tần số giảm thấp (81U) Khi máy phát hoạt động tách đảo, dao động tần số diễn khoảng thời gian kéo dài, điều tốc máy phát có thời gian phản ứng chậm Vì thế, chức chỉnh định với thời gian trễ dài đảm bảo cho điều tốc có đủ thời gian để điều chỉnh trạng thái làm việc ổn định lâu dài 79 Theo tiêu chuẩn IEEE Std C37.117 [22] kết mô chương ta lựa chọn giá trị cài đặt cho bảo vệ tần số thấp sau:  Cấp thứ với tần số khởi động fkđ1=48 Hz, thời gian trễ t1=20s Cấp thứ tác động dừng tổ máy tần số khơi phục lại trị số bình thường sau khoảng thời gian trễ tính từ bắt đầu đóng thêm tải  Cấp thứ với tần số khởi động fkđ2=47,5 Hz, thời gian trễ t2=20s Cấp thứ tác động dừng tổ máy sau máy phát bị cách ly khỏi hệ thống khoảng thời gian trễ mà tần số khôi phục lại trị số bình thường  Cấp thứ với tần số khởi động fkđ3=47 Hz, thời gian trễ t3=1s Nhà máy không phép vận hành tần số gây nguy hại cho tuabin  Cấp thứ với tần số khởi động fkđ4=52Hz, thời gian trễ t4=10s Cấp thứ tác động dừng tổ máy tần số vượt giá trị cài đặt sau sa thải phụ tải phục hồi lại trị số bình thường sau khoảng thời gian trễ [23] 5.4 Kiểm tra độ nhạy rơle bảo vệ 5.4.1 Kiểm tra độ nhạy rơle dòng bảo vệ đường dây Độ nhạy bảo vệ q dịng có thời gian xác định theo cơng thức: Kn  Trong đó: I N I kđ INmin dòng ngắn mạch cực tiểu qua vị trí đặt bảo vệ có cố Ikđ dòng khởi động bảo vệ Độ nhạy bảo vệ q dịng có thời gian đường dây: 80 Kn  94,3  0,5726  164, 6933 Bảo vệ q dịng đường dây khơng đủ độ nhạy để tác động, đề xuất kích hoạt thêm (đặt thêm) bảo vệ dòng thứ tự nghịch: Kn  Trong đó: ITTN I kđ (46) ITTNmin thành phần dòng điện thứ tự nghịch bé chạy qua BI4 Ikđ(46) dòng khởi động bảo vệ dòng điện thứ tự nghịch Dòng khởi động bảo vệ dòng điện thứ tự nghịch là: Ikđ(46)=0,3×IdđBI(35kV)=0,3×100=30 A Kn  ITTN  54,   5, 44  I kđ (46) 30 5.4.2 Kiểm tra độ nhạy rơle dòng bảo vệ máy biến áp Độ nhạy bảo vệ q dịng có thời gian xác định theo cơng thức: Kn  Trong đó: I N I kđ INmin dịng ngắn mạch cực tiểu qua vị trí đặt bảo vệ có cố phía bên máy biến áp Ikđ dòng khởi động bảo vệ Dựa vào kết tính tốn ngắn mạch ta có: INmin=589,5A (Dịng cố chạy qua BI1 xảy ngắn mạch pha N2’) Độ nhạy bảo vệ q dịng có thời gian máy biến áp: 81 Kn  589,5  1, 256  469, 2116 Bảo vệ dòng máy biến áp khơng đủ độ nhạy để tác động, ta đặt thêm bảo vệ dòng thứ tự nghịch: Kn  Trong đó: ITTN I kđ (46) ITTNmin thành phần dòng điện thứ tự nghịch bé chạy qua BI1 xảy ngắn mạch phía bên máy biến áp Ikđ(46) dòng khởi động bảo vệ dòng điện thứ tự nghịch Dòng khởi động bảo vệ dòng điện thứ tự nghịch là: Ikđ(46)=0,3×IdđBI(6,3kV)=0,3×400=120 A Kn  ITTN  340,3   8,5075  I kđ (46) 120 5.4.3 Kiểm tra độ nhạy rơle dòng bảo vệ máy phát điện Độ nhạy bảo vệ q dịng có khố điện áp thấp xác định theo cơng thức: Kn  Trong đó: I N I kđ INmin dịng ngắn mạch cực tiểu qua vị trí đặt bảo vệ có cố máy phát Ikđ dòng khởi động bảo vệ  Đối với máy phát 2: Dựa vào kết tính tốn ngắn mạch ta có: INmin=292,9A (Dịng cố chạy qua BI4 BI5 xảy ngắn mạch pha N3’) Độ nhạy bảo vệ q dịng có khố điện áp thấp là: 82 Kn  292,9  2,53  115, 76 Như vậy: Bảo vệ q dịng có hãm điện áp thấp đủ độ nhạy để tác động  Đối với máy phát 3: Dựa vào kết tính tốn ngắn mạch ta có: INmin=118,1A (Dịng cố chạy qua BI6 xảy ngắn mạch pha N3’) Độ nhạy bảo vệ q dịng có khố điện áp thấp là: Kn  118,1  2, 04  57,88 Như vậy: Bảo vệ q dịng có hãm điện áp thấp đủ độ nhạy để tác động Thiết bị bảo vệ Đường dây Máy biến áp Máy phát điện Máy phát điện Trị số chỉnh định Chức Tỉ số bảo vệ BI 50 51 50 51 51V 100/5 400/5 400/5 Dòng khởi Trị số dịng động phía thứ ngắn mạch cấp BI (A) Thời gian cắt 6,534A 130,68 8,2347A 164,69 10,2105A 816,84 5,8651A 469,2116 1,447A 115,76 2s 0,7235A 57,88 2s 1s 1,5s Bảng 5.4 Kết tính tốn thơng số chỉnh định bảo vệ lưới điện vận hành chế độ tách đảo 83 Thiết bị bảo vệ Chức bảo vệ Biện pháp Độ nhạy Đường dây 51 0,5726 Máy biến áp 51 1,256 51V 2,53 51V 2,04 Máy phát điện Máy phát điện Nhận xét Khơng đủ độ nhạy Kích hoạt Trị số dòng thêm chức khởi động chỉnh định 46 30A 5,44 120A 8,51 Không đủ độ nhạy 46 Độ nhạy Đủ độ nhạy Đủ độ nhạy Bảng 5.5 Kết kiểm tra độ nhạy rơle bảo vệ lưới điện vận hành chế độ tách đảo 5.5 Kết luận chương Trong chương trình bày tính tốn giá trị chỉnh định cho hệ thống rơle bảo vệ nhà máy thuỷ điện Suối Tân làm việc chế độ tách đảo Các rơle số đại cho phép cài đặt với nhiều giá trị chỉnh định (ví dụ rơle Siemens cho phép cài tới giá trị), giả thiết chức bảo vệ giá trị chỉnh định cho hệ thống bảo vệ tính toán chương đưa vào cài đặt dự phòng Bộ giá trị cài đặt dự phòng kích hoạt phát hiện tượng tách đảo xảy Đồng thời độ nhạy bảo vệ kiểm tra để đảm bảo đạt giá trị yêu cầu, tăng độ tin cậy hệ thống bảo vệ 84 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Kết luận chung Luận văn trình bày cụ thể vấn đề tách đảo, giới thiệu phương pháp phát tách đảo (đặc biệt phương pháp sử dụng rơle ROCOF) Đồng thời, phân tích vấn đề cần quan tâm hệ thống bảo vệ rơle nhà máy hoạt động chế độ tách đảo Qua nhấn mạnh cần thiết việc thay đổi giá trị cài đặt, chỉnh định cho hệ thống bảo vệ rơle chế độ vận hành tách đảo Luận văn mô phản ứng tần số lưới tiến hành khôi phục cấp điện lại cho phụ tải sau trình tách đảo Phần mềm PSCAD sử dụng để mô trường hợp Yêu cầu hệ thống bảo vệ rơle: nguồn điện phân tán nói chung nhà máy thuỷ điện nhỏ nói riêng, ngồi trang bị bảo vệ cần thiết cho máy phát, máy biến áp lưới hệ thống phân phối cần phải lựa chọn rơle cho phép thay đổi nhiều giá trị chỉnh định Đặc biệt chức bảo vệ dòng thứ tự nghịch cần thiết để đảm bảo loại trừ cố cách tin cậy Hướng phát triển đề tài: Vấn đề tách đảo vấn đề tương đối mới, có tiềm lớn khai thác Trong tương lai xét thêm phản hồi hệ thống, nghiên cứu kỹ chất lượng điện lưới điện vận hành chế độ Đó sở để cải thiện độ tin cậy cung cấp điện lưới phân phối, khai thác tối đa tiềm kinh tế thuỷ điện nhỏ mang lại 85 TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiếng Việt [1] Nguyễn Bách Phúc, Nguyễn Hữu Bính, Tổng quan phát triển điện gió giới, Viện Điện – Điện Tử – Tin học TP Hồ Chí Minh; 2008 [2] Đặng Đình Thống, Lê Danh Liêm; Cơ sở lượng tái tạo; Đại học Bách Khoa Hà Nội; Nhà Xuất khoa học kĩ thuật Hà Nội 2006 [3] Hội nghị khoa học quốc tế Phát triển lượng bền vững; Viện Khoa học lượng – Viện Khoa học Công nghệ Việt Nam tổ chức Hà Nội Quảng Ninh 2008 [4] Nguyễn Quang Khải; Những vấn đề phát triển lượng sinh khối Việt Nam; Báo cáo hội thảo phát triển lượng bền vững Việt Nam [5] Lã Văn Út (2002); Ngắn mạch hệ thống điện; NXB Khoa học Kĩ Thuật Hà Nội [6] Trần Đình Long (2005), Bảo vệ hệ thống điện; NXB Khoa học Kĩ Thuật Hà Nội [7] Phạm Văn Hoà; Nghiên cứu chế độ vận hành tối ưu hệ thống cung cấp điện nông thôn, trung du, miền núi; Báo cáo đề tài NCKH cấp Bộ - Số 1999/QĐ-BCT [8] Đỗ Xuân Khôi (2000); Tính tốn phân tích hệ thống điện; NXB Khoa học Kĩ Thuật Hà Nội Tiếng Anh [9] Turan Gonen; Electric Power Distribution System Engineering; McGraw-Hill; 1986 [10] S.Mekhilef, T.R Chard, V.K.Ramchandramuthy; Voltage rise due to interconnection of embedded generators to distribution network; Journal of scientific 86 and industrial research; June 2010 [11] IEEE Application Guide for IEEE Std 1547, IEEE Standard for Interconnecting Distributed with Electric Power Systems, 2008 [12] Alternate Hydro Energy Center Indian Institute of Technology Roorkee; Standards/ manuals/ guidelines for small hydro development: Electro-Mechanical Works – Guidelines for Power Evacuation and Interconnection with Grid; Sep 19, 2008 [13] F.Katiraei, M.R.Iravani, P.W.Lehn; Micro-Grid Autonomous Operation During and Subsequent to Islanding Process; IEEE transactions on Power Delivery, vol.20, no.1, January 2005 [14] Trutimayee Pujhari; Islanding detection in distributed generation; Master of Tecnology In Electrical Engineering; Orissa; May, 2009 [15] Prabha Kundur; Power system stability and control; McGraw-Hill [16] Soluations for substation automation and protection [Online] 06 11, 2002 http://www/energy.siemens.com/co/en/automation/power-transmissiondistribution/eneas/substation/protection-systems.htm [17] J Lewis Blackburn, Thomas J Domin Protective relay principle and application s.1 CRC Press, 2006 [18] Nick Jenkins, Ron Allan, Peter Crossley, Daniel Kirschen, Goran Strbac Embedded Generation s.1 IET, 2000 [19] Subcommitee, Line Protection Impact of distributed resources on distribution relay protection s.1 The IEEE Power Engineering Society, 2004 [20] Schneider Electric Electrical network protection Sepam series 20 User’s manual 06/2008 87 [21] J.C.M Vieira, W Freitas, Z Huang, W Xu, A Morelato Formuals for predicting the dynamic performance of ROCOF relays for embedded generation applications The IEE Proc-Gener Transm Distrib Vol 153, No 4, July 2006 [22] Power Systems Relaying Committee IEEE Guide for the Application of Protective Relays Used for Abnormal Frequency Load Shedding and Restoration The IEEE Std C37.117TM-2007 [23] Siemens Multifunctional Machine Protection 7UM62 V4.6 User’s manual C53000-G1176-C149-5 [24] Truptimayee Pujhari Islanding detection in distributed generation Master of Technology In Electrical Engineering, Orissa, May, 2009 88 ... chung nguồn điện phân tán, nhà máy thủy điện nhỏ, đề cập tới tượng tách đảo nhà máy thủy điện nhỏ nêu đề xuất nghiên cứu Chương 2: Chế độ vận hành tách đảo vấn đề cần quan tâm hệ thống rơle bảo vệ. .. phía hệ thống tác động, phía nguồn điện nhỏ vận hành Do bị điểm nối đất (tại trạm phân phối phía hệ thống) , nên hệ thống lập cịn lại trở thành vận hành chế độ trung tính cách điện Điều làm cho điện. .. dụng rơle bảo vệ q dịng với khóa điện áp thấp (59&27) để nâng cao độ nhạy bảo vệ 2.5 Kết luận chương Tách đảo chế độ xảy nhà máy thủy điện nhỏ Trong chế độ vận hành này, nhà máy vận hành cấp điện