Đang tải... (xem toàn văn)
Bài viết hướng tới mục tiêu nghiên cứu, đưa ra giải pháp cho việc hạn chế dòng NM trên lưới điện Việt Nam, bằng cách lắp vào trung tính máy biến áp (MBA) một phần tử hạn chế dòng NM kiểu điện trở (R-FCL).
352 | HỘI NGHỊ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐIỆN LỰC TỒN QUỐC 2017 HIỆU QUẢ HẠN CHẾ DỊNG ĐIỆN NGẮN MẠCH CỦA THIẾT BỊ HẠN CHẾ DÒNG NGẮN MẠCH KIỂU ĐIỆN TRỞ TẠI TBA 110 KV BÌNH AN TS Nguyễn Nhất Tùng1, TS Nguyễn Quang Việt2 Khoa Kĩ thuật điện, Trường Đại học Điện lực P Ban Khoa học Cơng nghệ Mơi trường, Evn Tóm tắt: Với quy mô phát triển nguồn điện nhanh giai đoạn nay, với việc tải hệ thống điện tăng, điều dẫn đến tượng tăng nhanh giá trị dòng ngắn mạch (NM) lưới điện Thậm chí, lưới điện Việt Nam, xuất nhiều vị trí có giá trị dịng NM vượt q giá trị cho phép Bài báo hướng tới mục tiêu nghiên cứu, đưa giải pháp cho việc hạn chế dòng NM lưới điện Việt Nam, cách lắp vào trung tính máy biến áp (MBA) phần tử hạn chế dòng NM kiểu điện trở (R-FCL) Giải pháp thực thông qua bước: (1) thành lập phương pháp tính tốn xác định giá trị điện trở cần lắp đặt, (2) mô lưới điện trường hợp có thiết bị hạn chế dịng NM (3) lắp đặt phần tử lưới thực tế, thông qua sản phẩm điện trở hãng sản xuất Bolid, (4) so sánh kết thực tế với kết mô Kết giải pháp hạn chế dòng điện ngắn mạch áp dụng cho trường hợp thực tế lưới điện Việt Nam, trạm biến áp (TBA) 110 kV Bình An Các kết thu cho thấy tính hiệu cao việc sử dụng R-FCL lưới điện Việt Nam Từ khóa: Dịng điện ngắn mạch, Phần tử hạn chế dòng ngắn mạch, Trạm biến áp 110 kV, lắp đặt thiết bị Abstract: In the context of quick development in recent period, electric power system in Viet Nam, with the power system load increases rapid, this resulted in the phenomenon of increased short circuit current value (NM) on grid The quick development of the power sourse in recent period and the increasing power system load have led to rapid rising of short circuit current value on the grid It existed already many points on the grid where short circuit current values exceed the allowed value This article aims at seraching, giving out the solutions for limiting the short circuit current on Viet Nam grid by installing a Resisitive Fault Current Limiter (R-FCL) into neutral conductor of the transformer This solution is carried out with the following steps: (1)establishing caculating method for installed resistant value, (2) Simulating grid involved resistive current fault limiter, (3) instaling limiter apparatus on the real grid with the Resistant product provided by Bolid manufacture, (4) Comparing the experimental result with the simulating results with the sinulating results This would give out the solution for limiting short circuit current applied in a case on Viet Nam grid-110 Kv Binh An transformer substation The results have shown high effectiveness of applying R-FCL on Vuet Nam grid Keywords: Resistif Fault Current Limiter (R-FCL), Fault Current of court circuit, 110 kV Substation, Modelisation & Simulation PHÂN BAN TRUYỀN TẢI ĐIỆN | 353 HIỆN TRẠNG DÒNG ĐIỆN NGẮN MẠCH TRÊN LƯỚI ĐIỆN VIỆT NAM Hiện nay, lưới điện truyền tải Việt Nam lấy điện chủ yếu từ nguồn điện thủy điện, nhiệt điện với tổng công suất lắp đặt nhà máy điện 37604 MW (theo điều độ A0, tính hết tháng 06/2015) [3], nhiệt điện chiếm khoảng 57%, thủy điện 38%, điện nhập chiếm 4%, điện nguyên tử nguồn khác chiếm 0,2%, hình Tuy nhiên, nguồn điện lớn tập trung số khu vực thủy điện Tây Bắc Bộ, thủy điện nhiệt điện Đông Bắc Bộ Nam Bộ, dẫn đến việc truyền tải điện khu vực tiêu thụ lớn Hà Nội Thành phố Hồ Chí Minh (Tp HCM) phức tạp hay xảy tình trạng ngắn mạch với giá trị dịng điện lớn Hình 1: Sơ đồ phân bố nguồn điện Việt Nam [3] Dòng ngắn mạch (NM), theo dự báo tăng cao vượt giá trị cho phép: miền Đơng Nam Bộ, dịng NM 220 kV trạm Phú Mỹ (70 kA) Nhà Bè (62 kA) vượt quy định (40 kA) [3] Những năm tới, có nhiều nguồn điện đấu nối chắn dòng NM khu vực tăng cao, phạm vi tách lan rộng nhiều trạm, bảng Các kết tính tốn phân tích cho thấy, dịng NM vượt giá trị cho phép xuất từ năm 2015 trở đi, chủ yếu khu vực miền Nam [1] Đặc biệt: (1) khu vực Nam Bộ Tp HCM tập trung nhiều trạm 220 kV với dòng NM lớn từ trước năm 2015; (2) khu vực miền Bắc nút Hồ Bình với dịng NM pha 44,1902 kA (> 40 kA) Đến năm 2020, khu vực miền Bắc miền Trung có TBA 500 kV Hà Tĩnh (dòng pha 56,1206 kA) sáu nút (TBA) 220 kV có dịng NM vượt 40 kA Tuy nhiên, giải pháp lựa chọn EVN tách vận hành độc lập nút [3] Đây giải pháp thực dụng, đổi lại phần làm giảm độ tin cậy cung cấp điện hệ thống dẫn đến toán phải đầu tư thêm nhiều lộ đường dây TBA nhằm khắc phục hậu kể 354 | HỘI NGHỊ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ ĐIỆN LỰC TỒN QUỐC 2017 Bảng Dịng ngắn mạch tính tốn TBA 500 kV [3] STT Trạm Năm NM pha (kA) NM pha (kA) Điện hạt nhân 2020 42,487 50,154 Vĩnh Tân 2020 48,613 57,502 Sơng Mây 2020 40,633 37,291 Bình Dương 2020 40,961 30,297 Tân Định 2020 41,861 31,336 Cầu Bông 2020 48,422 39,874 Phú Lâm 2020 45,389 38,302 Nhà Bè 2020 41,245 35,045 Phú Mỹ 2020 37,661 37,402 10 Đức Hòa 2020 45,315 36,289 11 Mỹ Tho 2020 42,256 32,139 Các phân tích kể cho thấy, lĩnh vực cần quan tâm cần có lời giải cho phát triển hệ thống điện Việt Nam Ngoài giải pháp kĩ thuật giai đoạn quy hoạch, xây dựng mở rộng hệ thống điện, nhằm tránh dẫn đến giá trị dòng NM lớn điểm nút, cần giải pháp kĩ thuật để khắc phục trạng xảy lưới điện Việt Nam Trong phần đây, báo tập trung vào phân tích tính khả thi với việc áp dụng R-FCL lưới điện Việt Nam CÁC GIẢI PHÁP HẠN CHẾ DÒNG ĐIỆN NGẮN MẠCH TRÊN LƯỚI ĐIỆN 2.1 Các giải pháp chung hạn chế dòng ngắn mạch Hiện nay, nhằm hạn chế dòng NM trường hợp cố, giới Việt Nam sử dụng số giải pháp sau [8]: 1) Xây dựng trạm biến áp máy cắt cho phép bảo vệ lưới điện với công suất lưới cao hơn; 2) Nâng cấp thiết bị đóng cắt nâng cấp điện áp lưới; 3) Thay đổi cấu trúc lưới như: tách lưới, tách cái; 4) Áp dụng biện pháp cắt liên động Bốn phương án yêu cầu cần phải thay nhiều thiết bị phải xây dựng thêm số đường dây truyền tải để tăng độ đảm bảo máy phát Phương án thứ 5) sử dụng cuộn kháng mắc nối tiếp với đường dây lưới điện để hạn chế dòng NM Phương pháp cuối thực nhằm làm giảm dòng NM trường hợp cố, chúng lại gây sụt giảm điện áp điều kiện làm việc bình thường tổn hao công suất phản kháng lưới điện Bảng giới thiệu cách tổng quát phương pháp cổ điển hạn chế dòng NM [7] Các phương pháp có nhược điểm cố hữu khơng thể tránh khỏi, tổn thất lưới điều kiện vận hành bình thường hay thời gian cho thao PHÂN BAN TRUYỀN TẢI ĐIỆN | 355 tác đóng/mở cố lâu, kéo dài thời gian điện Để giải vấn đề này, thiết bị hạn chế dòng ngắn mạch (Fault CurrentLimiter – FCL) hướng áp dụng mới, hứa hẹn nhiều khả cho việc áp dụng thực tế [8 - 14] 2.2 Giải pháp sử dụng thiết bị hạn chế dòng ngắn mạch R-FCL Đối với lưới điện Việt Nam, đặc biệt phạm vi lưới điện truyền tải, việc xảy tượng ngắn mạch pha (hay pha chạm đất) có xác suất thấp, điều xảy Thay vào đó, tượng NM khơng đối xứng lại tượng xảy phổ biến Về mặt kĩ thuật, để giảm giá trị dịng NM khơng đối xứng, giải pháp sử dụng tìm cách tăng giá trị điện kháng lưới điện mạch bị cố, với cách thức đơn giản sử dụng cuộn kháng mắc lưới hay giải pháp nối vào trung tính MBA phần tử điện trở (hay điện kháng) Tuy nhiên, giải pháp sử dụng cuộn kháng lưới, trình bày mục 2.1, gây tổn thất trường hợp bình thường khó khăn điều khiển lưới điện Giải pháp nối điện kháng (hay điện trở) vào trung tính MBA giới sử dụng hiệu Điều giúp tăng giá trị điện kháng thứ tự không trường hợp cố ngắn mạch giúp giảm giá trị dòng NM Tuy nhiên, giải pháp sử dụng cuộn kháng nối vào trung tính sử dụng (1): gây lên tăng điện áp điểm trung tính dẫn đến tăng điện áp pha; (2) giá trị dòng NM chạy qua trung tính lớn, gây phát nóng cuộn kháng thường khó chịu đựng Giải pháp kĩ thuật nhằm sử dụng phần tử R-FCL cần tính tốn lựa chọn 02 thơng số: (1) tính xác giá trị điện trở cần lắp đặt lưới điện (2) đảm bảo thiết bị lựa chọn chịu đựng giá trị dòng NM lớn chạy qua a Tính giá trị điện trở cần thiết Việc lựa chọn thơng số nối đất trung tính cho TBA dựa điều kiện sau: Giá trị dòng điện qua điện trở trung tính phải cung cấp giá trị ổn định thời điểm cố, với điều kiện gấp lần lớn dịng điện dung lưới điện, nhằm đảm bảo thiết bị bảo vệ phát cố [14] Khi lắp thêm điện trở vào trung tính cho máy biến áp (tại TBA) cần đảm bảo trường hợp cố không đối xứng, giá trị điện áp pha cịn lại (pha lành) khơng vượt trị số 1,3.Uđm, theo tiêu chuẩn ban hành Việt Nam [14] Tính tốn xung lượng nhiệt BN thiết bị FCL trình ngắn mạch, làm cho việc tính tốn phần nhiệt cho thiết bị FCL b Lựa chọn vật liệu làm điện trở Đây lĩnh vực thuộc công nghệ ngành vật liệu điện Về bản, giải pháp sử dụng dây dẫn thông thường để tạo thiết bị có điện trở lớn chịu dịng điện lớn 356 | HỘI NGHỊ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐIỆN LỰC TỒN QUỐC 2017 chạy qua thường khó thực hiện, chi phí kích thước cuộn dây Do đó, giới, có nhiều nhà sản xuất tham gia vào nghiên cứu nhóm vật liệu dẫn điện có khả chịu nhiệt cao Tuy nhiên, loại vật liệu dẫn điện (có điện trở suất lớn), lại chịu nhiệt độ cao không nhiều Hiện giới, hãng sản xuất Bolid Nga, hãng sản xuất lớn, tham gia chế tạo nhiều dịng sản phẩm nối đất trung tính cho MBA Đối với Việt Nam, theo Hiệp định thương mại Việt – Nga kí năm 2013, hãng sản xuất thiết bị điện Bolid Nga có nhiều làm việc với EVN giới thiệu dòng sản phẩm mình: điện trở nối trung tính MBA Đây xem dịng sản phẩm có hướng áp dụng tốt Việt Nam, phù hợp với nhu cầu giảm dòng NM lưới điện ỨNG DỤNG PHẦN TỬ R-FCL TRÊN LƯỚI ĐIỆN TRẠM BIẾN ÁP 110 KV BÌNH AN Nhằm dẫn chứng cho việc sử dụng phần tử R- FCL lưới điện, ta xem xét giải pháp sử dụng phần tử R-FCL nối vào trung tính phía 22 kV cho TBA 110 kV Bình An (lắp trung tính MBA T2) 3.1 Lưới điện TBA 110 kV Bình An TBA 110 kV Bình An thuộc Quận Thành phố Hồ Chí Minh cụ thể hình Trạm lấy điện từ 02 lộ xuất tuyến có 12 xuất tuyến đầu phía 22 kV Cấp điện áp 6,6 kV dùng để phục vụ đo lường lưới Trạm biến áp 110 kV Bình An, hình 2, bao gồm MBA nối Y/Y0 có thơng số kĩ thuật bảng 3.2 Tính tốn xác định giá trị điện trở R-FCL phần mềm Việc xác định giá trị điện trở cần thiết thực thông qua việc mô lưới điện TBA 110 kV Bình An, sử dụng Matlab Simulink, áp dụng cho MBA T2 (MBA dự kiến lắp đặt điện trở trung tính) Bảng Thơng số kĩ thuật TBA 110 kV Bình An MBA T1 MBA T2 - Cơng suất định mức x 63 MVA - Cấp điện áp 115/24/6,6 kV - Điện kháng đơn vị tương đối R/L = 0,00079/0,048 - Đầu phân áp phía cao áp: 115 ± x 1,78% Phụ tải điện - Các phụ tải pha (có cơng suất tổng chiếm 33,6% cơng suất trạm) - Các phụ tải pha (gồm tải có cơng suất từ 0,2 MVA đến 1,3 MVA) Thanh Dòng điện điện dung IC, (A) Dòng điện qua dây trung tính (IRmin ≥ 4*IC), A C42 20,57 82,28 PHÂN BAN TRUYỀN TẢI ĐIỆN | 357 Hình 2: Sơ đồ sợi TBA 110 kV Bình An Ở đây, nguồn điện phần phía trước TBA khơng xét đến coi công suất vô lớn Việc mô trường hợp sử dụng R-FCL lưới điện thực qua bước: 1) mô hoạt động lưới điện trường hợp bình thường để tính tốn xác định giá trị điện trở R-FCL cần lắp đặt, (2) mô lưới với thiết bị R- FCL đánh giá với kết thực tế vận hành Hình mơ hình mơ Matlab Simulink cho hoạt động lưới điện MBA T2 Kết mô trạng trước lắp đặt R-FCL trường hợp vận hành cho kết quả: (1) vận hành bình thường, dịng điện pha A, B, C có giá trị lần lượt: IA = 697,5 A, IB = 691,5 A; IC = 674,9 A; (2) trường hợp cố ngắn mạch pha INM = 15,47 kA Các giá trị phù hợp với giá trị đo đạc vận hành thực tế lưới: Itb = 615 A chế độ bình thường IN = 16 kA cho cố pha, điều cho thấy xác việc mô sơ đồ lưới điện áp dụng Ngồi ra, ta xác định dịng điện chạy qua trung tính biến thiên khoảng (6 ÷ 21) A 358 | HỘI NGHỊ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐIỆN LỰC TỒN QUỐC 2017 Hình 3: Mơ hình mơ lưới điện TBA 110 kV Bình An (lưới từ MBA T2) Các kết tính tốn mơ cho trường hợp cố pha chạm đất, hình 4, cho thấy: để đảm bảo điện áp pha không cố không vượt giá trị 1,3Uđm, tương ứng 25,4 kV, giá trị điện trở gắn vào trung tính không vượt khoảng 10 Ω Một cách đơn giản, giá trị dịng điện ngắn mạch tính cơng thức (1), với Z∑1, Z∑2, Z∑0: điện kháng thành phần thứ tự thuận, nghịch, không mạch điện thay thế, E: sức điện động tổng mạch điện thay [16] I N (1 ) E Z 1 Z Z 3.Z R FCL (1) Bằng phương trình này, thấy, việc đưa thêm thành phần điện trở vào trung tính máy biến áp (thay đổi tổng kháng thứ tự không mạch điện) làm giảm giá trị dòng ngắn mạch pha Áp dụng tính tốn mơ tương tự cho trường hợp phụ tải không đối xứng (unbalanced load), với phụ tải pha nhỏ lớn 0,2 MVA 0,7 MVA điện trở trung tính thay đổi, ta kết hình Dịng điện chạy qua dây trung tính (có nối với điện trở) có giá trị biến thiên từ (0,7 ÷ 14,9) A Ngồi ra, cơng suất tiêu hao điện trở nối đất chế độ vận hành bình thường, với phụ tải khơng đối xứng, hình cho thấy: giá trị RN (điện trở trung tính) tăng cơng suất tiêu hao giảm Điều lý giải tăng lên điện trở RN làm thay đổi nhiều giá trị điện áp điểm trung tính (UN), đó, dịng điện chạy qua RN giảm nhiều RN tăng cao, khiến công suất tiêu hao giảm PHÂN BAN TRUYỀN TẢI ĐIỆN | 359 12 25 I_SC (kA) 20 UB (kV) 15 UC (kV) 10 20 1.2 15 10 20 30 40 50 60 70 805 Resistance in Neutral (Ohm) I_N_Max Unbalance I_N_Min Unbalance 0.8 10 0.6 0.4 R_Power Max Unbalance 10 R_Power Max Unbalance R_Power Min Unbalance I_N_Max Unbalance 14 30 Single Phase voltage (kV) Single Phase SC Current (kA) Như vậy, từ kết mô phỏng, kết hợp với yêu cầu lưới điện (trong mục 2.2) giá trị điện trở nối đất lựa chọn 10 Ω Với giá trị điện trở này, dòng NM (NM pha) giảm từ 16 kA xuống kA, bảng 3, giảm lần so với không sử dụng điện trở Giá trị đủ lớn cho yêu cầu xác định tượng cố lưới (lớn nhiều so với dòng điện điện dung) 0.2 0 10 Hình 4: Mơ NM pha (Pha A) – biến thiên điện trở nối đất trung tính 20 30 40 50 60 Resistance in Neutral (Ohm) 70 Hình 5: Dịng điện cơng suất điện trở nối trung tính Ngồi ra, với giá trị dịng NM tính tốn mơ phỏng, áp dụng theo tiêu chuẩn Việt Nam [14], xung lượng nhiệt dòng NM tính thời gian 1s tính có giá trị khoảng: 9.106 A²s Như vậy, thiết bị với điện trở 10 Ω chọn phải thỏa mãn điều kiện nhiệt Bảng Kết tính tốn dịng NM (ISC); điện áp trung tính (UN); điện áp pha khơng cố với giá trị điện trở trung tính thay đổi RN, Ω 0,36 10 15 20 25 30 70 ISC, kA 13,64 3,885 2,985 2,69 2,407 2,28 2,197 2,183 UN, kV 4,91 11,78 13,78 14,41 14,7 14,87 14,96 17,29 UB, kV 9,23 17,63 20,92 22,36 23,07 23,50 23,79 28,93 UC, kV 14,18 22,26 23,35 23,96 24,01 24,58 24,79 27,28 3.3 Thiết bị R-FCL hãng Bolid lắp đặt TBA 110 kV Bình An Thiết bị R-FCL lắp cho lưới điện TBA 110 kV Bình An hãng Bolid chế tạo lắp đặt Thiết bị cấu tạo gồm nhiều điện trở có vỏ bọc thép không rỉ, 360 | HỘI NGHỊ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ ĐIỆN LỰC TỒN QUỐC 2017 kết nối với nhau, nối tiếp song song Các tham số điện trở thiết bị lắp đặt lưới thể hình Resistance (Điện trở tổng): 10 Ω Rated Voltage (Điện áp danh định): 22 kV Maximum operating voltage (Điện áp tối đa): 24 (26,5) kV Rated operating time (Thời gian hoạt động cố): 10s Rated resistor current (dòng điện định mức): 100 A Permissible resistor current(long time) (dòng điện cho phép chạy lâu dài qua điện trở: 13,3 A Permissible resistor current (dòng cho phép chạy qua giờ: 16,3 A (1 hour time) a) b) Hình 6: Thiết bị R-FCL lắp đặt thực tế TBA 110 kV Bình An a) Thông số thiết bị; b) Thực tế lắp đặt TBA 3.4 Mô thiết bị R-FCL trạm biến áp 110 kV Bình An Mơ thiết bị R-FCL cần đảm bảo 02 yếu tố bản: điện nhiệt thiết bị Cụ thể: Phản ánh giá trị điện trở đặc tính điện thiết bị lắp đặt, tuân thủ đặc điểm cấu tạo, vật liệu cấu tạo lên thiết bị Mơ tả xác q trình truyền nhiệt thiết bị, nhằm đánh giá tăng nhiệt thiết bị vận hành a Mô phần điện thiết bị Thiết bị gồm 84 phần tử điện trở, 06 dãy song song, dãy gồm 07 phần tử, giá trị điện trở phần tử xác định có giá trị 17,14 Ω Điện trở suất ρ vật liệu, 25 °C (293 °K), xác định 5,38.10-2 Ωm Ngoài ra, ρ phụ thuộc vào nhiệt độ theo công thức: ρ (T) = ρ (T0) [ + γ (T – T0)] (1) Với thông số đo đạc thực tế, giá trị nhiệt điện trở lựa chọn: γ = 0,0005 b Mô phần nhiệt thiết bị Về bản, coi phần tử điện trở phần tử đồng nhất, tuân theo phương trình nhiệt sau: PHÂN BAN TRUYỀN TẢI ĐIỆN | 361 R.i(t)2.dt = CP(T).V.dT + Pechange.Sechange.dt (2) Trong đó: R: điện trở phần tử (Ω); i(t): giá trị dòng điện chạy qua phần tử điện trở theo thời gian (A); CP: giá trị nhiệt trở suất vật liệu cấu tạo điện trở (J/m3/K); V: thể tích vật liệu cấu tạo lên điện trở (phần dẫn điện); Pechange Sechange: công suất nhiệt tản mơi trường (W/m²/K) diện tích tiếp xúc với môi trường (m²) 3.5 10 3.45 10 3.4 10 3.35 10 3.3 10 3.25 10 3.2 10 Cp (J/m3/K) Cp (J/m3/K) y = 2.7055e+6 + 2644.8x R= 0.97323 3.15 10180 200 220 240 260 280 300 320 T (°K) Hình 7: Đặc tính điện trở nhiệt (Cp) vật liệu cấu tạo điện trở Hình 8: Mơ hình mơ thiết bị R-FCL 362 | HỘI NGHỊ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐIỆN LỰC TOÀN QUỐC 2017 Tham khảo thực tế giá trị nhiệt trở suất vật liệu, cho thấy giá trị chúng nằm phạm vi gần 2.106 (J/m3/K) 25 °C vật liệu dùng để chế tạo điện trở có đặc tính gần với đặc tính vật liệu kim loại có đặc tính dẫn nhiệt tốt, ta sử dụng đặc tính nhiệt trở suất kim loại điển hình hợp kim Low Carbon steel (Thép ánh chì), với đặc tính biểu diễn hình Sơ đồ mơ thiết bị R-FCL Matlab Simulink thể hình 3.5 So sánh kết mơ với vận hành thực tế Báo cáo vận hành ngày 25/01/2015, thể bảng Báo cáo ứng với trường hợp cố xảy lộ xuất tuyến, 478, khu vực Vườn Ươm, với cố NM pha, vị trí ngắn mạch cách TBA khoảng 500 m Theo đánh giá thời điểm xét, phụ tải đối xứng không đối xứng TBA vận hành bình thường Bảng 4: Báo cáo cố ngày 25/01/2015 STT Ngắn mạch Vườn Ươm 478 feeder, RL 51AN, IA = 1006 A, IN = 947.9 A, F 79 reclose is succesful Đường dây Dòng diện ngắn mạch qua trung tinh Thời gian ngắn mạch Nhiệt độ điện trở ngắn mạch 478 947,9 - 36 Khi cố xảy ra, rơle bảo vệ q dịng chạm đất có thời gian (51N) bảo vệ tự đóng lại (F79) diễn thành cơng Tuy nhiên, khoảng thời gian trì cố khơng ghi nhận Hình 9, thể kết mơ trường hợp cố pha, với đầy đủ phụ tải pha pha lưới a) b) Hình 9: Mơ trường hợp ngắn mạch pha a) Dòng điện pha (dòng cố lớn dòng pha khác); b) Dòng điện dây trung tính có cố pha A Kết mơ giá trị dịng cố chạy qua trung tính 1300 A, cho thấy có sai lệch nhỏ so với dòng ngắn mạch ghi nhận lưới (947,9 A) Điều PHÂN BAN TRUYỀN TẢI ĐIỆN | 363 giải thích yếu tố điện kháng đường dây thực tế Kết mơ nhiệt độ, hình 10, cho thấy, thời gian cố mô 1s, nhiệt độ thiết bị R-FCL tăng lên °C so với ban đầu, nhiệt độ hợp lý với nhiệt độ ghi nhận thời điểm cố (với nhiệt độ ghi nhận 36 °C bảng 4) 298°K 293°K Hình 10: Kết mơ nhiệt độ thiết bị R-FCL cố Như vậy, kết mơ đánh giá hồn tồn phù hợp với thực tế việc sử dụng thiết bị R-FCL đem lại hiệu cho tốn hạn chế dịng ngắn mạch lưới điện KẾT LUẬN Bài báo đề cập đến giải pháp sử dụng phần tử điện trở nối vào trung tính MBA, giải pháp khả thi cho việc hạn chế dòng NM lưới điện Việt Nam Bằng việc đưa thêm phần tử điện trở vào trung tính MBA, điều làm tăng giá trị điện kháng lưới điện NM qua làm giảm giá trị dịng NM Tuy nhiên, việc xác định giá trị điện trở cần lắp đặt cho trung tính TBA khác nhau, tùy thuộc vào lưới điện TBA Thông qua việc mô thành công lưới điện thiết bị R-FCL, Matlab Simulink, cho phép xác định giá trị điện trở cần thiết ghép vào lưới điện hiệu đem lại Các kết mô vận hành thực tế cho thấy trình biến đổi hiệu làm việc thiết bị R- FCL Đối với lưới điện Việt Nam, việc quy định, cho phép sử dụng điện trở nối vào trung tính MBA cao câu hỏi bỏ ngỏ Tuy nhiên, đánh giá giải pháp sử dụng R-FCL cho thấy hiệu khả quan hướng phát triển hứa hẹn cho việc nghiên cứu ứng dụng R-FCL Việt Nam Thêm vào đó, việc sử dụng phần tử RFCL cần phải nghiên cứu kĩ càng, đó, vấn đề chỉnh định lại cách thức bảo vệ lưới cần quan tâm đồng thời ... Thiết bị R-FCL lắp đặt thực tế TBA 110 kV Bình An a) Thông số thiết bị; b) Thực tế lắp đặt TBA 3.4 Mô thiết bị R-FCL trạm biến áp 110 kV Bình An Mơ thiết bị R-FCL cần đảm bảo 02 yếu tố bản: điện. .. UC, kV 14,18 22,26 23,35 23,96 24,01 24,58 24,79 27,28 3.3 Thiết bị R-FCL hãng Bolid lắp đặt TBA 110 kV Bình An Thiết bị R-FCL lắp cho lưới điện TBA 110 kV Bình An hãng Bolid chế tạo lắp đặt Thiết. .. FCL lưới điện, ta xem xét giải pháp sử dụng phần tử R-FCL nối vào trung tính phía 22 kV cho TBA 110 kV Bình An (lắp trung tính MBA T2) 3.1 Lưới điện TBA 110 kV Bình An TBA 110 kV Bình An thuộc