Giáo trình Bê tông cốt thép 2 - Cao đẳng Xây dựng TP. Hồ Chí Minh

Mời các bạn cùng tham khảo Giáo trình Bê tông cốt thép 2 để nắm chi tiết nội dung kiến thức về sàn bê tông cốt thép, sàn sườn toàn khối có bản loại dầm, bố trí thép cho bản sàn, tính toán khung phẳng bê tông cốt thép, phân tích sự làm việc của khung, xác định tải trọng tác dụng lên khung, tính cốt thép khung...

TRƯỜNG CAO ĐẲNG XÂY DỰNG THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG -O0O GIÁO TRÌNH BÊ TƠNG CỐT THÉP NĂM 2016 Chương SÀN BÊ TÔNG CỐT THÉP 4.1 Khái niệm chung 4.1.1 Giới thiệu: Sàn phận chịu lực trực tiếp tải trọng sử dụng truyền tải lên, dầm, cột, xuống móng, Ngồi ra, sàn cịn đóng vai trị vách cứng làm tăng thêm độ cứng độ ổn định cần thiết theo phương ngang  Ưu điểm : sàn bêtơng cốt thép có độ cứng lớn, bền vững, khả chịu lực cao, chống cháy tốt, chống thấm tương đối tốt, thỏa mãn yêu cầu thẩm mỹ, vệ sinh điều kiện kinh tế  Nhược điểm : nặng, thi cơng tồn khối phức tạp (nhiều công đoạn, yêu cầu kỹ thuật…), khả cách âm không cao  Phạm vi sử dụng : từ việc nghiên cứu kết cấu sàn phẳng, ta phân tích kết cấu khác mặt cầu giao thơng, sàn cầu tàu bến cảng, móng bè, tường chắn đất, thành bể chứa, bunke có mặt chữ nhật 4.1.2 Phân loại a) Theo phương pháp thi cơng : sàn tồn khối, sàn lắp ghép, sàn bán lắp ghép b) Theo sơ đồ kết cấu :  Sàn sườn :  Sàn sườn có loại dầm : làm việc theo kiểu dầm (chịu uốn phương)  Sàn sườn có kê cạnh : làm việc theo phương  Sàn sườn kiểu ô cờ : khơng có gối tựa điểm giao dầm  Sàn gạch bộng (Hourdis) : yêu cầu cách âm cao, hoạt tải khơng cao, thích hợp cho bệnh viện, trường học, quan…  Sàn panen lắp ghép : yêu cầu cách âm hoạt tải lớn sàn gạch bộng  Sàn không sườn :  Sàn nấm (flat slab) : panen đặt trực tiếp lên cột, khơng có dầm 4.1.3 Khái niệm loại dầm kê cạnh  Bản loại dầm : sàn liên kết (dầm tường) cạnh (liên kết ngàm) hai cạnh đối diện (kê tự ngàm) chịu tải phân l1 l1 l1 bố q q l2 q l2 l2 Bản loại dầm  Bản kê cạnh : có liên kết cạnh (tựa tự ngàm), tải trọng tác dụng lên truyền đến liên kết theo hai phương Bản chịu l2 l2 l2 q2 q2 q2 uốn hai phương gọi hai phương hay kê cạnh q1 q1 l1 l1 q1 l1 Bản kê bốn cạnh  Xác định tải trọng truyền theo hai phương kê cạnh :  Xét tự cạnh (kê lên tường), có kích thước l1, l2 (l1 l2), chịu tải trọng phân bố q  Cắt hai dải theo hai phương l1 l2, có bề rộng b=1 đơn vị (1m) Dải theo phương ngắn l1 chịu tải trọng q1, dải theo phương dài l2 chịu tải trọng q2 Ta có q=q1+q2 (1)  f1 l1 1m q1 1m l2 q2 f2  Xem dải dầm đơn giản, độ võng điểm dải : q1 l14  Dải theo phương l1 : f  384 EJ  Dải theo phương l2 : f2  q l 42 384 EJ Tại điểm giữa, nơi hai dải giao độ võng chúng phải  f1=f2 q1l14 = q2l24 (2) Từ (1) (2) rút : q1  l 42 q l14  l 42 q2  l14 q l14  l 42 q l4  l  l Từ (2) ta có :  24      với   q l1  l  l1 Như tải trọng chủ yếu truyền theo phương cạnh ngắn hệ số  lớn Theo qui phạm Việt Nam  =2  q1 = 16q2 xem toàn tải trọng truyền theo phương cạnh ngắn Sau cách phân biệt loại dầm kê cạnh :  Khi   l2  : thuộc loại dầm, làm việc phương l2 theo phương cạnh ngắn Thường dùnh nhà cơng nghiệp có hoạt tải lớn Khi    l2  : thuộc kê cạnh, làm việc theo hai l1 phương ( thường dùng l1;l2  6m) Dùng rộng rãi cơng trình dân dụng, cơng nghiệp có hoạt tải nhỏ  Ghi : theo Nga l1 l  ; theo Pháp  ; theo Mỹ l2 l2 l1  2,5 xem làm việc phương Thực hệ số khơng l2 quan trọng cịn phụ thuộc vào cách đặt cốt thép cấu tạo theo phương cạnh dài l2 4.2 Sàn sườn tồn khối có loại dầm ( tham khảo) 4.2.1 Cấu tạo Sàn gồm có hệ dầm đúc liền toàn khối, sơ đồ kết cấu xem kê lên dầm phụ, dầm phụ kê lên dầm chính, dầm kê lên cột  Chiều dày sàn phụ thuộc vào nhịp tải trọng tác dụng, sơ xác định chiều dày sàn theo cách sau : hb  D l1 m m=30-35 dầm D=0,8-1,4 phụ thuộc vào tải trọng Hoặc chọn h b  l1 25 Chọn hb số nguyên theo cm, đồng thời phải đảm bảo điều kiện cấu tạo :  hb  5cm mái  hb  6cm sàn nhà dân dụng (thực tế thường chọn hb=8cm)  hb  7cm sàn nhà công nghiệp (thực tế thường chọn hb8cm)  Dầm phụ : khoảng cách trục dầm phụ l1=1 – 4m; thường chọn l1=1,7 – 2,8m Chiều cao tiết diện dầm phụ : h   1   l  12 20   Dầm : khoảng cách trục dầm 410m, thường chọn từ 57m Nhịp dầm (khoảng cách cột) từ 58m Trong phạm vi nhịp dầm chính, đặt 1,2,3 dầm phụ đặt nhiều hơn, nên đặt dầm phụ cột Chiều cao tiết diện dầm : h    8 1 l 12  Bề rộng tiết diện dầm : b = (0,30,5)h Nếu dầm kê lên tường chịu lực đoạn kê lấy sau :  Đối với :  10cm  Đối với dầm phụ :  20cm  Đối với dầm :  30cm a) b) c) l1 d) l2 l3 a) Sàn có dầm theo phương b) Sàn có dầm đặt dọc nhà c) Sàn có dầm đặt ngang nhà d) Mặt cắt ngang sàn 1-bản ; 2-dầm phụ ; 3-dầm ; 4-cột l2 l3 l2 l3 l1 l2 l1 l2 l2 l2 l1 l1 l1 l3 l3 Sô đồ kết cấu sàn sườn toàn khối loại dầm 4.2.2 Tính tốn sàn ( liên tục) a) Tải trọng sàn  Tải trọng thường xuyên g (tĩnh tải) : bao gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn (gạch, vữa, đan bêtông…), trọng lượng thiết bị treo, đường ống sàn  Tĩnh tải tính tốn : gb=n.gtc (n=1,1 – 1,2)  Tải trọng tạm thời p (hoạt tải) : hoạt tải tiêu chuẩn sàn (ptc) lấy theo tiêu chuẩn TCVN 2737-1995, trường hợp bình thường xét hoạt tải phân bố  Hoạt tải tính tốn : pb = n.ptc (n=1,2 – 1,4) tính tốn, dùng trị số tải trọng tính tốn (có nhân hệ số vượt tải)  Tải trọng tính tốn tồn phần : qb = gb + pb (daN/m²) b) Tính sàn theo sơ đồ biến dạng dẻo  Phù hợp với bêtông cốt thép vật liệu đàn hồi dẻo  Xác định nội lực dễ dàng  Dễ bố trí cốt thép  Có xét đến phân bố lại nội lực hình thành khớp dẻo  Sơ đồ tính : cắt dải rộng 1m theo phương vng góc với trục dầm phụ  tính dầm liên tục, tiết diện (b=1m; hb) gối lên tường dầm phụ  Nhịp tính tốn :  Nhịp biên : khoảng cách từ điểm đặt phản lực gối tựa tường (được qui ước cách mép tường đoạn hb/2) đến mép dầm phụ : l b  l1  bdp  t a  2 (t: chiều dày tường; bdp : bề rộng tiết diện dầm phụ)  Nhịp : khoảng cách mép dầm phụ : l = l1 – bdp Dầm phụ l2 b=100cm l2 a a/2 bdp lb l1 bdp bdp l l l1 l1 l2 q lb l1 l1 l1 l3 l l3 qlb 11 ql 16 11 l 2 ql* ql 16 ql 16 ql 16 Mômen  Xác định nội lực : Với tải trọng phân bố dải q = qb.1m (kg/m) Khi nhịp tính tốn chênh lệch khơng q 10% dùng công thức lập sẵn :  Nhịp biên : M nhb ql 2b  11  Gối thứ : M gb  ql *2 với l* = max(lb,l) 11  Nhịp gối : M   ql 16 c) Tính cốt thép cho sàn  Tiết diện tính tốn : b=1000mm ; h=hb ; chọn a=1520  ho=h-a  Tính cấu kiện chịu uốn : m  M  b Rb bho tra bảng tính tốn  ;     2 m As    b Rb b.ho Rs  Kết tính cốt thép tóm tắt bảng : Tiết M (N.m) m  diện Nhịp Gối Ast(mm²/m dài) - - - -  Lưu ý : Asc  Þ @ Asc - - - As bho -  Nếu nội lực tính theo sơ đồ đàn hồi mơmen mép gối (M mg) để tính thép chịu mơmen âm M mg  M goái  Q goái b dp  Nếu cạnh ô đúc liền với dầm phép giảm 20%As tính toán  Kiểm tra hàm lượng cốt thép :   As 100% thỏa min    max bho Nên chọn  = 0,3%  0,9% Nếu  < min mà khơng thể giảm hb đặt thép theo cấu tạo d) Đặt thép cho sàn  Cốt thép chịu lực (As)  Đường kính cốt thép Þ  1/10hb ; nên chọn loại đường kính, hai loại chênh đặt xen kẽ  Khoảng cách cốt thép 70a200 (với hb  150)  Khi hb < 80 : không cần uốn cốt thép  Khi hb  80 : nên dùng uốn xen kẽ (góc uốn 30o hb100 45o hb lớn hơn)  Đoạn thẳng từ mút cốt thép mũ đến mép dầm lấy l (  =1/4 pb  3gb;  =1/3 pb > 3gb)  Sau cốt thép nhịp uốn lên gối, số cịn lại kéo vào q mép gối số khơng 1/3 số d - Tính diện tích lớp cốt xiên: - Chọn bố trí cốt xiên Asinci  Qi  Qwb R sincsin Cốt treo (nếu có) Tại chổ dầm phụ kê lên dầm có lực tập trung từ dầm phụ truyền vào  cần gia cường cốt treo cho dầm để tránh phá hoại cục bộ, chống nứt Diện tích tất cốt treo Atr  P với P lực từ dầm phụ truyền vào Rs Đoạn cần đặt cốt treo s  bdp  2hdc  hdp  Các đặt cốt treo : - Cách : dùng cốt đai đặt với bước dày làm cốt treo gia cường Số đai gia cường phía cuả dầm phụ gối lên dầm là: n gc  + Atr 2.n.Aw fs : diện tích nhánh đai ; n : số nhánh đai + Đoạn cần bố trí cốt đai gia cường: h1  hdc  hdp Tuy nhiên lượng cốt đai gia cường nhiều, u < 50 mm, để đảm bảo thi công cho phép bố trí đoạn (h+ bdp) bên dầm phụ - Cách : dùng cốt vai bò lật ngược (uốn hình chữ V) có diện tích : Atr  G+P Cốt treo G+P P  Qwb Rsw sin  Thép vai bò h1 b1 h1 S Hình 2.11 Bố trí cốt treo 2.7.2 Tính tốn cốt thép cột Trong cặp nội lực: M max  N tu ; M  N tu N max  M tu sinh viên chọn cặp để tính cốt thép kiểm tra khả chịu lực với cặp cịn lại ( tính với để có kinh nghiệm tính tốn) 54 a Cốt thép dọc cột: thường bố trí đối xứng (Tính cốt thép đối xứng) Các bước tính tốn - Tính eo  M h H  ; eonn  max  ,  ;H chiều cao cột N  30 600  + Kết cấu tĩnh định: eo  eo  eonn + Kết cấu siêu tĩnh: eo  maxe01 ; e0 nn  - Tính chiều dài tính tốn cấu kiện lo - Tính   lo  l  ;  h  o  r  h + Nếu   lo l    14 ;  h  o   bỏ qua ảnh hưởng uốn dọc  lấy r h   =1 + Nếu   lo l    14 ;  h  o   : r h   - Giả thiết  gt %  Bài tốn: tính hệ số uốn dọc  - Tính e  eo  ,5 h  a e'  eo  ,5h  a' - Tính x  N , đặt thép đối xứng As  As' N   b Rb Ab   b Rbbx  b Rb b o Nếu x  2a' : As  As'  N e' Rs ( h0  a' ) o Nếu a'  x   R ho : As'  As  N ( e  h0  ,5 x ) Rsc ( h0  a' ) o Nếu x   R ho As'  As  Ne   b Rbbx1 h0  ,5 x1  Rsc ( h0  a' )   R  e h ;  o  o x1    R   o  50 o  ho  - Tính hàm lượng cốt thép 55 '  As' 100% Ab    ; min    -   '   ; As 100% Ab t     '   max  3,5% As  As' 100%   max  3% bho Nếu    gt  dừng tóan Nếu    gt  giả thiết lại  tính lại Bài tốn: tính hệ số uốn dọc  - Theo kết tính tốn ổn định (cơng thức Euler), ta có:  1 - N N cr Trong Ncr xác định công thức thực nghiệm: N cr   ,4  S  Eb I b  Es I s   lo   l  Trong đó: + Eb, Ib , Es, Is : mơđun đàn hồi, mơmen qn tính uốn tiết diện bêtơng tồn tiết diện cốt thép dọc trục đo qua trọng tâm tiết diện vng góc với mặt phẳng uốn + Tính Ib : với tiết diện chữ nhật (bxh) Ib= bh3/12 , tiết diện khác có cơng thức khác + Tính Is : giả thiết trước hàm lượng thép gt để tính Is = gtbho(0,5h – a)2 Ví dụ giả thiết gt =1% = 0,01  Is = 0,01bho(0,5h-a)2 + S hệ số kể đến ảnh hưởng độ lệch tâm eo : Khi eo < 0,05h lấy S = 0,84 Khi eo> 5h lấy S = 0,122 Khi 0,05h  eo  5h 56 S + ,11  ,1 e ,1  o h l hệ số kể đến tác dụng dài hạn tải trọng l    M l  Nl y 2 M  Ny Trong :  M, N : nội lực tải trọng toàn phần  Ml, Nl : nội lực tác động tải trọng thường xuyên tải trọng tạm thời dài hạn  y : khoảng cách từ trọng tâm tiết diện đến mép chịu kéo (hoặc nén ít)  Nếu Ml ngược dấu M  Khi M  ,1h  l  N Khi M e M  ,1h  l  l  10(  l ) o ;l    l N h N y Bảng 2.15: Giá trị hệ số  Giá trị  Loại bê tông - 1- Bê tông nặng 1,0 2- Bê tơng hạt nhỏ nhóm: +A +B +C 1,3 1,5 1,0 Tính tốn N cr theo cơng thức phức tạp Trong thiết kế thực tế dùng cơng thức gần N cr   ,5Eb I b lo2 ,5eo  1,05 h 1,5eo  h 57 Có thể tra hệ số  theo tỉ số eo h Bảng 2.16: bảng tra hệ số  eo h 0,1 0,2 0,3 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,5  1,05 0,93 0,84 0,77 0,71 0,62 0,55 0,50 0,46 0,42 0,36 b Bài toán kiểm tra khả chịu lực Các bước tính tốn - Tính chiều dài tính tốn cấu kiện lo - Tính  = lo/r (hoặc h =lo/h ): + Nếu  = lo/r  14 (hoặc lo/h  4) bỏ qua ảnh hưởng uốn dọc  lấy =1 + Nếu  = lo/r > 14 (hoặc lo/h > 4): tính  tính  - Tính x từ phương trình cân : x  - Các trường hợp gặp : N  Rs As  Rsc As'  b Rbb + x R ho  lệch tâm bé o Tính e = eo + 0,5h – a 58     R  o Tính lại x: x1   R  h e    50( )  h   o Kiểm tra theo điều kiện (2):Ne  bRbbx1(ho – 0,5x1) + RscA’s (ho – a’) c Tính tốn cốt đai cột Kiểm tra điều kiện cần tính cốt đai: - Nếu Q  b 1   f   n  b Rbt b.ho Tính cốt đai giống trường hợp cấu kiện chịu uốn - Nếu Q  b 1   f   n  b Rbt b.ho chọn đai theo cấu tạo + Đường kính cốt đai không 6mm không bé 0,25 lần đường kính lớn cốt dọc chịu nén + Khoảng cách cốt đai không vượt 15 lần đường kính bé cốt dọc chịu nén, trường hợp khoảng cách cót đai không lớn 500mm hai lần bề rộng cột + Trong đoạn nối buộc cốt thép, khoảng cách cốt thép khơng vượt q 10 lần đường kính nhỏ cốt dọc chịu nén 300mm 500 mm mm doc đ  max 300 mm sđ  2.b 15. s  2.b nt đ 10.doc doc 2.7.3 Kiểm tra lại kích thước tiết diện dầm cột Việc kiểm tra kích thước tiết diện dầm cột thông qua hàm lượng cốt thép, khơng thỏa phải thay đổi kích thước tiết diện tính lại Đối với dầm: ,1%      As 100%'   max   R  b Rb 100% bh o Đối với cột: Rs '   t  As  As'   max  3,5% bh Hàm lượng cốt thép tối thiểu cột min (%) phụ thuộc vào độ mãnh cấu kiện : + 0,05% + 0,1%  17 h  17 <  35 h  10 59 + 0,2% 35 <  83 h  24 + 0,25% 83 <  Riêng cột kiểm tra hàm lượng cốt thép, cần kiểm tra độ mảnh , điều kiện    gh  20 5.8 Bố trí cốt thép khung Chọn bố trí cốt thép khung thể vẽ, phải tiêu chuẩn ban hành cụ thể TCVN 5574-1991, TCVN 5898-1995, TCVN 6048-1995, TCVN 60851995 2.8.1 Cốt thép dầm Dầm có b ≥ 15cm có hai cốt dọc, b nhỏ đặt cốt dọc Cốt dọc chịu lực đặt thành nhiều lớp Cốt giá (g ≥ 12) đặt thêm vào mặt bên tiết diện dầm chiều cao h ≥ 70cm để giữ khung cốt thép khỏi bị lệch thi công chịu ứng suất co ngót, nhiệt độ Diện tích cốt thép cấu tạo Acấu tạo ≥ 0.1%Asườn dầm Đường kính cốt đai thưòng lấy từ 610, hd ≥ 700mm sử dụng đ ≥ 8 Cốt đai có 1, 2, nhiều nhánh   30 o ; dầm thấp sàn   45 o ; dầm có h d  800 mm o Góc uốn cốt xiên:   60 ; dầm có h d  800 mm Cấu tạo cốt thép - Cốt thép phải bố trí đối xứng theo tiết diện ngang - Nếu có nhiều lớp cốt thép khơng bố trí so le - Cốt thép bố trí phải tuân thủ quy định lớp bê tông bảo vệ khoảng cách thép Khoảng hở tối đa 400 tối thiểu tùy theo vùng : khơng nhỏ đường kính, khơng nhỏ 25mm - thép dọc nằm phía trên; khơng nhỏ đường kính, khơng nhỏ 30mm –thép dọc nằm phía - Trường hợp có nhiều loại đường kính  lớn bố trí lớp 60 A h   12 b A A-A Hình 2.12.Cấu tạo cốt thép dầm 2.8.2 Cốt thép cột Cốt đai có tác dụng giữ ổn định cho cốt dọc chịu nén Để giữ ổn định tốt cốt dọc nằm góc cốt đai Tiêu chuẩn thiết kế yêu cầu: "cứ cách cốt dọc phải có cốt dọc nằm góc cốt đai" Chỉ cạnh tiết diện b, h ≤ 400mm cạnh có khơng q cốt dọc cho phép dùng cốt đai bao quanh tất cốt dọc Trong khung phẳng cốt thép cột tính được, bố trí phía cạnh ngắn (b) tiết diện cột, cạnh dài tiết diện h  500mm, cầm bố trí thêm cốt giá phía cạnh h (diện tích cốt giá lấy theo qui định) Khoảng hở tối thiểu cốt dọc 50mm tối đa 400mm Nếu trường hợp tính khung khơng gian cốt thép cột bố trí theo chu vi, cốt thép tính theo phương bố trí theo phương tương ứng cột 61  400  400 b  400  400  400  400 4 h  500 500 < h  800 800 < h  1200 b>400 3 4 h  600  400  400 600 < h  Hình 2.13:Bố trí cốt thép cột 2.8.3 Đoạn neo thép cấu tạo nút khung Đoạn neo cốt thép khung - L n  30d : cốt thép chịu kéo - L n1  20d : cốt thép chịu nén C B B '' B ''' D B' A Một số cấu tạo mắt A: 62 ±0.000 Dầm kiềng Fa    BÊ TÔNG LÓT ĐÁ 4x6 MÁC 100 Liên kết cột-móng: ngàm ±0.000 Dầm kiềng Đệm cao su Fa    BÊ TÔ NG LÓT ĐÁ 4x6 MÁC 100 Liên kết cột-móng: khớp ±0.000 Cốt thép cột ±0.000 Dầm kiềng BÊ TÔNG LÓ T ĐÁ 4x6 MÁC 100 Mặt cắt dọc móng băng 63 Trong đoạn nối cốt thép cột cốt đai đặt dày H  2.5m tg   la la la H  2.5m tg   x x Mắt B Trong đoạn nối cốt thép cột cốt đai đặt dày la  la H  2.5m tg   la la H  2.5m tg    x Ln x Mắt B la la Trong đoạn nối cốt thép cột cốt đai đặt dày H  2.5m tg    x x Mắt B 64 x Trong đoạn nối cốt thép cột cốt đai đặt dày la H  2.5m tg   tg     Mắt B’ Chạy suốt Fa  212  Fn  0.2Fa Naùch M B’ M B’  212  Fn  2Fa M N  la l a Y l a la la 2 hc eo  M N e o  0.25h c 0.25h c  e o  0.5h c e o  h c Mắt C 160° Fa 1 Fa Ln >160° Fa1 65 0ỵ Mt D Hỡnh 2.14: Cu to mt số nút khung Nguyên tắc bố trí cốt thép từ cột xuống móng nút khung: Bố trí cốt thép từ cột xuống móng: - Nếu e o  M  h c  toàn cốt thép neo xuống tới đế móng, áp dụng N chiều cao móng h  1.4m Khi h  1.4m cần cốt dọc góc neo suốt - Nếu e o  M  h c  Với h (chiều cao móng): tồn cốt dọc neo suốt đến N đáy Cốt thép từ móng qua khỏi mặt nền, ngừng lại nối chồng sau (khi cần ghép cột) - Nguyên tắc nối chồng: + Trong phạm vi nối chập, bước cốt đai phải đặt dày Nếu bước cốt đai thường s chỗ nối chập s'  s s  + Chiều dài đoạn nối:  Trong vùng kéo Ln=30  35  Trong vùng nén Ln=20  25 + Nối cốt dọc:  Nếu e o  M  h c : toàn cốt dọc cho phép nối tiết N diện  Nếu e o  M  h c : số mép >  lúc phải nối N vị trí cách đoạn  40 xen kẽ Vị trí ngàm cột móng khơng xem đà kiềng vì: - Đà kiềng khơng theo hai phương (thường có kiềng dọc) - Tạivị trí đà kiềng cột có chuyển vị ngang Đà kiềng khơng phải phận khung ngang: - Chỉ chịu trọng lượng thân vách ngăn 66 - Khắc phục lún không Đối với dầm: - Cốt chịu nén neo đoạn x + x  5 Q   b 1   f  n  b Rbt bho + x  10 Q   b 1   f  n  b Rbt bho - Cốt chịu kéo + Neo vào cột đoạn la=(3035) + Chạy suốt dầm mép Đối với cột: - Nếu tg   cốt thép dọc chạy suốt - Nếu tg   cốt thép dọc cắt rời neo đoạn la - H 2.5m : cốt thép dọc vươn lên tầng - H>2.5m : cốt thép dọc nối chồng mặt sàn - Nếu số cốt dọc mép nhiều  Nối chồng  lần chịu kéo  40 - Đối với e o  M  0.25h c : Nếu không xét hệ siêu tĩnh có tiết diện thay đổi theo N nhịp Y 0.1L + Cốt dọc chịu kéo dầm, neo hết vào cột  la + Cốt dọc chịu kéo cột, neo đến đỉnh - Đối với 0.25h c  e o  M  h c : N + Cốt dọc chịu kéo dầm có  2 neo mép  la + Cốt dọc chịu kéo cột neo đến đỉnh - Đối với e o  M  h c : N + Toàn cốt dọc chịu kéo dầm neo mép dầm đoạn la + Toàn cốt dọc chịu kéo cột có  2 kéo vào mặt dầm  la Nếu xem mắt đỉnh nút khung xảy phân phối momen  tác dụng tải trọng đứng  mép chịu kéo thay đổi tuỳ theo góc  67 - Đối với góc  < 45o  mép chịu kéo - Đối với góc  > 120o  mép chịu kéo Vậy mép chịu kéo  đặt cốt thép chạy suốt  tạo hợp lực theo hai phương Nếu mép chịu kéo để khắc phục ta đặt cốt thép để tạo lực kéo đạp ngồi bêtơng - Khi   160o, As cắt rời thành As1 As2: As= As1 + As2 As1 - neo suốt vào vùng chịu nén; As2 - neo đoạn  la - Khi  >160o, cốt thép dọc đặt liên tục 68 ... bốn cạnh: α L2 L1 a2  M2 M1 αI  MI M' vaø α 'I  I M1 M1 α II  M II M' vaø α 'II  II M1 M1 1-1 .5 1-0 .3 2. 5-1 .5 2. 5-0 .8 1.5 -2 0. 5-0 .15 2- 1 1. 3-0 .3 MII a/ b/ L1 Lk   L2 MI L2 MI  MII  L1... IFaI L2 AFs1a1 AFs IIaII L1 F As 2a2 A As2Fa2 B L2 AFsIa1 B L2 16 L2 F asII A A sII FaI I L1 /4 AFas11 L1 /4 FaA2 s aI I AFsII L1 /4 Fa2As L 1/4 F as11 A L1 A s phân b? Fa Phân bố L2 L2 A-A B-B... l 12 l 22 l14  l 42 tự bốn cạnh, lý thuyết đàn hồi cho  a    17  Từ đó, giá trị mơmen hiệu chỉnh : M1   a  q1l 12 q l2 M2   a  2 8 1m M1 MI l2 l2 q2 q1 l1 1m M1 l1 1m q1 M'I 1m q2 M2