Chung cư an dương vương tp lào cai

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CÔNG NGHIỆP CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG – TP LÀO CAI SVTH: NGUYỄN KHẮC MIỄN MSSV: 110130106 LỚP: 13X1B GVHD: TS BÙI THIÊN LAM TS LÊ KHÁNH TỒN Đà Nẵng – Năm 2018 TĨM TẮT Tên đề tài: CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG – THÀNH PHỐ LÀO CAI Sinh viên thực hiện: NGUYỄN KHẮC MIỄN Số thẻ sinh viên: 110130106 Lớp: 13X1B Với nhiệm vụ đồ án giao, sinh viên thực nội dung sau: Phần kiến trúc: 10% Thiết kế mặt tầng Thiết kế mặt đứng chính, mặt đứng bên Thiết kế hai mặt cắt ngang Phần kết cấu: 60% Tính tốn sàn tầng điển hình Tính tốn cầu thang tầng điển hình CT1 Tính tốn bể nước mái Tính tốn khung trục Tính tốn móng trục Phần thi công: 30% Thiết kế biện pháp thi công cọc khoan nhồi Thiết kế biện pháp thi công phần ngầm Lập tiến độ thi công phần ngầm Thiết kế biện pháp thi công phần thân LỜI NĨI ĐẦU Hồn thành đồ án tốt nghiệp lần thử thách với cơng việc tính tốn phức tạp, gặp nhiều vướng mắc khó khăn Tuy nhiên hướng dẫn tận tình thầy cô giáo hướng dẫn, đặc biệt thầy Bùi Thiên Lam thầy Lê Khánh Toàn giúp em hoàn thành đồ án Trong q trình thiết kế, tính tốn, có nhiều cố gắng, kiến thức cịn hạn chế chưa có nhiều kinh nghiệm nên em khơng tránh khỏi nhiều sai xót Em kính mong góp ý bảo thầy, để em hồn thiện đề tài Em xin chân thành cảm ơn tất thầy, cô giáo trường Đại học Bách Khoa Đà Nẵng, Khoa Xây dựng DD-CN, đặc biệt em trân trọng cảm ơn thầy Bùi Thiên Lam thầy Lê Khánh Toàn trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp Đà Nẵng, ngày 27 tháng 05 năm 2018 Sinh Viên Nguyễn Khắc Miễn LỜI CAM ĐAN Tôi xin cam đoan : Đồ án tốt nghiệp với đề tài “CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG – THÀNH PHỐ LÀO CAI” đồ án nghiên cứu cá nhân tôi, không chép ai, số liệu, công thức tính tốn thể hồn tồn thật Tôi xin chịu trách nhiệm đồ án nghiên cứu riêng ! Sinh viên thực Nguyễn Khắc Miễn ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CÔNG NGHIỆP  NGUYỄN KHẮC MIỄN Lớp: 13X1B Mã SV: 110130106 Tên Đề Tài: KHU CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG THÀNH PHỐ LÀO CAI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC NGÀNH : KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG GVHD: KIẾN TRÚC 10%: KẾT CẤU 60% : THI CÔNG 30% : TS BÙI THIÊN LAM TS BÙI THIÊN LAM TS LÊ KHÁNH TỒN ĐÀ NẴNG, 2018 MỤC LỤC TĨM TẮT -i NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN -ii LỜI NÓI ĐẦU -iii LỜI CAM ĐAN iv MỤC LỤC v DANH SÁCH CÁC BẢNG BIỂU, HÌNH VẼ, SƠ ĐỒ vi DANH SÁCH CÁC CỤM TỪ VIẾT TẮT -iv PHẦN KIẾN TRÚC (10%) CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN CƠNG TRÌNH 1.1 Vị trí, địa điểm xây dựng cơng trình 1.2 Điều kiện tự nhiên, khí hậu, địa chất thủy văn 1.2.1 Khí hậu : 1.2.2 Độ ẩm: 1.2.3 Chế độ gió : - 1.2.4 Địa hình: 1.2.5 Địa chất thuỷ văn : CHƯƠNG 2: HÌNH THỨC QUY MƠ ĐẦU TƯ VÀ CÁC GIẢI PHÁP THIẾT KẾ 2.1 Hình thức đầu tư - 2.2 Quy mô đầu tư 2.3 Các giải pháp thiết kế: - 2.3.1 Giải quy hoạch tổng mặt - 2.3.2 Giải pháp thiết kế kiến trúc - 2.3.2.1 Giải pháp mặt - 2.3.2.2 Giải pháp mặt đứng - 2.3.2.3 Giải pháp mặt cắt CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN CÁC CHỈ TIÊU KINH TẾ KỸ THUẬT CỦA PHƯƠNG ÁN - 3.1 Mật độ xây dựng: 3.2 Hệ số sử dụng đất: - 3.3 Kết luận kiến nghị PHẦN KẾT CẤU (60%) - CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH - 4.1 Sơ đồ phân chia ô sàn: - 4.2 Các số liệu tính tốn vật liệu: 4.3 Chọn chiều dày sàn: - 4.4 Xác định tải trọng: - 4.4.1 Tĩnh tải sàn - 4.4.2 Trọng lượng tường ngăn tường bao che phạm vi ô sàn - 4.4.3 Hoạt tải sàn - 4.4.4 Tổng tải trọng tính tốn tác dụng lên ô sàn - 4.5 Xác định nội lực cho ô sàn - 4.5.1 Nội lực sàn dầm - 10 4.5.2 Nội lực kê cạnh 10 4.6 Tính tốn sàn loại kê (S4) - 11 4.6.1 Tải trọng: - 11 4.6.2 Nội lực - 11 4.6.3 Tính cốt thép 11 4.7 Tính sàn loại dầm: (S8) 13 4.7.1 Sơ đồ tính tốn - 13 4.7.2 Tải trọng 13 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN CẦU THANG - 15 5.1 Cấu tạo cầu thang điển hình 15 5.2 Sơ tiết diện cấu kiện - 15 5.3 Tải trọng tác dụng 16 5.3.1 Tĩnh tải 16 5.3.2 Hoạt tải 17 5.4 Tính tốn thang 17 5.4.2.Tính tốn cốt thép 18 CHƯƠNG 6: TÍNH TỐN BỂ NƯỚC MÁI - 21 6.1.Hình thức kích thước bể nước mái 22 6.2.Lựa chọn tiết diện cấu kiện 22 6.2.1 Kích thước tiết diện cấu kiện -22 6.2.2 Vật liệu sử dụng 23 6.3 Tính toán cấu kiện -23 6.3.1 Tính nắp 23 6.3.1.1 Sơ đồ tính -23 6.3.1.2 Tải trọng tác dụng -23 6.3.2 Tính thành bể -24 6.3.2.1 Sơ đồ tính -24 6.3.2.2 Tải trọng tác dụng -24 6.3.2.3 Nội lực tính tốn -25 6.3.2.4 Tính tốn cốt thép -26 6.3.3 Tính tốn đáy bể 27 6.3.4 Tính tốn dầm nắp bể -27 6.3.4.1 Tải trọng tác dụng -27 6.3.4.2 Nội lực tính tốn -27 6.3.4.3 Tính tốn cốt thép dầm nắp bể -29 6.3.5 Tính tốn cốt thép dầm đáy bể -30 6.3.6 Tính tốn cột bể nước -32 6.4 Kiểm tra nứt thành bể nước -32 CHƯƠNG 7: TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CÔNG TRÌNH 34 7.1 Sơ kích thước tiết diện cột, dầm, vách 34 7.1.1.Tiết diện cột - 34 7.1.2 Tiết diện dầm - 35 7.1.3 Chọn sơ kích thước vách, lõi thang máy: - 35 7.2 Tải trọng tác dụng vào cơng trình nội lực: 35 7.2.1.Tỉnh tải sàn 35 7.2.1.1 Sàn hộ 36 7.2.1.2 Sàn mái 36 7.2.1.3 Tải trọng tường xây - 36 7.2.2 Hoạt tải sàn - 37 7.2.3.Tải trọng gió 37 7.2.3.1 Thành phần tĩnh tải trọng gió - 37 7.2.3.2.Thành phần động tải trọng gió 38 7.2.3.3.Tính tốn gió động theo phương X - 38 7.2.3.4.Tính tốn gió động theo phương Y - 39 CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN KHUNG TRỤC - 42 8.1 Tính tốn cột khung trục 42 8.1.1.Tổ hợp nội lực - 42 8.1.2 Vật liệu 43 8.1.3 Trình tự phương pháp tính toán 43 8.1.4.Bố trí cốt thép - 43 8.1.5 Bố trí cốt thép dọc - 44 8.1.6 Bố trí cốt thép đai 44 8.1.7.Tính tốn cột C1 44 8.2 Tính toán dầm khung trục 47 8.2.1.Vật liệu - 47 8.2.2 Lý thuyết tính tốn - 47 8.2.3 Tính tốn thép đai dầm - 48 CHƯƠNG 9: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC - 50 9.1 Điều kiện địa chất cơng trình - 50 9.2 Đánh giá đất - 50 9.2.1.Lớp đất 1: Sét pha , có chiều dày 3.8m 50 9.2.2.Lớp 2: Cát pha, chiều dày 5,8m 50 9.2.3.Lớp 3: Cát bụi, chiều dày 8,6m - 51 9.2.4.Lớp 4: Cát hạt trung, chiều dày 9,2m - 51 9.2.5.Lớp 5: Cát thô lẫn cuội sỏi, chiều dày 26,9m 51 9.2.6.Xác định tải trọng truyền xuống móng 52 9.3.Thiết kế móng M1 (móng Cột trục A) - 52 9.3.1.Chọn vật liệu 52 9.3.2.Tải trọng - 52 9.3.3.Chọn kích thước cọc, chiều sâu đặt đáy đài: - 53 9.3.3.1.Chọn kích thước cọc: 53 9.3.3.2.Chọn chiều sâu chôn đài: - 53 9.3.3.3.Tính sức chịu tải cọc 54 9.3.3.4.Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: - 56 9.3.3.5.Kiểm tra đất mặt phẳng mũi cọc kiểm tra lún cho móng - 57 9.3.3.6.Cường độ tiêu chuẩn đất ở đáy khối móng quy ước - 60 9.3.3.7.Kiểm tra lún cho móng cọc khoan nhồi - 61 9.3.3.8.Tính toán độ cường độ cấu tạo đài cọc: - 62 9.3.3.10.Tính cốt thép theo phương X-X - 66 9.3.3.11.Tính cốt thép theo phương Y-Y 66 9.4.Thiết kế móng M2 (móng Cột trục B) - 66 9.4.1.Tải trọng - 66 9.4.2.Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn - 67 9.4.3.Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc 67 9.4.4.Tính tốn cốt thép 68 9.4.4.1 Tính cốt thép theo phương X-X 69 9.4.4.2 Tính cốt thép theo phương Y-Y 69 PHẦN THI CÔNG (30%) 70 CHƯƠNG 10: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG PHẦN NGẦM 70 10.1.Tính tốn biện pháp kỹ thuật biện pháp thi công đào đất - 70 10.2.Thi công cọc khoan nhồi - 70 10.3.Thi công đào đất - 83 10.3.1.Tính khối lượng đào đất đợt - 83 10.3.3.Tính hao phí nhân cơng, ca máy 85 10.4.Thiết kế ván khn đài móng tiến độ thi cơng bê tơng đài móng - 85 10.4.1.Thiết kế ván khn đài móng 85 10.4.1.1.Ván khn đài móng 85 10.4.1.2.Sườn dọc - 87 10.4.1.3.Sườn ngang 88 10.4.2.Tiến độ thi công bê tông đài móng - 89 10.4.2.1.Chia phân đoạn thi công - 89 10.4.2.2.Tổ chức thi công 89 10.4.4.Thi công đào đất đợt - 92 10.4.5.Tiến độ thi cơng bê tơng giằng móng 93 10.4.5.1.Chia phân đoạn thi công - 93 10.4.5.2 Tổ chức thi công 93 10.4.7.Tiến độ thi công sàn tầng hầm 96 10.4.7.1.Chia phân đoạn thi công - 96 10.4.7.2.Tổ chức thi công 97 10.4.8.Tiến độ thi công tường tầng hầm - 98 10.4.8.1.Chia phân đoạn thi công - 98 10.4.8.2.Tổ chức thi công 99 10.4.9.Tiến độ thi công công san lấp hố đào - 101 CHƯƠNG 11: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG PHẦN THÂN 102 11.1.Lựa chọn ván khuôn , cột chống nên cho cơng trình - 102 11.2.Thiết kế ván khuôn cột. 104 11.2.1.Cấu tạo bố trí ván khn cột 104 11.2.2.Tải trọng tác dụng - 104 11.3.Thiết kế ván khn sàn tầng điển hình - 105 11.3.1.Ván khuôn sàn 105 11.3.2.Tính tốn xà gồ lớp 106 11.4.Thiết kế ván khuôn dầm 500x600(mm) - 110 11.5.Thiết kê ván khuôn cầu thang - 114 11.6 Thiết kế ván khuôn vách 118 11.6.1 Cấu tạo bố trí ván khn vách - 118 11.6.2.Tải trọng tác dụng - 118 11.7.Tính tốn cơng xơn đỡ giàn giáo cơng tác 121 11.7.1.Kiểm tra cho dầm chữ I - 121 11.7.2.Kiểm tra khả chịu lực thép neo - 122 CHƯƠNG 12: BIỆN PHÁP AN TOÀN LAO ĐỘNG -126 12.1 An tồn lao đọng thi cơng đào đất 126 12.2 Đào đất máy 126 12.3 Đào đất thủ công 126 12.4 An toàn lao động thi công cọc khoan nhồi 126 12.5 An toàn lao động thi công cốt thép - 126 12.6 Lắp dựng, tháo dỡ dàn giáo -127 12.7 Đổ cà đầm bê tông - 127 12.8 Bảo dưỡng bê tông -128 12.9 An tồn lao động cơng tác xây hoàn thiện 128 12.9.1 Xây tường - 128 12.9.2 Cơng tác hồn thiện - 128 12.10 An toàn lao động cẩu lắp vật liệu, thiết bị 129 12.11 An toàn lao động điện 129 12.12 An tồn lao ngồi cơng trường 129 12.12 Đàm bảo an toàn chống cháy nổ 129 - Hoạt tải: + Hoạt tải đầm bê tông gây ra: q2 = 200 daN/m2; + Hoạt tải chấn động đổ bê tông trực tiếp từ máy bơm gây : q3 = 400 daN/m2; - Tổ hợp tải trọng: (đối với dầm ta lấy hoạt tải đầm bê tông để tính) + Tải trọng tiêu chuẩn: qotc = g1 + g2 + q3 + q4 = 1000 + 200 = 1020 (daN/m2); + Tải trọng tính tốn: qott = n qotc = 1000 x 1,2 + 200 x 1,3 = 1460 (daN/m2); - Tải trọng phân bố mét dài: + qtc = b qotc = 0,3 x 1020 = 306 (daN/m); + qtt = b qott = 0,3 x 1460 = 438 (daN/m) 11.4.3.2 Sơ đồ tính Ván khuôn thành dầm làm việc dầm đơn giản, có gồi tựa xà gồ nẹp hai bên Khoảng cách nẹp 0,9m qtt A B L qtt.L /8 Hình 11.10 Sơ đồ tính biểu đồ momen ván khuôn thành dầm 11.4.3.3 Kiểm tra khoảng cách nẹp đứng + Theo điều kiện cường độ: = M max q tt l 438x10−2 x902 = = = 1226, 67(daN/cm )  n.R = 2250 (daN/cm ) (Thỏa) Wx 8.W 8x5,101 + Theo điều kiện biến dạng: f max = q tc l 306x10−2 x904 x = x = 0, 085(cm); (Thỏa) 384 E.J 384 2,1x106 x21,83 f max = 0, 085(cm)   f  = l 90 = = 0, 225(cm) (Thỏa) 400 400 Vậy khoảng cách cột chống chọn đảm bảo yêu cầu độ cường độ biến dạng ván khuôn đáy dầm 11.4.3.4 Kiểm tra nẹp đứng Nẹp đứng chọn xà gồ thép hộp 100x50x3mm Vì chiều dài tính tốn nẹp đứng ngắn (khoảng 35cm), nên không cần kiểm tra 11.5 Thiết kê ván khuôn bản cầu thang Các thông số cầu thang: SVTH: Nguyễn Khắc Miễn GVHD: TS Lê Khánh Tồn 114 - Kích thước thang BxL = 1500x3650 mm; - Chiều dày thang 150 mm; - Kích thước tiết diện dầm chiếu nghỉ, chiếu tới: 200x400 mm Ở phần ta tập trung thiết kế, tính tốn ván khn thang 11.5.1 Bố trí ván khn thang Sử dụng cốt pha mặt phẳng 1500x600x55 (số hiệu HP-1560) Ta sử dụng cốt pha 1500x600x55mm (số hiệu HP-1560) để tính tốn, tra bảng Catalog có đặc trưng hình học sau: J = 30,575 cm4 ; W = 6,680 cm3 ; Q = 18,681 daN 11.5.2 Tải trọng tính tốn Trọng lượng riêng bê tông cốt thép lấy 2600 daN/m3 - Tĩnh tải: + Tải trọng trọng lượng thân sàn bê tông cốt thép: g1 = γ.h = 2600x 0,15 = 390,0 (daN/m2); + Tải trọng trọng lượng thân ván khuôn: g2 = Qvl 18, 681 = = 21,852 (daN/m2 ) F 1,5x0,6 - Hoạt tải: + Tải trọng người thiết bị thi công: q1 = 250 (daN/m2); + Hoạt tải đầm bê tông gây ra: q2 = 200 daN/m2; + Hoạt tải chấn động đổ bê tông trực tiếp từ máy bơm gây : q3 = 400 daN/m2; - Tổ hợp tải trọng phân bố trên mặt nhà: + Tải trọng tiêu chuẩn: qotc = g1 + g2 + q1 + max(q2; q3 ) = 390,0 + 21,852 + 250 + 400 = 931,852 (daN/m2); + Tải trọng tính tốn: qott = n qotc = 390,0 x 1,2 + 21,852 x 1,1 + 250 x 1,3 + 400 x 1,3= 1181,036 (daN/m2); - Tổ hợp tải trọng phân bố trên mặt cầu thang: + Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = qotc.cosα = 931,852x cos( 36o) = 753,884daN/m2); + Tải trọng tính tốn: qtt = qott cosα = 1181,036x cos(36o) = 955,478(daN/m2); 11.5.3 Tính tốn ván khn thang 11.5.3.1 Tải trọng tác dụng - Tải trọng tác dụng phân bố mét dài ván khuôn: + Tải trọng tiêu chuẩn: qtcvk = qtc b = 753,884 x 0,60 = 452,33 (daN/m); + Tải trọng tính tốn : qttvk = qtc b = 955,478 x 0,60 = 573,29 (daN/m); 11.5.3.2 Sơ đồ tính - Sơ chọn khoảng cách xà gồ dọc l = 65 cm, tức sử dụng xà SVTH: Nguyễn Khắc Miễn GVHD: TS Lê Khánh Toàn 115 gồ đầu nhịp ván khn Khi sơ đồ tính ván khuôn dầm liên tục nhịp q l l M = ql2/8 Hình 11.11 Sơ đồ tính biểu đồ momen ván khuôn thang 11.5.3.3 Kiểm tra khoảng cách xà gồ dọc + Theo điều kiện cường độ: = M max q tt l 573,29x10−2 x652 = = = 453, 25(daN/cm )  n.R = 2250 (daN/cm ) (Thỏa) Wx 8.W 8x6,680 + Theo điều kiện biến dạng: f max = q tc l 452,33x10−2 x654 x = x = 0, 009(cm); (Thỏa) 128 E.J 128 2,1x106 x30,575 f max = 0, 009(cm)   f  = l 65 = = 0,162(cm) (Thỏa) 400 400 Vậy khoảng cách xà gồ dọc chọn đảm bảo yêu cầu độ cường độ biến dạng ván khuôn thang Chọn xà gồ thép hộp 50x50x2mm, có đặc trưng hình học sau: 2J 2x14,77 5x53 − 4,6x4,63 = = 5,908 (cm3 ) Jx = Jy = = 14,77 (cm ) , Wx = Wy = 12 h Trọng lượng thân xà gồ: gxd = (5x5 – 4,6x4,6) x10-4 x7850 = 3,014(daN/m) 11.5.3.4 Kiểm tra khoảng cách cột chống a Tải trọng tác dụng Tải trọng phân bố xà gồ dọc: + Tải trọng tiêu chuẩn: qtcxd = qtc b + gx.cosα = 753,884 x 0,65 + 3,014 cos(36o) = 492,463 (daN/m); + Tải trọng tính tốn : qttxd = qtt b + n.gx cosα =955,478x 0,65 + 1,1x3,014 cos(36o) = 623,743(daN/m) b Sơ đồ tính Sơ chọn khoảng cách cột chống l = 110cm (tính theo phương xà gồ dọc) Khi sơ đồ tính xà gồ dọc dầm liên tục c Kiểm tra khoảng cách cột chống + Theo điều kiện cường độ: σ= M max q tt l2 623,743x10-2 x110 = = =1596,84(daN/cm ) tải trọng xà gồ dọc truyền trực tiếp xuống cột chống, xà gồ ngang đặt theo cấu tạo để tăng ổn định cho hệ cốp pha 11.5.4 Tính tốn cột chống Khoảng cách cột chống l = 110.cos(36o) = 90cm a Chọn cột chống - Chọn cột chống K-104 có chiều cao tối thiểu 2,7m chiều cao tối đa 4,2m + Ống trong: D1 = 42 mm; d1 = 32 mm; δ1 = mm; + Ống ngoài: D2 = 60 mm; d2 = 50 mm; δ2 = mm - Các đặc trưng hình học cột chống: + Ống trong: Jx1 = Jy1 = 10,127 (cm4); A1 = 5,812 (cm2); + Ống ngoài: Jx2 = Jy2 = 32,938 (cm4); A2 = 8,639 (cm2); i1 = 1,320 (cm) i2 = 1,952 (cm) - Chiều dài tính tốn ống ngồi: .l 1x150 l2 = l02 = 150 (cm) => 2 = 02 = = 76,844  [ ] = 150; i2 1,925 - Chiều dài tính tốn ống trong: l1 = l01 = h - l2 – (hb + hvk + hxgn + hxgd)/cosα = 360 – 150 – (15 + 5,5 + + 5)/cos(36o) = 172,30 (cm) .l 1x172,30 => 1 = 01 = = 130,53  [ ] = 150; i1 1,320 Suy ra: Ống ống đảm bảo điều kiện độ mảnh Vì λ1 = 130,53 > λ2 nên cần kiểm tra ống trong, tra bảng có φ1= 0,358 b Tải trọng tác dụng P tt = lc q tc xd 1,10x623,743 = =848,09 (daN) cos(36o ) cos(36o ) c Kiểm tra cột chống + Theo điều kiện cường độ:  max = P tt 848,09 = = 407, 60(daN/cm )  n.Rthep = 2000 (daN/cm ) (Thỏa) φ.A1 0,358x5,812 SVTH: Nguyễn Khắc Miễn GVHD: TS Lê Khánh Toàn 117 Vậy cột chống chọn đảm bảo yêu cầu cường độ ổn định 11.6 Thiết kế ván khuôn vách 11.6.1 Cấu tạo bố trí ván khn vách - Kích thước tiết diện vách : + Mặt ngoài: 1300 x 1300 mm; + Mặt trong: 1000x1000 mm - Chiều cao cột : h = htầng - hdc = 3,60 - 0,60 = 3,0 m - Bố trí ván khn: + Mặt ngoài: cốp pha mặt phẳng 1500x600x55 (HP-1560); cốp pha mặt phẳng 1500x500x55 (HP-1550); cốp pha góc ngồi 1200x100x55 (N1210) cốp pha góc ngồi 600x100x55 (N-0610) + Mặt ngồi: cốp pha mặt phẳng 1500x500x55 (HP-1550); cốp pha mặt phẳng 1500x250x55 (HP-1525); cốp pha góc ngồi 1200x100x55 (N1210); cốp pha góc ngồi 600x100x55 (N-0610); cốp pha góc 1200x150x55 (T-1215) cốp pha mặt 600x150x55 (T-0615) - Dùng cốp pha mặt phẳng 1500x600x55 để tính tốn Tra bẳng Catalog ta có số liệu sau: J = 30,575 (cm4); W = 6,680 (cm3) 11.6.2 Tải trọng tác dụng - Áp lực ngang vữa bê tông tác dụng lên thành ván khuôn: q = γ.R = 2500 x 0,40 = 1000 (daN/m2); ( Hmax > R; với Hmax chiều cao lớp đổ bê tông Hmax = 0,75m R = 0,4m bán kính tác dụng dầm trong) - Hoạt tải: + Hoạt tải đầm bê tông gây ra: q2 = 200 (daN/m2); + Hoạt tải chấn động đổ bê tông trực tiếp từ máy bơm gây : q3 = 400(daN/m2); - Tổ hợp tải trọng: + Tải trọng tiêu chuẩn: qotc = q + max(q2; q3 ) = 1000 + 400 = 1400 (daN/m2); + Tải trọng tính tính: qott = ∑n qotc = 1,2 x 1000 + 1,3x 400 = 1720 (daN/m2); 11.6.3 Kiểm tra khoảng cách xà gồ ngang a Tải trọng phân bố mét dài ván khuôn + qtc = b qotc = 0,6 x 1400 = 840 (daN/m); + qtt = b qott = 0,6 x 1720 = 1032 (daN/m) b Sơ đồ tính Giả thiết ta xà gồ ngang sử dụng xà gồ l SVTH: Nguyễn Khắc Miễn GVHD: TS Lê Khánh Toàn M = ql2/8 q l chọn khoảng cách l =750 mm, tức đầu xà gồ 118 khoảng Khi sơ đồ làm việc ván khuôn dầm liên tục có hai nhịp Hình 11.12: Sơ đồ tính biểu đồ momen ván khuôn thành vách c Kiểm tra khoảng cách xà gồ ngang + Theo điều kiện cường độ: = M max q tt l 1720x10−2 x752 = = = 1810, 442(daN/cm )  n.R = 2250 (daN/cm ) (Thỏa mãn) Wx 8.W 8x6,680 + Theo điều kiện biến dạng: f max = q tc l 1400x10−2 x754 x = x = 0, 054(cm); (Thỏa) 128 E.J 128 2,1x106 x30,575 f max =0,054(cm)<  f  = l 75 = =0,188(cm) (Thỏa) 400 400 Vậy ván khuôn khoảng cách xà gồ ngang chọn đảm bảo yêu cầu cường độ biến dạng 11.6.4 Kiểm tra khoảng cách xà gồ dọc a Tải trọng tác dụng mét dài xà gồ + qtc = b qotc = 0,75 x 1400 = 1050 (daN/m); + qtt = b qott = 0,75 x 1720 = 1290 (daN/m) b Sơ đồ tính Chọn xà gồ thép hộp 50x50x2mm, có đặc trưng hình học sau: Jx = Jy = 2J 2x14,77 5x53 − 4,6x4,63 = = 5,908 (cm3 ) = 14,77 (cm ) , Wx = Wy = 12 h Giả thuyết chọn khoảng cách xà gồ đứng 550(mm) Sơ đồ làm việc xà gồ ngang dầm liên tục qtt A C B VA VB L L D VC L VD qtt.L /1 Hình 11.13: Sơ đồ tính biểu đồ momen xà gồ ngang SVTH: Nguyễn Khắc Miễn GVHD: TS Lê Khánh Toàn 119 c Kiểm tra khoảng cách xà gồ đứng + Theo điều kiện cường độ: = M max q tt l 1290x10−2 x552 = = = 660,503(daN/cm )  n.R = 2250 (daN/cm ) (Thỏa mãn) Wx 10.W 10x5,908 + Theo điều kiện biến dạng: f max = q tc l 1050x10−2 x554 x = x = 0, 024(cm); (Thỏa) 128 E.J 128 2,1x106 x14,77 f max = 0, 024(cm)   f  = l 55 = = 0,138(cm) (Thỏa) 400 400 Vậy xà gồ ngang khoảng cách xà gồ dọc chọn đảm bảo yêu cầu cường độ biến dạng 11.6.5 Kiểm tra khoảng cách ty vách a Tải trọng phân bố xà gồ dọc Tải trọng từ xà gồ ngang tác dụng lên xà gồ dọc tải tập trung Nhưng để đơn giản tính tốn, ta quy tải phân bố + qtc = b qotc = 0,55 x 1400 = 770 (daN/m); + qtt = b qott = 0,55 x 1720 = 946 (daN/m) b Sơ đồ tính Chọn căp xà gồ thép hộp 50x50x2mm, có đặc trưng hình học sau: Jx = Jy = 2J 2x14,77 5x53 − 4,6x4,63 = = 5,908 (cm3 ) = 14,77 (cm ) , Wx = Wy = 12 h Giả thuyết chọn khoảng cách ty neo 1,0(m) Sơ đồ làm việc xà gồ dọc dầm liên tục qtt A C B VA VB L L D VC L VD qtt.L /1 Hình 11.14 Sơ đồ tính biểu đồ momen xà gồ dọc c Kiểm tra khoảng cách ty vách + Theo điều kiện cường độ: = M max q tt l 946x10−2 x1002 = = = 800, 61(daN/cm )  n.R = 2250 (daN/cm ) (Thỏa mãn) Wx 10.2.W 10x2x5,908 + Theo điều kiện biến dạng: f max qtc l 770x10−2 x1004 = x = x = 0, 097(cm); (Thỏa) 128 2.E.J 128 2,1x106 x2x14,77 SVTH: Nguyễn Khắc Miễn GVHD: TS Lê Khánh Toàn 120 f max = 0, 097(cm)   f  = l 100 = = 0, 250(cm) (Thỏa) 400 400 Vậy xà gồ dọc khoảng cách ty neo chọn đảm bảo yêu cầu cường độ biến dạng 11.7 Tính toán cơng xơn đỡ giàn giáo công tác 11.7.1 Kiểm tra cho dầm chữ I Bố trí dầm cơng xơn chịu lực cho hệ dàn giáo tầng cơng trình tương đương với tối đa 12 tầng dàn giáo chồ Sử dụng dầm cơng xơn thép hình I 150x75x5x7mm dài 3,6m đặt phía chân dàn giáo với khoảng cách 1,6m Khối lượng dầm thép 14kg/m Cường độ kháng uốn Wx = 8,56x10-5(m3) = 85,6(cm3); Momen quán tính Ix = 6,42.10-6 (m4)= 642(cm4); Momen tĩnh Sx = 4,91.10-5 (m3)= 49,1(cm3) Mỗi dầm thép chữ I neo vào sàn bê tơng móc thép Ф14 chơn sẵn - Tải trọng tác dụng lên dầm là: + Trọng lượng thân dầm: q1 = 14 (daN/m); + Trọng lượng khung giáo có kể giằng chéo là: P2 = 14,5 (daN); + + + + Trọng lượng lưới hứng an toàn tác dụng lên dầm là: P3 = 40 (daN); Trọng lượng sàn thao tác là: P4 = 9,8 (daN/sàn); Tải trọng tạm thời thi công tổ đội là: P5 = 250 (daN); Tải trọng xà gồ thép hộp 100x50mm: P6 = 4,58 (daN/m); - Tổ hợp tải trọng tập trung chân giáo tác dụng lên dầm chữ I, với tổng số 12 tầng giá có tối đa tổ thợ làm việc vị trí dầm thì: 12 12 2  Ptt1 = 1 4,5x +9,8x +4,58x1 ,6x  x1,1 + 250x2x1,3 = 786,1 (daN) = 7,861 (kN); 2  - Tải trọng phân bố trọng lượng thân dầm chữ I: qtt = 14,8x1,1 = 16,28 (daN/m) = 0,1628(kN/m) - Tải trọng tập trung lưới hứng an toàn là: P2tt = 40x1,1 = 44 (daN)=0,44(kN) SVTH: Nguyễn Khắc Miễn GVHD: TS Lê Khánh Toàn 121 Sơ đồ tính Biểu đồ mơmen ( kN.m ) Biểu đồ lực cắt ( kN ) Chuyển vị Hình 11.15 Sơ đồ tính phản lực gối tựa dầm chữ I - Mơ hình giải tốn phần mềm Sap 2000, ta có kết quả: + Momen lớn nhất: Mmax = 13,46 (kN.m) = 134600 (daN.cm) + Lực cắt lớn nhất: Qmax = 17,63 (kN) = 1763(daN) - Kiểm tra cường độ cho dầm: σ= M max 134600 = =1572,43 (daN/cm ) < f.γ c =2100 (daN/cm ) Wx 85,6 τ= Vmax Sx 1763×49,1 = =192,62 (daN/cm2 ) < f v γ c =1250 (daN/cm2 ) I x t w 642×0,7 Vậy thỏa mãn điều kiện kiểm tra cường độ - Kiểm tra biến dạng cho dầm hình f max =0,00822 (m) = 0,822(cm) < f  = 210 = 1,24 (cm) 250 Vậy thỏa mãn điều kiện biến dạng 11.7.2 Kiểm tra khả chịu lực thép neo Dựa vào phản lực gối tựa tính tốn dựa vào sơ đồ ta có, lực kéo lớn SVTH: Nguyễn Khắc Miễn GVHD: TS Lê Khánh Toàn 122 tác dụng lên thép neo Ф14 Fmax = 18,67 (kN) =1867 (daN) Lực kéo tối đa mà cốt thép chịu : [F]= Ra.Fa= 2800x1,54 = 4312 (daN) Ta có [F] = 4312 (daN) > Fmax = 1867 (daN) (thỏa) Vậy thỏa mãn điều kiện chịu kéo thép neo CHƯƠNG 12: BIỆN PHÁP AN TỒN LAO ĐỘNG Khi thi cơng nhà cao tầng việc cần quan tâm hàng đầu biện pháp an tồn lao động Cơng trình phải nơi quản lý chặt chẽ số người vào cơng trình Tất cơng nhân phải học nội quy an toàn lao động trước thi cơng cơng trình 12.1 An tồn lao động thi công đào đất - Đang đào đất, gặp trời mưa làm cho đất bị sụt lở xuống đáy móng Khi tạnh mưa nhanh chóng lấy hết chỗ đất sập xuống, lúc vét đất sập lở cần chữa lại 20cm đáy hố đào so với cốt thiết kế Khi bóc bỏ lớp đất chữa lại (bằng thủ cơng) đến đâu phải tiến hành làm lớp lót móng bê tơng gạch vỡ đến - Cần có biện pháp tiêu nước bề mặt để gặp mưa nước không chảy từ mặt xuống đáy hố đào - Đào phải vật ngầm đường ống cấp thoát nước, dây cáp điện loại: Cần nhanh chóng chuyển vị trí cơng tác để có giải pháp xử lý 12.2 Đào đất máy - Trong thời gian máy hoạt động, cấm người lại mái dốc tự nhiên, phạm vi hoạt động máy, khu vực phải có biển báo - Khi vận hành máy phải kiểm tra tình trạng máy, vị trí đặt máy, thiết bị an tồn phanh hãm, tín hiệu, âm thanh, cho máy chạy thử không tải - Không thay đổi độ nghiêng máy gầu xúc mang tải hay quay gần Cấm hãm phanh đột ngột 12.3 Đào đất thủ công - Phải trang bị đủ dụng cụ cho công nhân theo chế độ hành - Cấm người lại phạm vi 2m tính từ mép ván cừ xung quanh hố để tránh tình trạng rơi xuống hố.Đào đất hố móng sau trận mưa phải rắc cát vào bậc than lên xuống tránh trượt ngã.Cấm bố trí người làm việc miệng hố có việc bên hố đào khoang mà đất rơi, lở xuống người bên SVTH: Nguyễn Khắc Miễn GVHD: TS Lê Khánh Toàn 123 12.4 An tồn lao động thi cơng cọc khoan nhồi - Các khối đối trọng phải chồng xếp theo nguyên tắc tạo thành khối ổn định Không để khối đối trọng nghiêng, rơi, đổ trình thử cọc - Phải chấp hành nghiêm ngặt quy chế an toàn lao động cao: Phải có dây an tồn, thang sắt lên xuống 12.5 An toàn lao động thi công cốt thép - Gia công cốt thép phải tiến hành khu vực riêng, xung quanh có rào chắn biển báo - Cắt, uốn, kéo cốt thép phải dùng thiết bị chuyên dụng, phải có biện pháp ngăn ngừa thép văng cắt cốt thép có đoạn dài 0,3m - Bàn gia công cốt thép phải cố định chắn, bàn gia cơng cốt thép có cơng nhân làm việc hai giá phải có lưới thép bảo vệ cao 1,0 m Cốt thép làm xong phải để chỗ quy định - Khi nén thẳng thép tròn cuộn máy phải che chắn bảo hiểm trục cuộn trước mở máy, hãm động đưa đầu nối thép vào trục cuộn - Khi gia công cốt thép làm rỉ phải trang bị đầy đủ phương tiện bảo vệ cá nhân cho công nhân - Buộc cốt thép phải dùng dụng cụ chuyên dùng, cấm buộc tay cho pháp thiết kế - Khi dựng lắp cốt thép gần đường dây dẫn điện phải cắt điện, trường hợp khơng cắt điện phải có biện pháp ngăn ngừa cốt thép chạm vào dây điện 12.6 Lắp dựng, tháo dỡ dàn giáo - Không sử dụng dàn giáo: Có biến dạng, rạn nứt, mịn gỉ thiếu phận: móc neo, giằng - Khe hở sàn cơng tác tường cơng trình >0,05 m xây 0,2 m trát - Các cột giàn giáo phải đặt vật kê ổn định - Cấm xếp tải lên giàn giáo, nơi vị trí qui định - Khi dàn giáo cao 6m phải làm sàn cơng tác: Sàn làm việc bên trên, sàn bảo vệ bên - Khi dàn giáo cao 12 m phải làm cầu thang Độ dốc cầu thang < 60o - Lổ hổng sàn công tác để lên xuống phải có lan can bảo vệ phía - Thường xuyên kiểm tra tất phận kết cấu dàn giáo, giá đỡ, để kịp thời phát tình trạng hư hỏng dàn giáo để có biện pháp sửa chữa kịp thời - Cốp pha ghép thành khối lớn phải đảm bảo vững cẩu lắp cẩu lắp phải tránh va chạm vào kết cấu lắp trước - Không để cốp pha thiết bị vật liệu khơng có thiết kế, kể không cho người không trực tiếp tham gia vào việc đổ bê tông đứng cốp pha SVTH: Nguyễn Khắc Miễn GVHD: TS Lê Khánh Tồn 124 12.7 Đổ đầm bê tơng - Trước đổ bê tôngcán kỹ thuật thi công phải kiểm tra việc lắp đặt coffa, cốt thép, dàn giáo, sàn công tác, đường vận chuyển Chỉ tiến hành đổ sau có văn xác nhận - Lối qua lại khu vực đổ bê tơng phải có rào ngăn biến cấm Trường hợp bắt buộc có người qua lại cần làm che phía lối qua lại - Cấm người khơng có nhiệm vụ đứng sàn rót vữa bê tông.Công nhân làm nhiệm vụ định hướng, điều chỉnh máy, vịi bơm đổ bê tơng phải có găng, ủng - Khi dùng đầm rung để đầm bê tông cần: + Nối đất với vỏ đầm rung + Dùng dây buộc cách điện nối từ bảng phân phối đến động điện đầm + Làm đầm rung, lau khô quấn dây dẫn làm việc + Ngừng đầm rung từ 5-7 phút sau lần làm việc liên tục từ 30-35 phút + Công nhân vận hành máy phải trang bị ủng cao su cách điện phương tiện bảo vệ cá nhân khác 12.8 Bảo dưỡng bê tông - Khi bảo dưỡng bê tông phải dùng dàn giáo, không đứng lên cột chống cạnh cốp pha, không dùng thang tựa vào phận kết cấu bê tông bảo dướng - Bảo dưỡng bê tông ban đêm phận kết cấu bi che khuất phải có đèn chiếu sáng - Tháo dỡ cốp pha: + Chỉ tháo dỡ cốp pha sau bê tông đạt cường độ qui định theo hướng dẫn cán kỹ thuật thi công + Khi tháo dỡ cốp pha phải tháo theo trình tự hợp lý phải có biện pháp đề phăng cốp pha rơi, kết cấu cơng trình bị sập đổ bất ngờ Nơi tháo cốp pha phải có rào ngăn biển báo 12.9 An tồn lao động cơng tác xây hồn thiện 12.9.1 Xây tường - Kiểm tra tình trạng giàn giáo giá đỡ phục vụ cho công tác xây - Chuyển vật liệu (gạch, vữa) lên sàn công tác độ cao 2m phải dùng thiết bị vận chuyển - Khi làm sàn công tác bên nhà để xây bên ngồi phải đặt rào ngăn biển cấm cách chân tường 1,5m độ cao xây < 7,0m cách 2,0m độ cao xây > 7,0m Phải che chắn lỗ tường tầng trở lên người lọt qua 12.9.2 Cơng tác hồn thiện a Trát SVTH: Nguyễn Khắc Miễn GVHD: TS Lê Khánh Toàn 125 - Trát trong, cơng trình cần sử dụng giàn giáo theo quy định quy phạm, đảm bảo ổn định, vững - Cấm dùng chất độc hại để làm vữa trát màu - Đưa vữa lên sàn tầng cao 5m dùng thiết bị vận chuyển lên cao hợp lý b Quét vôi, sơn: - Giàn giáo phục vụ phải đảm bảo yêu cầu quy phạm dùng thang tựa để qt vơi, sơn diện tích nhỏ độ cao cách mặt nhà (sàn)