Văn phòng công ty cường thịnh (đồ án tốt nghiệp xây dựng và dân dụng)

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP * VĂN PHỊNG CÔNG TY CƯỜNG THỊNH Sinh viên thực hiện: TRẦN HỮU SƠN Đà Nẵng – Năm 2019 TÓM TẮT ĐỀ TÀI Tên đề tài: Văn Phịng Cơng Ty Cường Thịnh Sinh viên thực hiện: Trần Hữu Sơn Số thẻ SV: 110150230 Lớp: 15X1C Văn Phịng Cơng Ty Cường Thịnh nằm quận Hải Châu, thành phố Đà Nẵng, Đây khu vực có dịch vụ du lịch phát triển, phù hợp cho cơng trình Văn Phịng Cơng trình có quy mô 12 tầng 01 tầng bán hầm Cơng trình có lối kiến trúc đại, phù hợp với quy hoạch phát triển chung thành phố Hệ kết cấu cơng trình với phần móng sử dụng phương án móng cọc khoan nhồi Hệ kết cấu chịu lực phần thân khung với cột, dầm, sàn bê tông cốt thép Thực đề tài cơng việc tính tốn thiết kế hệ kết cấu móng, cột, dầm, sàn cơng trình Thiết kế biện pháp kỹ thuật thi công phần ngầm, biện pháp kỹ thuật thi cơng phần thần tính tốn tiến độ phần thân Cơng trình đáp ứng tốt cơng năng, hài hòa kiến trúc đảm bảo khả chịu lực LỜI CẢM ƠN Ngành xây dựng ngành không ngừng phát triển ln có vai trị quan trọng phát triển đất nước Ý thức điều đó, năm học khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, giúp đỡ tận tình Thầy, Cô giáo nỗ lực thân, em tích lũy trao dồi kiến thức, kỹ quan trọng phục cho công việc sau Đồ án tốt nghiệp đánh giá quan trọng cuối trước em rời ghế nhà trường tham gia vào công việc ngành Xây dựng Với giúp đỡ Thầy Vương Lê Thắng Thầy Mai Chánh Trung, đồ án tốt nghiệp với đề tài “ Văn Phịng Cơng Ty Cường Thịnh” em hoàn thành Tuy nhiên, với kiến thức hạn hẹp kinh nghiệm non sai sót đồ án điều khơng thể tránh khỏi Cuối cùng, em xin chân thành cám ơn Thầy, Cô giáo khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, đặc biệt Thầy Cô trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp Đà Nẵng, 31 tháng 08 năm 2019 Sinh viên Trần Hữu Sơn LỜI CAM ĐOAN Em xin cam đoan đồ án tốt nghệp đề tài “ Văn Phịng Cơng Ty Cường Thịnh” đồ án thân em thực Các số liệu tài liệu đồ án xác tính tốn Tất tham khảo kế thừa trích dẫn tham chiếu đầy đủ Đà Nẵng, 31 tháng 08 năm 2019 Sinh viên Trần Hữu Sơn MỤC LỤC CHƯƠNG 1: ĐẶC ĐIỂM KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 Nhu cầu đầu tư xây dựng công trình 1.2 Vị trí, đặc điểm điều kiện tự nhiên khu đất xây dựng Vị trí: Đặc điểm: Điều kiện tự nhin: 1.3 Quy mơ cơng trình 1.4 Giải pháp kiến trúc 1.5 Các giải pháp kĩ thuật 1.6 Đánh giá tiêu kinh tế - kĩ thuật Mật độ xây dựng Hệ số sử dụng 1.7 Kết luận CHƯƠNG 2: PHÂN TÍCH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU 2.1 Các tiêu chuẩn, qui phạm 2.2 Lựa chọn giải pháp kết cấu cơng trình 2.3 Lựa chọn vật liệu CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ SÀN PHƯƠNG ÁN 1: SÀN SƯỜN TỒN KHỐI TÍNH TỐN SÀN ĐIỂN HÌNH 3.1 Mặt bố trí hệ dầm sàn 3.2 Giả thiết kích thước tiết diện Chọn chiều dày sàn Chọn sơ tiết diện dầm, 3.3 Kích thước sơ đồ tính sàn Kích thước sàn, Sơ đồ tính sàn 3.4 chọn vật liệu 10 3.5 Tải trọng tác dụng lên sàn 10 Tỉnh tải sàn 10 Hoạt tải 12 3.6 Tính tốn cốt thép sàn 14 Xác định nội lực 14 3.7 Tính sàn kê cạnh: (S4) 16 Tải trọng (như tính phần tải trọng) 16 Nội lực 17 3.8 Tính tốn độ võng 18 Độ võng ô nguy hiểm 18 Kiểm tra hình thành khe nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện 19 Tính tốn độ cong đoạn khơng xảy vết nứt vùng chịu kéo 19 Kiểm tra độ võng 20 3.9 Kiểm tra khả chịu cắt sàn 20 3.10 Cấu tạo cốt thép chịu lực 20 CHƯƠNG 4: TÍNH CẦU THANG TẦNG TRỤC 4-3* 21 4.1 Mặt kết cấu cầu thang 21 4.2 Tính thang 22 Sơ đồ tính thang: 22 Tính tải trọng tác dụng lên thang 22 Tính nội lực tính tốn cốt thép thang: 23 4.3 Tính sàn chiếu nghỉ 23 Sơ đồ tính sàn chiếu nghỉ: 23 Tính nội lực tính tốn cốt thép sàn chiếu nghỉ 24 4.4 Tính toán cốn CT1 CT2 24 Sơ đồ tính cốn: 24 Tính tải trọng tác dụng lên cốn 24 Tính nội lực cốn: 25 Tính tốn cốt thép cốn 25 4.5 Tính dầm chiếu nghỉ (DCN): 26 Sơ đồ tính DCN: 26 Chọn kích thước tiết diện DCN: 26 Tính tải trọng tác dụng lên DCN2: 26 Xác định nội lực : 27 Tính tốn cốt thép: 28 4.6 Tính dầm chiếu tới ( DCN1): 29 Sơ đồ tính DCN1: 29 Chọn kích thước tiết diện DCN1: 29 Chọn tiết diện DCT giống với DCN2 200x250 (mm) 29 Tính tải trọng tác dụng lên DCN1: 29 Xác định nội lực : 29 Tính toán cốt thép: 30 CHƯƠNG 5: TÍNH KHUNG NHÀ VÀ TRIỂN KHAI KHUNG TRỤC B 32 5.1 Hệ kết cấu chịu lực phương pháp tính toán 32 Hệ kết cấu chịu lực 32 Phương pháp tính tốn hệ kết cấu 32 5.2 Sơ chọn kích thước kết cấu cơng trình 32 Chọn sơ kích thước sàn 32 Chọn sơ kích thước cột 32 Chọn sơ tiết diện dầm 35 Chọn sơ kích thước vách, lõi thang máy 35 5.3 Tải trọng tác dụng vào cơng trình nội lực 36 Trình tự xác định tải trọng 36 Tĩnh tải tác dụng lên dầm 38 5.4 Tải trọng gió tĩnh 40 5.5 Tải Trọng Gió Động 41 5.6 Xác định nội lực 45 Cách khai báo trường hợp tải trọng phần mềm Etabs: 45 Sơ đồ tải trọng phần mềm Etabs: 47 5.7 Tổ hợp tải trọng, 48 5.8 Tính toán cốt thép dầm khung 50 Tính tốn cốt thép dầm khung 50 Tính tốn cốt dọc 51 Tính toán cốt thép đai dầm B16 52 5.9 Tính cột khung trục B 53 Nội lực cột khung:, 53 Vật liệu 54 Các đại lượng đặc trưng 54 Trình tự phương pháp tính toán 55 5.10 Bố trí cốt thép 59 Bố trí cốt thép dọc 60 Bố trí cốt thép đai 60 5.11 Tính tốn cốt thép cột 61 Xác định cặp nội lực tính tốn: 61 Nguyên tắc tính tốn: 62 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ MÓNG DƯỚI KHUNG TRỤC B 67 6.1 Các loại tải trọng dùng để tính tốn 67 Tải trọng tác dụng xuống móng cơng trình: 67 6.2 Điều kiện địa chất cơng trình: 68 Địa tầng: 68 Đánh giá đất: 69 6.3 Lựa chọn giải pháp móng 70 6.4 Lựa chọn giải pháp móng 71 Giải pháp cọc ép 71 Giải pháp cọc khoan nhồi 71 6.5 Thiết kế móng cọc khoan nhồi 72 Các giả thiết tính tốn 72 6.6 Thiết kế móng M1 khung trục 1B (Cột C5) 72 Vật liệu: 72 sơ kích thước cọc 73 Tính sức chịu tải cọc 73 Xác định diện tích đáy đài, số lượng cọc, bố trí cọc 74 Kiểm tra chiều sâu chôn đài: 75 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc 76 Kiểm tra đất mặt phẳng mũi cọc kiểm tra lún cho móng cọc 77 Kiểm tra lún cho móng cọc khoan nhồi 80 Tính tốn cấu tạo đài cọc 82 6.7 Tính tốn cốt thép 84 Tính cốt thép bố trí cho mặt cắt I-I: 85 Tính cốt thép bố trí cho mặt cắt II-II: 85 6.8 Thiết kế móng M2 khung trục 1B (Cột C6) 86 Vật liệu: 86 sơ kích thước cọc 86 Tính sức chịu tải cọc 86 Xác định diện tích đáy đài, số lượng cọc, bố trí cọc 87 Kiểm tra chiều sâu chôn đài: 88 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc 89 Kiểm tra đất mặt phẳng mũi cọc kiểm tra lún cho móng cọc 90 Kiểm tra lún cho móng cọc khoan nhồi 93 Tính tốn cấu tạo đài cọc 95 6.9 Tính toán cốt thép 97 Tính cốt thép bố trí cho mặt cắt I-I: 98 Tính cốt thép bố trí cho mặt cắt II-II: 98 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI 99 7.1 Thi công cọc khoan nhồi 99 Khái niệm cọc khoan nhồi 99 Chọn phương pháp thi công cọc khoan nhồi 99 Quy trình thi cơng cọc khoan nhồi máy khoan gầu xoay 99 Các bước tiến hành thi công cọc khoan nhồi 100 Tính tốn số lượng công nhân, máy bơm, xe vận chuyển bê tông phục vụ công tác thi công cọc 116 Công tác phá đầu cọc 119 Công tác vận chuyển đất thi công khoan cọc 120 CHƯƠNG 8: ĐÀO ĐẤT PHẦN NGẦM 122 8.1 Thi công tường cừ chắn đất 122 Số liệu tính tốn 122 8.2 Tính tốn cừ thép (cừ Larsen) 122 Số lượng cừ 123 Xác định chiều dài cừ: 124 Chọn cần trục phối hợp với máy thi công hạ cừ 126 8.3 Quy trình thi cơng cừ thép : 126 Phân đoạn thi công ép cừ : 127 8.4 Biện pháp thi công đào đất: 127 Chọn biện pháp thi công: 127 Chọn phương án đào đất: 127 Tính khối lượng đất đào 128 Khối lượng đất đào máy 128 Khối lượng đất đào thủ công 130 Tính lượng đất đắp chừa lại lấp khe móng 130 8.5 Lựa chọn tổ hợp máy thi công 131 Đào đất vận chuyển đất 131 Chọn xe phối hợp với máy để vận chuyển đất 132 Chọn xe vận chuyển đất đắp 133 Thiết kế tuyến di chuyển thi công đất 133 CHƯƠNG 9: HIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CƠNG ĐÀI MĨNG 134 9.1 Phương án lựa chọn tính tốn ván khn cho đài móng 134 9.2 Tính tốn ván khn đài móng 134 9.3 Đài móng M1 135 Tổ hợp ván khuôn 135 a) Xác định tải trọng 135 Tính tốn khoảng cách sườn ngang cột chống xiên 136 Xác định khoảng cách sườn ngang 136 Tính cột chống : 137 9.4 Thiết kế tổ chức thi cơng bê tơng cốt thép đài móng 137 Chia phân đoạn thi cơng tính khối lượng công tác 137 Tính khối lượng cơng tác phân đoạn B 138 Lập tiến độ thi cơng đài móng: 139 9.5 Tính thời gian thực công tác khác 143 Cơng tác bê tơng dầm móng: 143 Công tác bê tơng lót sàn tầng hầm 144 Công tác thi công sàn tầng hầm 144 Công tác thi công cột, vách tầng hầm, vách tường tầng hầm 145 CHƯƠNG 10: TÍNH TỐN THIẾT KÊ VÁN KHN PHẦN THÂN 148 10.1 Lựa chọn ván khn cho cơng trình 148 Cốp pha gỗ dán, gỗ ván ép 148 Lựa chọn xà gồ 149 Lựa chọn hệ cột chống 150 10.2 Tính tốn ván khn sàn 152 Xác định tải trọng tác dụng lên ván khuôn 152 Xác định khoảng cách đà phụ thép hộp 50x50x2mm 153 Kiểm tra đà phụ thép hộp 50x50x2mm khoảng cách 40cm 153 Kiểm tra đà thép hộp 100x50x2mm khoảng cách 1,2m 154 Kiểm tra cột chống 155 10.3 Tính tốn ván khn dầm (300x500mm) 156 Tính tốn ván khn thành dầm 156 Kiểm tra ngang thép hộp 50x50x2mm 157 Kiểm tra đứng thép hộp 50x50x2mm khoảng cách 100cm 157 10.4 Tính tốn ván khn đáy dầm 158 Tải trọng phân bố lên ván khuôn đáy dầm 158 Kiểm tra ván khuôn đáy dầm 159 Kiểm tra xà gồ phụ 50x50x2mm khoảng cách 30cm 159 Kiểm tra cột chống đơn khoảng cách 100cm 160 10.5 Tính tốn ván khn cột 160 Tải trọng tác dụng 161 Văn Phịng Cơng Ty Cường Thịnh - Khi thi cơng đổ bêtơng, đặc tính vữa bêtơng bơm thời gian đổ bêtông bơm nhanh, vữa bêtông cột không đủ thời gian để ninh kết hồn tồn Hình 10.11 Cấu tạo ván khn cột Tải trọng tác dụng Tải trọng tác dụng lên ván khuôn cột gồm: áp lực hông vữa bêtông đổ, tải trọng đầm vữa bê tông, Do tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khn cột: Pmax = Pt + Pđ Pmax = .Hmax + Max(Pđầm;Pđổ) Trong : + Pt : Áp lực tĩnh bê tông lên ván khuôn + Hmax : Chiều cao lớp bê tông gây áp lực ngang +  : Dung trọng bê tông tươi:  = 2500 (daN/m3) + Pđổ: Áp lực động tác dụng lên ván khuôn đổ vữa bêtông xác định theo hoạt tải thi công: Pđ = 400 (daN/m2) đổ máy bơm bê tông + Pđầm: Áp lực đầm rung gây ra: Dùng đầm dùi I - 21A có thơng số kĩ thuật: + Năng suất: - m3/h + Chiều sâu đầm: h = 30cm + Bán kính tác dụng: Rđ = 35cm + Hmax = H, H ≤ R = 0,75m; Hmax = 0,75 H > R = 0,75m + Hmax = 0,75m : chiều cao lớn lớp bêtông gây áp lực ngang Bê tơng cột đổ đến cao trình đáy dầm nên H = 3,6-0,5=3,1 m  Hmax = 0,75m > Rđ = 0,35m =>Áp lực đầm gây (chọn chiều dày lớp đầm 0,3m): Pđầm = b.Rđ = 2500.0,3 = 750 (daN/m2) SVTH: Trần Hữu Sơn GVHD: Vương Lê Thắng 161 Văn Phịng Cơng Ty Cường Thịnh Vậy áp lực tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn cột: Pmax = .Hmax + Max(Pđầm;Pđổ) => Pmax = 2600.0,75 + Max(400;750) = 1950 (daN/m2), qtt =Ptt.b= (1,3 Pt + 1,3.Pđ ).1,0= (1,3 1950 + 1,3.750).1,0=3510 daN/m qtc =Ptcb = Pt.1= 1950.1=1950 daN/m Tính tốn ván khn cột * Sơ đồ tính: Tấm ván khuôn cột làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa đứng thép hộp 50x50x2, chịu tải trọng phân bố Nhịp tính toán khoảng cách đứng ltd, q Mmax=ql /10 Hình 10.12 Sơ đồ tính tốn ván khuôn cột * Điều kiện cường độ ván khuôn cột,  max = Mmax /W = qtt ltd2 10.W  R= 500 daN/cm2 Thay M W công thức biến đổi ta được: ltd  10.RW 10.500.54 = = 87, 7(cm) tt q 3510.10−2 *Điều kiện biến dạng ván khuôn : f max = l qtc ltd4   f max  = td 128 EJ 400 Biến đổi ta có: ltd  128.E.J 128.61690.48, = = 36, 6(cm) 400.qtc 400.1950.10−2  Chọn khoảng cách sườn đứng ltd=25 cm Tính tốn gơng cột 50x50x2mm *Sơ đồ tính: Xem đứng làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa gông 50x50x2, chịu tải trọng phân bố ván khuôn cột truyền vào) Chọn khoảng cách gông lg=100cm SVTH: Trần Hữu Sơn GVHD: Vương Lê Thắng 162 Văn Phòng Cơng Ty Cường Thịnh q Mmax=ql /10 Hình 10.13 Sơ đồ tính tốn ván khn cột *Tải tác dụng lên đứng: q1tt =Pttltd =3510.0,3=1053daN/m q1tc =Ptc.ltd =1950.0,3=585daN/m Trong đó: * Kiểm tra điều kiện cường độ, q1tt l22 1053.10−2.1002 = = 1443(daN / cm2 )  R=2100 daN/ cm2  max = Mmax /W = 10.W 10.5,91 Với: Mmax: Mô men lớn xuất đứng lg : Khoảng cách gông 50x50x2 W=5,91cm3: Mômen kháng uốn tiết diện R : Cường độ của thép  Thỏa mãn điều kiện *Kiểm tra điều kiện độ võng Độ võng ván khn tính theo cơng thức fmax = 1.q1tc l g4 128.E.J Trong đó: E: mơdun đàn hồi thép, E = 2,1,106 daN/ cm2 J: mơmen qn tính tiết diện: J=14,77cm4 → f max = q1tc l14 585.10−2.1004 l 100 = = 0, 093(cm)   f  = = = 0, 25(cm) 128 E.J 128 2,1.10 14, 77 400 400 Ta thấy: fmax< [f]  Thỏa mãn điều kiện Vậy khoảng cách gông l2=100cm thỏa mãn yêu cầu Kiểm tra gơng cột 50x50x2mm khoảng cách 100cm *Sơ đồ tính: Xem gông 50x50x2 làm việc dầm đơn giản kê lên gối tựa ty neo, chịu tải trọng tập trung từ đứng truyền vào, để SVTH: Trần Hữu Sơn GVHD: Vương Lê Thắng 163 Văn Phịng Cơng Ty Cường Thịnh đơn giản cho sơ đồ tính ta giả thiết bỏ qua đứng tải trọng từ ván khn cột truyền trực tiếp vào gông Chon khoảng cách neo lneo=45cm q Mmax=ql /8 Hình 10.14 Sơ đồ tính tốn gơng cơt *Tải trọng tác dụng: q 2tt =Ptt,lg =3510.1=3510 daN/m q2tc =Ptc,lg=1950.1=1950 daN/m *Kiểm tra gông cột theo điều kiện cường độ,  max = Mmax /W = q2tt l22 3510.10−2.452 = = 1670(daN / cm2 )  R=2100 daN/ cm2 8.W 8.5,91  Thỏa mãn điều kiện, *Kiểm tra gông cột theo điều kiện độ võng, Độ võng ván khuôn tính theo cơng thức q 2tc l neo fmax = , 128 E.J → f max = q1tc l14 1950.10−2.504 l 50 = = 0, 027(cm)   f  = = = 0,125(cm) 128 E.J 128 2,1.10 14, 77 400 400 Ta thấy: fmax< [f]  Thỏa mãn điều kiện 10.6 Tính tốn ván khn cầu thang Ta tính tốn ván khuôn cho cầu thang tầng lên tầng Các cầu thang khác bố trí hồn tồn tương tự Kích thước cầu thang chính: + Chiều dài vế thang: 3700 mm + Bề rộng vế thang: 900 mm + Chiều dày thang: 80 mm + Kích thước dầm chiếu nghỉ: 200x250 mm Ta sử dụng ván khuôn phủ phim, kết hợp với hệ thống xà gồ cột chống SVTH: Trần Hữu Sơn GVHD: Vương Lê Thắng 164 Văn Phịng Cơng Ty Cường Thịnh Hình 10.15 Mặt cầu thang Tính tốn ván khuôn thang a) Tải trọng tác dụng lên ván khuôn thang Trọng lượng bêtông cốt thép P1 =  H = 2600.0,08 =208 daN/m2 (H = 0,08 m chiều dày lớp bêtông thang) - Trọng lượng ván khuôn phủ phim + hệ xà gồ, P1 = 10 daN/ m2 - Hoạt tải người thiết bị thi công: P3 = 250 daN/ m2 - Áp lực đổ bê tông: P4 = 400 daN/ m2 (trong trường hợp đổ bê tông máy bơm) Tải trọng tổng cộng 1m2 ván khuôn là: tt P = 1,2.P1+1,1.P2+1,3.(P3+P4) = 1,2.208 +1,1.10 + 1,3.(250+ 400) = 1102 daN/ m2 Ptc= P1+ P2 +P3 = 208+10 + 250 = 468 daN/m2, Tải trọng tác dụng vào dải ván khuôn rộng 1m là: qtt = Ptt.1,0 = 1102.1,0 = 1102 daN/m qtc = Ptc.1,0 = 468.1,0= 468 daN/ m Tải trọng tác dụng vào ván khuôn theo phương vng góc bề mặt ván khn là: qtt y = qtt cos = 1102,0,83= 914 daN/m, qtc y = qtc.cos = 468.0,83 = 388,44 daN/m SVTH: Trần Hữu Sơn GVHD: Vương Lê Thắng 165 Văn Phịng Cơng Ty Cường Thịnh Kiểm tra ván khuôn thang Coi dải ván khuôn thang dầm liên tục kê lên gối tựa đà phụ thép hộp 50x50x2,0, khoảng cách đà phụ l1=100cm q Mmax=ql /10 Hình 10.16 Sơ đồ tính tốn gần ván khuôn, - Kiểm tra điều kiện cường độ ván khuôn:  max = qtt l 914.10−2.602 M max = y = = 169, 25(daN / cm2 )  R = 500 daN/cm2 10.W 10.54 W  Thỏa mãn điều kiện R: cường độ ván khuôn phủ phim, R=500 daN/cm2 W: mômen kháng uốn ván khuôn, với bề rộng 1m, dày 1,8cm ta có: W = 100.1,82/6=54 (cm3) - Kiểm tra độ võng ván khn: + Tải trọng dùng để tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn + Độ võng ván khn tính theo cơng thức: 1.q tc l14 f max= 128.E.J → f max = q1tc l14 388, 4.10−2.604 l 60 = = 0,131(cm)   f  = = = 0,15(cm) 128 E.J 128 61690.48, 400 400 Ta thấy: fmax< [f]  Thỏa mãn Vậy khoảng cách đà phụ l1= 60cm thoả mãn Kiểm tra đà phụ 50x50x2mm *Sơ đồ tính: Các đà phụ làm việc dầm đơn giản kê lên gối tựa đà chịu tải trọng phân bố ván khuôn thang truyền vào Khoảng cách đà l2=1,125m (bằng bề rộng thang) SVTH: Trần Hữu Sơn GVHD: Vương Lê Thắng 166 Văn Phịng Cơng Ty Cường Thịnh q Mmax=ql /8 Hình 10.17 Sơ đồ tính tốn gần gơng, *Tải trọng tác dụng lên đà phụ: q1tt = Ptt.l1 = 1102.0,6 = 661,2 daN/m q1tc = Ptc.l1= 468.0,6 =280,8 daN/m Tính theo phương vng góc với mặt phẳng sàn: q1ytt = q1tt, cos = 661,2.0,83 = 548,8 daN/ m q1ytc = q1tc, cos = 280,8.0,83 = 233 daN/ m *Kiểm tra đà phụ theo điều kiện cường độ:  max = Mmax /W = 548,8.10−2.112,52 = = 1469(daN / cm )  R=2100daN/cm2 8.W 8.5,91 q tty l12 *Tính tốn theo điều kiện độ võng : f max tc q1 y l2 233.10−2.112,54 l 112,5 = = = 0,156   f max  = = = 0, 28(cm) 384 E.J 384 2,1.10 14, 77 400 400  Chọn khoảng cách đà l2=112,5cm thỏa mãn Tính tốn đà thép hộp 100x50x2mm * Sơ đồ tính: Xem đà làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống đơn, Gần xem chịu chịu tải trọng phân bố từ ván khuôn thang truyền xuống, Khoảng cách cột chống l3 q Mmax=ql /10 Hình 10.18 Sơ đồ tính tốn gần gơng, * Tải trọng tác dụng lên đà (theo phương vng góc với thang): SVTH: Trần Hữu Sơn GVHD: Vương Lê Thắng 167 Văn Phịng Cơng Ty Cường Thịnh q2ytt = qytt.l2/2 = 914.1,125/2 =514 daN/m q2ytc = qytc.l2/2 = 388,4.1,125/2 =218,25 daN/m Trong đó: qytt, qytc tải trọng phân bố ván khn thang theo phương vng góc với *Tính l3, - Theo điều kiện cường độ:  max = Mmax /W = q2 y tt l32  10.W Thay M W công thức (1) biến đổi ta được: l3  R= 2100 daN/cm2 10.RW 10.2100.15,5 = = 251,64(cm) tt q2 y 514.10−2 -Tính tốn theo điều kiện độ võng : f max qtc l14 l =   f max  = 128 EJ 400 Biến đổi ta có: l 128.E.J = 400.q2tcy 128.2,1.106.77, = 287,8(cm) 400.218, 25.10 −2  Chọn khoảng cách lớn cột chống l3=240 cm Tính tốn cột chống xà gồ - Tải trọng tác dụng lên cột chống: P = q2ytt,l3/ = 514.2,4/2 = 616,8 daN q2ytt: Tải trọng tính tốn lên xà gồ chính, l3=2,4m: Khoảng cách cột chống - Cột chống K-103 có khả chịu nén tối đa : N = 1900 daN  Ta chọn cột chống K-103 đủ khả chịu lực 10.7 Tính tốn ván khn dầm chiếu nghỉ dầm chiếu tới Kích thước dầm chiếu tới dầm chiếu ngỉ 200x250 Để đơn giản, ta tính tốn ván khn cho dầm chiếu tới bố trí cho cho dầm chiếu nghỉ Tính tốn ván đáy dầm Dùng ván khn có bề rộng 20 cm - Tải trọng tác dụng lên ván đáy dầm cầu thang: + Trọng lượng bêtông cốt thép: P1 = .H = 2600.0,3 = 780 daN/m2 (H=0,3 m chiều cao dầm) + Trọng lượng ván khuôn phủ phim: P2 = 10 daN/m2 SVTH: Trần Hữu Sơn GVHD: Vương Lê Thắng 168 Văn Phịng Cơng Ty Cường Thịnh + Áp lực đổ bê tông: P3 = 400 Kg/ m2  Tải trọng tổng cộng 1m2 ván khuôn là: tt P = 1,2.P1 + 1,1.P2 + 1,3.P3 = 1,2.780 + 1,110 + 1,3.400 = 1467 daN/m2 Ptc = P1+ P2 = 780 + 10 = 790 daN/m2 * Sơ đồ tính, Xem ván khuôn đáy dầm làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa xà gồ thép hộp 50x50x2, Ta cắt dải ván khuôn rộng 1m dọc theo dài dầm để tính tốn, Chọn khoảng cách xà gồ 50cm q Mmax=ql /10 Hình 10.19 Sơ đồ tính tốn ván khuôn đáy dầm *Tải trọng phân bố: + Tải trọng tính tốn : q tt =Ptt.1= 1467 (daN/m) + Tải trọng tiêu chuẩn : q tc =Ptc.1=780 (daN/m) * Kiểm tra điều kiện cường độ  max = Mmax /W = qtt l 1467.10−2.502 = = 67,91(daN / cm2 )  R=500 daN/ cm2 10.W 10.54  Thỏa mãn điều kiện *Kiểm tra điều kiện độ võng ván đáy dầm fmax   f  Với f max = q1tc l14 780.10−2.504 l 50 = = 0,121(cm)   f  = = = 0,125(cm) 128 E.J 128 61690.48, 400 400 Ta thấy: fmax< [f]  Thỏa mãn điều kiện Vậy chọn xà gồ 50x50x2s500 thỏa mãn * Tính cột chống dầm : Tải trọng tác dụng lên cột chống: P =qtt 0,5.0,2 = 1467.0,2.0,5 = 146,7 (daN) Cột chống K-103 có khả chịu nén tối đa : N= 1,9 T  Ta chọn cột chống K-103 đủ khả chịu lực SVTH: Trần Hữu Sơn GVHD: Vương Lê Thắng 169 Văn Phịng Cơng Ty Cường Thịnh Tính tốn ván thành dầm *Tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành dầm là: + Áp lực ngang vữa bê tông tươi: P4 = b Hd = 26000.0,25 = 780 daN/ m2 + Áp lực ngang sinh trình đầm bê tông: P5 = .H = 2600.0,3=780 daN/m2 (R = 0,3 m bán kính ảnh hưởng đầm) -Tải trọng tổng cộng tác dụng vào ván khuôn thành là: tt P = 1,3.P4+1,3P5=1,3780+1,3,7.80 =2028 daN/m2 P tc = P4=780 daN/ m2 -Tải trọng tác dụng vào ván khuôn thành dầm theo chiều rộng (20cm) là: qtt = Ptt.0,2 =2028.0,2 = 405,6 daN/ m qtc = Ptc.0,2 = 780.0,2 = 156 daN/ m Ta kiểm tra với chống đứng xiên cách đoạn l = 100 cm - Kiểm tra điều kiện cường độ ván thành dầm:   max = Mmax /W= q tt l 405, 6.10−2.1002 = = 312,96(daN / cm ) < R = 500 daN/ 8.W 8.16, cm2 W: mômen kháng uốn ván khuôn, với bề rộng 20 cm: W = 16,2 cm3  Thỏa mãn điều kiện cường độ *Kiểm tra độ võng ván khn thành dầ + Tải trọng dùng để tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn + Độ võng ván khn tính theo cơng thức: 5.qtc l f= 384.E.J J: mơmen qn tính ván khn ( J = 14,58 cm4)  f max = q1tc l14 156.10−2.1004 l 100 = = 0, 065(cm)   f  = = = 0, 25(cm) 384 E.J 384 2,1.10 14,58 400 400 Ta thấy: fmax< [f] Vậy bố trí khoảng cách chống đứng xiên l= 100 cm đảm bảo 10.8 Tính tốn ván khn sàn chiếu nghỉ sàn chiếu tới Kích thước sàn chiếu nghỉ sàn chiếu tới 1,1x1,98m Tải trọng tác dụng lên ván khuôn sàn *Tải tiêu chuẩn, - Tĩnh tải thân kết cấu bê tông cốt thép sàn: P1 = .H = 2600.0,08 = 208 daN/ m SVTH: Trần Hữu Sơn GVHD: Vương Lê Thắng 170 Văn Phịng Cơng Ty Cường Thịnh (H = 0,08 m chiều dày lớp bêtông sàn) - Trọng lượng thân ván khuôn: P2 =10 daN/ m2 - Tải trọng người thiết bị thi công, Lấy P3= 250 daN/m2 - Áp lực đổ bê tông: lấy P4=400daN/m2 (trường hợp đổ bê tông máy bơm) - Hoạt tải đầm rùi : P5=200 daN/m2, Tổng tải trọng tính tốn: Ptt=1,2.P1+1,1P2+1,3.P3+1,3.max (P4, P5) =1,2.208+1.10+1,3.50+1,3.400=1102 (daN/m2) Tải trọng tiêu chuẩn, Ptc=P1+P2+P3=208+10+250=468 (daN/m2) Tính tốn đà phụ thép hộp 50x50x2mm * Sơ đồ tính tốn: Cắt dải 1m để tính tốn, Coi ván khuôn sàn dầm liên tục gối lên đà phụ thép hộp 50x50x2 q Mmax=ql /10 Hình 10.20 Sơ đồ tính tốn ván khn sàn *Tải trọng phân bố: + Tải trọng tính tốn : qtt=Ptt.1=1102,1=1102 (daN/m) + Tải trọng tiêu chuẩn : qtc=Ptc.1=468,1 =468 (daN/m) *Tính theo điều kiện cường độ ván khuôn:  max = Mmax /W = qtt l  R = 500 daN/cm2 10.W Thay M W công thức (1) biến đổi ta được: l RW 10 500.54.10 = = 156(cm) tt q 1102.10−2 Trong đó: R: cường độ ván khn phủ phim, R=500 daN/cm2 W: mômen kháng uốn ván khuôn, với dải ván khn có bề rộng 100cm; dày 1,8 cm thì: W = b.h 100.1,8 = = 54(cm ) 6 *Tính theo điều biến dạng SVTH: Trần Hữu Sơn GVHD: Vương Lê Thắng 171 Văn Phịng Cơng Ty Cường Thịnh f max =  qtc l l f = 128.E.J 400 128.E.J 128.61690.48, = = 59,1(cm) 400.qtc 400.468.10−2  Từ điều kiện ta chọn khoảng cách đà phụ l=50 cm Kiểm tra đà phụ thép hộp 50x50x2mm khoảng cách 50cm *Sơ đồ tính: Các đà phụ làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa đà thép hộp 100x50x2và chịu tải trọng phân bố ván khuôn sàn truyền xuống, nhịp tính tốn dầm nhịp khoảng cách hai đà l1 Chọn khoảng cách đà l1=120cm q Mmax=ql /8 Hình 10.21 Sơ đồ tính đà phụ *Tải trọng phân bố: + Tải trọng tính tóan : q1tt=qtt.l =1102.0,5=551 daN/m + Tải trọng tiêu chuẩn : q1tc=qtc.l=468.0,5=234 daN/m Trong : q1tt, q1tc tải trọng tính tốn, tiêu chuẩn phân bố ván khuôn sàn l: Khoảng cách đà phụ * Kiểm tra điều kiện cường độ  max = M max q1.l12 551.10−2.1202 = = = 1702(daN / cm )  R=2100 daN/ cm2 W 8.W 8.5,91  Thỏa mãn điều kiện *Kiểm tra điều kiện biến dạng +Độ võng ván khn tính theo cơng thức q1tc l14 fmax = 384 E.J  f max = 230.10−2.1204 l 120 = 0, 2(cm)   f  = = = 0,3(cm) 384 2,1.10 14, 77 400 400 Ta thấy: fmax< [f] Vậy nhịp đà phụ l1=120cm thỏa mãn yêu cầu SVTH: Trần Hữu Sơn GVHD: Vương Lê Thắng 172 Văn Phịng Cơng Ty Cường Thịnh Kiểm tra đà thép hộp 100x50x2mm khoảng cách 120cm *Sơ đồ tính tốn: Các đà tính tốn dầm hai nhịp kê lên gối tựa chống đơn, chúng tiếp nhận tải trọng từ đà phụ truyền vào dạng lực tập trung Sơ đồ làm việc phức tạp Trong trình tính tốn, để đơn giản ta xem đà phụ chịu tải trọng phân bố trực tiếp từ ván khn sàn truyền vào, Nhíp tính tốn đà l2=120cm q Mmax=ql /8 Hình 10.22 Sơ đồ tính tốn gần đà *Tải trọng phân bố truyền vào đà + Tải trọng tính tốn : q tt2=qttk2 =11021,2=1322 daN/cm2 + Tải trọng tiêu chuẩn: q tc2=qtc.k2=468.1,2= 561 daN/cm2 Trong đó: qtt : tải trọng tính tốn tác dụng lên sàn qtc : tải trọng tính tốn tác dụng lên sàn k2: Khoảng cách đà chính, k2=120cm *Kiểm tra điều kiện cường độ,  max = M max q1.l12 1322.10−2.1202 = = = 1535, 2(daN / cm )  R=2100 daN/ cm2 W 10.W 8.15,5  Thỏa mãn điều kiện *Kiểm tra điều kiện biến dạng Độ võng lớn tính theo cơng thức q1tc l14 fmax = 384 E.J  f max = 561.10−2.1204 l 120 = 0, 09(cm)   f  = = = 0,3(cm) 384 2,1.10 77,5 400 400 Ta thấy: fmax< [f] Vậy nhịp đà l2=120cm thỏa mãn yêu cầu Kiểm tra cột chống Sơ đồ tính tốn cột chống chịu nén đầu khớp Bố trí hệ giằng cột theo phương, Đặt giằng vị trí nối đoạn cột Tải trọng truyền xuống cột chống: P = 1102.1,2.1,2=1586(daN) SVTH: Trần Hữu Sơn GVHD: Vương Lê Thắng 173 Văn Phòng Công Ty Cường Thịnh Dựa vào chiều cao tầng nhà H = 3,6m, ta chọn cột chống số hiệu K103 có số liệu sau: + Chiều cao sử dụng tối thiểu 2,4m + Tối đa 3,9m + Chiều dài ống l1=1,5m;F=8,64 cm2;I=32,92 cm4;r=1,95 cm + Chiều dài ống l2= 3,6.0,11.0,055.0,08.1,5=1,855 m + Sức chịu tải nén 1900 KN + Khi kéo 1300 KN + Trọng lượng thân 11,1 KG Tải trọng tác dụng lên cột chống p=1586