thiết kế chung cư đất phương nam (thuyết minhphụ lục)

TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỞ THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG VÀ ĐIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ ĐẤT PHƯƠNG NAM (THUYẾT MINH/PHỤ LỤC) SVTH : ĐINH HOÀNG GIANG MSSV : 207KH014 GVHD : THS.NGUYỄN ĐĂNG KHOA TP Hồ Chí Minh, tháng năm 2012 TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỞ THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG VÀ ĐIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ ĐẤT PHƯƠNG NAM (THUYẾT MINH/PHỤ LỤC) SVTH : ĐINH HOÀNG GIANG MSSV : 207KH014 GVHD : THS.NGUYỄN ĐĂNG KHOA TP Hồ Chí Minh, tháng năm 2012 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa LỜI MỞ ĐẦU Ngày với tiến không ngừng khoa học kỹ thuật thị hóa, nhà cao tầng xây dựng rộng rãi đô thị thành phố lớn Trong đó, chung cư cao tầng kết hợp thương mại văn phòng cho thuê phổ biến Có thể nói tốc độ phát triển chúng mạnh mẽ Và chung cư Đất Phương Nam số Chính vậy, em chọn thiết kế chung cư Đất Phương Nam cho luận văn tốt nghiệp Đồ án tốt nghiệp bước cần thiết để em hệ thống lại kiến thức học sau gần năm năm ngồi ghế nhà trường Đồng thời, thơng qua q trình làm đồ án em bắt đầu làm quen với công việc mà kỹ sư phải biết thiết kế kết cấu chịu lực cơng trình hồn chỉnh Đó sàn, cầu thang, bể nước, móng, khung chịu lực nhà cao tầng, em tính tốn cách tính Trong q trình thiết kế, cố gắng nhiều, kiến thức hạn chế hầu hết tham khảo sách mà khơng thơng qua thực tế Nên em cịn gặp nhiều lúng túng vấn đề tìm hiểu phát triển đề tài theo hướng chuyên sâu Em mong thông cảm sẵn sàng tiếp nhận dạy, góp ý Thầy Cơ Sinh viên ĐINH HỒNG GIANG SVTH : Đinh Hồng Giang MSSV : 207KH014 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa LỜI CẢM ƠN Đầu tiên em xin chân thành cảm ơn nhà trường, khoa Xây Dựng & Điện tạo điều kiện tốt cho chúng em theo học trường suốt thời gian khóa học ( 2007 – 2012 ) vừa qua Em xin chân thành cảm ơn Thầy NGUYỄN ĐĂNG KHOA, người thầy hướng dẫn khắc phục sai sót em suốt q trình làm luận văn tốt nghiệp Thầy trang bị nhiều vốn kiến thức để em làm hành trang tự tin bước vào đời Cuối lời, em chúc cho nhà trường gặt hái nhiều thành công Em xin chúc Thầy, Cô khoa đặc biệt Thầy NGUYỄN ĐĂNG KHOA giúp em hoàn thành luận văn tốt nghiệp khoẻ mạnh để tiếp tục cống hiến kinh nghiệm quý báu cho nghiệp trồng người Xin cảm ơn TP Hồ Chí Minh, ngày 10 tháng năm 2012 Sinh viên thực ĐINH HOÀNG GIANG SVTH : Đinh Hoàng Giang MSSV : 207KH014 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa MỤC LỤC Trang Lời mở đầu Lời cảm ơn Mục lục Chương 1: GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH 1.1 Tổng quan cơng trình 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 1.1.2 Vị trí xây dựng cơng trình 1.1.3 Điều kiện tự nhiên 1 1 1.1.4 Qui mơ cơng trình 1.2 Các giải pháp kiến trúc 1.2.1 Giải pháp giao thông nội 2 1.2.2 Giải pháp thơng thống 1.3 Giải pháp kỹ thuật 1.3.1 Hệ thống điện 2 1.3.2 Hệ thống nước 1.3.3 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 1.3.4 Hệ thống vệ sinh 1.3.5 Các hệ thống kỹ thuật khác 2 1.4 Hạ tầng kỹ thuật 1.5 Các giải pháp kết cấu 1.5.1 Các qui phạm tiêu chuẩn để làm sở cho việc thiết kế 3 1.5.2 Giải pháp kết cấu cho cơng trình 1.5.2.1 Khái qt hệ chịu lực nhà cao tầng 1.5.2.2 Kết cấu cho công trình chung cư Đất Phương Nam chịu gió động 1.5.2.3 Phương pháp tính tốn thiết kế kết cấu 1.6 Các số liệu thiết kế 1.7 Công cụ tính tốn máy tính Chương 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG 2.1 Mặt sàn tầng 2.2 Xác định sơ chiều dày sàn kích thước dầm 2.2.1 Phân loại ô 2.2.2 Chiều dày sàn 2.2.3 Kích thước dầm - dầm phụ 2.3 Xác định tải trọng 2.3.1 Tĩnh tải 2.3.1.1 Trọng lượng sàn khu sinh hoạt, văn phịng cơng cộng 2.3.1.2 Trọng lượng sàn khu vệ sinh 2.3.1.3 Tải trọng tường ngăn 2.3.2 Hoạt tải 2.3.3 Tổng tải trọng tính tốn 2.4 Tính sàn 2.4.1 Tính tốn kê bốn cạnh SVTH : Đinh Hoàng Giang 5 5 6 7 8 10 10 10 MSSV : 207KH014 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng 2.4.1.1 Sơ đồ tính 2.4.1.2 Xác định nội lực 2.4.1.3 Tính tốn cốt thép 2.4.2 Tính tốn dầm 2.4.2.1 Xác định sơ đồ tính sàn 2.4.2.2 Xác định nội lực 2.4.2.3 Tính tốn cốt thép 2.5 Kiểm tra độ võng 2.5.1 Đối với kê bốn cạnh 2.5.2 Đối với dầm 2.6 Bố trí cốt thép sàn tầng Chương 3: THIẾT KẾ SÀN TẦNG 3.1 Mặt sàn tầng 3.2 Xác định sơ chiều dày sàn kích thước dầm 3.2.1 Phân loại sàn 3.2.2 Chiều dày sàn 3.2.3 Kích thước dầm - dầm phụ 3.3 Xác định tải trọng 3.3.1 Tĩnh tải 3.3.1.1 Trọng lượng sàn khu sinh hoạt, ban công hành lang 3.3.1.2 Trọng lượng sàn khu vệ sinh 3.3.1.3 Tải trọng tường ngăn 3.3.2 Hoạt tải 3.3.3 Tổng tải trọng tính tốn 3.4 Tính sàn 3.4.1 Tính tốn kê bốn cạnh 3.4.1.1 Sơ đồ tính 3.4.1.2 Xác định nội lực 3.4.1.3 Tính tốn cốt thép 3.4.2 Tính tốn dầm 3.4.2.1 Xác định sơ đồ tính sàn 3.4.2.2 Xác định nội lực 3.4.2.3 Tính tốn cốt thép 3.5 Kiểm tra độ võng 3.5.1 Đối với kê bốn cạnh 3.5.2 Đối với dầm 3.6 Bố trí cốt thép sàn tầng Chương 4: THIẾT KẾ CẦU THANG 4.1 Mặt mặt cắt cầu thang 4.2 Chọn sơ kích thước cầu thang 4.3 Lựa chọn vật liệu 4.3.1 Bê tông 4.3.2 Cốt thép 4.4 Sơ đồ tính 4.5 Cấu tạo tải trọng tác dụng lên thang 4.5.1 Cấu tạo thang 4.5.2 Bảng xác định tải trọng 4.6 Xác định nội lực thang 4.6.1 Nội lực vế thang SVTH : Đinh Hoàng Giang GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa 10 12 13 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 19 19 20 20 21 21 22 22 23 24 25 25 25 25 26 28 30 30 31 31 32 32 33 33 34 34 34 35 35 35 35 36 36 37 37 37 MSSV : 207KH014 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng 4.6.2 Nội lực vế thang 4.6.3 Tính tốn cốt thép 4.7 Tính tốn chiếu tới 4.7.1 Sơ đồ tính 4.7.2 Tính tốn cốt thép 4.8 Tính tốn dầm chiếu nghỉ 4.9 Tính tốn dầm chiếu tới 4.10 Bố trí cốt thép cầu thang Chương 5: THIẾT KẾ BỂ NƯỚC NGẦM 5.1 Số liệu tính tốn 5.1.1 Số liệu địa chất 5.1.2 Kích thước sơ 5.1.3 Vật liệu 5.2 Tính tốn nắp 5.2.1 Kích thước sơ 5.2.2 Tải trọng tác dụng 5.2.3 Xác định nội lực 5.2.4 Tính tốn cốt thép 5.3 Tính tốn dầm nắp 5.3.1 Kích thước dầm nắp 5.3.2 Tải trọng tác dụng 5.3.3 Xác định nội lực 5.3.4 Tính thép chịu lực cho dầm nắp 5.3.5 Tính độ võng dầm 5.4 Tính tốn thành bể 5.4.1 Tải trọng 5.4.1.1 Áp lực ngang nước 5.4.1.2 Áp lực ngang đất 5.4.2 Sơ đồ tính 5.4.3 Tính tốn cốt thép dọc 5.5 Tính tốn đáy 5.5.1 Tải trọng 5.5.2 Sơ đồ tính 5.5.3 Xác định nội lực 5.5.4 Tính tốn cốt thép 5.6 Kiểm tra bề rộng khe nứt thành đáy hồ 5.6.1 Cơ sở lý thuyết 5.6.2 Kết tính tốn 5.7 Tính tốn cột bể nước ngầm 5.8 Bố trí cốt thép Chương 6: THIẾT KẾ KHUNG KHÔNG GIAN 6.1 Cơ sở tính tốn 6.1.1 Lựa chọn vật liệu 6.1.2 Phương pháp tính tốn 6.2 Sơ đồ tính 6.3 Chọn sơ kích thước tiết diện cấu kiện 6.3.1 Chọn sơ kích thước tiết diện cột 6.3.2 Chọn sơ kích thước tiết diện dầm, sàn 6.4 Tải trọng tác dụng lên cơng trình SVTH : Đinh Hồng Giang GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa 38 39 39 39 39 41 42 43 44 44 44 44 44 44 45 45 45 45 46 46 46 47 49 50 50 50 50 50 50 51 52 53 53 53 55 55 56 57 58 58 59 59 59 59 59 61 61 61 62 MSSV : 207KH014 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa 6.4.1 Tải trọng sàn 6.4.2 Tải trọng tường truyền lên dầm sàn 6.4.3 Tải trọng gió 6.4.4 Khai báo trường hợp tải Etabs 6.5 Tổ hợp tải trọng 6.5.1 Các trường hợp tải 6.5.2 Cấu trúc tổ hợp 6.6 Tính tốn cốt thép khung trục B 6.6.1 Tính tốn cốt thép cột khung trục B 6.6.1.1 Tính cốt thép dọc chịu lực 6.6.1.2 Tính cốt đai cột 6.6.1.3 Kết tính tốn bố trí thép cột 6.6.2 Tính tốn cốt thép dầm khung trục B 6.6.2.1 Tính tốn cốt thép dọc chịu lực 6.6.2.2 Tính tốn cốt đai 6.6.2.3 Kết tính tốn bố trí thép dầm 6.7 Tính tốn cốt thép khung trục 6.7.1 Xác định nội lực tính toán thép cột khung trục 6.7.2 Xác định nội lực tính tốn thép dầm khung trục 6.8 Kiểm tra chuyển vị ngang cơng trình 6.9 Kiểm tra lực cắt cốt treo vị trí dầm phụ gác lên dầm 6.10 Bố trí thép khung Chương 7: HỒ SƠ ĐỊA CHẤT VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG 7.1 Địa chất cơng trình 7.2 Khái qt chọn phương án móng 7.2.1 Một số khái quát việc sử dụng tầng hầm 7.2.2 Một số vai trò tầng hầm 7.2.3 Xác định phương án móng 7.3 Những ngun tắc tính tốn 7.4 Xác định tải trọng Chương 8: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC ÉP 8.1 Mặt bố trí móng 8.2 Phân tích đặc điểm phương án móng cọc ép 8.3 Tính tốn móng M1 8.3.1 Kích thước vật liệu làm cọc 8.3.2 Xác định sức chịu tải cọc 8.3.3 Xác định số lượng cọc đài 8.3.4 Kiểm tra việc thiết kế móng cọc 8.3.4.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc theo điều kiện chịu nhổ 8.3.4.2 Kiểm tra ổn định 8.3.4.3 Kiểm tra lún móng cọc 8.3.4.4 Kiểm tra điều kiện xun thủng 8.3.5 Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc 8.4 Kiểm tra cọc trình vận chuyển cẩu lắp 8.4.1 Cường độ cọc vận chuyển 8.4.2 Cường độ cọc lắp dựng 8.4.3 Kiểm tra lực cẩu, móc cẩu 8.4.4 Kiểm tra cọc theo điều kiện chịu tải trọng ngang 8.5 Tính tốn móng M2 SVTH : Đinh Hồng Giang 62 63 63 64 65 65 67 67 68 68 71 71 72 72 73 74 76 76 77 79 79 80 81 81 82 82 83 83 83 84 85 85 85 86 86 87 90 91 91 92 94 97 97 99 99 99 100 100 100 MSSV : 207KH014 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng 8.5.1 Chọn loại cọc chiều sâu đặt mũi cọc 8.5.2 Xác định sức chịu tải cọc 8.5.3 Xác định số lượng cọc đài 8.5.4 Kiểm tra việc thiết kế móng cọc 8.5.4.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc theo điều kiện chịu nhổ 8.5.4.2 Kiểm tra ổn định 8.5.4.3 Kiểm tra lún móng cọc 8.5.4.4 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 8.5.5 Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc 8.6 Bố trí cốt thép móng cọc ép Chương 9: PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC NHỒI 9.1 Mặt bố trí móng 9.2 Phân tích đặc điểm phương án móng cọc nhồi 9.3 Tính tốn móng M1 9.3.1 Kích thước vật liệu làm cọc 9.3.2 Xác định sức chịu tải cọc 9.3.3 Xác định số lượng cọc đài 9.3.4 Kiểm tra việc thiết kế móng cọc 9.3.4.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc theo điều kiện chịu nhổ 9.3.4.2 Kiểm tra ổn định 9.3.4.3 Kiểm tra lún móng cọc 9.3.4.4 Kiểm tra điều kiện xun thủng 9.3.5 Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc 9.4 Tính tốn móng M2 9.4.1 Chọn loại cọc chiều sâu đặt mũi cọc 9.4.2 Xác định sức chịu tải cọc 9.4.3 Xác định số lượng cọc đài 9.4.4 Kiểm tra việc thiết kế móng cọc 9.4.4.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc theo điều kiện chịu nhổ 9.4.4.2 Kiểm tra ổn định 9.4.4.3 Kiểm tra lún móng cọc 9.4.4.4 Kiểm tra điều kiện xun thủng 9.4.5 Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc 9.5 Bố trí cốt thép móng cọc nhồi 9.6 So sánh lựa chọn phương án móng PHỤ LỤC DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO SVTH : Đinh Hoàng Giang GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa 100 100 100 101 101 101 103 104 105 106 107 107 107 108 108 109 112 113 113 114 115 118 118 119 119 119 119 120 120 121 122 125 125 126 126 128 213 MSSV : 207KH014 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH 1.1 Tổng quan cơng trình 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình Hiện nay, TP.HCM trung tâm thương mại lớn khu vực mật độ dân số cao nước, kinh tế không ngừng phát triển làm cho số lượng người lao động công nghiệp mức độ thị hố ngày tăng, địi hỏi nhu cầu nhà tăng theo Do việc xây dựng nhà cao tầng theo kiểu chung cư giải pháp tốt để đáp ứng nhu cầu nhà cho người dân, cán công tác ….Đặc biệt cặp vợ chồng trẻ từ tỉnh khác thành phố lập nghiệp cần mái ấm ổn định cho việc phát triển gia đình Chung cư thích hợp cho nhu cầu người có thu nhập khá, chung cư cịn có dịch vụ thể thao giải trí, văn phịng cho th mua bán 1.1.2 Vị trí xây dựng cơng trình Cơng trình xây dựng khu vực động nhiều tiềm đà phát triển thành phố Quận Bình Thạnh, thành phố Hồ Chí Minh 1.1.3 Điều kiện tự nhiên Đặc điểm khí hậu thành phố Hồ Chí Minh chia thành hai mùa rõ rệt  Mùa mưa: (từ tháng đến tháng 11) Nhiệt độ trung bình: 25oC Nhiệt độ thấp nhất: 20oC Nhiệt độ cao nhất: 36oC Lượng mưa trung bình: 274.4 mm (tháng 4) Lượng mưa cao nhất: 638 mm (tháng 5) Lượng mưa thấp nhất: 31 mm (tháng 11) Độ ẩm tương đối trung bình: 48.5% Độ ẩm tương đối thấp nhất: 79% Độ ẩm tương đối cao nhất: 100% Lượng bốc trung bình: 28 mm/ngày đêm  Mùa khơ : Nhiệt độ trung bình: 27oC Nhiệt độ cao nhất: 40oC  Gió:  Thịnh hành mùa khơ: Gió Đơng Nam: chiếm 30% - 40% Gió Đơng: chiếm 20% - 30%  Thịnh hành mùa mưa: Gió Tây Nam: chiếm 66% Hướng gió Tây Nam Đơng Nam có vận tốc trung bình: 2.15 m/s Gió thổi mạnh vào mùa mưa từ tháng đến tháng 11, cịn có gió Đơng Bắc thổi nhẹ Khu vực thành phố Hồ Chí Minh chịu ảnh hưởng gió bão 1.1.4 Qui mơ cơng trình  Cơng trình Chung cư Đất Phương Nam thuộc cơng trình cấp I  Cơng trình gồm 11 tầng : tầng hầm 10 tầng với tầng phục vụ cho nhu cầu giải trí cịn tầng 64 hộ phục vụ nhu cầu  Cơng trình có diện tích tổng mặt (24x40) m2, bước cột lớn 8m, chiều cao tầng hầm 3.0 m, tầng cao 3.5m, tầng lại 3.0m SVTH : Đinh Hoàng Giang MSSV : 207KH014 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa Chọn X = 400(mm)  Diện tích đài cọc: Ađ = 4×4.6 = 18.4m2 800 4000 Y 4600 X 800 3000 800 800 800 800 2400 800 Chi tiết bố trí cọc 9.3.4 Kiểm tra việc thiết kế móng cọc 9.3.4.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc theo điều kiện chịu nhổ  Ta kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc với tổng lực dọc tính tốn moment theo hai phương (Mx, My) lực ngang theo hai phương (Qx, Qy) 𝑃 ≤𝑄  Điều kiện kiểm tra : 𝑃 ≥0  Chiều cao đài chọn sơ ban đầu Hđ = 1.7m Trọng lượng thân đài: 𝐺đ = 𝑛 × 𝐴đ × 𝛾 × 𝐻đ = 1.1 × 18.4 × 25 × 1.7 = 860.2(𝑘𝑁) Dời lực từ chân cột trọng tâm đáy đài cọc ta được: Ntt = 7587.1 + 860.2 = 8447.3(kN) 𝑀 = 230.3 + 126.1x1.7 = 444.67(kNm) 𝑀 = 6.8 + 90.1x1.7 = 159.97(kNm) Tải trọng tác dụng lên cọc xác định theo công thức: 𝑁 𝑀 𝑋 𝑀 𝑌 𝑃 = + + ∑𝑋 ∑𝑌 𝑛 𝑁 𝑀 𝑋 𝑀 𝑌 𝑃 = − − ∑𝑋 ∑𝑌 𝑛 Trong đó: n - Số cọc đài, n = 𝑋 ,𝑌 - Khoảng cách tính từ trục hàng cọc chịu nén lớn đến trục qua trọng tâm đài 𝑋 = 1.2m, 𝑌 = 1.5m 𝑋 ,𝑌 : khoảng cách tính từ trục hàng cọc thứ i đến trục qua trọng tâm đài 𝑃 = 8447.3 159.97 × 1.2 444.67 × 1.5 + + = 2386.1(𝑘𝑁) < [𝑄 ] = 2806.1(𝑘𝑁) × 1.5 × 1.2 8447.3 159.97 × 1.2 444.67 × 1.5 − − = 1837.6(𝑘𝑁 ) > 0(𝑘𝑁) × 1.5 × 1.2 Vậy cọc thỏa mãn điều kiện chịu nhổ 𝑃 = SVTH : Đinh Hoàng Giang MSSV : 207KH014 Trang 113 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa 9.3.4.2 Kiểm tra ổn định  Xác định góc truyền lực: 𝜑 - Góc ma sát trung bình lớp đất: 𝛼= 𝜑 ∑𝜑 𝜑 = ℎ 2.6 × 12.17 + 2.2 × 11.75 + 2.6 × 18.1 + 12.9 × 23.83 + 5.75 × 31.18 = 2.6 + 2.2 + 2.6 + 12.9 + 5.75 = 22.70 22.7 ⇒ 𝛼= = 5.7  Diện tích khối móng quy ước : Amq = Lmq×Bmq Bmq = B1+2.L.tg = (4−0.8) + 2×26.05×tg(5.70) = 8.4(m) Lmq = L1 + 2.L.tg = (4.6−0.8) + 2×26.05×tg(5.70) = 9(m) Amq = 9×8.4 = 75.6(m2)  Tải tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước: + Trọng lượng thân đài Gđ = 25×1.7×4×4.6 = 782(kN) + Trọng lượng đất khối móng quy ước (không kể trọng lượng cọc) G2 = (Amq – n.Ap)∑ 𝛾 ℎ = (75.6 – 4×0.5024)(2.6×20+ 2.2×19.7 + 2.6×20.3 + 12.9×20.4 + 5.75×20.4) = 38898.4(kN) + Trọng lượng thân cọc G3 = 25×26.05×0.5024×4 = 1308.8(kN) ∑ 𝑁 = 6322.6 + 782 + 38898.4 + 1308.8 = 47311.8(kN) => ∑𝑀 = 192 + 10.4×1.7 = 209.7(kNm) ∑𝑀 = 5.7 + 75.1×1.7 = 133.4(kNm) + Ứng suất đáy khối móng quy ước : ∑𝑁 47311.8 𝜌 = = = 655.8(𝑘𝑁/𝑚 ) 𝐴 75.6 ∑𝑀 ∑𝑀 ∑𝑁 209.7 133.4 𝜌 = + + = 655.8 + + = 658.9(𝑘𝑁/𝑚 ) 𝐴 𝑊 𝑊 113.4 105.84 ∑𝑁 ∑𝑀 ∑𝑀 209.7 133.4 𝜌 = − − = 655.8 − − = 652.7(𝑘𝑁/𝑚 ) 𝐴 𝑊 𝑊 113.4 105.84 Trong Wx Wy : Momen chống uốn khối móng quy ước 8.4 × 𝑊 = = 113.4(𝑚 ) 8.4 × 𝑊 = = 105.84(𝑚 ) 𝑝 ≤𝑅 + Điều kiện để ổn định : 𝑝 ≤ 1.2𝑅 𝑝 ≥0 Trong đó: 𝑚 𝑚 𝑅 = 𝐴 𝑏 𝛾 + 𝐵 ℎ 𝛾 ∗ + 𝐶 ∗ 𝐷 𝑘 SVTH : Đinh Hoàng Giang MSSV : 207KH014 Trang 114 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa Với: m1,m2 = - Hệ số điều kiện làm việc đất điều kiện làm việc cơng trình tác động qua lại đất ktc - Hệ số độ tin cậy (ktc = 1: đặc trưng tính tốn lấy trực tiếp từ thí nghiệm) 𝛾 - Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống 𝛾 ∗ - Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên A.B.D - Hệ số phụ thuộc vào góc ma sát (Đáy móng quy ước nằm lớp đất thứ có  = 31.180, tra bảng 1.1 trang 8-9 sách “Nền Móng (Lê Anh Hồng), ta A = 1.21, B = 5.97, D = 8.25 𝛾 = 20.4 (kN/m3) C = 3.4 (kN/m2) b = Bmq = 8.4 (m) ∑ 𝛾 ∗ ℎ = 2.6×20 + 2.2×19.7 + 2.6×20.3 + 12.9×20.4+5.75×20.4 = 528.6(kN/m2) tc => R = 1(1.21×8.4×20.4 + 5.97×528.6+ 8.25×3.4) = 3391.1(kN/m2) Ta thấy: 𝜌 = 655.8(kN/m2) < Rtc = 3391.1(kN/m2) 𝜌 = 658.9 (kN/m2) < 1.2Rtc = 4069.32(kN/m2) 𝜌 = 652.7 (kN/m2) > Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định 9.3.4.3 Kiểm tra lún móng cọc  Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước thiên nhiên Bề dày hi Ứng suất thân 𝜎 (kN/m2) Lớp đất 𝛾 (kN/m3) (m) 2.6 20 52 2.2 19.7 95.34 2.6 20.3 148.12 12.9 20.4 411.28 5.75 20.4 528.58 SVTH : Đinh Hoàng Giang MSSV : 207KH014 Trang 115 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa 900 Caùt san lấp 6000 -0.40 Sét xám trắng đốm nâu trạng thái dẻo mềm -1.30 -4.70 1700 -3.00 -7.30 2200 Sét pha trạng thái dẻo mềm -9.50 Sét xám 2600 trắng trạng thái dẻo cứng 12900 -12.10 Cát pha nâu loang vàng trạng thái dẻo -25.00 Cát trung 40000 lẫn sạn sỏi kết cấu chặt vừa SVTH : Đinh Hoàng Giang  bt=528.6 (kN/m2)  gl=127.2 (kN/m2)  bt=549 (kN/m2)  gl=124.4 (kN/m2)  bt=569.4 (kN/m2)  gl=119.1 (kN/m2)  bt=589.8 (kN/m2)  gl=107.5 (kN/m2) MSSV : 207KH014 -30.75 -33.75 Trang 116 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa  Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: 𝜎 =𝜌 −𝜎 = 655.8 − 528.58 = 127.2(𝑘𝑁/𝑚 )  Chia đất đáy khối quy ước thành lớp nhau, lớp dày hi = 1m ℎ = 1(𝑚) < 𝐵 8.4 = = 2.1(𝑚) 4  Xét điểm thuộc trục qua tâm móng, có độ sâu z kể từ đáy móng: + Ứng suất tải trọng gây ra: 𝜎 = 𝑘 𝜎 Lmq z ; Với k0 hệ số phụ thuộc tra bảng 3-7, sách “Hướng dẫn đồ án Bmq Bmq móng” (GS, TS Nguyễn Văn Quảng – KS Nguyễn Hữu Kháng) + Ứng suất trọng lượng thân đất gây ra: 𝜎 = 𝛾 ∗ ℎ + 20.4𝑧 = 528.6 + 20.4𝑧  Bảng phân bố ứng suất đáy khối móng qui ước: Điểm Z 3 𝐿 𝐵 1.07 1.07 1.07 1.07 2𝑧 𝐵 0.24 0.47 0.71 𝑘 0.978 0.936 0.845 𝜎 𝜎 2) (kN/m (kN/m ) 127.2 528.6 124.4 549 119.1 569.4 107.5 589.8 0.2 × 𝜎 (kN/m2) 105.72 109.8 113.88 117.96  Ta có 𝜎 = 107.5(𝑘𝑁/𝑚 ) < 0.2 × 𝜎 = 117.96(𝑘𝑁/𝑚 ) Vậy ta ngừng tính lún vị trí số  Lập bảng tính độ lớn cuối theo công thức: ℎ 𝑆= 𝛽 𝜎 𝐸 Với:  Ứng suất trung bình tải trọng ngồi gây lớp đất xét, xác định theo công thức: 𝜎 −𝜎 𝜎 =  hi =1m  Eo - Môđun tổng biến dạng lấy từ thí nghiệm nén lún khơng nở hơng Ở lớp đất có Eo = 15610kN/m2  𝛽 - Hệ số không thứ nguyên để hiệu chỉnh cho sơ đồ tính tốn đơn giản hóa, 𝛽=0.8 lấy cho trường hợp Từ bảng tính lún, ta S = ∑ 𝑆 = 1.85cm < Sgh = 8cm ⇒ Nền móng thỏa yêu cầu biến dạng SVTH : Đinh Hoàng Giang MSSV : 207KH014 Trang 117 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa  Bảng tính lún cho khối móng quy ước Lớp đất Lớp hi (cm) 𝜎 Eo (kN/m2) 𝜎 𝛽 Si (cm) 127.2 100 125.8 0.645 124.4 124.4 100 121.8 15610 0.8 0.624 119.1 119.1 100 113.3 0.581 107.5 ∑ 𝑆 (cm) = 9.3.4.4 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 1.85 1700 45 800 45 2400 800 Tháp xuyên thủng bao trùm lên đầu cọc đài khơng bị đâm thủng 9.3.5 Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc Xem đài cọc làm việc console ngàm mép cột, chịu phản lực thẳng đứng từ cọc 4000 800 I 800 II 4600 3000 II 800 800 800 SVTH : Đinh Hoàng Giang 2400 I 800 MSSV : 207KH014 Trang 118 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa  Cốt thép theo mặt ngàm I-I: 800 P2+P4 Mômen mặt ngàm I-I : 𝑀 = - 𝑃 𝑟 = 2104.4 × 0.8 + 2252.6 × 0.8 = 3485.6(𝑘𝑁𝑚) Diện tích cốt thép theo phương cạnh dài : 𝑀 3485.6 × 10 𝐴 = = = 6846(𝑚𝑚 ) 0.9 × ℎ × 𝑅 0.9 × 1550 × 365 Chọn ∅20a200 : As = 6911(mm2) Chiều dài thanh: lth = l – 2x50 =4000 – 100 = 3900(mm) = 3.9(m)  Cốt thép theo mặt ngàm II-II: 1100 P3+P4 - Mômen mặt ngàm II-II : 𝑀 = 𝑃 𝑟 = 2119.3 × 1.1 + 2252.6 × 1.1 = 4809.1(𝑘𝑁𝑚) Diện tích cốt thép theo phương cạnh ngắn : 𝑀 4809.1 × 10 = = 9445(𝑚𝑚 ) 0.9 × ℎ × 𝑅 0.9 × 1550 × 365 Chọn ∅25a200 : As = 9817(mm2) 𝐴 = Chiều dài thanh: lth = b – 2x50 =4600 – 100 = 4500(mm) = 4.5(m) 9.4 Tính tốn móng M2  Móng M2 nằm chân cột C2, ta thiết kế tương tự cho cột biên, cột gốc  Chọn tổ hợp nội lực nguy hiểm để tính tốn Mx My Qx Qy Nội lực N(kN) (kNm) (kNm) (kN) (kN) Trị tính tốn 5809.5 205.3 72 75.3 62.4 Trị tiêu chuẩn 4841.3 171.1 60 62.8 52 9.4.1 Chọn loại cọc chiều sâu đặt mũi cọc: (tương tự móng M1) 9.4.2 Xác định sức chịu tải cọc: (tương tự móng M1) 9.4.3 Xác định số lượng cọc đài Số lượng cọc đài xác định sơ theo công thức: ∑𝑁 5809.5 𝑛= ×𝛽 = × 1.3 = 2.71 [𝑄 ] 2789.4 Chọn n = 3(cọc) SVTH : Đinh Hoàng Giang MSSV : 207KH014 Trang 119 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa Bố trí cọc đài với khoảng cách cọc: S = 3d6d = 2.44.8(m) Chọn S = 2.4(m) Khoảng cách mép cọc hàng biên đến mép đài: X = d/3  d/2 = 266.7  400(mm) Chọn X = 400(mm) Diện tích đài cọc: Ađ = 4×1.6 + (4+1.6)×1.1 = 12.56m2 800 1600 800 800 1200 1200 800 800 1400 800 4000 Mặt bố trí cọc Tọa độ cọc: X1 = 0; Y1 = 1.4m X2 = -1.2; Y2 = -0.8m X3 = 1.2; Y3 = -0.8m ∑ 𝑋 = 2×1.22 = 2.88; ∑ 𝑌 = 1.42 +2×0.82 = 3.24; 9.4.4 Kiểm tra việc thiết kế móng cọc 9.4.4.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc theo điều kiện chịu nhổ  Ta kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc với tổng lực dọc tính tốn moment theo hai phương (Mx, My) lực ngang theo hai phương (Qx, Qy) 𝑃 ≤𝑄 Điều kiện kiểm tra : 𝑃 ≥0 Chiều cao đài chọn sơ ban đầu Hđ = 1.7m Trọng lượng thân đài: Gd = 1.1×Ađ××hđ = 1.1×12.56×25×1.7 = 587.18(kN) Dời nội lực từ chân cột trọng tâm đáy đài cọc ta được: - Ntt = 5809.5 + 587.18 = 6396.68(kN) - Mxtt = 205.3 + 75.3×1.7 = 333.31(kNm) - Mytt = 72 + 62.4×1.7 = 178.08(kNm) Tải trọng tác dụng lên cọc xác định theo công thức: ∑𝑁 ∑𝑀 𝑋 ∑𝑀 𝑌 𝑃 = + + ∑𝑋 ∑𝑌 𝑛 SVTH : Đinh Hoàng Giang MSSV : 207KH014 Trang 120 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa 𝑃 = ∑𝑁 ∑𝑀 𝑋 − ∑𝑋 𝑛 − ∑𝑀 𝑌 ∑𝑌 Trong đó: n : số lượng cọc đài 𝑋 ,𝑌 : khoảng cách tính từ trục hàng cọc chịu nén lớn đến trục qua trọng tâm đài 𝑋 = 1.2 ; 𝑌 = 1.4 xi, yi - tọa độ cọc thứ i hệ tọa độ xy móng 6396.68 178.08 × 1.2 333.31 × 1.4 𝑃 = + + = 2350.4(𝑘𝑁) 2.88 3.24 6396.68 178.08 × 1.2 333.31 × 1.4 𝑃 = − − = 1914(𝑘𝑁) 2.88 3.24 Ta thấy: Pmax = 2350.4kN < [𝑄 ] = 2789.4 (kN) Pmin = 1914kN > Vậy cọc thỏa mãn điều kiện chịu nhổ 9.4.4.2 Kiểm tra ổn định Xác định góc truyền lực: 𝜑 𝛼= 𝜑 - Góc ma sát trung bình lớp đất: ∑𝜑 𝜑 = ℎ 2.6 × 12.17 + 2.2 × 11.75 + 2.6 × 18.1 + 12.9 × 23.83 + 5.75 × 31.18 = 2.6 + 2.2 + 2.6 + 12.9 + 5.75 = 22.70 22.7 ⇒ 𝛼= = 5.7 Diện tích khối móng quy ước : Amq = Lmq×Bmq Bmq = B1+2Ltg = (4−0.8) + 2×26.05×tg(5.70) = 8.4(m) Lmq = L1 + 2Ltg = (4.8−0.8) + 2×26.05×tg(5.70) = 9.2(m) Amq = 9.2×8.4 = 77.28(m2) Tải tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước: + Trọng lượng thân đài Gđ = 25×1.7×4×4.8 = 816(kN) + Trọng lượng đất khối móng quy ước (khơng kể trọng lượng cọc) G2 = (Amq – n.Ap)∑ 𝛾 ℎ = (77.28 – 3×0.5024)(2.6×20+2.2×19.7+2.6×20.3+12.9×20.4 +5.75×20.4) = 40052(kN) + Trọng lượng thân cọc:G3 = 25×26.05×0.5024×3 = 981.6(kN) => Ntcmq = 6322.6 + 816 + 40052 + 981.6 = 50487(kN)  MXmqtc = 171.1 + 62.8×1.7 = 277.9(kNm)  MYmqtc = 60 + 52×1.7 = 148.4(kNm) + Ứng suất đáy khối móng quy ước : ∑𝑁 50487 𝜌 = = = 653.3(𝑘𝑁/𝑚 ) 𝐴 77.28 ∑𝑀 ∑𝑀 ∑𝑁 277.9 148.4 𝜌 = + + = 653.3 + + = 657(𝑘𝑁/𝑚 ) 𝐴 𝑊 𝑊 118.5 108.2 SVTH : Đinh Hoàng Giang MSSV : 207KH014 Trang 121 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa ∑𝑀 ∑𝑀 ∑𝑁 277.9 148.4 − − = 653.3 − − = 649.6(𝑘𝑁/𝑚 ) 𝐴 𝑊 𝑊 118.5 108.2 Trong Wx Wy : Momen chống uốn khối móng quy ước 8.4 × 9.2 𝑊 = = 118.5(𝑚 ) 8.4 × 9.2 𝑊 = = 108.2(𝑚 ) 𝑝 ≤𝑅 + Điều kiện để ổn định : 𝑝 ≤ 1.2𝑅 𝑝 ≥0 Trong 𝑚 𝑚 𝑅 = 𝐴 𝑏 𝛾 + 𝐵 ℎ 𝛾 ∗ + 𝐶 ∗ 𝐷 𝑘 Với m1,m2 - Hệ số điều kiện làm việc cơng trình tác động qua lại với đất m1 = m2 =1 ktc - Hệ số độ tin cậy (ktc = 1: đặc trưng tính tốn lấy từ thí nghiệm) 𝛾 - Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống 𝛾 ∗ - Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên A,B,D - Hệ số phụ thuộc vào góc ma sát (đáy móng quy uớc nằm lớp đất thứ có 𝜑 = 31.180, tra bảng 1.1 trang 8-9, sách “Nền móng (Lê Anh Hồng)); ta A = 1.21, B = 5.97, D = 8.25  = 20.4 (kN/m3) C = 3.4 (kN/m2) b = Bmq = 8.4(m) *   i hi  2.6×20 + 2.2×19.7 + 2.6×20.3 + 12.9×20.4+5.75×20.4 = 528.6(kN/m2) => Rtc = 1(1.21×8.4×20.4 + 5.97×528.6+ 8.25×3.4) = 3391.1(kN/m2) Ta thấy: 𝜌 = 653.3(kN/m2) < Rtc = 3391.1(kN/m2) 𝜌 = 657 (kN/m2) < 1.2Rtc = 4069.3(kN/m2) 𝜌 = 649.6 (kN/m2) > Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định 9.4.4.3 Kiểm tra lún móng cọc - Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước thiên nhiên Bề dày hi 𝛾 Ứng suất thân 𝜎 Lớp đất (m) (kN/m3) (kN/m2) 2.6 20 52 2.2 19.7 95.34 2.6 20.3 148.12 12.9 20.4 411.28 5.75 20.4 528.58 𝜌 = - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: 𝜎 SVTH : Đinh Hoàng Giang =𝜌 −𝜎 = 653.3 − 528.58 = 124.7(𝑘𝑁/𝑚 ) MSSV : 207KH014 Trang 122 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa  Chia đất đáy khối quy ước thành lớp nhau, lớp dày hi = 1m ℎ = 1(𝑚) < 𝐵 8.4 = = 2.1(𝑚) 4 900 Cát san lấp 6000 -0.40 Sét xám trắng đốm nâu trạng thái dẻo mềm -1.30 -4.70 1700 -3.00 -7.30 2200 Sét pha trạng thái dẻo mềm -9.50 Sét xám 2600 trắng trạng thái dẻo cứng 12900 -12.10 Cát pha nâu loang vàng trạng thái dẻo -25.00 Cát trung 40000 lẫn sạn sỏi kết cấu chặt vừa SVTH : Đinh Hồng Giang  bt=528.6 (kN/m2)  gl=124.7 (kN/m2)  bt=549 (kN/m2)  gl=120.6 (kN/m2)  bt=569.4 (kN/m2)  gl=116.97 (kN/m2)  bt=589.8 (kN/m2)  gl=105.87 (kN/m2) MSSV : 207KH014 -30.75 -33.75 Trang 123 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa  Xét điểm thuộc trục qua tâm móng, có độ sâu z kể từ đáy móng: + Ứng suất tải trọng ngồi gây ra: 𝜎 = 𝑘 𝜎 Lmq z ; Với k0 hệ số phụ thuộc tra bảng 3-7, sách “Hướng dẫn đồ án Bmq Bmq móng” (GS, TS Nguyễn Văn Quảng – KS Nguyễn Hữu Kháng) + Ứng suất trọng lượng thân đất gây ra: 𝜎 = ∑ 𝛾 ∗ ℎ + 2.04𝑧 = 528.6 + 20.4𝑧 Bảng phân bố ứng suất đáy khối móng qui ước: 𝐿 2𝑧 𝜎 0.2 × 𝜎 𝜎 Điểm Z 𝑘 𝐵 𝐵 (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) 0 1.1 124.7 528.6 105.72 1 1.1 0.24 0.967 120.6 549 109.8 2 1.1 0.47 0.938 116.97 569.4 113.88 3 1.1 0.71 0.849 105.87 589.8 117.96  Ta có 𝜎 = 105.87(𝑘𝑁/𝑚 ) < 0.2 × 𝜎 = 117.96(𝑘𝑁/𝑚 ) Vậy ta ngừng tính lún vị trí số  Lập bảng tính độ lớn cuối theo công thức: ℎ 𝑆= 𝛽 𝜎 𝐸  Trong đó:  Ứng suất trung bình tải trọng gây lớp đất xét, xác định theo công thức: 𝜎 −𝜎 𝜎 =  hi =1m  Eo : Môđun tổng biến dạng lấy từ thí nghiệm nén lún khơng nở hơng Ở lớp đất có Eo = 1561T/m2 = 15610kN/m2  𝛽 : hệ số không thứ nguyên để hiệu chỉnh cho sơ đồ tính tốn đơn giản hóa, 𝛽 = 0.8 lấy cho trường hợp Bảng tính lún cho khối móng quy ước Lớp đất Lớp hi (cm) Eo Si 𝛽 𝜎 𝜎 (kN/m2) (cm) 124.7 100 122.65 0.63 120.6 120.6 100 118.79 15610 0.8 0.61 116.97 116.97 100 111.42 0.57 105.87 ∑ 𝑆 (cm) = 1.81  Từ bảng tóm tắt tính toán ta được: S = ∑ 𝑆 = 1.81(cm) < Sgh = 8(cm) ⇒ Nền móng thỏa yêu cầu biến dạng SVTH : Đinh Hoàng Giang MSSV : 207KH014 Trang 124 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa 9.4.4.4 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 1700 45 0 45 2400 800 800 Tháp xuyên thủng bao trùm lên đầu cọc đài khơng bị đâm thủng 9.4.5 Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc 800 1200 1200 800 800 800 1400 3800 800 1600 800 4000 Xem đài cọc làm việc console ngàm mép cột, chịu phản lực thẳng đứng từ cọc  Tính cốt thép theo phương cạnh dài: 1700 800 P3 4000 - Mômen mặt ngàm I-I: 𝑀 = - 𝑃 𝑟 = 2124.13 × 0.8 = 1699.3(𝑘𝑁𝑚) Diện tích cốt thép theo phương cạnh dài : 𝑀 1699.3 × 10 𝐴 = = = 3337.4(𝑚𝑚 ) 0.9 × ℎ × 𝑅 0.9 × 1550 × 365 Chọn ∅18a250 : As = 3816(mm2) SVTH : Đinh Hoàng Giang MSSV : 207KH014 Trang 125 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa  Cốt thép theo phương cạnh ngắn: 1700 1000 400 P2+P3 P1 3800 - Mômen mặt ngàm II-II : Moment lực P1 gây ra: 𝑀 = × 2276.25 = 2276.25(𝑘𝑁𝑚) Moment lực P2+P3 gây ra: 𝑀 - = 0.4 × 1975.73 + 0.4 × 2124.13 = 1640(𝑘𝑁𝑚) Diện tích cốt thép theo phương cạnh dài : 𝑀 2276.25 × 10 𝐴 = = = 4470.5(𝑚𝑚 ) 0.9 × ℎ × 𝑅 0.9 × 1550 × 365 Chọn ∅18a250 : As = 4580(mm2) 9.5 Bố trí cốt thép móng cọc nhồi Cốt thép móng tính tốn phương án móng cọc ép thể vẽ KC:13 9.6 So sánh lựa chọn phương án móng Để so sánh hai phương án móng trên, ta dựa vào yếu tố sau:  Điều kiện kỹ thuật:  Cả hai phương án móng đủ khả chịu tải trọng cơng trình truyền xuống, điều kiện độ lún điều kiện ổn định lún lệch móng thoả  Điều kiện thi công:  Với điều kiện kỹ thuật hai phương án móng có đầy đủ thiết bị cần thiết cho việc thi cơng móng  Cọc ép thi cơng đơn giản gây chấn động làm ảnh hưởng đến công trình xung quanh thường gặp cố q trình thi cơng gặp phải đá ngầm, khơng thể ép qua lớp đất cứng hay đất cát …Nhưng với điều kiện địa chất đồ án việc ép cọc khơng gặp khó khăn vậy, lớp đất phía trạng thái không cứng  Cọc khoan nhồi thi công phức tạp cọc ép thi cơng qua lớp đất cứng, gặp cố trình thi cơng khơng gây chấn động ảnh hưởng đến cơng trình xung quanh Và điều kiện cọc khoan nhồi trở nên thông dụng nước ta nên kỹ thuật thi công cải tiến nhiều có máy móc đại giúp cho việc thi cơng nhanh xác SVTH : Đinh Hoàng Giang MSSV : 207KH014 Trang 126 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS Nguyễn Đăng Khoa tránh rủi ro xảy q trình thi cơng Thế khơng thể tránh khỏi điều khó kiểm sốt kiểm tra chất lượng cọc sau trình thi cơng  Điều kiện kinh tế:  Dựa vào kết thống kê ta nhận thấy phương án móng cọc ép có khối lượng thép xấp xỉ khối lượng bêtông cọc ép lại nhỏ nhiều so với phương án cọc khoan nhồi  Phương án cọc khoan nhồi có giá thành thi cơng cao địi hỏi kỹ thuật cao, cơng nhân có tay nghề máy móc đại Cịn phương án móng cọc ép thi cơng đơn giản khơng địi hỏi kỹ thuật cao, cơng nhân lành nghề, máy móc nên giá thành hạ  Các điều kiện khác:  Ngoài điều ý chất lượng thi công cọc khoan nhồi khó kiểm sốt phải thi cơng đổ bêtơng môi trường nước ngầm dẫn đến chất lượng bêtông không đảm bảo, dẫn đến sức chịu tải cọc giảm đáng kể, nguy hiểm cho cơng trình  Ngồi điều kiện để đưa phương án móng để áp dụng vào cơng trình cịn phải dựa vào nhiều yếu tố khác : qui mô công trình, điều kiện thi cơng, phương pháp thi cơng, điều kiện khí hậu, địa chất thủy văn  Bảng so sánh tiêu kinh tế hai phương án móng: Móng cọc ép Móng cọc nhồi Cọc Cọc Phương án Đài Tổng Đài Tổng (L = 23m) (L = 27m) (8M1+16M2) cộng (8M1+16M2) cộng (160 cọc) (80 cọc) Khối lượng thép 20.415 72.98 93.395 29.778 73.448 103.226 (T) Khối lượng bê tông 245.28 450.8 696.08 663.68 1085.2 1748.88 (m )  Dựa vào điều kiện so sánh với quy mơ cơng trình (10 tầng, diện tích 960m2) Ta chọn phương án móng cọc ép sử dụng SVTH : Đinh Hoàng Giang MSSV : 207KH014 Trang 127 ... đó, chung cư cao tầng kết hợp thương mại văn phịng cho th phổ biến Có thể nói tốc độ phát triển chúng mạnh mẽ Và chung cư Đất Phương Nam số Chính vậy, em chọn thiết kế chung cư Đất Phương Nam. .. cơng trình chung cư Đất Phương Nam chịu gió động 1.5.2.3 Phương pháp tính toán thiết kế kết cấu 1.6 Các số liệu thiết kế 1.7 Cơng cụ tính tốn máy tính Chương 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG 2.1 Mặt sàn... HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG VÀ ĐIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ ĐẤT PHƯƠNG NAM (THUYẾT MINH/PHỤ LỤC) SVTH : ĐINH HOÀNG GIANG MSSV : 207KH014 GVHD : THS.NGUYỄN ĐĂNG KHOA