thiết kế chung cư phú mỹ hưng (thuyết minhphụ lục)

TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỞ THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG VÀ ĐIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ PHÚ MỸ HƯNG (THUYẾT MINH/PHỤ LỤC) SVTH : NGUYỄN THỊ STA MSSV : 20661172 GVHD : TS LÊ VĂN PHƯỚC NHÂN TP Hồ Chí Minh, tháng 08 năm 2012 TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỞ THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG VÀ ĐIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ PHÚ MỸ HƯNG (THUYẾT MINH/PHỤ LỤC) SVTH : NGUYỄN THỊ STA MSSV : 20661172 GVHD : TS LÊ VĂN PHƯỚC NHÂN TP Hồ Chí Minh, tháng 08 năm 2012 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân LỜI MỞ ĐẦU Từ học sinh tiểu học, học ngơi trường dựng gỗ với khe thống nắng hắt, mưa tạt, với em ước ao biến trường thành ngơi trường tường xây mái ngói hình thành Lớn lên với suy nghĩ, hiểu biết thiết thực hơn, em nhận ngành xây dựng đóng vai trị quan trọng xã hội nhân loại Từ viên gạch nhỏ bé, từ xi măng cốt thép tưởng vơ tri vơ giác đó, với bàn tay, khối óc người, ngơi nhà cao tầng, cầu bắc ngang qua sông, cơng trình mang tầm vóc quốc gia Hầm Hải Vân, Cầu Mỹ Thuận, Hầm Thủ Thiêm, Toà nhà Bitexco, Cầu quay, Cầu Bãi Cháy v.v… dần mọc lên để khẳng định vai trị vị trí định ngành xây dựng đất nước ta nói riêng phát triển kiến trúc xây dựng tồn Thế Giới nói chung Để có cơng trình đáng niềm tự hào người dân Việt Nam, người ngành xây dựng phải đánh đổi mồ hơi, nước mắt, chí máu để có thành Và đằng sau bàn tay, khối óc cịn có dìu dắt thầy cơ, người trước cho hệ theo sau kiến thức kinh nghiệm quý báu, thực tế trải nghiệm mà trường, bắt tay vào thực tế chúng em hiểu hết Sau bốn năm Đại học, em dần biến ước mơ nhỏ bé ngày thành thực, em đóng góp phần sức lực cơng xây dựng kiến thiết đất nước SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân LỜI CẢM ƠN Kết thúc khoá học Đồ án tốt nghiệp để em có hội kiểm tra lại tất kiến thức mà em học suốt bốn năm qua Và khởi đầu để em thức bước vào trải nhgiệm thực tế từ kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô cho em Và để thực đồ án tốt nghiệp này, với lòng biết ơn sâu sắc em xin gởi lời cảm ơn đến Thầy hướng dẫn: Thầy Lê Văn Phước Nhân Thầy người theo dõi bảo để em hồn thành nội dung Nhận bảo Thầy may mắn em Em gởi lời biết ơn đến tất Thầy cô môn khoa xây dựng, truyền đạt kiến thức kinh nghiệm quý báu đến cho em suốt bốn năm học Sau em xin cảm ơn người thân, cảm ơn tất bạn bè học tập gắn bó, giúp đỡ em suốt thời gian qua, q trình hồn thành đồ án tốt nghiệp Trong đồ án tốt nghiệp chắn khơng tránh khỏi thiếu sót, kính mong q thầy xem xét bảo để em khắc phục sai sót hồn thiện cơng việc sau Thành phố Hồ Chí Minh, tháng 8/2012 SVTH: NGUYỄN THỊ STA SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân MỤC LỤC Lời mở đầu Lời cảm ơn Mục lục Chương 1: GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH 1.1 Giới thiệu cơng trình 1.2 Phân tích lựa chọn hệ chịu lực cơng trình .4 Chương 2:TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 Trình tự tính tốn sàn 2.2 Đặc trưng vật liệu 2.3 Kích thước sơ 2.4 Xác định tải trọng tác dụng lên ô sàn 2.5 Tính tốn sàn .10 2.5.1 Tính tốn sàn 10 2.5.2 Tính tốn sàn ô sàn 12 Chương 3: TÍNH TỐN CẦU THANG BỘ 3.1 Kiến trúc cầu thang tầng điển hình 16 3.2 Tính tốn thang .16 3.2.1 Tải trọng 16 3.2.2 Sơ đồ tính 18 3.2.3 Nội lực .19 3.2.4 Tính tốn cốt thép .21 3.3 Tính tốn dầm D4 21 3.3.1 Sơ đồ tính 21 3.3.2 Tải trọng 22 3.3.3 Nội lực .23 3.3.3 Tính toán cốt thép .24 Chương 4: TÍNH TỐN HỒ NƯỚC MÁI 4.1 Cơng kích thước hồ nước mái .27 SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân 4.2 Xác định sơ kích thước phận hồ nước mái .28 4.3 Tính nắp .29 4.4 Tính thành .31 4.5 Tính đáy 34 4.6 Tính tốn dầm hồ nước mái 37 Chương 5: KHUNG KHÔNG GIAN 5.1 Sơ đồ hình học 42 5.2 Chọn tiết diện sơ .43 5.3 Sơ đồ tính cơng trình 45 5.4 Xác định tải trọng tác dụng lên cơng trình 45 5.5 Xác định nội lực 49 5.6 Tính bố trí cốt thép khung trục 50 5.6.1 Tính tốn cốt thép cho cột khung trục .51 5.6.2 Tính cốt thép cho dầm 57 Chương 6: NỀN MÓNG 6.1 Tổng quan điều kiện đất phương án móng 62 6.2 Thiết kế móng cọc ép 65 6.2.1 Thiết kế móng biên: M2 65 a Tính thép cọc .65 b Xác định sức chịu tải vật liệu 67 c Xác định sức chịu tải theo tiêu lý đất .67 d Xác định số lượng cọc 70 e Dự tính độ lún 74 f Thiết kế thép chịu uốn cho đài cọc 74 6.2.2 Thiết kế móng giữa: M1 75 a Tính thép cọc .75 b Xác định sức chịu tải vật liệu 77 c Xác định sức chịu tải theo tiêu lý đất .77 SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân d Xác định số lượng cọc 80 e Dự tính độ lún 84 f Thiết kế thép chịu uốn cho đài cọc 84 6.3 Thiết kế móng cọc khoan nhồi 86 6.3.1 Ưu nhược điểm phạm vi ứng dụng 86 6.3.2 Thiết kế móng cọc khoan nhồi cột 86 6.3.2.1 Thiết kế móng biên M2 87 6.3.2.2 Thiết kế móng biên M1 97 SO SÁNH HAI PHƯƠNG ÁN MÓNG 107 TÀI LIỆU THAM KHẢO .108 PHỤ LỤC SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân Hình 6.16: Sơ đồ móng khối quy ước N d tc  N qu  M d tc  N tt 7391  59093.5   65110.2(kN ) 1.2 1.2 167  139.2kNm 1.2 Lệch tâm e 139.2  0.002m 65110.2 Do lệch tâm bé nên cần tính  tb Phản lực bình qn đáy móng e  tb  N d tc 65110.2   800( kN / m ) Fqu 10.2  7.98 Tải trọng tiêu chuẩn móng khối qui ước m  m2 ( A  Bqu    B   *  h  D  c ) Rtc = ktc m1  1.2; m2  1.1; k tc  1.1; c  12( kN / m3 )     i ,k hi h 1.3 14.4  3.9  20  21 0.7  10.9  20.1  18  21.4 *   20.9(kN / m3 ) 34.7 SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Trang 94 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân  A  1.1  Từ   27 lớp đất cuối tra bảng ta  B  4.7  D  7.2  '  R tc  1.2  1.1 (1.1 7.98  21.4  20.9  4.7  34.7  7.2 12)  4419.4( kN / m ) 1.1  tb  800(kN / m )  1.2 R tc  5303.3(kN / m2 ) (thoả điều kiện) c Dự tính độ lún Ứng suất trung bình đáy khối móng quy ước tb = 800(kN/m2) Ứng suất trọng lượng thân lớp đất gây ra:  bt    i ,k hi  bt  1.3  14.4  3.9  20  21 0.7  10.9  20.1  18  21.4  724.9( kN / m ) Ứng suất gây lún đáy khối ,móng quy ước : gl =  tb – bt = 809 – 724.9 = 75.1( kN/m2) Chia lớp đất thành phân tố có chiều dày hi  Bqu  2m để tính lún :  gl  0.2 bt Bảng 6.5: Bảng kiểm tra tính lún cuả móng Điểm Z(m) Lqu Bqu Z Bqu K0 0 1.28  gl  K 0 gl z 0  bt   z 0bt  hi (kN / m ) (kN / m2 ) 75.1 724.9 Đến ta có nhận xét: Giá trị:  gl  75.1 kN / m   0.2 bt  0.2  724.9  144.98  kN / m  => Nên đến lớp ta dừng  Dự tính độ lún lớp đất: S 0.8 0.8 75.1   ( glz  hi )  2  0.004( m) Ei 14500 S=0.004(m)  S gh  0.08( m) (thỏa điều kiện)  Thiết kế thép chịu uốn cho đài cọc Đài cọc cao 2m ; cọc cắm vào đài 0.15m ; râu thép cắm vào đài dài 0.6m Bê tơng lót dày 10cm , B25 Với chiều cao đài vậy, tháp chọc thủng 450 từ chân cột trùm tim cọc, nên thõa điều kiện chọc thủng Mônmen tương ứng với mặt ngàm I-I II-II gần nên lấy M I  M II SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Trang 95 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân Dùng thép CII có : Rs  Rsc  280  103  kN / m  Dùng bê tơng: B25 có: Rb = 14500 (kN/m2) ; Rbt = 1050 (kN/m2) pmax  4018( kN ) ;  Xét mặt ngàm II-II: L1  3D bc 700   (1000  )   1150(mm) = 1.15(m) 2 2 Hình 6.17: Mặt cắt ngàm cột M II  Pmax  L  4018 1.15  4620.7(kN m) Diện tích cốt thép tương ứng với mặt ngàm II-II M max 4620.7 As    0.008317 m = 8317mm2  b Rs h0 1 280  103 1.85 Chọn 22 22 có ( As  8362mm ) ; khoảng cách thép : s SVTH : Nguyễn Thị Sta 2200  150  100(mm) 22  MSSV : 20661172 Trang 96 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân 6.3.2.2 Thiết kế móng biên M1 Bảng 6.6: Nội lực tính móng M1 Cột C13 N (kN) Mx (kNm) My (kNm) Qx (kN) Qy (kN) Trị tính tốn 10584 25 95 7.2 53 a Xác định sơ chiều sâu đặt mũi cọc, đường kính cọc chiều sâu đặt đài cọc Vật liệu: - Bêtông cọc: B25 Rb =14500(kN/m2), Rbt = 1050 (kN/m2); - Cốt thép chịu lực: nhóm CII, Rs = 280×10 (kN/m2); Chọn đường kính cọc: d = 1.0 m; mũi cọc đặt độ sâu -40m kể từ cốt +0.00m quy ước (đặt vào lớp 5) => chiều dài cọc kể từ đáy đài: 34.85m Cốt thép cọc: theo qui phạm, hàm lượng cốt thép cọc 0.4%  0.65% Chọn 1620 có diện tích 5024 mm2 ( hàm lượng cốt thép: 0.64%)  Theo cường độ vật liệu Đối với cọc nhồi chịu nén, sức chịu tải cọc nhồi theo vật liệu làm cọc xác định theo công thức Qv =Ru  Ab+Rsc  As Trong : Ru : cường độ tính tốn bêtơng cọc nhồi; R : mác bêtơng (R = 35000) Vì thi cơng cọc mực nước ngầm nên : R 35000 Ru =  = 7777 > 6000 (kN / m )  lấy Ru = 6000 (kN / m ) 4.5 4.5 Ab: Diện tích tiết diện ngang cọc :  d 3.14  12 =0.785m2 4 As: Diện tích cốt thép dọc cọc Ab =  Dùng 16  20  As = 50.24x 104 m2 Rsc: Cường độ chịu nén tính tốn thép Dùng thép CII R 280000  Rsc= s  =186667 (kN / m ) 1.5 1.5  Qv = 7777  0.785 + 186667  50.24× 104 = 5648 (kN)  Theo tiêu lý đất (theo phụ lục A-TCXD 205-1998) Qtc = mRqpAp + u n m i 1 fi f i li qp – cường độ chịu tải đất mũi cọc, tính sau: Đối với đất hịn lớn có chất độn cát đất cát trường hợp cọc nhồi có khơng có mở rộng đáy, cọc ống hạ có lấy hết nhân đất cọc trụ tính theo cơng thức SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Trang 97 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân qp = 0.75(’1dAok +  1hBok) , Ako,, Bko: hệ số không thứ nguyên lấy theo Bảng A6 Phụ Lục A/[7]; Với   27 o Ak o  17.3  Bk o  23.8 L / D  34.85 /  34.85    0.54 D  1m  4m    0.23 I’ – trị tính tốn trọng lượng thể tích đất phía mũi cọc (có kể đến đẩy nổi); I’=18.4(kN/m3) I – trị tính tốn trung bình (theo lớp) trọng lượng thể tích đất phía mũi cọc (có kể đến đẩy nổi); I =  h i ,k i h  5.2  16.3  3.9  18.1  0.7  16.1  10.9  18.4  18 =  16.12 (kN/m3) 40 h – chiều sâu mũi cọc, h = 40 m; d – đường kính cọc nhồi, d = 1.0 m => qp = 0.75(’1dA0k +  1hB0k) = 0.75x0.23(18.4x1x17.3+0.54x16.12 x40x23.85) = 1487.4KN/m2 d2 3.14  12 = 0.785 m2; 4 mR – hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc, mR = 1; fi – hệ số ma sát đất với thành cọc; mf =0.9– hệ số điều kiện làm việc đất mặt bên cọc, phụ thuộc vào phương pháp khoan tạo lỗ, lấy theo Bảng A.5 Phụ Lục A/[7]; u – chu vi thân cọc, u = d = 3.14×1.0 = 3.14 m; Với: L1 = 5.2m; Z1 = 3.9m; sét có B = 0.88 => f si = 0.72 (T/ m2) = 7.2 (kN/ m2) Ap – diện tích tiết diện đầu cọc, Ap = = L2 = 3.9m; Z1 = 7.5m; sét có B = 0.60 => f si = 1.875 (T/ m2) = 18.75(kN/ m2) L3 = 0.7m; Z3 = 10.75m; cát mịn => f si = 4.6 (T/ m2) = 46 (kN/ m2) L4 = 10.9m; Z4 = 16.55m; sét có B = 0.50 => f si = 2.832 (T/ m2) = 28.32 (kN/ m2) L5 = 18m ; Z1 = 31m; cát mịn => f si = 6.68 (T/ m2) = 66.8 (kN/ m2) Qtc   1487.4  0.785  3.14  0.9  (7.2   18.75  3.9  28.32  10.9  46  0.7  66.8  18) => Qtc =6491.4 (kN) Vậy: => Qa  SVTH : Nguyễn Thị Sta Qtc 6491.4   4636.7(kN ) K at 1.4 MSSV : 20661172 Trang 98 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân  Theo Phụ lục B TCXD 205- 1998 Để kết phù hợp với thực tế, ta dung bảng tra biểu đồ MEYEHOF (1953) Công thức : Tải trọng cực hạn QU  qm  A  U   ( f si  Li ) i QU  Qm  QS Tính sức chống mũi cọc q m : qm  c  N C   ' Z m  N q Biểu đồ tra với   27 ta có N C  200 N q = 37  ' Z m : Ứng suất trọng lượng thân đất mũi cọc với Z m = 40m  ' Z m = 21.4×40 = 856KN/ m Vậy q m = 12×200 + 856×37 = 34072 kN/ m Tính khả bám trượt bên hông cọc f si : Công thức : - f si   ' Z i  K S  tg (a )  Ca Lớp thứ : L1 = 5.2m ; Z1 = 3.9m  Z1  14.4  3.9  56.2(kN / m ) ' K S  1.4  (1  sin  )  1.4  (1  sin 40 )  1.3 f s1  56.2 1.3  tg (0.7  4)  0.7   7.1(kN / m2 ) - Lớp thứ : L2= 3.9m ; Z2 = 8.45m  ( Z  L1  Ldatdap )  20  (8.45  5.2  1.3)  39(kN / m ) ' K S  1.4  (1  sin  )  1.4  (1  sin150 )  1.04 SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Trang 99 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân f s  39  1.04  tg (0.7 15)  0.7  36  32.7(kN / m ) - Lớp thứ : L3 = 0.7m ; Z3 = 10.75m  ( Z3  L1  L2  Ldatdap )  21 0.35  7.35( kN / m ) ' K S  1.4  (1  sin  )  1.4  (1  sin 260 )  0.79 f s  7.35  0.79  tg (0.7  26)  0.7  10  7.1( kN / m2 ) - Lớp thứ : L4 = 10.9m ; Z4 = 16.55m  ( Z  L1  L2  L3  Ldatdap )  20.1 5.45  109.55(kN / m ) ' K S  1.4  (1  sin  )  1.4  (1  sin150 )  1.04 f s  109.55  1.04  tg (0.7 15)  0.7  25  38.6(kN / m2 ) - Lớp thứ : L5 = 18m ; Z5 = 31m  ( Z  L1  L2  L3  L4  Ldatdap )  21.4   192.6(kN / m2 ) ' K S  1.4  (1  sin  )  1.4  (1  sin 270 )  0.76 f s  192.6  0.76  tg (0.7  27)  0.7 12  58.5(kN / m2 ) Vậy : => QU = 34072×0.785 +3.14×( 8.5≤1.5+32.9≤3.9+38.6×10.9+7.1×0.7+58.5×18 ) QU =31820(kN) Sử dụng với HSAT = cho Qm cho QS : Qm QS 26746 5074.3  =  =11452kN 3 Từ hai giá trị Qa tính từ phụ lục A B ta chọn Tải trọng giới hạn sử dụng Ta : Qa  cho đầu cọc PC = Qa = 4636.7kN SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Trang 100 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân Hình 6.18: Tính tốn zi b Tính số lượng cọc xác định tiết diện đài cọc nc =  N tt Qa : hệ số có xét đến ảnh hưởng mômen thiên an toan nên ta chọn  = 1.2 Số lượng cọc sơ bộ: 7391 nc = 1.2 × nc = 1.2 × = cọc = > Chọn nc = cọc 4636.7 Khoảng cách tim cọc  3d = 3m, khoảng cách từ tim cọc đến mép đài  0,7d = 0.7m lấy 0.7m 1.1m Mặt bố trí cọc cho móng hình vẽ sau: SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Trang 101 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân 4400 700 3000 700 1000 1000 1000 4400 1000 Hình 6.19: Mặt bố trí cọc cho móng  Xác định chiều cao đài cọc Sơ chọn chiều cao đài cọc: (b  ac ) (4.4  0.95) h0  m   1.78m => ho = 1.85m 2 Chọn sơ bề dày: hd  h0  abv  1.85  0.15  2m  Kiểm tra phản lực đầu cọc N  N 0tt  n  F  h   tb  11834  1.1 4.42   25  12898( kN ) tt Tải trọng tác dụng bình quân lên đầu cọc Pc tb  N tt 12898   3224.5kN nc Khoảng cách cọc 3D = 3m y1  y2  1.5m y3  y4  1.5m y i = * (1.52 )  9m Tải trọng tác dụng lớn lên cọc biên xmax =1.5m Pc max  Pc tb  M tt 329  xmax  3224.5  1.5  3279.3kN xi So Pc max với PC × E = 4636.7× 0.82 = 3802 kN Với E =82% (4 cọc) =>Vậy, cọc thiết kế đảm bảo khả chịu tải trọng dọc trục SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Trang 102 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng  GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân Kiểm tra xuyên thủng đài cọc Xác định kích thước lăng thể chọc thủng: Tiết diện cột: 0.95  0.95 m Chiều cao đài cọc hd  m , Chiều cao làm việc đài h0   0.15  1.85 m Kích thước lăng thể chọc thủng: L  B  0.95   1.85  4.65 m Ta coi khoảng cách lớn trục cọc 3D  3m Lăng thể chọc thủng bao trùm ngồi trục cọc, không xảy tượng chọc thủng cột xuống đài  Kiểm tra áp lực đáy khối móng quy ước Ta có:   l l tb  i i i tb  5.2  40 29'  3.9  150 23'  10.9  150 54'  0.7  260 6'  18  27  220 23' 5.2  3.9  0.7  10.9  18 tb 220 23"  50 35' 4 Vậy kích thước đáy móng quy ước là:   Lqu  Bqu   B  d   2.L.tg  (4.4  1)   34.7  tg 50 35'  10.2 (m) Trọng lượng khối móng : N qu  N1qu  N qu - Từ đáy đài trở lên : N1qu   tb  H  Fqu  20 1.6  10.22  3329.3( kN ) - Từ đáy đài trở xuống: N qu  Lqu  Bqu  H   tb  10.22  34.7  20  72204(kN ) Vậy trọng lượng khối móng quy ước là: N qu  N1qu  N qu  3392.3  72204  75596( kN ) SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Trang 103 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân Hình 6.20: Sơ đồ móng khối quy ước N d tc  N qu  M d tc  N tt 11834  75596   85457(kN ) 1.2 1.2 329  274kNm 1.2 Lệch tâm e 274  0.003m 85457 Do lệch tâm bé nên cần tính  tb Phản lực bình qn đáy móng e  tb  N d tc 85457   821.4( kN / m ) Fqu 10.2 Tài trọng tiêu chuẩn móng khối qui ước m  m2 ( A  Bqu    B   *  h  D  c ) Rtc = ktc m1  1.2; m2  1.1; k tc  1.1; C  12( kN / m3 )     i ,k hi h 1.3 14.4  3.9  20  21 0.7  10.9  20.1  18  21.4 *   20.9(kN / m3 ) 34.7 SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Trang 104 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân  A  1.1  Từ   27 lớp đất cuối tra bảng ta  B  4.7  D  7.2  '  R tc  1.2 1.1 (1.1 10.2  21.4  20.9  4.7  34.7  7.2 12)  4482.1( kN / m ) 1.1  tb  821.4(kN / m )  1.2 Rtc  5378.5(kN / m ) (thoả điều kiện) c Dự tính độ lún Ứng suất trung bình đáy khối móng quy ước tb = 821.4 (kN/m2) Ứng suất trọng lượng thân lớp đất gây ra:  bt    i ,k hi  bt  1.3  14.4  3.9  20  21 10.9  0.7  20.1  18  21.4  724.9( kN / m ) Ứng suất gây lún đáy khối , móng quy ước : gl =  tb - bt =821.4 - 724.9 = 96.5( kN/m2) Chia lớp đất thành phân tố có chiều dày hi  Bqu  2m để tính lún :  gl  0.2 bt Bảng 6.7: Bảng kiểm tra tính lún cuả móng Điểm Z(m) Lqu Bqu Z Bqu K0 0 1  gl  K 0 gl z 0  bt   z 0bt  hi ( KN / m ) ( KN / m ) 96.5 724.9 Đến ta có nhận xét: Giá trị  gl  96.5(kN / m )  0.2 bt  0.2  742.9  144.98( kN / m ) => Nên đến lớp ta dừng  Dự tính độ lún lớp đất: 0.8 0.8 96.5 S   ( glz  hi )   2  0.006(m) Ei 14500 S = 0.006(m)  S gh  0.08( m) (thỏa điều kiện) i Thiết kế thép chịu uốn cho đài cọc Đài cọc cao 2m ; cọc cắm vào đài 0.15m ; râu thép cắm vào đài dài 0.6m Bê tơng lót dày 10cm , B25 Với chiều cao đài vậy, tháp chọc thủng 450 từ chân cột trùm tim cọc, nên thõa điều kiện chọc thủng Mônmen tương ứng với mặt ngàm I-I II-II gần nên lấy M I  M II SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Trang 105 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân Dùng thép CII có : Rs  Rsc  280 x103 (kN / m ) Dùng bê tơng : B25 có: Rb = 14500 (kN / m ) ; Rbt = 1050 (kN / m ) pmax  3279.3(kN ) ;  Xét mặt ngàm II-II: L1  3D bc 950   (1000  )   1025( mm) 2 2 Hình 6.21: Mặt cắt ngàm cột M II  Pmax  L   3279.3  1.025  6723( kN m) Diện tích cốt thép tương ứng với mặt ngàm II-II M max 6723 As    0.012978m =12978mm2  b Rs h0 1 280  103 1.85 Chọn 27 25 có ( As  13246mm ) ; khoảng cách SVTH : Nguyễn Thị Sta thép : MSSV : 20661172 s 4400  150  160( mm) 27  Trang 106 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân SO SÁNH PHƯƠNG ÁN MÓNG Các ưu khuyết điểm hai loại phương án móng : * Móng cọc ép :  Ưu điểm : giá thành rẻ so với loại cọc khác (cùng điều kiện thi cơng giá thành móng cọc ép rẻ 2-2.5 lần giá thành cọc khoan nhồi), thi cơng nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc sản xuất cọc từ nhà máy (cọc đúc sẵn) , phương pháp thi công tương đối dễ dàng, không gây ảnh hưởng chấn động xung quanh tiến hành xây chen đô thị lớn ; cơng tác thí nghiệm nén tĩnh cọc ngồi trường đơn giản Tận dụng ma sát xung quanh cọc sức kháng đất mũi cọc  Khuyết điểm : sức chịu tải không lớn ( 50 350 T ) tiết diện chiều dài cọc bị hạn chế ( hạ đến độ sâu tối đa 50m ) Lượng cốt thép bố trí cọc tương đối lớn Thi cơng gặp khó khăn qua tầng laterit, lớp cát lớn, thời gian ép lâu * Móng cọc khoan nhồi :  Ưu điểm : sức chịu tải cọc khoan nhồi lớn ( lên đến 1000 T ) so với cọc ép , mở rộng đường kính cọc 60cm 250cm , hạ cọc đến độ sâu 100m Khi thi công không gây ảnh hưởng chấn động cơng trình xung quanh Cọc khoan nhồi có chiều dài > 20m lượng cốt thép giảm đáng kể so với cọc ép Có khả thi công qua lớp đất cứng , địa chất phức tạp mà loại cọc khác không thi công  Khuyết điểm : giá thành cọc khoan nhồi cao so với cọc ép , ma sát xung quanh cọc giảm đáng kể so với cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ Biện pháp kiểm tra chất lượng thi công cọc nhồi thường phức tạp tốn kém, thí nghiệm nén tĩnh cọc khoan nhồi phức tạp Công nghệ thi công cọc khoan nhồi địi hỏi trình độ kỹ thuật cao SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Trang 107 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Lê Văn Phước Nhân DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] [2] [3] [4] [5] [6] Lê Anh Hoàng, Nền Móng, Nhà xuất Xây dựng, Hà Nội năm 2004 Phùng Văn Lự, Phạm Duy Hữu, Phan Khắc Trí, Giáo trình Vật Liệu Xây Dựng, NXB Giáo Dục , 1998 Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép tập 1,2,3 (cấu kiện bản), Nhà xuất Đại học Quốc gia Tp Hồ Chí Minh, Tp Hồ Chí Minh năm 2006 Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam:TCXDVN 356:2005 “Kêt cấu bê tông bê tông cốt thép-tiêu chuẩn thiết kê” Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam:TCXDVN 205:1998 “Móng cọc-tiêu chuẩn thiết kế” Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam:TCXDVN 195:1997 “Cọc khoan nhồi-tiêu chuẩn thiết kế” SVTH : Nguyễn Thị Sta MSSV : 20661172 Trang 108 ... HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG VÀ ĐIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ PHÚ MỸ HƯNG (THUYẾT MINH/PHỤ LỤC) SVTH : NGUYỄN THỊ STA MSSV : 20661172 GVHD : TS LÊ VĂN PHƯỚC NHÂN TP... 84 f Thiết kế thép chịu uốn cho đài cọc 84 6.3 Thiết kế móng cọc khoan nhồi 86 6.3.1 Ưu nhược điểm phạm vi ứng dụng 86 6.3.2 Thiết kế móng cọc khoan... hệ kết cấu để chịu tải trọng vấn đề quan trọng thiết kế kết cấu nhà cao tầng Mặt khác, đặc điểm thi công nhà cao tầng theo chiều cao, điều kiện thi công phức tạp, nguy hiểm Do vậy, thiết kế biện