Các phương pháp xác định cường độ và biến dạng của nền đất yếu

Trong thực tế xây dựng, có rất nhiều công trình bị lún, sập hư hỏng khi xây dựng trên nền đất yếu do không có những biện pháp xử lý phù hợp, không đánh giá chính xác được các tính chất cơ lý của nền đất.

Thông báo Khoa học Công nghệ Số 2/2016 Information of Science and Technology No 2/2016 CÁC PHƯƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH CƯỜNG ĐỘ VÀ BIẾN DẠNG CỦA NỀN ĐẤT YẾU ThS Võ Thanh Toàn Khoa Cầu đường, Trường Đại học Xây dựng Miền Trung Tóm tắt Việt Nam biết đến nơi có nhiều đất yếu, đặc biệt lưu vực sông Hồng sông Mê Kông Nhiều thành phố thị trấn quan trọng hình thành phát triển đất yếu với điều kiện phức tạp đất nền, dọc theo dòng sơng bờ biển Thực tế địi hỏi phải hình thành phát triển cơng nghệ thích hợp tiên tiến để xử lý đất yếu Trong thực tế xây dựng, có nhiều cơng trình bị lún, sập hư hỏng xây dựng đất yếu khơng có biện pháp xử lý phù hợp, khơng đánh giá xác tính chất lý đất Do việc đánh giá xác chặt chẽ tính chất lý đất yếu (chủ yếu thí nghiệm phòng trường) để làm sở đề giải pháp xử lý móng phù hợp vấn đề khó khăn, địi hỏi kết hợp chặt chẽ kiến thức khoa học kinh nghiệm thực tế để giải quyết, giảm tối đa cố, hư hỏng cơng trình xây dựng đất yếu Từ khóa Đất yếu, cố kết Mở đầu Đất yếu chưa có khái niệm rõ ràng thống Bởi mối quan hệ tương tác với cơng trình có qui mơ tải trọng khác đất ứng xử khác Có đất yếu với cơng trình này, lại khơng yếu với cơng trình khác Nhìn chung đất yếu đất có sức chịu tải thấp, vào khoảng 0.5–1.0 kg/cm2, có tính biến dạng lớn, bão hịa nước, có hệ số rỗng lớn (thường e > 1), module biến dạng thấp (E0 ≤ 50 kg/cm2), lực dính c theo kết cắt nhanh khơng nước ≤ 0.15 kg/cm2, góc nội ma sát từ 00 đến 100 hệ số sức kháng cắt khơng đáng kể,… Ngồi định nghĩa đất yếu theo sức kháng cắt khơng nước Su trị số xuyên tiêu chuẩn N sau: Đất yếu: Su ≤ 12.5kPa N≤2 Đất yếu: Su ≤ 25kPpa N ≤ Như khơng áp dụng giải pháp xử lý thích hợp việc xây dựng cơng trình nên đất yếu khó khăn khơng thực Nguyên nhân làm đất yếu Đất yếu định nghĩa đất có độ bền học, thủy lực không cao, dễ bị biến dạng gặp tải trọng Như tác nhân làm đất yếu qui ba nhóm 2.1 Do kết cấu Nguyên nhân thường gặp điều kiện địa chất đất sỏi, đá cuội, đá tảng Các phần tử đất đá gối lên không chắn, số tải trọng định, cơng trình lún đất biến dạng không nhiều, tải trọng lớn xảy đứt gãy lún lệch làm cơng trình đổ sập đập Malpasset Pháp yếu tố thay đổi kết cấu 127 Thông báo Khoa học Công nghệ Số 2/2016 chịu lực vùng sập vài mỏ khai thác đá Việt Nam năm gần tính phần yếu tố Cũng có trường hợp đất sét tạo gối nước lòng đất, cơng trình đặt lên làm đất biến dạng từ từ, khoan cọc móng vùng địa chất bên cạnh, dẫn tới nứt khe ngang làm nước thoát đi, độ lún biến đổi đột ngột, số nhà cao tầng thành phố Hồ Chí Minh tính phần lí mà lún sập 2.2 Do độ ẩm Nguyên nhân thường gặp đất cát đất sét, nước đất tồn hai dạng chủ yếu tự liên kết Đây tác nhân gây tượng đàn hồi thủy lực tính nén đất Các nhân tố gây khó khăn lớn thi công, cản trở việc lắp đặt sử dụng thiết bị gia cố Hiện tượng phổ biến vùng đồng ven sông, ven biển, vùng rừng lâu năm yếu tố cơng trình thi cơng biển 2.3 Do đặc tính sinh hóa Ngun nhân thường gặp điều kiện địa chất gia cố Trải qua thời gian, tác động sinh hóa, phản ứng hóa học thành phần chất gia cố với nước, hoạt động sinh vật vi sinh vật, đất gia cố trở nên yếu Đây vấn đề tương đối khó khăn cơng trình sử dụng biện pháp hóa học để gia cố đất xi măng, thủy tinh,… Phân biệt đất yếu số loại đất yếu thường gặp Đất mềm yếu nói chung loại đất có khả chịu tải nhỏ (áp dụng cho đất Information of Science and Technology No 2/2016 có cường độ kháng nén quy ước 0,50 daN/cm2), có tính nén lún lớn, hệ số rỗng lớn (e>1), có mơ-đun biến dạng thấp (Eo< 50 daN/cm2), có sức kháng cắt nhỏ Khi xây dựng cơng trình đất yếu mà thiếu biện pháp xử lý thích đáng hợp lý phát sinh biến dạng chí gây hư hỏng cơng trình Nghiên cứu xử lý đất yếu có mục đích cuối làm tăng độ bền đất, làm giảm tổng độ lún độ lún lệch, rút ngắn thời gian thi cơng giảm chi phí đầu tư xây dựng 3.1 Cách phân biệt đất yếu Cách phân biệt đất yếu nước nước có tiêu chuẩn cụ thể để phân loại đất yếu Theo nguyên nhân hình thành: loại đất yếu có nguồn gốc khống vật nguồn gốc hữu - Loại có nguồn gốc khống vật: thường sét sét trầm tích nước ven biển, vùng vịnh, đầm hồ, thung lũng - Loại có nguồn gốc hữu cơ: hình thành từ đầm lầy, nơi nước tích đọng thường xuyên, mực nước ngầm cao, loại thực vật phát triển, thối rữa phân hủy tạo vật lắng hữu lẫn với trầm tích khống vật Phân biệt theo tiêu lý (trạng thái tự nhiên): Thông thường phân biệt theo trạng thái tự nhiên tính chất lý chúng hàm lượng nước tự nhiên, tỷ lệ lỗ rỗng, hệ số co ngót, độ bão hịa, góc nội ma sát (chịu cắt nhanh) cường độ chịu cắt Phân biệt đất yếu loại sét sét, đầm lầy than bùn theo độ sệt Một số tiêu phân biệt loại đất mềm yếu: Bảng 3.1.Phân loại đất yếu dựa vào lượng nước, độ rỗng, cường độ chịu cắt Chỉ tiêu Hàm lượng nước tự nhiên (%) Độ rỗng tự nhiên Cường độ chịu cắt (kPa) Giá trị tiêu ≥ 35 giới hạn lỏng ≥ 1,0 < 35 128 Thông báo Khoa học Công nghệ Số 2/2016 Information of Science and Technology No 2/2016 Bảng 3.2 Phân loại đất yếu dựa vào hệ số co ngót, độ bão hịa, góc ma sát Chỉ tiêu Hàm lượng nước tự nhiên (%)�ng điều kiện thoát nước mẫu đất thí nghiệm, phân biệt phương pháp (sơ đồ) sau để xác định sức chống cắt Tiến hành thí nghiệm mẫu đất có h=2cm, Ø=6.3cm - Sơ đố cắt nhanh khơng cố kết (UU): Sau mẫu thí nghiệm đặt vào hộp cắt, cho tác dụng lực thẳng đứng N để xác định cấp áp lực pháp tuyến σ1 Cho hộp cắt ngập nước kiểm tra thiết bị đo Tác động lực cắt ngang (T) chuyển động với vận tốc cắt khoảng 1.25mm/phút cho chuyển vị liên tục khoảng 9mm Số đo ứng suất cắt đọc đồng hồ gắn với vòng ứng biến theo khoảng chuyển vị Phương thức tiến hành tương tự cho mẫu đất thí nghiệm với cấp áp lực pháp tuyến khác Như vậy, sau đặt ứng suất pháp σ, áp lực nước lỗ rỗng thặng dư xuất mẫu đất suốt trình cắt nhanh áp lực nước lỗ rỗng thay đổi không đo đạc chúng Từ kết thí nghiệm, ta xác định thông số sức kháng cắt trạng thái ứng suất tổng cu φu - Sơ đồ cắt nhanh, cố kết (CU): Quá trình chuẩn bị đến thí nghiệm cắt tương tự thí nghiệm UU, ngoại trừ dao vịng mẫu thí nghiệm cho cố kết trước theo cấp áp lực pháp tuyến dự kiến trước tiến hành thí nghiệm cắt Trong thí nghiệm Information of Science and Technology No 2/2016 không đo áp lực nước lỗ rỗng Từ kết thí nghiệm, ta xác định thơng số sức kháng cắt trạng thái ứng suất tổngccu φcu - Sơ đồ cắt chậm, cố kết (CD): Mẫu đất thí nghiệm cố kết áp lực nén thẳng đứng kết thúc giai đoạn cố kết ban đầu Sau cắt mẫu với tốc độ dịch chuyển đủ chậm để nước thoát Tùy theo loại đất khả thiết bị mà chọn vận tốc cắt cho phù hợp Sơ đồ thí nghiệm xem cắt trạng thái cố kết, thoát nước, cung cấp thơng số ứng suất hữu hiệu Từ kết thí nghiệm, ta xác định trị số c’ φ’ - Ưu điểm: + Cơ sở lý thuyết đơn giản dễ chấp nhận + Là thí nghiệm đơn giản để xác định sức chống cắt: cách chuẩn bị mẫu, thực thí nghiệm đơn giản, khơng địi hỏi máy móc phức tạp Do vậy, thí nghiệm sử dụng rộng rãi + Thời gian thực nhanh - Khuyết điểm: + Máy cắt trực tiếp cắt theo mặt phẳng ấn định trước, mặt phẳng chưa phải mặt phẳng yếu (đối với đất trầm tích khơng đồng nhất, mặt trượt mặt xiên) Do kết c, φ tìm theo thí nghiệm khơng phản ánh trung thực ứng xử + Sự phân bố ứng suất bề mặt cắt khơng Do để có kết xác hình ảnh mẫu đất làm việc phịng thí nghiệm giống đất làm việc trường, người ta thường dựa vào thí nghiệm nén trục (triaxial compression test) tìm c, φ xác Hơn c, φ xác định theo sơ đồ khác phù hợp điều kiện nước tốc độ xây dựng cơng trình thực tế nhằm mục đích ứng dụng thiết bị đại nghiên cứu thí nghiệm xác định thông 130 Thông báo Khoa học Công nghệ Số 2/2016 số phục vụ cho tính tốn ổn định lâu dài cơng trình * Thí nghiệm nén ba trục (Triaxial compression test) Thí nghiệm nén ba trục thí nghiệm xác định sức kháng cắt đất áp dụng rộng rãi thí nghiệm mơ hình hóa trạng thái ứng suất tự nhiên mẫu đất điều kiện nằm tự nhiên Thí nghiệm thực mẫu đất hình trụ có tỉ số chiều cao đường kính 2/1: kích thước mẫu thường 100 x 50mm 76 x 38mm Trong thực tế, sức kháng cắt đất thường thực theo sơ đồ: Thí nghiệm khơng cố kết, khơng nước đất bão hòa, ký hiệu UU Đây sơ đồ thí nghiệm đơn giản, vận hành nhanh, giá thành rẻ thơng dụng thí nghiệm nén ba trục Kết sức kháng cắt thu trạng thái ứng suất tổng Những nguyên lý trình bày sau liên quan đến đất bão hịa Trong suốt q trình thí nghiệm, nước lỗ rỗng bị khống chế khơng ngồi, mẫu đất không cố kết tải trọng tác dụng lên Vì nước cốt đất khơng chịu nén giả thiết nước không chứa không khí nên q trình thí nghiệm mẫu khơng bị biến dạng thể tích Khi thí nghiệm với đất bão hịa, độ tăng ứng suất tổng tạo nên tăng tương ứng áp lực nước lỗ rỗng (Δu = Δσ) khơng xảy tăng ứng suất hiệu quả, tức Δσ’=0 Khi ta có: Su = cu vàu = Giá trị Su gọi sức kháng cắt khơng nước đất Thí nghiệm cố kết, khơng nước đất bão hòa, ký hiệu CU Trong phương pháp thí nghiệm có cố kết – khơng nước, sau bơm nước vào buồng nén tăng áp tạo ứng suất đẳng hướng σc lên mẫu đất, áp lực nước mẫu đất tăng lên lượng với σc, mẫu đất mềm bão hòa Information of Science and Technology No 2/2016 hoàn toàn Giữ yên áp lực buồng nén lúc áp lực nước lỗ rỗng thặng dư bên mẫu phân tán hết (có cố kết), lúc ứng suất hữu hiệu theo phương với áp lực buồng nén (σ1’= σ2’= σ3’= σc) Sau giữ ngun áp lực buồng nén, khóa van nước tức thể tích mẫu đất bão hịa nước khơng đổi thể tích, gia tăng ứng suất thẳng đứngσ1 lúc mẫu đất bị trượt, đo áp lực nước lỗ rỗng gia tăng u suốt trình tăng tải Vận tốc nén từ 1mm/phút đến 2mm/phút Trong trình áp ứng suất lệch q=Δu = σ1 - σ3 = Δσ1 - Mẫu đất cát rời đất dính cố kết thường (NC = normally consolidation), khơng thoát nước áp lực nước lỗ rỗng tăng - Mẫu đất cát chặt đất dính cố kết trước mạnh (OC = over consolidation), khơng nước áp lực nước lỗ rỗng giảm Kết thu theo sơ đồ sức kháng cắt theo hai trạng thái: Đặc trưng sức kháng cắt cố kết khơng nước: ccu φcu sử dụng cho thiết kế đắp đất theo giai đoạn đất yếu Đặc trưng sức kháng cắt cố kết, thoát nước: c’ φ’ dùng tính ổn định dài hạn Thí nghiệm cố kết, nước, ký hiệu CD Giống thí nghiệm cố kết khơng nước, mẫu thí nghiệm trước tiên tiến hành cố kết tải trọng tác dụng lên giai đoạn nén, mẫu đất thoát nước tự Sau tăng tải trọng gây cắt Tốc độ tăng tải trọng gây cắt phải chậm đủ để đảm bảo không xảy việc tăng áp lực nước lỗ rỗng Vận tốc cắt (nén) cực đại suy từ thời gian cố kết mẫu: V max  H  f b  t 100 (3) Trong đó: 131 Thông báo Khoa học Công nghệ Số 2/2016 εf : Biến dạng tương ứng giai đoạn sụp đổ theo thí nghiệm trước (εf=3% cho sét cứng sét cố kết trước; εf = 6% cho trường hợp khác); t100 : Thời gian cố kết 100% mẫu; H0 : Chiều cao ban đầu mẫu; b = 8.5; Đặc trưng sức kháng cắt nhận được, theo sơ đồ thí nghiệm này, trạng thái ứng suất hữu hiệu với thông số c’ φ’ riêng mẫu Thí nghiệm theo phương pháp CD nhằm mơ ứng xử đất vào giai đọan mà cố kết sơ cấp kết thúc Các tham số sức chống cắt (c, φ) thí nghiệm theo sơ đồ dựa vào máy cắt trực tiếp máy nén trục có khác khơng đáng kể Trong góc ma sát φ thí nghiệm theo sơ đồ khác (CU) (CD) lọai máy lớn góc ma sát đất điều kiện khơng cố kết khơng nước (UU) 100 tùy theo tốc độ cắt nén Lực dính đất có khác nhau, khơng nhiều Khi cơng trình đất đắp đường, đê, đập,… đặt trưc tiếp đất sét mềm phải hồn thành cơng đợt thi cơng nên chọn tham số sức chống cắt (c, φ) theo sơ đồ (UU) Khi đợt đắp thứ trở chọn Information of Science and Technology No 2/2016 tham số sức chống cắt (c, φ) theo sơ đồ (CU) (CD) Nếu cơng trình đắp đất sét mềm có gia cố giếng cát bấc thấm kết hợp gia tải trước tham số sức chống cắt (c, φ) chọn để thiết kế phải theo sơ đồ (CD) Bảng tổng kết Ladd, năm 1971, ứng dụng phương pháp thí nghiệm khác để tính sức chống cắt sức chịu tải đất cơng trình Bảng 4.1 Một số ứng dụng phương pháp CD Cơng trình Thi cơng cơng trình đất đắp lớp thật chậm sét mềm Đập đất với thấm qua thường trực Mái dốc tự nhiên mái đào hố móng Móng nơng đất sét, sau lún ổn định Ứng suất chống cắt CD Ứng suất chống cắt chỗ có nước sau cố kết Ứng suất chống cắt lõi đập có nước, sau cố kết Ứng suất chống cắt chỗ có nước, sau cố kết Ứng suất chống cắt chỗ có thoát nước, sau cố kết Bảng 4.2 Một số ứng dụng phương pháp CU Cơng trình giai đọan làm việc tương ứng Đắp lớp đất sau cho cố kết hoàn toàn với lớp đắp trước cơng trình đất đắp, gia tải cấp gia tải trước Xả nước hồ chứa nhanh Lõi không thấm đập chưa kịp nước q trình tháo đập Thi cơng nhanh cơng trình đất đắp suờn dốc Ứng suất chống cắt CU Ứng suất chống cắt chỗ khơng nước, sau đắp lớp sau cố kết hoàn toàn tải lớp đắp trước Ứng suất chống cắt lõi đập khơng nước, lúc xả nhanh hồ chứa, sau lõi cố kết hoàn toàn thấm thường trực Ứng suất chống cắt sau gia tải khơng nước, cố kết hoàn toàn trọng lượng thân trước 132 Thơng báo Khoa học Cơng nghệ Số 2/2016 Information of Science and Technology No 2/2016 Bảng 4.3 Một số ứng dụng phương pháp UU Cơng trình giai đọan làm việc tương ứng Thi cơng nhanh cơng trình đất đắp lớp sét mềm Ứng suất chống cắt UU Đập kích thước lớn thi công nhanh, độ ẩm lõi không kịp thay đổi Móng nơng thi cơng nhanh sét Ứng suất chống cắt khơng nước lõi sét đầm chặt đập Sức chịu tải phụ thuộc ứng suất chống cắt khơng nước * Thí nghiệm cắt cánh trường (Field Vane test) Ta biết, khả nước lỗ rỗng đất dính chậm nên số trường hợp tính tốn móng, đặc biệt nghiên cứu đất đắp đất yếu, thí nghiệm theo sơ đồ UU (khơng nước, khơng cố kết) thích hợp Trong đó, việc xác định cu phịng thí nghiệm khơng phải lúc thuận lợi, sét yếu than bùn Xuất phát từ vấn đề nêu trên, người ta đề xuất loại thí nghiệm, khơng cần tiến hành lấy mẫu nguyên dạng, xác định nhanh chóng sức kháng cắt khơng nước đất yếu Phương pháp cắt cánh thường sử dụng loại đất mềm yếu, khó có khả lấy mẫu ngun dạng để thí nghiệm phịng đất loại sét mềm yếu, cát hạt nhỏ mịn bão hòa nước, loại đất bùn than bùn Hiện nay, nước ta, thiết kế đất yếu, thiết kế thi cơng cọc khoan nhồi, hố móng, người ta thường sử dụng phổ biến tài liệu thí nghiệm cắt cánh Thí nghiệm cắt cánh theo nguyên tắc cắt đất mặt phẳng định sẵn Nguyên lý thí nghiệm đơn giản ấn vào đất cánh cắt chữ thập thép, sau quay cánh cắt đất bị cắt xoay trịn (phá hủy) xung quanh trục đo mô-men xoắn Đất bị cắt thời gian nhanh, nước khơng kịp ngồi nên thí nghiệm xem theo sơ đồ UU Ta tính ứng suất tiếp τ, từ có sức kháng Ứng suất chống cắt sau gia tải khơng nước, sét mềm chưa cố kết hoàn toàn tải trọng lượng thân (NC) cắt khơng nước Su (tức cu) đất yếu, u =   6M x 7 d (4) Trong đó: Mx: Mơ-men giới hạn ngọai lực tác dụng lên cần nối cánh chữ thập d : Đường kính cánh chữ thập Thí nghiệm cắt cánh có độ tin cậy tương đối tốt Các sai sót có thí nghiệm cắt cánh thường là: cánh cắt dày, tỷ lệ chiều cao với bề rộng cánh khơng phù hợp, ma sát 4.2 Các phương pháp thí nghiệm xác định tính nén lún đất yếu Bên cạnh tham số (c, φ) đặc trưng cho sức chống cắt đất Tính nén lún đất yếu đặc trưng hệ số nén lún a số nén Cc; hệ số cố kết thẳng đứng Cv; môđun biến dạng E0 Sau số phương pháp thí nghiệm xác định mô đun biến dạng E đất Mô-đun biến dạng E cho biết khả chống lại tác dụng nén lún tải trọng tác dụng - Khi E nhỏ đất yếu biến dạng lún lớn - Khi E lớn đất tốt biến dạng lún nhỏ E = 300 ÷ 5000kN/m2 (đất bùn yếu) đến 100000kN/m2 (đá gốc, đá tảng) - Mô-đun đàn hồi mô đun xét đến biến dạng đàn hồi - Mô-đun biến dạng xét đến biến 133 Thông báo Khoa học Công nghệ Số 2/2016 Information of Science and Technology No 2/2016 dạng đàn hồi biến dạng dư * Thí nghiệm bàn nén trường: Khi xác định E phịng nghiệm khơng phản ánh hồn tồn đầy đủ tính liên tục đất (đất bị nở hơng chịu nén), để có giá trị E phù hợp với trạng thái khối đất tự nhiên, người ta dùng phương pháp thí nghiệm bàn nén trường Ngành xây dựng thường dùng bàn nén vng có cạnh từ 0,3m; 0,45m; 0,6m; 0,75m;… Ngành cầu đường thường sử dụng bàn nén trịn có đường kính 0,75m Đơi khi, bàn nén tiến hành đáy hố khoan với bàn nén tròn đường kính lỗ khoan Thí nghiệm bàn nén trường tăng tải cấp lên bàn nén, đo chuyển vị đứng bàn nén ứng với cấp tải trọng, đạt tải trọng giới hạn P ult (tải trọng ứng với giá trị đó, chuyển vị đứng bàn nén giảm dần giá trị ổn định Giá trị ổn định chọn khoảng thời gian độ lún nhỏ 0,2mm) Từ kết bàn nén trường, ta vẽ đường cong quan hệ ứng suất biến dạng đứng bàn nén Mô đun đàn hồi đất xác định theo biểu thức: E  1, 57 (1   ) R p s (5) Trong đó: ν : hệ số Poisson R : bán kính bàn nén Δp: biến thiên cấp áp lực pha đàn hồi Δs: biến thiên độ lún, tương ứng khoảng cấp áp lực nêu * Phương pháp nén cố kết (OCT): Độ lún đất yếu bão hòa nước, tác dụng tải trọng, xảy Loại đất Cát rời Cát chặt trung bình Cát chặt Cát lẫn đất bột tượng cố kết Hiện tượng xác định thiết bị nén trục không nở hơng thí nghiệm nén trục Tuy nhiên, thí nghiệm nén trục tiến hành phức tạp Thí nghiệm nén cố kết tiến hành máy nén trục nhằm xác định thay đổi chiều cao mẫu đất nguyên dạng hộp hình trụ khơng cho phép biến dạng ngang chịu áp lực thẳng đứng Mẫu đất lấy vào dao vịng thép khơng rỉ, cứng có đường kính 70mm, chiều cao 20mm Dao vịng, có mẫu đất, đặt hộp nén với viên đá bọt ốp Cả hộp đặt chìm nước Hộp mẫu đặt hệ khung đặc biệt, gia tải qua cánh tay cân, treo cân có trọng lượng khác Đo chuyển vị thẳng đứng mẫu đất thiên vân kế gắn liền với khung Tiến hành chất tải theo cấp cấp áp lực dự kiến (0,25 - 0,5 - 1,0 2,0 - 4,0 - 8,0 - 16,0 - 32,0 kg/cm2) Kết quan trắc thể dạng biểu đồ: + Biểu đồ quan hệ hệ số rỗng – cấp áp lực + Biểu đồ quan hệ chuyển vị thời gian Tại hai điểm đường cong nén lún ta rút biểu thức: E0     (1  e0 ) H e H (6) e  av Ta gọi  hệ số nén lún  e0 E0  av ta có: Phương pháp dùng bảng tra: Mơ đun biến dạng E (Mpa) 10,35÷24,15 17,25÷27,60 34,50÷55,20 Hệ số Poisson ν 0,20÷0,40 0,25÷0,40 0,30÷0,45 1,035÷17,25 0,20÷0,40 134 Thơng báo Khoa học Công nghệ Số 2/2016 Cát Sét Sét Sét Loại đất sỏi mềm dẻo trung bình cứng Information of Science and Technology No 2/2016 Mơ đun biến dạng E (Mpa) 69,00÷172,50 2,07÷5,18 5,18÷10,35 10,35÷24,15 Kết luận Khi nghiên cứu đất yếu, cần tiến hành thí nghiệm để xác định đặc trưng học (cường độ chống cắt đặc trưng biến dạng) chúng Các tiêu biểu thị sức kháng cắt đất gồm có lực dính kết c góc ma sát φ Tuỳ theo giải pháp thiết Hệ số Poisson ν 0,15÷0,35 0,20÷0,50 0,20÷0,50 0,20÷0,50 kế khác màc, φ xác định theo phương pháp thí nghiệm khác Các tiêu biểu thị tính nén lún đất gồm có: hệ số nén lún av số nén Cc; hệ số cố kết thẳng đứng Cv; mô đun biến dạng E0 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] [2] [3] [4] [5] Bùi Trường Sơn, 2009 “Bài giảng địa chất cơng trình” Bùi Trường Sơn, 2009 “Thổ chất cơng trình đất” Châu Ngọc Ẩn, 2009 “Cơ học đất” NXB Đại học quốc gia Tp Hồ Chí Minh K.H.Head, 1994 “Soil laboratory testing, volume 2, Permeability, shear strength and compressibility” Tiêu chuẩn xây dựng TCVN 8868-2011; TCVN 4199-1995; TCVN 4200-2012; TCVN 9354-2012 135 ...; môđun biến dạng E0 Sau số phương pháp thí nghiệm xác định mô đun biến dạng E đất Mô-đun biến dạng E cho biết khả chống lại tác dụng nén lún tải trọng tác dụng - Khi E nhỏ đất yếu biến dạng lú... chi phí đầu tư xây dựng 3.1 Cách phân biệt đất yếu Cách phân biệt đất yếu nước nước ngồi có tiêu chuẩn cụ thể để phân loại đất yếu Theo nguyên nhân hình thành: loại đất yếu có nguồn gốc khống vật... ngót, độ bão hịa, góc nội ma sát (chịu cắt nhanh) cường độ chịu cắt Phân biệt đất yếu loại sét sét, đầm lầy than bùn theo độ sệt Một số tiêu phân biệt loại đất mềm yếu: Bảng 3.1.Phân loại đất yếu