Đánh giá lún lệch nền đất yếu dưới nền đường đắp ven sông theo thành phần ứng suất trong nền giới hạn

Do bị phân cắt nên phân bố ứng suất trong nền đường đắp ven sông khác biệt. Căn cứ cơ sở phân chia độ lún thành hai thành phần và phân bố ứng suất trong nền giới hạn, việc đánh giá sự phân bố độ lún và độ lún lệch được thực hiện.

TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 ĐÁNH GIÁ LÚN LỆCH NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI NỀN ĐƯỜNG ĐẮP VEN SÔNG THEO THÀNH PHẦN ỨNG SUẤT TRONG NỀN GIỚI HẠN EVALUATING DIFFERENT SETTLEMENT OF SOFT GROUND UNDER EMBANKMENT ALONG RIVER SIDE ACCORDING TO STRESS ELEMENTS IN LIMITED GROUND PGS TS Bùi Trường Sơn Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG-HCM TÓM TẮT Do bị phân cắt nên phân bố ứng suất đường đắp ven sông khác biệt Căn sở phân chia độ lún thành hai thành phần phân bố ứng suất giới hạn, việc đánh giá phân bố độ lún độ lún lệch thực Kết tính tốn cho thấy độ lún độ lún lệch đường ven sông lớn so với trường hợp bán khơng gian vơ hạn Kết tính tốn cho thấy cần thiết xét đến điều kiện mặt thực tế kế cận cơng trình, đặc biệt khu vực có nhiều kênh rạch khu vực Đồng sông Cửu Long ABSTRACT Because of cleavage, stress distribution in ground under embankment along river side is different Based on division of settlement into two components and stress distribution of limited ground, the evaluating settlement distribution is carried out The calculation results show that settlement and different settlement are greater in comparison with unlimited half space The research results show the necessary to account the real site next to construction, espectially for the area consisted of many canals as Mekong delta ĐẶT VẤN ĐỀ Chuyển vị đất yếu cơng trình đắp chủ yếu nghiên cứu đánh giá vào kết quan trắc từ mức độ chuyển vị ngang hay tỷ lệ chuyển vị ngang đứng rút theo kinh nghiệm [1], [2], [3] Trong tính tốn sở lý thuyết, việc dự tính độ lún độ lún đất theo thời gian thường thực với ứng suất theo phương đứng xem bán khơng gian đàn hồi tuyến tính [4], [5], [6] Chuyển vị ngang trình thi công sử dụng lâu dài phân tích dựa lộ trình ứng suất có hiệu xảy trong q trình thi cơng sử dụng lâu dài Các tài liệu [1], [2], [3] trình bày lộ trình ứng suất có hiệu mối quan hệ độ lún S chuyển vị ngang lớn ym Ngoài ra, sét bão hịa điều kiện khơng nước, độ gia tăng chuyển vị ngang lớn gần với độ lún bề mặt bên tâm cơng trình đắp Kết hợp nhiều số liệu quan VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 319 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 trắc, Tavenas đề nghị biểu thức quan hệ đánh giá mức độ chuyển vị ngang lớn nhất: ∆ym = 0,19.∆S Thực tế, chuyển vị độ lún đất phụ thuộc vào điều kiện mặt xây dựng chịu ảnh hưởng trạng thái ứng suất ban đầu Đối với cơng trình đường đắp khu vực lân cận kênh rạch, giới hạn biên ngang, chuyển vị ngang lớn gây độ lún lệch cho công trình Để đánh giá chênh lệch chuyển vị hay độ lún vào trạng thái ứng suất giới hạn mô phương pháp phần tử hữu hạn CÁC VẤN ĐỀ VỀ ĐÁNH GIÁ TRẠNG THÁI ỨNG SUẤT TRONG NỀN GIỚI HẠN VÀ ĐẶC ĐIỂM BIẾN DẠNG CÓ XÉT ĐẾN CHUYỂN VỊ NGANG CỦA ĐẤT NỀN Cho đến nay, tốn Địa kỹ thuật, việc tính tốn thơng thường bắt đầu cách đánh giá trạng thái ứng suất ban đầu thay đổi trạng thái ứng suất việc xây dựng cơng trình Sau đó, giá trị biến dạng hay khả ổn định đánh giá thay đổi trạng thái ứng suất ban đầu Đối với tốn thơng thường, ứng suất xác định theo mơ hình bán khơng gian đàn hồi tuyến tính Đối với cơng trình ven sông, bề mặt bị phân cắt nên trạng thái ứng suất khu vực gần bờ sơng khác biệt Do đó, mức độ chuyển vị độ lún cơng trình gần biên khác biệt gây chênh lệch độ lún Nội dung bao gồm vấn đề đánh giá trạng thái ứng suất giới hạn đặc điểm biến dạng có xét đến trượt ngang đất 2.1 Các thành phần ứng suất giới hạn Trong việc ước lượng độ lún cơng trình, việc chọn lựa mơ hình đóng vai trò quan trọng yếu tố định đến kết dự báo độ lún Ngoài ra, tồn nhiều nghiên cứu liên quan đến việc chọn lựa phạm vi ảnh hưởng tác động tải trọng cơng trình, liệt kê số phương pháp: TCVN, phương pháp lớp tương đương theo N.A Txưtovich, phương pháp vào độ bền cấu trúc theo N.A Txưtovich, phương pháp xác định vùng chịu nén cố kết thấm theo giá trị gradient ban đầu io theo N.N Maslov 2b +l -l x h z Hình Sơ đồ giới hạn theo phương đứng phương ngang tải trọng hình băng phân bố 320 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 Q trình hình thành trạng thái ứng suất biến dạng đất chịu tác dụng tải trọng giới hạn phạm vi Phạm vi ảnh hưởng phụ thuộc vào nhiều yếu tố bao gồm đặc trưng lý, độ bền cấu trúc đất nền, độ lớn kích thước diện gia tải yếu tố khác Để thuận tiện cho việc sử dụng thuật tốn tính tốn, chọn mơ hình dạng hình chữ nhật (Hình 1) Mơ hình áp dụng có xét đến giới hạn vùng biến dạng theo phương đứng phương ngang toán phẳng Xét toán ứng suất phân bố diện chịu tải với bề rộng 2b có giới hạn theo phương đứng tới độ sâu h theo phương ngang từ -l đến +l (Hình 1) Để xác định ứng suất khối đất giới hạn tác dụng tải trọng phân bố đều, điều kiện biên biên sau [7]: Khi z = h: chuyển vị đứng: v = 0; (1) Khi z = 0: σz(x, 0) = p (2) σz(x, 0) = (-b ≤ x ≤ b) (-l ≤ x ≤ -b) (b ≤ x ≤ l) τxz(x, 0) = (3) Điều kiện biên ngang xem khơng có ứng suất biên ứng với trường hợp không bị khống chế đất gần kênh rạch: Khi x = ± l: σz (±l, z) = 0; σx (±l, z) = 0; (4) Các thành phần ứng suất cho điều kiện biên thứ hai tìm dạng [7]: σ z ( x, z ) = 4p sin (αb ) [sh (αh ) + αh ⋅ ch (αh )] ⋅ ch[α (z − h )] − α (z − h ) ⋅ sh[α (z − h )] ⋅ sh[αh ] ⋅ cos(αx ) sh (2αh ) + 2αh π m =1 m σ x ( x, z ) = − ∞ ∑ 4p sin(αb ) [− sh(αh ) + αh ⋅ ch(αh )]⋅ ch[α (z − h )] − α (h − z ) ⋅ sh(αh ) ⋅ sh[α (z − h )] ⋅ cos(αx ) sh(2αh ) + 2αh π m=1 m τ xz ( x, z ) = − ∞ ∑ 4p sin(αb) αh ⋅ ch(αh ) ⋅ sh[α (z − h )] − α ( z − h ) ⋅ sh(αh ) ⋅ ch[α (z − h )] ⋅ sin(αx ) sh(2αh ) + 2αh π m=1 m Với: α = ∞ ∑ mπ 2l Từ giá trị thành phần ứng suất tìm thành phần biến dạng điểm sở lý thuyết đàn hồi Hơn nữa, phương pháp chia bậc, thành phần ứng suất tác dụng tải trọng hình thang xác định [7] 2.2 Quan hệ tải trọng chuyển vị sở lý thuyết đàn hồi Để xác định độ lún sở lý thuyết đàn hồi theo sơ đồ toán phẳng cần thiết phải phân chia độ lún thành thành phần: biến dạng thể tích biến dạng hình VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 321 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 dạng Trong trường hợp này, chuyển vị đứng hay độ lún điểm có tọa độ xác định cơng thức sau [8]: h  σ -σ σ  v = S = ∫ z +  dz 2G K z (5) Với: h – bề dày lớp chịu nén; K – module biến dạng thể tích: K = module biến dạng hình dạng: G = E ;G– (1- 2ν ) E ; E – module biến dạng; ν - hệ số Poisson; (1 +ν ) σz, σ - ứng suất theo phương đứng ứng suất đẳng hướng tải trọng Khi z = 0: chuyển vị theo phương đứng bề mặt độ lún PHÂN TÍCH ĐÁNH GIÁ LÚN LỆCH NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI NỀN ĐƯỜNG VEN SÔNG Ở AN GIANG 3.1 Giới thiệu sơ đồ toán cấu tạo địa chất đặc trưng An Giang Do điều kiện tự nhiên nên đặc điểm giao thông tỉnh miền Tây Nam Bộ thường kết hợp giao thông thủy - Do khan vật liệu việc vận chuyển khó khăn nên cơng trình đường thường sử dụng đất đắp địa phương đường bố trí cặp song song với kênh rạch khai đào (Hình 2) Hình Đường giao thông ven sông rạch khu vực Đồng sông Cửu Long Để đánh giá chuyển vị đất yếu cơng trình ven kênh rạch, chúng tơi lựa chọn quy mô đường cấp III đồng bằng, đoạn ven kênh tỉnh An Giang Trong trường hợp này, chiều cao đắp lớn có giá trị đến 1,5 m, độ dốc mái taluy 1:1,5 Sơ đồ cấu tạo đặc trưng đường đất yếu ven kênh rạch thể Hình Vật liệu đắp có dung trọng trung bình γ = 19 KN/m3 322 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 Hình Sơ đồ mặt cắt ngang kích thước đường đắp ven kênh rạch Căn hồ sơ khảo sát địa chất cơng trình khu vực huyện Chợ Mới, tỉnh An Giang, đặc trưng lý lớp đất tóm tắt sau: - Lớp 1: Bùn sét pha, bụi màu xám nâu, có bề dày m: độ ẩm W = 48,0%, trọng lượng riêng tự nhiên γ = 16,5 KN/m3, trọng lượng riêng khô γd = 11,2 KN/m3, hệ số rỗng e = 1,416, độ rỗng n = 57,1%, độ bão hịa Sr = 99,2%, lực dính hữu hiệu (CU) c’ = 10,1 KN/m2, góc ma sát hữu hiệu (CU) ϕ’ = 12o25’ - Lớp 2: Cát bụi, màu xám, chặt vừa, có bề dày 2,5 m: độ ẩm W = 26,2%, trọng lượng riêng tự nhiên γ = 18,6 KN/m3, trọng lượng riêng khô γ d = 14,7 KN/m3, hệ số rỗng e = 0,791, độ rỗng n = 44,2%, độ bão hòa Sr = 89,2%, lực dính c = 6,1 KN/m2, góc ma sát ϕ = 32o25’ - Lớp : Cát trung, màu xám, chặt vừa, có bề dày 15 m: độ ẩm W = 19,8%, trọng lượng riêng tự nhiên γ = 19,3 KN/m3, trọng lượng riêng khô γ d = 16,1 KN/m3, hệ số rỗng e = 0,639, độ rỗng n = 39%, độ bão hịa Sr = 83,3%, lực dính c = 4,2 KN/m2, góc ma sát ϕ = 33o23’ Do bên lớp đất yếu lớp tốt biến dạng không đáng kể nên độ lún chủ yếu xảy lớp đất yếu có bề dày m Căn kết nén lún trạng thái ứng suất nền, module tổng biến dạng trung bình lớp bùn sét có giá trị Eo = 873 KN/m2 Ở đây, hệ số Poisson chọn ν = 0,3 Module biến dạng khơng nước Eu xác định theo kết thí nghiệm nén ba trục theo sơ đồ CU cấp áp lực buồng σ3 = 50 KN/m2 có giá trị Eu = 3209 KN/m2 Theo [9], độ lún đường đất yếu dự tính theo sơ đồ toán chiều sau: S = h0 Cc p 0,136 48 log = log = 0,132mm + e0 p0 + 1, 416 19,5 VIEÄN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 323 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 Từ kết tính tốn thấy độ lún ổn định theo phương pháp có giá trị lớn tâm diện gia tải Ở đây, kết tính toán sở toán chiều xem trạng thái cố kết thường 0,132 m Nếu xem trạng thái cố kết độ lún dự tính nhỏ đáng kể Tuy nhiên, xem cơng trình đường đắp chưa xây dựng thời điểm khảo sát đất trạng thái cố kết thường độ lún dự tính theo giá trị số nén Cc 3.2 Sự phân bố độ lún đất yếu công trình đắp theo phân bố ứng suất giới hạn Độ lún ngắn hạn lâu dài đất yếu cơng trình đắp xác định xem độ lún bao gồm thành phần theo biểu thức (5) [8] Ở đây, theo thành phần ứng suất bán không gian vô hạn, phân bố độ lún xác định thể Hình với: module nén thể tích cốt đất: K = 727,8 KN/m2, module biến dạng cắt: G = 335,9 KN/m2, hệ số nén tương đối hỗn hợp khí nước điểm trung bình: Kw = 15392,5 KN/m2, hệ số nén thể tích tức thời đất: Ktot = 27684,9 KN/m2, hệ số Poisson tổng thể: νtot = 0,442, module biến dạng cắt khơng nước: Gtot = 1112,7 KN/m2 Độ lún ổn định xét đến chuyển vị ngang đất có giá trị dự tính 0,19 m lớn so với kết sở toán chiều Khi đạt độ lún ổn định, đất phạm vi cơng trình lân cận thấp bề mặt tự nhiên Tuy nhiên, giai đoạn ngắn hạn, đất khu vực lân cận có xu hướng trồi lên khơng đáng kể Ngồi ra, đất yếu khu vực có bề dày giới hạn (6 m) nên độ lún lệch giai đoạn tức thời (0,012 – 0,01 = 0,002 m = 0,2 cm) ổn định (0,19 – 0,15 = 0,04 m = cm) có giá trị khơng đáng kể, đảm bảo điều kiện làm việc ổn định cơng trình 0.05 Độ lún (m) 0.00 -0.05 độ lún ngắn hạn -0.10 độ lún ổn định -0.15 -0.20 10 Khoảng cách từ tâm (m) 11 12 13 14 Hình Biểu đồ biểu diễn độ lún tức thời ổn định bán không gian vô hạn Để đánh giá độ lún đất yếu công trình đường ven kênh rạch, xem phân bố ứng suất theo điều kiện biên ngang có chuyển vị không hạn chế, tức ứng suất biên l không tồn sườn dốc kênh rạch mặt giới hạn Có 324 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 thể thấy giả thiết tồn số hạn chế xem độ dốc bờ sông 900, độ sâu sông với bề dày lớp đất chịu nén lún, hai bên taluy đối xứng số hạn chế khác Tuy vậy, kết độ lún dự tính trường hợp cho phép phân tích gần phân bố độ lún độ lún lệch đường đắp ven sông phù hợp so với việc xem đất bán không gian đàn hồi Kết tính tốn chương trình thiết lập sở lý thuyết có với khoảng cách điều kiện biên: l = 8,75 m; 10,75 m; 12,75 m 17,75 m (tức mép sông cách mép đường với khoảng cách tương ứng 1, 3, 10 m) thể Hình Lưu ý để thuận biểu đồ, chuyển giá trị độ lún thành dấu âm (-) 0.030 0.020 Độ lún (m) 0.010 0.000 Cách mép m -0.010 Cách mép m -0.020 Cách mép m -0.030 Cách mép 10 m -0.040 Bán không gia n vô hạ n -0.050 -0.060 10 11 12 13 14 Khoảng cách từ tâm (m) Hình Biểu đồ phân bố độ lún tức thời ứng với khoảng cách khác từ mép taluy đến biên ngang không hạn chế chuyển vị 0.10 0.05 Độ lún (m) 0.00 Cách mép m -0.05 Cách mép m -0.10 Cách mép m -0.15 Cách mép 10 m -0.20 Bán không gian vô hạn -0.25 10 11 12 13 14 Khoảng cách từ tâm (m) Hình Biểu đồ phân bố độ lún ổn định ứng với khoảng cách khác từ mép taluy đến biên ngang khơng hạn chế chuyển vị VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 325 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 Từ kết tính tốn độ lún tức thời đất yếu công trình đường ven sơng thấy độ lún tâm đường có giá trị lớn so với trường hợp xem bán không gian vô hạn Ở đây, khoảng cách tới sông nhỏ (l nhỏ) độ lún lớn Điều hợp lý đất xung quanh không bị giới hạn nên có xu hướng chuyển vị ngang dễ bị trồi gây độ lún lớn Kết tổng hợp Hình cịn cho thấy đặc điểm phình trồi đất kế cận taluy Khi khoảng cách đến sông gần lại phạm vi mức độ trồi lên lớn 0.060 0.055 Độ lún lệch ∆ So (m) 0.050 0.045 0.040 0.035 0.030 0.025 0.020 0.015 0.010 10 Khoảng cách đến mép sơng (m) Hình Độ lún lệch tức thời ứng với khoảng cách khác từ mép taluy đến biên ngang không hạn chế chuyển vị 0.070 Độ lún lệch ∆ S∞ (m) 0.068 0.066 0.064 0.062 0.060 0.058 0.056 0.054 10 Khoảng cách đến mép sơng (m) Hình Độ lún lệch ổn định ứng với khoảng cách khác từ mép taluy đến biên ngang khơng hạn chế chuyển vị Kết tính toán phân bố độ lún ổn định đất yếu cơng trình đường ven sơng thể Hình cho thấy độ trồi lên đất kế cận khối đắp 326 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 lớn khoảng cách gần với sông Tuy nhiên, giá trị độ lún ổn định tâm diện gia tải trường hợp khơng khác biệt nhiều so với kết tính tốn xem bán khơng gian vơ hạn Điểm bất lợi trường hợp thể thông qua độ lún lệch Xem độ lún lệch cơng trình tốn cụ thể giá trị chênh lệch độ lún tâm điểm gần mép taluy (điểm có tọa độ x = m x = m), biểu đồ quan hệ độ lún lệch tức thời ổn định với khoảng cách đến sơng thể Hình Kết độ lún lệch tức thời cho thấy mép đường cách sơng m độ lún lệch tức thời đạt giá trị lớn xấp xỉ 0,055 m = 5,5 cm với khoảng cách 10 m giá trị cịn 0,01 m = cm Khi đạt độ lún ổn định, độ lún lệch lớn đường cách sơng m có giá trị xấp xỉ 0,067 m cách mép sơng 10 m giá trị cịn 0,054 m Kết tính tốn độ lún độ lún lệch phân bố ứng suất giới hạn tốn bán khơng gian đàn hồi tuyến tính sở phân chia độ lún làm hai thành phần cho thấy có khác biệt đáng kể Khi đường gần sơng độ lún lệch lớn giá trị lớn khoảng cách tới sông nhỏ Độ lún ổn định tâm đường có giá trị khác biệt khơng đáng kể theo phương pháp KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Từ kết tổng hợp, chọn lựa sở tính tốn phân bố độ lún giới hạn, xây dựng chương trình tính tốn áp dụng tính tốn cơng trình thực tế địa phương, rút kết luận đặc điểm độ lún đất yếu cơng trình đường ven sơng sau: - Khi xét ảnh hưởng hình dạng bề mặt xung quanh, độ lún lệch ngắn hạn lâu dài đất yếu đường ven sông lớn so với trường hợp xem mặt đất xung quanh nằm ngang - Độ lún lệch ngắn hạn lâu dài lớn gần sông Từ phạm vi khoảng cách m trở ảnh hưởng bề mặt xem khơng đáng kể - Trong toán cụ thể, diện gia tải cơng trình đường cấp III có bề rộng khơng đáng kể nên độ lún tâm có giá trị lớn độ lún biên có giá trị nhỏ - Độ lún ổn định tâm đường có khác biệt khơng đáng kể xét ảnh hưởng khoảng cách đến sông khác Từ kết tính tốn phân tích rút số kiến nghị sau: Trong tính tốn xây dựng cơng trình đường ven sơng thiết phải xét hình dạng bề mặt đất lân cận khoảng cách đến sông điều ảnh hưởng đáng kể lên phân bố độ lún độ lún lệch cơng trình Khoảng cách gần sơng nhỏ khơng độ lún lệch lớn mà cịn ảnh hưởng lên khả ổn định vị trí cung trượt nguy VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 327 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHEÄ 2017 - 2018 hiểm Một số hạn chế tốn phân tích xét tốn đối xứng, xem độ sâu sông với bề dày lớp đất chịu nén, biên ngang thẳng đứng 900 số hạn chế khác TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Serge Leroueil, Jean-Pierre Magnan, Francois Tavenas (1990) Embankments on soft clays Ellis Horwood Limited [2] Wood D.M (1990) Embankments on soft clays Ellis Horwood [3] Trần Quang Hộ (2009) Công trình đất yếu NXB Đại học quốc gia Tp Hồ Chí Minh [4] Lê Q An, Nguyễn Cơng Mẫn, Nguyễn Văn Quý (1977) Cơ học đất NXB Đại học trung học chuyên nghiệp [5] Lê Quý An, Nguyễn Cơng Mẫn, Hồng Văn Tân (1998) Tính tốn móng theo trạng thái giới hạn Nhà xuất Xây Dựng [6] Qui trình khảo sát thiết kế đường ô tô đắp đất yếu – Tiêu chuẩn thiết kế 22TCN 262-2000 Ban hành kèm theo định số 1398/QĐ-BGTVT, ngày 01/6/2000 trưởng Bộ GTVT [7] Bùi Trường Sơn Phân bố ứng suất đàn hồi giới hạn Tuyển tập kết khoa học công nghệ 2011, Tập 14 NXB Nông nghiệp Trang 487-494 [8] Bùi Trường Sơn, Biến dạng tức thời lâu dài đất sét bão hịa nước, Tạp chí Phát triển Khoa học Công nghệ, Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh, Tạp chí số năm 2006, trang 17-24 [9] 22 TCN 262-2000 Quy trình khảo sát thiết kế đường ôtô đắp đất yếu - Tiêu chuẩn thiết kế [10] Nguyễn Văn Thơ, Nguyễn Thị Thanh (2002) Xây dựng đê đập, đắp tuyến dân cư đất yếu Đồng sông Cửu Long, NXB Nông nghiệp Phản biện: GS TSKH Nguyễn Văn Thơ 328 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM ... - ứng suất theo phương ? ?ứng ứng suất đẳng hướng tải trọng Khi z = 0: chuyển vị theo phương ? ?ứng bề mặt độ lún PHÂN TÍCH ĐÁNH GIÁ LÚN LỆCH NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI NỀN ĐƯỜNG VEN SÔNG Ở AN GIANG 3.1 Giới. .. trình đường đắp chưa xây dựng thời điểm khảo sát đất trạng thái cố kết thường độ lún dự tính theo giá trị số nén Cc 3.2 Sự phân bố độ lún đất yếu cơng trình đắp theo phân bố ứng suất giới hạn Độ lún. .. hạn Độ lún ngắn hạn lâu dài đất yếu công trình đắp xác định xem độ lún bao gồm thành phần theo biểu thức (5) [8] Ở đây, theo thành phần ứng suất bán không gian vô hạn, phân bố độ lún xác định thể