Ứng dụng trụ đất xi măng để xử lý đất yếu dưới nền đường dẫn vào cầu nhằm giảm lún lệch với mố trụ cầu

Đề tài sử dụng phần mềm Plaxis 2D version 8.5 để mô phỏng và tính toán. Kết quả ước lượng độ lún theo phương pháp giải và theo phương pháp phần tử hữu hạn cho giá trị gần bằng nhau và độ chênh lệch lún giữa đường dẫn và mố cầu khi sử dụng hai phương pháp này là không đáng kể, có thể ứng dụng thực tế để xử lý các công trình tương tự trong khu vực thành phố Cần Thơ.

TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 ỨNG DỤNG TRỤ ĐẤT XI MĂNG ĐỂ XỬ LÝ ĐẤT YẾU DƯỚI NỀN ĐƯỜNG DẪN VÀO CẦU NHẰM GIẢM LÚN LỆCH VỚI MỐ TRỤ CẦU THE USE OF SOIL-CEMENT ABUTMENT PILES TO MITIGATE THE DIFFERENTIAL SETTLEMENT BETWEEN THE LEADING TRACK AND BRIDGE DECK PGS TS Võ Phán, KS Nguyễn Thị Tú Uyên Trường Đại học Bách Khoa –TP.HCM TÓM TẮT Việc lựa chọn giải pháp để gia cố đường hạn chế lún lệch hai đường quan trọng công tác thiết kế, giải pháp trụ đất xi măng áp dụng gia cố đường đất yếu khu vực Đồng sông Cửu Long đạt hiệu cao Đề tài sử dụng phần mềm Plaxis 2D version 8.5 để mơ tính tốn Kết ước lượng độ lún theo phương pháp giải theo phương pháp phần tử hữu hạn cho giá trị gần độ chênh lệch lún đường dẫn mố cầu sử dụng hai phương pháp khơng đáng kể, ứng dụng thực tế để xử lý cơng trình tương tự khu vực thành phố Cần Thơ ABSTRACT The choice of the solutions to improve road embankment as well as limited settlement deviation between two road embankments is very important in the design, The solutions of soil-cement abutment are applied to improve road embankment on soft ground in the Mekong Delta has got highly effective This topic used Plaxis 2D version 8.5 software to simulate and calculate The results showed that the use of soil-cement abutments piles in mitigating track degradation was markedly viable since the differential settlement between the track and bridge deck was comparatively insignificant The present findings of the study have also made a meaningful contribution to the approach of similar issues of infrastructure constructions within the region and other areas ĐẶT VẤN ĐỀ Lún lệch tượng phổ biến cơng trình xây dựng dân dụng cơng nghiệp; cơng trình giao thơng; cơng trình thủy lợi; Cơng trình hạ tầng kỹ thuật, Nó làm hư hỏng cơng trình, gây thiệt hại tài sản, chí cịn có ảnh hưởng đến tính mạng người Trong đó, tượng lún lệch đường dẫn vào cầu mố cầu quan tâm Có nhiều cơng trình vừa bàn giao đưa vào sử dụng xảy tượng lún lệch Hiện tượng gây ảnh hưởng đến vấn đề an tồn cho người lái xe qua vị trí tiếp giáp đường dẫn vào cầu mố cầu Có nhiều tác giả ngồi nước nghiên cứu vấn đề này, đưa nhiều giải pháp để khắc phục tượng lún không mố cầu đường dẫn vào VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 443 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 cầu Tuy nhiên thực tế tượng chưa giải cách triệt để Vì vậy, với mục đích đề phương pháp xử lý vấn đề lún lệch đường dẫn vào cầu mố cầu Việc “Ứng dụng trụ đất xi măng để xử lý đất yếu đường dẫn vào cầu nhằm giảm lún lệch với mố trụ cầu” để xử lý lún lệch đường dẫn vào cầu cấp thiết có ý nghĩa thực tiễn PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU Nghiên cứu lý thuyết: Phân tích yếu tố ảnh hưởng đến độ lún lệch đường dẫn gia cố trụ đất xi măng đưa lựa chọn thích hợp để thiết kế ước lượng độ lún đường dẫn Nghiên cứu thực nghiệm: Chế bị mẫu thử thử nghiệm tìm kết tối ưu hàm lượng đất – xi măng theo độ ẩm thời gian Phân tích đánh giá kết thử nghiệm đồng thời ứng dụng kết vào tính tốn sức chịu tải trụ đất xi măng độ lún đường dẫn thực tế địa phương Nghiên cứu mô phỏng: Ứng dụng phần mềm Plaxis để mơ tính tốn cơng trình cụ thể 2.1 Cơ sở lý thuyết tính tốn trụ đất xi măng Nhìn chung, quy trình tính tốn độ lún Trung Quốc, Châu Âu, AIT, Việt Nam phân độ lún thành phần: độ lún cục khối gia cố (Δh1) độ lún đất không ổn định nằm khối gia cố (Δh2) Có trường hợp xảy ra: Trường hợp A: tải trọng tác dụng tương đối nhỏ trụ chưa bị rão Trường hợp B: tải trọng tương đối cao tải trọng dọc trục tương ứng với giới hạn rão trụ * Trường hợp A Độ lún cục phần trụ đất xi măng Δh1 xác định theo giả thiết độ tăng ứng suất q không đổi suốt chiều cao khối tải trọng khối không giảm: Δh1 = ∑ Δh.q a.Ecol + (1 − a ) Esoil (1) Độ lún lớp đất yếu bên đáy khối gia cố tính tốn theo phương pháp cộng lớp phân tố với công thức sau: (trường hợp tổng quát) Δh2 = n ∑ i =1 ' ' ⎛ i σ' hi ⎜ C r lg p + C ci lg σ vo + Δ σ v (1 + e oi ) ⎜⎝ σ vo' σ 'p ⎞ ⎟ ⎟ ⎠ (2) Trong đó: hi - bề dày lớp đất tính lún thứ i eoi - hệ số rỗng lớp đất I trạng thái tự nhiên ban đầu Cri - số nén lún hồi phục ứng với q trình dỡ tải 444 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 Cci - số nén lún hay độ dốc đoạn đường cong nén lún σ’vo - ứng suất nén thẳng đứng trọng lượng thân lớp đất tự nhiên nằm lớp i Δσ’v - gia tăng ứng suất thẳng đứng σ’p - ứng suất tiền cố kết Tỷ số giảm lún β tỷ số độ lún tổng cộng đáy khối gia cố với độ lún khơng có trụ đất xi măng tính theo quan hệ sau: β= aE soil E soil + (1 − a) E soil (3) Δh = Δh1 + Δh2 Tải trọng đơn vị q ĐẤT SÉT YÊU Cọc đất xi măng SÉT Hình Mơ hình tính lún trường hợp A * Trường hợp B Trong trường hợp này, tải trọng tác dụng lớn nên tải trọng dọc trục tương ứng với giới hạn rão Tải trọng tác dụng chia làm phần, phần q1 truyền cho trụ q2 truyền cho đất xung quanh Phần q1 định tải trọng rão trụ tính theo biểu thức: q1 = n Acol σ creep (4) B.L Giá trị q1 xác định gần sau: q1 = khoảng cách trụ Độ lún cục phần trụ tính theo biểu thức: Δh1 = Acol σ creep c2 Δh.q1 ∑ aM , với c (5) col Độ lún Δh2 đáy khối gia cố tính cho q1 q2 , với giả thiết tải trọng q1 truyền xuống đáy khối gia cố, tải trọng q2 tác động lên mặt VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 445 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 Tải trọng truyền lên cọc q1 ĐẤT SÉT YẾU Tải trọng truyền cho đất q2 q2 = q – q1 Móng khối qui ước Cọc đất xi măng Tải trọng đáy móng qui ước SÉT SÉT a) Tải trọng truyền cho cọc b) Tải trọng truyền cho đất Hình Mơ hình tính lún trường hợp B 2.2 Cơ sở lý thuyết xử lý đất yếu đường dẫn vào cầu nhằm giảm lún lệch với mố trụ cầu trụ đất xi măng Hình Mặt cắt dọc đường dẫn vào cầu xử lý trụ đất xi măng 2.2.1 Độ lún mố cầu Do mố cầu xây dựng đất yếu thường xử lý móng trụ để độ lún ổn định mố cầu phải có giá trị nhỏ cm tính tốn cụ thể theo TCVN 10304-2014 ước lượng độ lún móng trụ a) Xác định kích thước khối móng quy ước Với ϕII,mt =( ∑ϕIIi.li )/ ∑li ϕi – góc ma sát lớp đất có chiều dày li Ltb – độ sâu hạ trụ đất kể từ đáy đài Ltb =∑li 446 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 Hình Xác định móng khối quy ước cho nhiều lớp b) Kiểm tra ổn định đáy khối móng quy ước tc tb P ∑N = tc Aqu ≤ RquII P = Ptb ∑M + P = Ptb ∑M − tc max tc tc Wqu Wqu (6) ≤ 1,2RquII (7) > (6) (8) tc Ptbtc - áp lực trung bình tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước Pmtcax - áp lực lớn móng khối quy ước tc - áp lực nhỏ đáy móng khối quy ước Pmin ∑N ∑M tc - tổng lực dọc tâm đáy móng khối quy ước tc - tổng moment đáy móng khối quy ước lấy ∑M tâm đáy đài Wqu: moment chống uốn tiết diện móng khối quy ước Lqu, Bqu: chiều dài chiều rộng móng khối quy ước RIIqu: sức chịu tải đất đáy móng khối quy ước VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 447 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 c) Kiểm tra độ lún khối móng quy ước S < [ S ]gh * Tính lún nhóm trụ theo móng khối quy ước, phương pháp tổng phân tố e −e S = ∑ 1i 2i hi (9) 1+ e1i Hình Phân bố ứng suất đáy móng Với ứng suất trọng lượng thân : σz =∑γi hi (10) Ứng suất gây lún: σgl* = Ntc/F + γtb h - γ h (11) Ứng suất gây lún theo độ sâu: σp = k0 * σgl* (12) Với k0 phụ thuộc vào l/b z/b Điều kiện tính lún phạm vi nền: σp ≤ 0.2σz (13) 2.2.2 Độ lún đường gia cố trụ đất xi măng Tính tốn thơng số trụ đất xi măng Chiều dài, đường kính mật độ cột gia cố xác định theo điều kiện sức chịu tải điều kiện biến dạng lún hệ trụ Các tiêu chuẩn khống chế biến dạng lún cơng trình giới hạn cho phép cho xử lý hệ kết cấu làm việc đảm bảo tiêu chuẩn cho phép theo quy định hành móng, mặt đường cứng hay mềm Khoảng cách trụ đất xi măng: 448 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 Bố trí hình vng: s = Qp (14) f fs γ H + f q q Bố trí hình tam giác: s = × Qp (15) f fs γ H + f q q Trong đó: Qp: khả chịu tải cột nhóm cột ffs: 1.3 hệ số riêng phần trọng lượng đất fq: 1.3 hệ số riêng phần tải trọng H: chiều cao đắp (m); q: ngoại tải tác dụng (kN/m2) γ: dung trọng đất đắp (kN/m3) Ước lượng độ lún S đường dẫn sau gia cố trụ đất xi măng Như trình bày độ lún tổng cộng gồm thành phần độ lún cục khối gia cố (Δh1) độ lún đất không ổn định nằm khối gia cố (Δh2) Độ chênh lệch lún là: ∆S= │ Sđường dẫn - Smố cầu│ THÍ NGHIỆM TRONG PHỊNG XÁC ĐỊNH HÀM LƯỢNG XI MĂNG THÍCH HỢP VÀ CÁC ĐẶC TRƯNG CỦA TRỤ ĐẤT XI MĂNG * Chuẩn bị vật tư: - Chuẩn bị xi măng Holcim PC40; - Nhớt để làm trơn mặt ống mẫu; - Nước lấy vị trí lấy mẫu để thêm vào hỗn hợp đất xi măng trình chế bị Sau thí nghiệm tính tốn xử lý số liệu, kết trình bày tóm tắt theo bảng : Bảng Kết thí nghiệm mẫu đất trộn xi măng với hàm lượng % STT Ký hiệu mẫu Hàm lượng xi măng % Tuổi Độ ẩm Dung trọng Cường độ chịu nén Cường độ chịu nén trung bình Biến dạng ngày % g/cm3 KN/m2 KN/m2 % 50,59 1,59 19,6 ND Nguyên dạng M1 13 46,2 1.613 557.969 M2 M3 M4 M5 13 13 13 13 14 14 28 48,8 39,9 40,1 38,2 1.625 1.672 1.642 1.697 557.652 661.414 662.165 796.515 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 15,9 557.810 1,42 661.789 2,8 796.803 1,8 449 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 M6 13 28 37,9 1.639 797.091 M7 14 36,5 1.599 641.264 M8 14 74,1 1.587 641.246 10 M9 14 14 76,4 1.621 780.865 11 M10 14 14 29,2 1.670 780.368 12 M11 14 28 21,8 1.646 820.606 13 M12 14 28 27,4 1.690 821.402 14 M13 15 28,9 1.740 750.483 15 M14 15 20,3 1.728 750.980 16 M15 15 14 20,8 1.860 858.774 17 M16 15 14 20,6 1.954 857.991 18 19 20 M17 M18 M19 15 15 16 28 28 21,4 27,7 28,8 1.635 1.659 1.688 975.743 975.042 782.808 21 M20 16 30,4 1.765 782.331 22 M21 16 14 30,4 1.982 911.329 23 M22 16 14 29,3 1.963 912,.07 24 M23 16 28 28,7 1.644 927.911 25 M24 16 28 25,8 1.572 928.529 641.255 1,93 780.616 1,59 821.004 2,4 750.731 1,65 858.382 2,26 975.392 1,79 782.569 1,52 951.668 1,85 928.220 1,66 Bảng Cường độ kháng nén đơn mẫu M1, M2, M7, M8, M13, M14, M19, M20 ứng với ngày tuổi Mẫu Cường độ nén kN/m2 Nguyên dạng 13% 14% 15% 16% 19,6 557.810 641.255 750.731 782.569 Hình Sự gia tăng cường độ kháng nén đơn tương ứng với tỷ lệ đất/xi măng độ tuổi ngày 450 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 Bảng Cường độ kháng nén đơn mẫu M3, M4, M9, M10, M15, M16, M21, M22 ứng với 14 ngày tuổi Mẫu Cường độ nén kN/m2 Nguyên dạng 19,6 13% 661.789 14% 780.616 15% 858.382 16% 951.668 Hình Sự gia tăng cường độ kháng nén đơn tương ứng với tỷ lệ đất/xi măng độ tuổi 14 ngày Bảng Cường độ kháng nén đơn mẫu M5, M6, M11, M12, M17, M18, M23, M24 ứng với 28 ngày tuổi Mẫu Cường độ nén kN/m2 Nguyên dạng 19,6 13% 14% 15% 796.803 821.004 975.392 16% 928.220 Hình Sự gia tăng cường độ kháng nén đơn tương ứng với tỷ lệ đất/xi măng độ tuổi 28 ngày Trên sở kết thí nghiệm xác định cường độ chịu nén đơn đất gia cố xi măng ta rút số kết luận sau: - Cường độ chịu nén đơn hỗn hợp mẫu đất trộn xi măng lớn khoảng 50 lần so với đất tự nhiên khu vực Thành phố Cần Thơ - Hầu hết mẫu đất trộn xi măng có cường độ nén đơn tăng theo gia tăng hàm lượng xi măng tăng theo thời gian bảo dưỡng (giới hạn đề tài 28 ngày tuổi), nhiên cường độ hỗn hợp đất gia cố xi măng cao hàm lượng xi măng VIEÄN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 451 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 khoảng 15% hàm lượng xi măng đến 16% cường độ chịu nén giảm Hàm lượng tối ưu hiệu kinh tế hỗn hợp đất xi măng xử lý đất yếu khu vực TP Cần Thơ 15% xi măng với cường độ chịu nén đơn 975.743 KN/m2 28 ngày (hàm lượng đồng nghĩa với việc sử dụng 220 kg xi măng cho m3 đất tự nhiên) ỨNG DỤNG ƯỚC LƯỢNG ĐỘ LÚN LỆCH GIỮA ĐƯỜNG DẪN VÀ MỐ CHO CẦU BÌNH THỦY 2, THÀNH PHỐ CẦN THƠ 4.1 Mơ tả cơng trình Tên dự án: Dự án Đường Mậu Thân- Sân bay Trà Nóc, Thành Phố Cần Thơ Chủ đầu tư dự án: Sở giao thông vận tải –Thành Phố Cần Thơ Cơ quan quản lý dự án: Ban QLDA- Đầu tư xây dựng giao thơng Cần Thơ Tên gói thầu: Gói thầu số 5A- Cầu Bình Thủy Phạm vi gói thầu địa điểm xây dựng: Gói thầu 5A thuộc địa phận Quận Ninh Kiều Quận Bình Thủy, Thành phố Cần Thơ 4.2 Đặc điểm địa chất Bảng Các thơng số vật liệu mơ hình Plaxis Thơng số Lớp Đất sét Mơ tả màu vàng Mơ hình Mohr vật liệu Coulomb Loại ứng xử h γunsat γ sat kx ky Eref ν c ϕ Lớp Lớp Lớp Lớp5 Bùn sét lẫn Sét –bụi sét Sét- sét pha Sét- bui sét bụi, màu xám màu nâu, lẫn bụi, màu màu nâu xanh, xám đen xám xanh nâu,vàng nâu Mohr Mohr Mohr Coulomb Mohr Coulomb Coulomb Coulomb Drained Undrained Undrained Undrained 1,2 18 18 1,2 E-04 0,6 E-04 20000 0,3 10 26 13,6 15,9 15,9 1,18E-04 5,90E-05 4000 0,35 0,8 2,38 15,0 18,6 18,6 6,82E-04 3,41E-04 23100 0,33 4,4 14,7 10,0 18,3 18,3 0,86 E-04 0,86 E-04 15200 0,15 2,2 9,42 Đơn vị Drained 11,3 18,6 18,6 0,86 E-04 0,86 E-04 15200 0,15 2,5 8,26 m kN/m3 kN/m3 m/day m/day kN/m2 kN/m2 Độ KẾT QUẢ TÍNH TỐN 5.1 Độ lún mố cầu - Xác định khối móng quy ước Chiều dài trụ tính từ đáy lớp đất yếu: Ltb= 52.3-(16-0,8)=37,1(m) 452 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 + Tính góc ma sát trung bình đoạn ϕtb ϕtb =( ∑ϕi.li )/Ltb = (601'*15 +1407'*10 + 9042'*11.3) / 37,1 = 9.110 Xác định Bqu, Lqu từ khối móng quy ước: Bqu = B1 + 2Ltb *tan(ϕtb / 4) = 5.5 + 2*36.3*tan(9.110 / 4) = 8.39(m) Lqu = Lm + 2* Ltb *tan(ϕtb / 4) = 17.6 + 2*7.1*tan(9.110 / 4) = 18.16(m) - Tính lún mố cầu theo lớp phân tố Ứng suất gây lún: σgl* = Ntc/F +γtb h - γ h Diện tích khối móng quy ước: Fqu = Bqu * Lqu =8.39*18.16=152.36(m2) Khối lượng đất móng khối quy ước qd = Fqu * ∑ γ i hi = 152.36*(1.2*18+17.5*14.8+18.6*15+18.3*10+18.6*11.3) =152.36*952.78=145165(kN) Khối lượng bê tơng móng khối quy ước qbt = (17.763*18.64*25+0.45*0.45*52.3*3*12*25)=17809(kN) Khối lượng đất mà bê tông thay móng khối quy ước qdc=5.5*1.5*18.64*18+0.45*0.45*3*12*(17.5*14.8+18.6*15+18.3*10+18.6*11) =2768.04+6747.624=9515.66 (kN) Khối lượng tổng móng khối quy ước Qqu=qd + qbt - qdc = 145165+17809-9515.66 =153458(kN) Tải trọng quy đáy móng khối quy ước tc tc N qu = N dai + Qqu = 10233 / 1.15 + 153458 = 162356( kN ) Nqutc 162356 Ứng suất đáy móng khối quy ước P = = =1065(kN / m2 ) Fqu 152.36 tc tb Áp lực gây lún σ gl* = Ptbtc − ∑ γ i' h i = 1065 − 952.78 = 112( kN / m ) * Ứng suất trọng lượng thân : σz=∑γi hi Tại đáy móng khối quy ước: σ52.3 = 1.2*18+17.5*14.8+18.6*15+18.3*10+18.6*11.3=952.78 (kN/m2) * Ứng suất gây lún theo độ sâu: σp = k0 * σgl* VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 453 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHEÄ 2016 Với k0 phụ thuộc vào l/b z/b Điều kiện tính lún phạm vi nền: σp ≤ 0.2σz Bảng Tính tốn độ lún mố cầu theo tổng phân tố Độ z sâu |z/b| (m) (m) -52,3 0 k0 σzi σ1i (kN/m ) (kN/m ) 43,21 952,78 σ1i -52,8 -0,5 0,060 0,977 -53,3 -1 0,119 0,979 -53,8 -1,5 0,179 0,980 -54,3 -2 0,238 0,886 -54,8 -2,5 0,298 0,887 σ2i (kN/m ) (kN/m2) 955,28 e1i e2i Độ lún (cm) 1066,02 0,510 0,497 0,434 960,28 1068,60 0,510 0,497 0,434 965,28 1071,38 0,509 0,498 0,367 970,28 1069,35 0,509 0,498 0,367 975,28 1063,11 0,508 0,499 0,300 109,47 957,78 107,158 105,046 93,103 962,78 967,78 972,78 82,562 977,78 Tổng độ lún (cm) 1,903 Độ lún mố cầu Smc =1.903 cm ≈ cm Thỏa điều kiện ổn định so với độ lún cho phép đường gần mố cầu ≤ 20cm ( theo tiêu chuẩn thiết kế 22TCN 262-2000) 5.2 Kết mơ tính tốn Tính tốn độ lún đoạn đường dẫn gia cố cọc xi măng đất d= 60x60 cm dài L=20 m, khoảng cách cọc s=0,8 m Hình Chuyển vị thẳng đứng S= 6.508 cm 454 VIEÄN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 Hình 10 Phân bố ứng suất móng cơng trình Hình 11 Phân bố áp lực nước lỗ rỗng đất Hệ số ổn định : Msf = 0,8312 Độ lún đường dẫn giáp mố cầu tính tốn plaxis 2D Sđường dẫn= 6.508 cm, độ lún mố cầu Smố cầu=2.000 cm Độ chênh lệch lún là: ∆S= │ Sđường dẫn - Smố cầu │= 6.508-2.000 = 4.508 cm VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 455 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHEÄ 2016 Bảng Tổng hợp kết Trường hợp Chuyển vị đứng lớn (cm) 6.508 Ứng suất Áp lực nước lỗ lớn rỗng (kN/m2) (kN/m ) 584.00 89.79x10-3 Hệ số ổn định 0.8312 Độ lún Độ chênh mố cầu lệch lún (cm) 2.000 4.508 KẾT LUẬN Sử dụng giải pháp gia cố đường dẫn vào cầu xây dựng đất yếu phương pháp trụ đất xi măng giải số vấn đề ổn định biến dạng cơng trình đất yếu cụ thể sau: - Chiều dài khoảng cách Trụ đất xi măng tính tốn, thiết kế theo phương pháp thử dần để đạt độ lún theo yêu cầu tính tốn - Giảm thời gian xây dựng cơng trình tương đối lớn, chi phí xây dựng cơng trình rẻ hiệu kỹ thuật cao, kiểm tra chất lượng cơng trình Kết tính tốn Độ lún mố cầu Smc ≈ cm Thỏa điều kiện ổn định so với độ lún cho phép đường gần mố cầu ≤ 20 cm ( theo tiêu chuẩn thiết kế 22TCN 262-2000) TÀI LIỆU THAM KHẢO Châu Ngọc Ẩn, Nền Móng, Nhà xuất Đại học quốc gia Tp HCM, 2010 Châu Ngọc Ẩn, Cơ học đất, Nhà xuất Đại học quốc gia Tp HCM, 2010 Pierre Laréal, Nguyễn Thành Long, Lê Bá Lương, Nguyễn Quang Chiêu, Vũ Đức Lục, Nền đường đắp đất yếu điều kiện Việt Nam, Chương trình hợp tác Việt – Pháp FSP No 4282901, VF.DP.4 1986-1989 Trần Quang Hộ, Cơng trình đất yếu, Nhà xuất Đại học quốc gia Tp.HCM, 2009 Trần Minh Nghi, “ Nghiên cứu giải pháp xử lý đất yếu đường trụ đất xi măng” Võ Phán, Hồng Thế Thao, Phân tích tính tốn móng trụ, Nhà xuất Đại học Quốc Gia Tp.HCM, 2010 Võ Phán, Cơng trình đất yếu, 2011 Võ Phán, Ngô Phi Minh, Nghiên cứu trụ đất trộn xi măng kết hợp phụ gia để xử lý đất sét chứa vôi vùng Hố Nai – Tỉnh Đồng Nai, Địa kỹ thuật số 3-2008 Người phản biện: GS TSKH Nguyễn Văn Thơ 456 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIEÀN NAM ... tính lún trường hợp B 2.2 Cơ sở lý thuyết xử lý đất yếu đường dẫn vào cầu nhằm giảm lún lệch với mố trụ cầu trụ đất xi măng Hình Mặt cắt dọc đường dẫn vào cầu xử lý trụ đất xi măng 2.2.1 Độ lún mố. .. 2016 cầu Tuy nhiên thực tế tượng chưa giải cách triệt để Vì vậy, với mục đích đề phương pháp xử lý vấn đề lún lệch đường dẫn vào cầu mố cầu Việc ? ?Ứng dụng trụ đất xi măng để xử lý đất yếu đường dẫn. .. dẫn vào cầu nhằm giảm lún lệch với mố trụ cầu? ?? để xử lý lún lệch đường dẫn vào cầu cấp thiết có ý nghĩa thực tiễn PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU Nghiên cứu lý thuyết: Phân tích yếu tố ảnh hưởng đến độ lún