Phương pháp ước lượng độ lún ngắn hạn và lâu dài nền đất có xét đến trạng thái ban đầu

Việc ước lượng độ lún thường căn cứ giá trị ứng suất gia tăng và áp lực nước lỗ rỗng thặng dư. Trong thực tế, trạng thái ứng suất trong nền phụ thuộc ứng suất do tải trọng ngoài, trọng lượng bản thân, áp lực lỗ rỗng thặng dư và cột nước thủy tĩnh.

TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 PHƯƠNG PHÁP ƯỚC LƯỢNG ĐỘ LÚN NGẮN HẠN VÀ LÂU DÀI NỀN ĐẤT CÓ XÉT ĐẾN TRẠNG THÁI BAN ĐẦU METHOD PREDICTING SHORT TERM AND LONG TERM SETTLEMENT OF GROUND ACCOUNTING ON INITIAL STATE PGS TS Bùi Trường Sơn Trường Đại học Bách Khoa –Tp HCM ThS Huỳnh Quốc Kha Trường Cao đẳng Cần Thơ TÓM TẮT Việc ước lượng độ lún thường giá trị ứng suất gia tăng áp lực nước lỗ rỗng thặng dư Trong thực tế, trạng thái ứng suất phụ thuộc ứng suất tải trọng ngoài, trọng lượng thân, áp lực lỗ rỗng thặng dư cột nước thủy tĩnh Phương pháp dự tính độ lún có xét đến trọng lượng thân, cột nước thủy tĩnh kết hợp với việc hiệu chỉnh biến dạng trọng lực thiết lập đề nghị Ưu điểm phương pháp thể thông qua việc sử dụng đặc trưng biến dạng thoát nước thay cho đặc trưng biến dạng khơng nước để đánh giá độ lún ban đầu Kết tính tốn cho thấy độ lún ngắn hạn, lâu dài theo thời gian theo tổng độ lún lớp phân tố xấp xỉ với kết theo phương pháp có Kết nghiên cứu sử dụng để dự tính độ lún đất yếu bão hòa nước theo thời gian bổ sung thêm phương pháp dự tính độ lún ABSTRACT Settlement prediction usually is based on value of increased stress and excess pore water pressure In fact, stress state in ground depends on external load, self weight, excess pore pressure and static water pressure Method of settlement prediction accounting on self weight, static water pressure compining with correction of gravity is established and suggested The advantage of this method is expressed through the use of typical drained instead undrained deformation characteristic for evaluating initial settlement Calculation results show that shortterm, long-term settlement and settlement at different moments according to summation of settlement of element layers are approximate to the results of existed method The study results can be used to predict settlement of saturated soft ground at different moments and add to methods to predict settlement ĐẶT VẤN ĐỀ Đối với kết nghiên cứu, độ lún đất thường trình bày nhiều tài liệu [1], [2] Ở đây, mô hình sử dụng có dạng cột đất ứng suất gây lún ứng suất gia tăng theo phương đứng Nếu sử dụng giá trị module tổng biến dạng Eo lý thuyết đàn hồi, cột đất xem nở hông phần Tuy nhiên, công thức dự tính độ lún lại loại trừ tượng chuyển vị ngang VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 457 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 lược bỏ hệ số xét biến dạng ngang β nên độ lún ước lượng biến dạng thể tích Trong trường hợp khác, việc sử dụng đường cong nén lún (e-p) để xác định giá trị hệ số rỗng tương ứng với ứng suất nén, sử dụng hệ số nén tương đối ao (mv) hay giá trị số nén Cc, nở Cs kể phương pháp lớp tương đương việc tính tốn chấp nhận sơ đồ chiều, tức cột đất có bề rộng vơ lớn hay chuyển vị ngang dọc theo biên ứng suất tác dụng không xảy Kết tính tốn theo sơ đồ tốn chiều chấp nhận diện gia tải rộng so với bề dày lớp chịu nén phù hợp đánh giá độ lún ổn định tâm diện gia tải Trong trường hợp này, mô hình cột đất xem giới hạn chuyển vị theo phương ngang ứng xử mẫu đất hộp nén khơng nở hơng Ngồi độ lún tính tốn từ nhiều phương pháp, chuyển vị vị trí đất cơng trình ghi nhận hàng loạt quan trắc thực tế sử dụng để phân tích Các kết quan trắc tính tốn cho thấy đất yếu cơng trình đắp chuyển vị ngang đáng kể điều gây độ lún bổ sung Kể từ bề mặt, chuyển vị ngang tăng dần đến giá trị cực đại giảm dần theo độ sâu Chuyển vị ngang đạt giá trị lớn chân mái taluy tắt dần xa mái taluy cơng trình [3], [4], [5] Hơn nữa, việc đánh giá độ lún có xét chuyển vị ngang cho thấy phân bố độ lún đất yếu cơng trình đắp phù hợp với kết quan trắc Tuy vậy, móng cứng, độ lún tâm móng nhỏ phù hợp với kết tính tốn xét đến biến dạng thể tích độ lún mép móng nhỏ nhiều nên phân bố lại độ cứng móng Như vậy, lún tượng chuyển vị theo phương hướng xuống phạm vi phụ thuộc vào tải trọng cơng trình đặc trưng biến dạng đất Tổng độ lún bao gồm hai thành phần: biến dạng thể tích biến dạng chuyển vị ngang đất phạm vi vùng CƠ SỞ LÝ THUYẾT ĐỀ NGHỊ ĐỂ ƯỚC LƯỢNG ĐỘ LÚN NGẮN HẠN VÀ LÂU DÀI CÓ XÉT TRẠNG THÁI BAN ĐẦU Thí nghiệm nén ba trục xem hợp lý môi trường đất mơ tả trạng thái đất điều kiện nằm tự nhiên kể mức độ cố kết Trong q trình thí nghiệm, mẫu đất áp đặt trạng thái ứng suất ban đầu theo phương đứng phương ngang Khi gia tăng ứng suất nén, biến dạng ngang mẫu đất phát triển theo mức độ biến dạng theo phương đứng Kết thí nghiệm nén mẫu cịn cho phép xác định đặc trưng biến dạng theo quan hệ ứng suất biến dạng Từ đó, từ đặc trưng biến dạng xác định mức độ biến dạng hay giá trị độ lún tương ứng với ứng suất tác dụng Theo định nghĩa: E= σ ε Nên độ lún: Δh=ε.h o =S= σ ×h o E (1) Ở đây: σ - ứng suất gia tăng; ε - biến dạng dọc trục; ho – bề dày lớp đất chịu nén 458 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM  TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 σz σzg ho S σxg σx Hình Mơ hình cột đất xác định độ lún quan hệ ứng suất biến dạng Từ lý thuyết đàn hồi áp dụng cho toán phẳng, chuyển vị theo phương đứng phương ngang theo thành phần ứng suất biểu diễn dạng [6]: h v= ∫ z x u= ∫ ⎡(1-ν ) σ z -ν (1+ν ) σ x ⎤ dz ⎦ E⎣ (2) ⎡(1-ν ) σ x -ν (1+ν ) σ z ⎤ dx ⎦ E⎣ (3) Ở đây: x, z – tọa độ điểm xét E, ν - module biến dạng hệ số Poisson vật liệu Trong toán biến dạng phẳng: σy = ν(σx+σz), giá trị ứng suất nén đẳng hướng xác định biết thành phần ứng suất: σ= σ x +σ y +σ z = 1+ν ( σ x +σ z ) (4) Trong trường hợp này, biểu thức xác định chuyển vị đứng (2) thay cơng thức sau: h ⎛ σ -σ σ ⎞ v=S= ∫ ⎜ z + ⎟ dz 2G K ⎠ z⎝ (5) Hoặc: v1 = vs + vv h Ở đây: vs – chuyển vị đứng biến dạng hình dạng, vs = ∫ z h vv – chuyển vị đứng biến dạng thể tích, v v = ∫ z VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM σ z -σ dz 2G σ dz K 459 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHEÄ 2016 Với: h – bề dày lớp chịu nén; K – module biến dạng thể tích: K= module biến dạng hình dạng: G= E ;G– (1-2ν ) E (1+ν ) Các biểu thức (1) (5) mơ hình cột đất kết độ lún dự tính theo hai cơng thức cho giá trị độ lún Tuy nhiên, biểu thức (5) sử dụng dễ dàng để đánh giá độ lún hay chuyển vị điểm có tọa độ nên phù hợp cho việc đánh giá độ lún lệch móng mềm cơng trình đắp Để đánh giá độ lún ban đầu sử dụng module biến dạng (Eu) xác định thí nghiệm nén ba trục theo sơ đồ khơng nước với áp lực hơng tương ứng với độ sâu lấy mẫu (σ’3 = K0.γ’.z) Giá trị hệ số Poisson tổng thể νtot phụ thuộc độ bão hịa, tính nén cốt đất, trạng thái ứng suất dao động phạm vi 0,452÷0,486 tùy theo độ sâu [7] Để xác định giá trị độ lún ổn định cần sử dụng module biến dạng Eo xác định thí nghiệm theo sơ đồ nước thí nghiệm nén cố kết thông thường nén ba trục Kết hợp với giá trị hệ số Poisson xác định giá trị biến dạng cốt đất G K Kết tính tốn theo biểu thức (5) cho thấy độ lún biến dạng hình dạng chiếm tỷ lệ lớn toàn độ lún Độ lún đất thời điểm biểu diễn dạng tổng lún ban đầu độ lún phát triển theo thời gian, đó: S(t) = Ss(0) + Sv(0) + S’(t) (6) Với: Ss(0) – độ lún biến dạng hình dạng ban đầu; Sv(0) – độ lún biến dạng thể tích ban đầu; S’(t) – độ lún phát triển theo thời gian Biểu thức (5) (6) biểu thức sử dụng ước lượng độ lún khác sử dụng thành phần ứng gia tăng Trong thực tế, đặc điểm trạng thái ứng suất biến dạng đất phụ thuộc đáng kể vào trạng thái thái ứng suất ban đầu, tức phụ thuộc chiều cao cột đất điểm xét áp lực nước lỗ rỗng điểm Từ biểu thức (5), việc dự báo độ lún theo tổng lớp phân tố theo thời gian sở tốn cố kết hai chiều thực theo công thức sau: ⎡ σ i' ( t ) σ 'zi ( t ) -σi' ( t ) ⎤ S ( t ) =∑ ⎢ h i + h i ⎥ 2G sk i=1 ⎣ K sk ⎦ n (7) Với: Ksk, Gsk – đặc trưng biến dạng xác định điều kiện thoát nước theo Eo ν; hi – bề dày lớp đất phân tố Trong đó, thành phần ứng suất xác định dạng: 460 σ 'z =γ.z+σ z (x,z,p)-u(x,z,t)-γ w ⋅ h w ( z ) (8) σ 'x =γ.z.K +σ x (x,z,p)-u(x,z,t)-γ w ⋅ h w ( z ) (9) VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM  TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 Với: γ.z γ.z.K0 – thành phần ứng suất ban đầu (γ - dung trọng đất z – độ sâu điểm xét); σz(x,z,p) σx(x,z,p) – thành phần ứng suất gia tăng tải trọng ngoài; u(x,z,t) – áp lực nước lỗ rỗng thặng dư thời điểm t; γw.hw(z)– áp lực cột nước thủy tĩnh Công thức (7) cho thấy xét trọng lượng thân thời điểm chưa có tác dụng tải trọng ngoài, độ lún xuất (ít biến dạng thể tích tác dụng trọng lực) điều không hợp lý Do đó, xét độ lún trọng lượng thân, sử dụng công thức (7) với thành phần ứng suất trọng lượng thân có xét cột nước thủy tĩnh thu nhận độ lún: Scorr = A Giá trị A xác định được xem độ lún hiệu chỉnh Trong q trình tính toán độ lún cần phải loại trừ giá trị A, độ lún trọng lượng thân Nghĩa có lực hút trái đất lún đoạn A, nên đánh giá độ lún cần xét hiệu chỉnh giá trị Từ đó, giá trị độ lún ước lượng viết dạng : S*(t) = S(t) - A (10) ÁP DỤNG TÍNH TỐN VÀ PHÂN TÍCH SO SÁNH Để phân tích đánh giá khả áp dụng mức độ tin cậy phương pháp, chúng tơi chọn lựa tính tốn ước lượng độ lún ngắn hạn lâu dài đất yếu cơng trình đường đắp dự án mở rộng quốc lộ 1A đoạn từ Vĩnh Long Cần Thơ Sơ đồ toán thể hình Ở đây, lớp đất yếu bùn sét hữu có bề dày trung bình 20m, dung trọng tự nhiên γ = 16,62 kN/m3; độ bão hòa Sr = 97,6%; hệ số thấm từ thí nghiệm nén cố kết: k = 0,631.10-7 cm/s; module tổng biến dạng theo trạng thái ứng suất kết thí nghiệm cố kết Eo = 730 KN/m2; hệ số Poisson ν = 0,3; module biến dạng tức thời Eu = 2770 kN/m2 lấy từ kết thí nghiệm nén ba trục theo sơ đồ CU với áp lực buồng σ3 = 50kN/m2 Mực nước ngầm nằm ngang mặt đất tự nhiên Chiều cao trung bình đường 1,2 m với dung trọng trung bình 19 KN/m3 Hình Sơ đồ đường đắp đất yếu dự án mở rộng quốc lộ 1A đoạn Vĩnh Long – Cần Thơ VIEÄN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 461 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 Từ đó, module biến dạng thể tích khung cốt đất: K sk = E0 730 = =608kN/m 3(1-2ν ) 3(1-2.0,3) Module biến dạng cắt: G sk = E0 730 = =281kN/m 2(1+ν ) 2(1+0,3) Ứng suất đẳng hướng tính theo cơng thức: σ ' = 2σ x' + σ z' Việc tính tốn theo tổng lớp phân tố với bề dày lớp hi = 1,0 m Nếu xem trạng thái ứng suất ban đầu sét mềm bão hòa nước gần thủy tĩnh, độ lún trọng lượng thân xác định theo thành phần ứng suất ban đầu cột nước thủy tĩnh có giá trị A = 2,239 m giá trị sử dụng để hiệu chỉnh Độ lún tức thời biểu diễn dạng: ⎡ σ i' (x,z,t=0) σ 'zi (x,z,t=0)-σ i' (x,z,t=0) ⎤ S*(0)= ∑ ⎢ h i + h i ⎥ -A K sk 2G sk i=1 ⎣ ⎦ n Hình thể phân bố độ lún ban đầu đất theo hai phương pháp Ở đây, không xét trạng thái ban đầu, việc tính tốn sử dụng đặc trưng biến dạng xác định điều kiện khơng nước có xét tính nén ép nước lỗ rỗng thánh phần ứng suất gia tăng kết nghiên cứu có [6] Trong đó, xét trạng thái ứng suất ban đầu, đặc trưng lý sử dụng xác định theo sơ đồ nước thí nghiệm nén cố kết thơng thường Kết tính tốn cho thấy phân bố độ lún ngắn hạn dự tính theo hai phương pháp tương tự Tuy nhiên, độ lún ngắn hạn phạm vi diện gia tải từ kết tính tốn có xét trạng thái ban đầu có giá trị lớn Điều kết tính tốn cho thấy độ phình trồi đất ngồi phạm vi diện gia tải có xu hướng lớn gây độ lún phần bổ sung Tỷ lệ độ lún ngắn hạn dài hạn lớn tâm theo phương pháp có giá trị đến 23% so với 8,7% từ phương pháp không xét trạng thái ban đầu xét tính nén ép nước lỗ rỗng Hình Sự phân bố độ lún tức thời khơng xét trạng thái ban đầu có xét trạng thái ban đầu theo phương pháp đề nghị 462 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM  TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 Độ lún ổn định xác định áp lực nước lỗ rỗng thặng dư tiêu tán hoàn toàn hay u(x,z,t) = 0: n ⎡ σ ' (x,z,t=∞) σ ' (x,z,t=∞)-σi' (x,z,t=∞) ⎤ S*(∞)= ∑ ⎢ i h i + zi h i ⎥ -A K sk 2G sk i=1 ⎣ ⎦ Sự phân bố độ lún ổn định thể hình cho thấy quy luật phân bố độ lún tương tự có số khác biệt giá trị số vị trí Tuy nhiên, khác biệt xem khơng đáng kể Độ lún phạm vi diện gia tải theo phương pháp có xét trạng thái ban đầu có khuynh hướng lớn ngồi phạm vi ngược lại so với phương pháp không xét trạng thái ban đầu Hình Sự phân bố độ lún ổn định khơng xét trạng thái ban đầu có xét trạng thái ban đầu theo phương pháp đề nghị Để đánh giá độ lún theo thời điểm bất kỳ, trường hợp sử dụng lý thuyết cố thấm hai chiều Căn điều kiện nước: biên khơng thấm có mặt lớp sét cứng, biên ngang với áp lực nước lỗ rỗng không thay đổi đáng kể chọn cách tâm diện gia tải l = 20 m, tức cách biên diện gia tải xấp xỉ 10 m Áp lực nước lỗ rỗng thặng dư xác định biểu thức: ⎧⎪ ⎡ i2 j2 ⎞ ⎤ ⎡ iπ ⎤ ⎛ jπ ⎞ ⎫⎪ 2⎛ u w (x,z,t)= ∑∑ ⎨A ij×exp ⎢-C vz ×π ⎜ ζ + ⎟ t ⎥ ×sin ⎢ ( x+l ) ⎥ ×sin ⎜ z ⎟ ⎬ ⎣ 2l ⎦ ⎝ h ⎠ ⎭⎪ i=1 j=1 ⎪ ⎝ 4l h ⎠ ⎦ ⎣ ⎩ ∞ ∞ 2hl ⎡ iπ ⎤ ⎛ jπ ⎞ A ij = ∫ ∫ u w (x, z,0) ⋅ sin ⎢ ( x + l ) ⎥ ⋅ sin ⎜ z ⎟ dx ⋅ dz lh − l ⎣ 2l ⎦ ⎝ h ⎠ Ở : VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 463 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 Với: l – giới hạn theo biên ngang theo điều kiện thấm; ζ - hệ số bất đẳng hướng giá trị hệ số thấm Ứng với giá trị áp lực nước lỗ rỗng thặng dư xác định được, thành phần ứng suất hữu hiệu xác định Từ đó, độ lún thời điểm bất kỳ: n ⎡ σ ' (x,z,t) σ ' (x,z,t)-σi' (x,z,t) ⎤ S*(t)= ∑ ⎢ i h i + zi h i ⎥ -A K sk 2G sk i=1 ⎣ ⎦ Biểu thức cho phép xác định độ lún điểm có tọa độ thời điểm phụ thuộc vào trạng thái ứng suất ban đầu sau gia tải điểm Độ lún tâm biên diện gia tải tính tốn thể hình Hình Độ lún theo thời gian theo tổng lớp phân tố có xét ảnh hưởng trọng lượng thân cột nước thủy tĩnh tâm biên Có thể thấy phương pháp dự tính độ lún tức thời, ổn định theo thời gian có xét ảnh hưởng trọng lượng thân cột nước thủy tĩnh phương pháp mới, khác biệt với phương pháp có Ưu điểm phương pháp xét đặt trưng biến dạng nước (khơng cần sử dụng thơng số biến dạng khơng nước phương pháp đề nghị trước đó); cho phép đánh giá trạng thái ứng suất ban đầu chịu tác dụng tải trọng xác thực hơn; kết tính tốn phù hợp với ứng xử thực tế, đặt biệt tốc độ lún thời điểm ban đầu so với cách tính trung bình xem lớp Cơng thức tính lún xây dựng đề nghị có dạng: ' σ 'zg (x,z)-σ 'g (x,z) ⎤ ⎡ σ ' (x,z,t) σ 'z (x,z,t)-σ ' (x,z,t) ⎤ ⎡ σ g (x,z) S*(t)= ⎢ h+ h ⎥ - ⎢ h+ h ⎥ 2.G sk 2.G sk ⎣ K sk ⎦ ⎣⎢ K sk ⎦⎥ Trong đó: - σ ' ( x, z , t ) σ z' ( x, z , t ) thành phần ứng suất có xét ứng suất trọng 464 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM  TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 lượng thân, ứng suất tải trọng ngoài, áp lực nước lỗ rỗng thặng dư thời điểm t cột nước thủy tĩnh - σ g' ( x, z ) σ zg' ( x, z ) thành phần ứng suất hữu hiệu trọng lượng thân Phương pháp có ưu điểm sử dụng đặc trưng biến dạng nước thơng thường cho phép đánh giá độ lún thời điểm khác kể thời điểm ban đầu Độ lún ổn định từ phương pháp đề nghị có giá trị xấp xỉ kết dự tính độ lún có cho thấy phương pháp đề nghị có độ tin cậy cần thiết KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Trên sở mơ hình cột đất có xét trạng thái ứng suất biến dạng ban đầu, xây dựng phương pháp, thiết lập chương trình tính tốn áp dụng cho điều kiện thực tế đánh giá độ lún ngắn hạn lâu dài theo tổng lớp phân tố kết hợp tốn cố kết hai chiều, rút kết luận sau: - Phương pháp đề nghị cho phép đánh giá độ lún ngắn hạn mà không cần sử dụng đặc trưng biến dạng xác định điều kiện khơng nước Ở đây, độ lún ngắn hạn từ toán cụ thể chiếm đến 23% giá trị độ lún ổn định - Phương pháp đề nghị cho phép đánh giá độ lún điểm có tọa độ thời điểm nên cho phép đánh giá độ lún lệch đất yếu cơng trình đắp theo thời gian - Độ lún ngắn hạn, ổn định theo thời gian theo phương pháp đề nghị có giá trị xấp xỉ kết tính tốn theo phương pháp có so sánh với kết quan trắc thực tế nên có độ tin cần thiết Phương pháp tính tốn đề nghị sử dụng kết hợp với mơ hình cố kết hai chiều để đánh giá độ lún đất xử lý bấc thấm gia tải trước qui đổi thành sơ đồ toán phẳng Điều cần phân tích thêm sở xây dựng mơ hình tính tốn hợp lý nhằm bổ sung cho việc phân tích tốn xử lý TÀI LIỆU THAM KHẢO Lê Quý An, Nguyễn Công Mẫn, Nguyễn Văn Quý Cơ học đất Nhà xuất Đại học Trung học chuyên nghiệp 1977 Braja M Das Principle of geotechnical engineering – 7th edition Cengage learning, USA 2010 Rolf Larson, Hakan Mattsson Settlements and shear strength increase below embankments Swedish geotechnical institute – Report No 63 2003 Serge Leroueil, Jean-Pierre Magnan, Francois Tavenas Embankments on soft clays Ellis Horwood Limited, 1990 Lê Hoàng Việt, Bùi Trường Sơn Đánh giá chuyển vị ngắn hạn lâu dài đất yếu cơng trình đắp sở lý thuyết đàn hồi Tạp chí Địa kỹ thuật, Viện Địa kỹ thuật VGI, số năm 2012, trang 14 -19 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 465 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 Bùi Trường Sơn Biến dạng tức thời lâu dài đất sét bão hịa nước Tạp chí Phát triển KH&CN, ĐHQG TP HCM, số năm 2006, trang 17 – 24 Bùi Trường Sơn Phương pháp xác định hệ số Poisson đất sét mềm bão hịa nước Tạp chí Địa kỹ thuật, Viện Địa kỹ thuật - VGI, số năm 2011, trang 3-9 Z.G Ter-Martirosyan and C.S Bui Stress-strain state of weak saturated clay beds of embankments Soil mechanics and Foundation Engineering, Vol 42, No 5, 2005, p.153-159 Ю В Россихин, А Г Битайнис Осадки строящихся сооружений Рига: "Зинатне" 1980 Người phản biện: GS TSKH Nguyễn Văn Thơ 466 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM  ... xét trạng thái ban đầu có khuynh hướng lớn ngồi phạm vi ngược lại so với phương pháp khơng xét trạng thái ban đầu Hình Sự phân bố độ lún ổn định không xét trạng thái ban đầu có xét trạng thái ban. .. sung Tỷ lệ độ lún ngắn hạn dài hạn lớn tâm theo phương pháp có giá trị đến 23% so với 8,7% từ phương pháp không xét trạng thái ban đầu xét tính nén ép nước lỗ rỗng Hình Sự phân bố độ lún tức thời... vị ngang đất phạm vi vùng CƠ SỞ LÝ THUYẾT ĐỀ NGHỊ ĐỂ ƯỚC LƯỢNG ĐỘ LÚN NGẮN HẠN VÀ LÂU DÀI CÓ XÉT TRẠNG THÁI BAN ĐẦU Thí nghiệm nén ba trục xem hợp lý mơi trường đất mô tả trạng thái đất điều