06 TM BANG TINH CONG HOP 800x800 xlsx

06 TM BANG TINH CONG HOP 800x800 xlsx 06 TM BANG TINH CONG HOP 800x800 xlsx 06 TM BANG TINH CONG HOP 800x800 xlsx 06 TM BANG TINH CONG HOP 800x800 xlsx 06 TM BANG TINH CONG HOP 800x800 xlsx 06 TM BANG TINH CONG HOP 800x800 xlsx 06 TM BANG TINH CONG HOP 800x800 xlsx 06 TM BANG TINH CONG HOP 800x800 xlsx 06 TM BANG TINH CONG HOP 800x800 xlsx

C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO CƠNG TRÌNH: HẠNG MỤC: NỘI DUNG: XÂY DỰNG ĐƯỜNG VÀ CẦU VÀM TƯ CỐNG HỘP 800x800 TÍNH TỐN KẾT CẤU CỐNG HỘP Km2+360 I CƠ SỞ TÍNH TỐN I.1 TÀI LIỆU THAM KHẢO - Tiêu chuẩn thiết kế cầu: 22TCN 272-05, TCVN11823-2017 - Hoạt tải thiết kế HL93, tương đương với xe tải 32.5T - Quy trình thiết kế cơng trình thiết bị phụ trợ thi công cầu: 22TCN 200-1989 - Báo cáo khảo sát địa chất cơng trình I.2 THƠNG SỐ ĐẦU VÀO - Vật liệu: + Bê tông: + Cường độ f’c (mẫu hình trụ) : 25Mpa + Mơ đun đàn hồi Ec= 0.0017‫ܭ‬1 ܹ ଶ ݂ ᇱ ܿଵ.ଷଷ = 28.111E + 6KN/M2 + Hệ số dãn nở nhiệt : a = 0.0000108/0C + Cốt thép: Cường độ cốt thép thường (theo tiêu chuẩn TCVN 1651-2008) + Thanh tròn trơn (CB 240T) fpy = 240 Mpa + Thanh có gờ (CB 400V) fpy = 420 Mpa + Mô đun đàn hồi Es = 200 000 Mpa - Cao độ mặt đất tự nhiên CĐ1 = +50.04 m - Mực nước ngầm tính tốn MNN = +44.07 m II SƠ ĐỒ HÌNH HỌC Hố khoan EB03 (KM2+550) 1/18 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO III TẢI TỌNG TÁC DỤNG - Tãi trọng tác dụng tính cho dải L =1 m Tải trọng thân DC - Tĩnh tãi phận kết cấu phần mềm Midas Civil tự động tính toán Áp lực nước - Áp lực nước ngầm tác dụng lên vách đáy: + Tác dụng lên đáy: (T/m ) Pw1 = g*H*L = (Chiều cao tính từ đỉnh cống) -0.8 g: dung trọng nước 1.0 (T/m3) H: chiều cao tính tốn nước (m) Áp lưc đất ngang tác dụng lên vách EH Htk = +42.94 m (10.5.1) Với : kh = k0 = 1- sinφ'f φ'f : Góc ma sát có hiệu đất + Lớp 1: kh = 0.698 (radian) Cấp phối : 40 0.357 - Áp lực đất ngang lớp 2: + Trên nắp: H= 0.27 m P1t = Kh*g*H*L = 0.18 (T/m2) + Dưới đáy: H= 1.31 P1d = P1t + Kh*gđn*H*L = 0.89 (T/m2) Áp lực đất theo phương đứng EV We = Fe*g*Bc*H (11.2.2.1) Fe : số tương tác đất - kết cấu theo biện pháp lắp đặt trước đắp hệ Với : : 1.05 10.00 2.35 1.00 : 0.27 chiều cao phần đất lấp (m) - Áp lực đất tác dụng lên nắp: Pv = 0.67 (T/m) 0.67 (T/m2) g g Bc H : - Toàn tải trọng đất tác dụng lên nắp: We = gia tốc trọng trường (m/s2) tỉ trọng kết cấu áo đường (T/m3) chiều rộng đơn vị cống (m) Phân bố hoạt tải qua đất đắp 5.1 Diện tích tiếp xúc bánh xe qua đất đắp 5.1.1 chiều rộng phân bố hoạt tải qua đất đắp (TCVN 11823-2017 - 3.6.1.2.6.2) Với 2/18 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO Sw Wt 510 D LLDF H đắp = 3000 1.15 +0.27 cự ly bánh xe,mm chiều rộng vệt lốp xe,mm đường kính nhịp tịnh cống,mm hệ số phân bố hoạt tải m 5.1.2 chiều dài phân bố hoạt tải qua đất đắp (TCVN 11823-2017 - 3.6.1.2.6.2) Với ls Sa LLDF 250 1.15 Loại xe Xe tải thiết kế Xe trục 72.5KN chiều dài vệt lốp xe,mm cự ly trục xe,mm hệ số phân bố hoạt tải Sa (mm) Sw (mm) Hint-t (mm) Hint-p (mm) W w (mm) lw (mm) 4300 1800 965 3522 2490 4550 4300 1800 965 3522 2490 4550 1200 1800 965 826 2490 1450 72.5KN 72.5KN 72.5KN 55KN 17.5KN 72.5KN 55KN 55KN 55KN 72.5KN 5.1.3 Phân bố hoạt tải qua đất đắp Với P hoạt tải đặt mặt đường tất bánh xe tương tác Theo điều 6.1.6.2.1 hoạt tải cần tăng hệ số phân bố hoạt tải LLDF Hệ số xung kích IM 33.00 % ALL = W w Lw Diện tích hình chữ nhật chiều sâu H PL(kN/m2) Loại xe P(KN) A(m2) xe tải xe trục 17.50 72.50 55.00 11.33 11.33 3.61 2.05 8.51 20.25 3/18 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO Bề rộng mặt đường 12.00 m Số xe tối đa xếp Hệ số xe 0.65 Tải trọng xe KN/m2 Tải trọng xe có xét tới chồng lấn bánh xe tải trọng Số bánh xe Loại xe PL(KN/m2) Tải LL(kN/m2) chồng lấn 2.05 4.34 xe trục 8.51 8.53 xe trục 20.25 16.16 Hoạt tải chất thêm Khi hoạt tải đứng sau phạm vi chiều cao tường chắn, tác dụng hoạt tải thay lớp đất tương đương có chiều cao heq heq = 1.700 m LS = 0.5kagsheq 0.714 T/m2 Hệ số chiết giảm áp lực đất có độ Chiều cao đất tương đương cho tải trọng đường ô tô, heq lấy từ Bảng 3.11.6.2-1 Đối với chiều cao tường trung gian phải dùng nội suy tuyến tính Chiều cao tường heq (m) (m) ≤ 1.50 1.7 3.00 1.2 6.00 0.76 ≥ 9.00 0.61 Chiều cao tường lấy khoảng cách từ mặt đất đắp đến đáy bệ móng, z 7.MƠ HÌNH TÍNH TỐN Mơ hình phân tích tổng thể kết cấu cống mơ hình 3D từ phần tử dạng tương tác với đất Thay đất liên kết đàn hồi điểm cho phù hợp với thay đổi đất tính chất làm việc cọc, đặc trưng hệ số EB03 Số liệu địa chất hố khoan: Cao độ đáy móng 41.35 m Mô tả (Đất sét lẫn bụi) R (Lớp đá) Độ dày (m) Dung trọng ướt g (kN/m3) Hệ số rỗng e (Cát) 19.00 - 6.30 10.00 HỆ SỐ NỀN: (theo TCVN 10304:2014) h: Khoảng cách lò xo Góc nội ma Lực dính sát (kN/m2) (độ) Độ sệt B (Sét) 0.00 40.00 5.00 m CZ(m) K1 K2 636.00 101.76 50.88 Hệ số phần tử diện tích đáy 0.4x0.4m Lớp đất Độ sâu (m) Chỉ số K (T/m4) 2a -1.59 1200 Zloxo 1.59 (m) 4/18 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO IV SƠ ĐỒ TÁC DỤNG LỰC Mơ hình tính tốn Tải trọng tác dụng 2.1 Áp lực nước cống (Pw ) 2.2 Áp lực đất theo phương ngang ngang (EH) 5/18 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO 2.3 Áp lực đất theo phương đứng (EV) 2.4 Hoạt tải (LL) 6/18 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO 2.5 Hoạt tải chất thêm (L s ) V CÁC TỔ HỢP TẢI TRỌNG STT VI Kết tính Tải trọng DC EV EH WA LL Tổ hợp tải trọng CĐ1 1.25 1.35 1.35 1.75 SD 1 1 TRẠNG THÁI CƯỜNG ĐỘ Phương ngang Moment Lực cắt Phương dọc (đứng) Moment Lực cắt Đơn vị Bản nắp Bản đáy Bản vách KN/m 1.36 2.55 2.63 KN.m/m KN.m/m KN/m 2.41 0.44 16.02 2.45 0.65 19.11 1.62 0.40 4.36 7/18 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO a Bản nắp Moment Mxx (Hướng ngang cống) -2.41 Moment Myy (Hướng dọc cống) -0.44 8/18 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO Lực cắt Vxx (Hướng dọc cống) 16.02 Lực cắt Vyy (Hướng ngang cống) 1.36 9/18 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO b Bản đáy Moment Mxx (Hướng ngang cống) 2.45 Moment Myy (Hướng dọc cống) -0.65 Lực cắt Vxx (Hướng dọc cống) 19.11 10/18 Ký hiệu Giá trị Đơn vị - Lực dọc tính tốn Nu N - Lực cắt tính tốn Vu 2550 N - Lực xoắn tính tốn Tu 650000 Nmm - Mơ men tính tốn Mu Nmm 3.3 Kiểm tra cấu kiện chịu cắt Hạng mục - Hệ số sức kháng cắt (xoắn) φv 2450000 - Bề rộng bụng hữu hiệu bv 1000 mm - Chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv 86.40 mm 0.5φvVc 16135 N 0.90 Kiểm tốn kháng cắt: - Kiểm tra vùng địi hỏi cốt thép ngang Vu > 0.5φvVc - Kiểm tra đòi hỏi đặt cốt thép ngang - Số nhánh đai - Đường kính đai - Khoảng cách cốt thép chịu cắt - Góc nghiêng thép ngang trục dọc - Diện tích cốt thép ngang - Diện tích thép ngang tối thiểu Avmin = 0.083sqrt(f'c)bv•s/fy - Ứng suất cắt bê tông vu = Vu/(φbvdv) - Cự ly tối đa thép ngang Không cần nv đk2 mm 460 mm 90 o Av 57 mm Avmin 455 mm2 vu 0.03 MPa s 69 mm s α - So sánh hàm lượng thép ngang (Av, Avmin) Ít - Cự ly tối đa thép ngang s < smax Đạt - Tra bảng: (1) Bảng 4; (2) Bảng - Kích thước cốt liệu lớn - Tính tốn giá trị ứng suất cắt bê tông f'c 20.00 mm vu/f'c 0.081 - Thông số khoảng cách vết nứt sxe sxe 84 mm - Diện tích bê tông phần kéo Ac 111059 mm2 ex 0.000340 - Ứng biến cốt thép phía chịu kéo uốn - Góc nghiêng ứng suất nén chéo θ 28.22 o - Hệ số sức kháng bê tông bị nứt β - Sức kháng cắt bê tông Vc = 0.083β sqrt(f'c)bvdv Vc 35856 N - Sức kháng cắt cốt thép Vs 8313 N Vr 39752 N Tcr 10542857 Nmm + Diện tích bao bọc chu vi ngồi tiết diện Acp 120000 mm2 + Chu vi mặt cắt pc 2240 mm2 fpc MPa - Sức kháng cắt tính tốn tiết diện Vr = φv Vn - Kiểm tra khả chịu cắt tiết diện Vr > Vu 3.91 Đạt Kiểm toán kháng xoắn - Moment nứt xoắn + Ứng suất nén trọng tâm tiết diện - Vùng đòi hỏi cốt thép chịu xoắn Tu > 0.25φv Tcr BD-xx Không cần 3/4 - Sức kháng xoắn danh định Tn = 2AoAtfycot(θ)/s Tn 23091965 Nmm Tr 20782768 Nmm + VT = (Mu/dv•φ + 0.5Nu/φ) + (Vu/φv - 0.5Vs)cotgθ 29041 N + VP = As•fy 190004 N - Sức kháng xoắn tính tốn Tr = φv Tn - Kiểm tra khả chịu xoắn Tr > Tu Đạt Kiểm toán cốt thép dọc Kiểm tra cốt thép dọc theo cơng thức 8.3.5 (Mu/dv•φ + 0.5Nu/φ) + (Vu/φv - 0.5Vs)cotgθ ≤ As•fy - Kiểm tra VT < VP BD-xx Đạt 4/4 BẢNG TÍNH KIỂM TRA TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT THEO TCVN 11823:2017 VÁCH ĐỨNG - PHƯƠNG ĐỨNG Tổ hợp nội lực mặt cắt TTGH Lực cắt Mô men xoắn Mô men Qx (kN) Tu (kNm) Myu (kNm) Sử dụng Cường độ 1.71 - 0.99 2.63 - 1.62 Dữ liệu vào 0.85f'cab h ds a Asfy dc b Quy đổi mặt cắt ngang hình chữ nhật - Chiều cao mặt cắt bx = 120 mm - Bề rộng mặt cắt by = 1000 mm f'y = 420 MPa Es = 200000 MPa f'c = 25 MPa - Cường độ thép thường - Mô đun đàn hồi thép thường - Cường độ bê tông - Hệ số quy đổi ứng suất - Cường độ chịu kéo uốn bê tông - Mô đun đàn hồi bê tông - Loại cốt thép đai β1 = 0.85 fr = 0.63√f'c = Ec = 0.0017Wc f'c 0.33 - Hệ số theo loại cốt thép đai = 3.15 MPa 26469.46 MPa Đai thường = 0.80 Kiểm tra kết cấu 3.1 Kiểm tra cấu kiện chịu uốn Mr = jf Mn = jf [ As fy (ds - a/2) ] > Mu Hạng mục P5-7.3.2.1 Đơn vị Ký hiệu Giá trị - Bề rộng tiết diện b 1000 mm - Chiều cao tiết diện h 120 mm - Diện tích tiết diện Ag 120000 mm2 - Số lượng cốt thép chịu kéo n - Khoảng cách từ trọng tâm thép đến mép chịu nén D 12 mm ds 90 mm - Diện tích cốt thép chịu kéo As 452 mm2 a Kiểm tra khả chịu uốn - Đường kính thép chịu kéo BV-DUNG 1/4 - Chiều cao chịu nén tiết diên c - Chiều cao chịu nén quy đổi tiết diện a = β1•c 11 - Kiểm tra c/ds < 0.6 OK c 11 - Hệ số sức kháng uốn jf 0.90 - Mô men kháng uốn tiết diện Mr 14,625,786 Nmm - Mô men uốn tác dụng lên kết cấu Mu 1,620,000 Nmm - Chiều cao chịu nén quy đổi tiết diện - Kiểm toán uốn Mr > Mu mm mm mm OK b Kiểm tra hàm lượng thép tối thiểu - Mô men kháng uốn tiết diện Sc = bh /6 - Cường độ chịu kéo uốn bê tông - Hệ số biến động mô men nứt uốn - Tỉ số cường độ chảy dẻo cường độ kéo cực hạn - Momen gây nứt Mcr = γ1γ3Scfr - Kiểm tra φf Mn > min(1.2Mcr,1.33Mu) Sc 2400000 mm3 fr MPa γ3 1.6 0.67 Mcr 8104320 γ1 Nmm OK 3.2 Kiểm tra cấu kiện chịu nứt - Mơ men tính tốn (TTSD) Ms 990000 Nmm - Mơ men qn tính tiết diện chưa nứt Ix 144000000 mm4 - Ứng suất bê tông thớ chịu kéo tới hạn c 10.52 mm fc 0.753 MPa 0.8fr 2.520 MPa - Khoảng cách từ trục trung hòa đến mặt chịu nén - Ứng suất bê tông thớ chịu kéo giới hạn - Kiểm tra fc < 0.8fr Bê tông không nứt n1 - Số lượng cốt thép chịu kéo lớp ngồi - Đường kính thép chịu kéo - Khoảng cách từ trọng tâm thép lớp đến mép kéo - Khoảng cách bước thép bố trí - Diện tích cốt thép chịu kéo ngồi - Chiều cao từ trọng tâm thép tổng đến mép nén - Diện tích cốt thép chịu kéo tổng - Hệ số mô đun n = Es/Ec - Chiều cao chịu nén tiết diện nứt - Mô men quán tính tiết diện nứt Icr = bx /3 + nAs(ds - x) - Ứng suất cốt thép mép fss = Ms(ds - x)n/Icr - Ứng suất cốt thép thớ chịu kéo cho phép fsa = 0.6fy - Kiểm tra ứng suất fss < fsa - Điều kiện làm việc kết cấu - Hệ số phơi lộ bề mặt 12 mm y1 30 mm s 260 mm A1 452 mm2 ds 90 mm A 452 mm2 n 7.56 x 22 mm Icr 19360187 mm4 fs 26 MPa fsa 252 MPa Đạt Tiếp xúc với nước γe - Hệ số βs = + dc/(0.7(h - dc)) βs - Bước thép chịu kéo cho phép Ss = 123000γe/βsfss - 2dc Ss - Kiểm tra bước thép s < Ss BV-DUNG đk1 0.75 mm2 1.48 mm2 2304 mm Đạt 2/4 Ký hiệu Giá trị Đơn vị - Lực dọc tính tốn Nu 508080 N - Lực cắt tính tốn Vu 2630 N - Lực xoắn tính tốn Tu Nmm - Mơ men tính tốn Mu Nmm 3.3 Kiểm tra cấu kiện chịu cắt Hạng mục - Hệ số sức kháng cắt (xoắn) φv 1620000 - Bề rộng bụng hữu hiệu bv 1000 mm - Chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv 86.40 mm 0.5φvVc 16135 N 0.90 Kiểm toán kháng cắt: - Kiểm tra vùng đòi hỏi cốt thép ngang Vu > 0.5φvVc - Kiểm tra đòi hỏi đặt cốt thép ngang - Số nhánh đai - Đường kính đai - Khoảng cách cốt thép chịu cắt - Góc nghiêng thép ngang trục dọc - Diện tích cốt thép ngang - Diện tích thép ngang tối thiểu Avmin = 0.083sqrt(f'c)bv•s/fy - Ứng suất cắt bê tông vu = Vu/(φbvdv) - Cự ly tối đa thép ngang Không cần nv đk2 mm 460 mm 90 o Av 57 mm Avmin 455 mm2 vu 0.03 MPa s 69 mm s α - So sánh hàm lượng thép ngang (Av, Avmin) Ít - Cự ly tối đa thép ngang s < smax Đạt - Tra bảng: (1) Bảng 4; (2) Bảng - Kích thước cốt liệu lớn - Tính tốn giá trị ứng suất cắt bê tông f'c 20.00 mm vu/f'c 0.081 - Thông số khoảng cách vết nứt sxe sxe 84 mm - Diện tích bê tơng phần kéo Ac 111059 mm2 ex -0.000077 - Ứng biến cốt thép phía chịu kéo uốn - Góc nghiêng ứng suất nén chéo θ 25.03 o - Hệ số sức kháng bê tông bị nứt β - Sức kháng cắt bê tông Vc = 0.083β sqrt(f'c)bvdv Vc 35856 N - Sức kháng cắt cốt thép Vs 9553 N Vr 40868 N Tcr 10542857 Nmm + Diện tích bao bọc chu vi tiết diện Acp 120000 mm2 + Chu vi mặt cắt pc 2240 mm2 fpc MPa - Sức kháng cắt tính tốn tiết diện Vr = φv Vn - Kiểm tra khả chịu cắt tiết diện Vr > Vu 6.06 Đạt Kiểm toán kháng xoắn - Moment nứt xoắn + Ứng suất nén trọng tâm tiết diện - Vùng đòi hỏi cốt thép chịu xoắn Tu > 0.25φv Tcr BV-DUNG Không cần 3/4 - Sức kháng xoắn danh định Tn = 2AoAtfycot(θ)/s Tn 26535935 Nmm Tr 23882341 Nmm + VT = (Mu/dv•φ + 0.5Nu/φ) + (Vu/φv - 0.5Vs)cotgθ 16863 N + VP = As•fy 190004 N - Sức kháng xoắn tính tốn Tr = φv Tn - Kiểm tra khả chịu xoắn Tr > Tu Đạt Kiểm toán cốt thép dọc Kiểm tra cốt thép dọc theo cơng thức 8.3.5 (Mu/dv•φ + 0.5Nu/φ) + (Vu/φv - 0.5Vs)cotgθ ≤ As•fy - Kiểm tra VT < VP BV-DUNG Đạt 4/4 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO CƠNG TRÌNH: HẠNG MỤC: NỘI DUNG: XÂY DỰNG ĐƯỜNG VÀ CẦU VÀM TƯ CỐNG HỘP 800x800 TÍNH TỐN KẾT CẤU CỐNG HỘP Km2+360 I CƠ SỞ TÍNH TỐN I.1 TÀI LIỆU THAM KHẢO - Tiêu chuẩn thiết kế cầu: 22TCN 272-05, TCVN11823-2017 - Hoạt tải thiết kế HL93, tương đương với xe tải 32.5T - Quy trình thiết kế cơng trình thiết bị phụ trợ thi công cầu: 22TCN 200-1989 - Báo cáo khảo sát địa chất cơng trình I.2 THƠNG SỐ ĐẦU VÀO - Vật liệu: + Bê tông: + Cường độ f’c (mẫu hình trụ) : 25Mpa + Mơ đun đàn hồi Ec= 0.0017‫ܭ‬1 ܹ ଶ ݂ ᇱ ܿଵ.ଷଷ = 28.111E + 6KN/M2 + Hệ số dãn nở nhiệt : a = 0.0000108/0C + Cốt thép: Cường độ cốt thép thường (theo tiêu chuẩn TCVN 1651-2008) + Thanh tròn trơn (CB 240T) fpy = 240 Mpa + Thanh có gờ (CB 400V) fpy = 420 Mpa + Mô đun đàn hồi Es = 200 000 Mpa - Cao độ mặt đất tự nhiên CĐ1 = +50.04 m - Mực nước ngầm tính tốn MNN = +44.07 m II SƠ ĐỒ HÌNH HỌC Hố khoan EB03 (KM2+550) 1/7 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO III TẢI TỌNG TÁC DỤNG - Tãi trọng tác dụng tính cho dải L =1 m Tải trọng thân DC - Tĩnh tãi phận kết cấu phần mềm Midas Civil tự động tính tốn Áp lực nước - Áp lực nước ngầm tác dụng lên vách đáy: + Tác dụng lên đáy: (T/m ) Pw1 = g*H*L = (Chiều cao tính từ đỉnh cống) -0.8 g: dung trọng nước 1.0 (T/m3) H: chiều cao tính tốn nước (m) Áp lưc đất ngang tác dụng lên vách EH Htk = +42.94 m (10.5.1) Với : kh = k0 = 1- sinφ'f φ'f : Góc ma sát có hiệu đất + Lớp 1: kh = 0.698 (radian) Cấp phối : 400 0.357 - Áp lực đất ngang lớp 2: + Trên nắp: H= 0.27 m P1t = Kh*g*H*L = 0.18 (T/m2) + Dưới đáy: H= 1.31 P1d = P1t + Kh*gđn*H*L = 0.89 (T/m2) Áp lực đất theo phương đứng EV We = Fe*g*Bc*H (11.2.2.1) Fe : số tương tác đất - kết cấu theo biện pháp lắp đặt trước đắp Với hệ : : 1.05 10.00 2.35 1.00 : 0.27 chiều cao phần đất lấp (m) - Áp lực đất tác dụng lên nắp: Pv = 0.67 (T/m) 0.67 (T/m2) g g Bc H : - Toàn tải trọng đất tác dụng lên nắp: We = gia tốc trọng trường (m/s2) tỉ trọng kết cấu áo đường (T/m3) chiều rộng đơn vị cống (m) Phân bố hoạt tải qua đất đắp 5.1 Diện tích tiếp xúc bánh xe qua đất đắp 5.1.1 chiều rộng phân bố hoạt tải qua đất đắp (TCVN 11823-2017 - 3.6.1.2.6.2) Với 2/7 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO Sw Wt 510 D LLDF H đắp = 3000 1.15 +0.27 cự ly bánh xe,mm chiều rộng vệt lốp xe,mm đường kính nhịp tịnh cống,mm hệ số phân bố hoạt tải m 5.1.2 chiều dài phân bố hoạt tải qua đất đắp (TCVN 11823-2017 - 3.6.1.2.6.2) Với ls Sa LLDF 250 1.15 Loại xe Xe tải thiết kế Xe trục 72.5KN chiều dài vệt lốp xe,mm cự ly trục xe,mm hệ số phân bố hoạt tải Sa (mm) Sw (mm) Hint-t (mm) Hint-p (mm) W w (mm) lw (mm) 4300 1800 965 3522 2490 4550 4300 1800 965 3522 2490 4550 1200 1800 965 826 2490 1450 72.5KN 72.5KN 72.5KN 55KN 17.5KN 72.5KN 55KN 55KN 55KN 72.5KN 5.1.3 Phân bố hoạt tải qua đất đắp Với P hoạt tải đặt mặt đường tất bánh xe tương tác Theo điều 6.1.6.2.1 hoạt tải cần tăng hệ số phân bố hoạt tải LLDF Hệ số xung kích IM 33.00 % ALL = W w Lw Diện tích hình chữ nhật chiều sâu H PL(kN/m2) Loại xe P(KN) A(m2) xe tải xe trục 17.50 72.50 55.00 11.33 11.33 3.61 2.05 8.51 20.25 3/7 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO Bề rộng mặt đường 12.00 m Số xecó thể xếp tối đa Hệ số xe 0.65 Tải trọng xe KN/m2 Tải trọng xe có xét tới chồng lấn bánh xe tải trọng Số bánh xe Loại xe PL(KN/m2) Tải LL(kN/m2) chồng lấn 2.05 4.34 xe trục 8.51 8.53 xe trục 20.25 16.16 Hoạt tải chất thêm Khi hoạt tải đứng sau phạm vi chiều cao tường chắn, tác dụng hoạt tải thay lớp đất tương đương có chiều cao heq heq = 1.700 m LS = 0.5kagsheq 0.714 T/m2 Hệ số chiết giảm áp lực đất có độ Chiều cao đất tương đương cho tải trọng đường ô tô, heq lấy từ Bảng 3.11.6.2-1 Đối với chiều cao tường trung gian phải dùng nội suy tuyến tính Chiều cao tường heq (m) (m) ≤ 1.50 1.7 3.00 1.2 6.00 0.76 ≥ 9.00 0.61 Chiều cao tường lấy khoảng cách từ mặt đất đắp đến đáy bệ móng, z 7.MƠ HÌNH TÍNH TỐN Mơ hình phân tích tổng thể kết cấu cống mơ hình 3D từ phần tử dạng tương tác với đất Thay đất liên kết đàn hồi điểm cho phù hợp với thay đổi đất tính chất làm việc cọc, đặc trưng hệ số EB03 Số liệu địa chất hố khoan: Cao độ đáy móng 48.45 m Mô tả (Đất sét lẫn bụi) R (Lớp đá) Độ dày (m) Dung trọng ướt g (kN/m3) Hệ số rỗng e (Cát) 19.00 - 6.30 10.00 HỆ SỐ NỀN: (theo TCVN 10304:2014) h: Khoảng cách lị xo Góc nội ma Lực dính sát (kN/m2) (độ) Độ sệt B (Sét) 0.00 40.00 5.00 m CZ(m) K1 K2 636.00 101.76 50.88 Hệ số phần tử diện tích đáy 0.4x0.4m Lớp đất Độ sâu (m) Chỉ số K (T/m4) 2a -1.59 1200 Zloxo 1.59 (m) 4/7 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO IV SƠ ĐỒ TÁC DỤNG LỰC Mơ hình tính tốn Tải trọng tác dụng 2.1 Áp lực nước cống (Pw ) 2.2 Áp lực đất theo phương ngang ngang (EH) 5/7 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO 2.3 Áp lực đất theo phương đứng (EV) 2.4 Hoạt tải (LL) 6/7 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO 2.5 Hoạt tải chất thêm (L s ) V CÁC TỔ HỢP TẢI TRỌNG STT Tải trọng DC EV EH WA LL Tổ hợp tải trọng CĐ1 SD 1.25 1.35 1.35 1 1.75 VI Kết tổ hợp nội lực đáy bệ Cao Diện tích Trọng lương TTSD (KN) TTCD (KN) Bê tơng lót 0.28 1.68 11.76 Bản nắp 0.12 0.96 2.88 Vách 1.04 0.14 3.74 Bản thân Áp lực nước Áp lực đất cống Hoạt tải 26.58 9.60 0.87 27.16 21.26 Bản đáy 0.12 0.96 2.88 9.60 0.64 Hoạt tải 0.96 15.52 7/7 KIỂM TOÁN MĨNG NƠNG Cơng trình : XÂY DỰNG ĐƯỜNG VÀ CẦU VÀM TƯ Hạng mục: CỐNG HỘP 800x800 Tiêu chuẩn : TCVN 11823:2017 I,Thông số đầu vào I.1 Tổ Hợp nội lực đáy bệ TTGH TTGHCĐ TTGHSD V (kN) 47.024 64.203 I.2 Thơng số kích thước móng Th«ng sè Cao độ đáy bệ móng Cao độ mực nớc ngầm Bề réng bƯ theo ph−¬ng däc (B) BỊ réng bƯ theo phơng ngang (L) Hình thức thi công Cao độ hố khoan 50.04 Ký hiệu Tên lớp Cao độ đáy lớp (m) 2a 2a Cỏt 43.04 Đơn vị m m m m 41.35 44.07 1.200 1.200 Đổ chổ m gi c (kG/cm2) ji (®é) (T/m3) 0.050 40.00 1.90 Su (kG/cm2) 0.05 zi : ChiỊu cao líp ®Êt Ci,ji: Lùc dÝnh, góc ma sát trung bình lớp đất i: Dung träng ®Èy nỉi II.2 Kiểm tra sức chịu tải a.Kiểm tốn ứng suất đáy móng + Điều kiện kiểm tốn qu