04 KIEMTOANMONGCONG 1000,1200(TCVN 11823 2017) d1000

04 KIEMTOANMONGCONG 1000,1200(TCVN 11823 2017) d1000 04 KIEMTOANMONGCONG 1000,1200(TCVN 11823 2017) d1000 04 KIEMTOANMONGCONG 1000,1200(TCVN 11823 2017) d1000 04 KIEMTOANMONGCONG 1000,1200(TCVN 11823 2017) d1000 04 KIEMTOANMONGCONG 1000,1200(TCVN 11823 2017) d1000 04 KIEMTOANMONGCONG 1000,1200(TCVN 11823 2017) d1000 04 KIEMTOANMONGCONG 1000,1200(TCVN 11823 2017) d1000 04 KIEMTOANMONGCONG 1000,1200(TCVN 11823 2017) d1000

C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO CƠNG TRÌNH: HẠNG MỤC: NỘI DUNG: I CƠ SỞ TÍNH TỐN XÂY DỰNG ĐƯỜNG VÀ CẦU VÀM TƯ CỐNG HỘP 1.0m KM2+360 TÍNH TỐN MĨNG CỐNG HỘP 1.0m KM2+360 I.1 TÀI LIỆU THAM KHẢO - Tiêu chuẩn thiết kế cầu: 22TCN 272-05, TCVN11823-2017 - Hoạt tải thiết kế HL93, tương đương với xe tải 32.5T - Quy trình thiết kế cơng trình thiết bị phụ trợ thi công cầu: 22TCN 200-1989 - Báo cáo khảo sát địa chất cơng trình I.2 THƠNG SỐ ĐẦU VÀO - Vật liệu: + Bê tông: + Cường độ f’c (mẫu hình trụ) : 30Mpa + Mơ đun đàn hồi + Cốt thép: Ec= 0.0017‫ܭ‬1 ܹ ଶ ݂ ᇱ ܿଵ.ଷଷ = 28.111E + 6KN/M2 + Hệ số dãn nở nhiệt : a = 0.0000108/0C Cường độ cốt thép thường (theo tiêu chuẩn TCVN 1651-2008) + Thanh tròn trơn (CB 240T) fpy = 240 Mpa + Thanh có gờ (CB 400V) fpy = 420 Mpa + Mô đun đàn hồi Es = 200 000 Mpa - Cao độ mặt đất tự nhiên CĐ1 = +50.04 m - Mực nước ngầm tính tốn MNN = +44.07 m II SƠ ĐỒ HÌNH HỌC Hố khoan EB03 (KM2+600) III TẢI TỌNG TÁC DỤNG - Tãi trọng tác dụng tính cho dải L =1 m Tải trọng thân DC - Tĩnh tãi phận kết cấu phần mềm Midas Civil tự động tính tốn Tải trọng gờ lan can + lan can Pglc= Pdw 0.225 (T/m) 0.236 (T/m) 0.011 (T/m) (Gờ bê tông cốt thép 0,3x0,3x1x2,4) (Tôn lượn sóng 32,6/3/1000) 1/4 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO Áp lực nước - Nước hầm tác dụng lên vách đáy: Pw0 = g*H*L = + TH MNCN:3.0m => g: dung trọng nước 1.0 (T/m3) H: chiều cao tính tốn nước (m) - Áp lực nước ngầm tác dụng lên vách đáy: + Tác dụng lên vách: Tại đáy cống: Pw1 = g*H*L = g: dung trọng nước 1.0 (T/m3) H: chiều cao tính tốn nước (m) + Tác dụng lên đáy: Pw1 = g*H*L = g: dung trọng nước 1.0 (T/m3) (T/m) 0.75 (T/m) -1 (T/m) (Chiều cao tính từ đỉnh cống) H: chiều cao tính tốn nước (m) Áp lực kết cấu áo đường DW We = Fe*g*Bc*H Với Fe : hệ số tương tác đất - kết cấu theo biện pháp lắp đặt trước đắp g : 10.00 : 0.27 g Bc H : : - Toàn tải trọng đất tác dụng lên nắp: We = - Áp lực đất tác dụng lên nắp: = Pv Phân bố hoạt tải 5.1 Diện tích tiếp xúc bánh xe qua đất đắp 1.05 (11.2.2.1) gia tốc trọng trường (m/s2) 2.35 1.00 tỉ trọng kết cấu áo đường (T/m3) chiều rộng đơn vị cống (m) 0.67 (T/m) 0.67 (T/m2) chiều cao phần đất lấp (m) 5.1.1 chiều rộng phân bố hoạt tải qua đất đắp (TCVN 11823-2017 - 3.6.1.2.6.2) Với Sw Wt D LLDF H đắp = 510 3000 1.15 +0.27 cự ly bánh xe,mm chiều rộng vệt lốp xe,mm đường kính nhịp tịnh cống,mm hệ số phân bố hoạt tải m 2/4 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO 6.1.2 chiều dài phân bố hoạt tải qua đất đắp (TCVN 11823-2017 - 3.6.1.2.6.2) Với ls 250 LLDF 1.15 Sa Loại xe hệ số phân bố hoạt tải Sa (mm) Sw (mm) Hint-t (mm) Hint-p (mm) Ww (mm) lw (mm) 4300 1800 965 3522 2490 4550 4300 Xe tải thiết kế Xe trục 1200 72.5KN chiều dài vệt lốp xe,mm cự ly trục xe,mm 72.5KN 72.5KN 1800 965 1800 3522 965 826 2490 4550 1450 72.5KN 55KN 17.5KN 2490 72.5KN 55KN 55KN 55KN 72.5KN 6.1.3 Phân bố hoạt tải qua đất đắp Với P hoạt tải đặt mặt đường tất bánh xe tương tác Theo điều 6.1.6.2.1 hoạt tải cần tăng hệ số phân bố hoạt tải LLDF IM ALL = Ww Lw Loại xe xe tải Bề rộng mặt đường Số xe Hệ số xe Tải trọng xe xe trục Hệ số xung kích 33.00 % Diện tích hình chữ nhật chiều sâu H PL(kN/m2) P(KN) A(m2) 17.50 11.33 2.05 55.00 3.61 20.25 72.50 11.33 12.00 m 8.51 0.65 KN/m2 3/4 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO Loại xe xe trục xe trục Tải trọng xe có xét tới chồng lấn bánh xe tải trọng Số bánh xe PL(KN/m2) Tải chồng lấn 2.05 8.51 20.25 IV CÁC TỔ HỢP TẢI TRỌNG STT Tải trọng DC DW EV WA LL 1 3 LL(kN/m2) 4.34 8.53 16.16 Tổ hợp tải trọng CĐ1 1.25 1.5 1.35 1.75 SD 1 1 Bê tơng lót 0.35 0.67 5.88 Bản đáy 0.12 1.44 4.32 Bản nắp 0.12 1.44 4.32 Vách 1.44 0.14 5.18 Bản thân Lan can Áp lực nước Áp lực đất cống Hoạt tải 24.63 7.08 13.00 40.73 VI Kết tổ hợp nội lực đáy bệ Cao Diện tích Trọng lương TTSD (KN) TTCD (KN) Tổng (KN) 19.70 5.66 12.00 12.00 97.44 9.63 Hoạt tải 1.44 23.28 4/4 II - SỨC KHÁNG ĐỞ CỦA ĐẤT NỀN DƯỚI ĐÁY MÓNG CỐNG HỘP 1.0x1.0m (TCVN 11823 - 1:2017) Sức kháng đở đất đáy móng - Sức kháng tính toán qR tính theo công thức qR = j*qn (Mpa) qR= 0.534 Mpa -Trong đó: j= + Hệ số sức kháng đở + Sức kháng đở danh định qn 0.45 (Mpa) - Đối với đất cát qn= (3.2x10^-5)*N160*B*(Cwq*(Df/B)+Cwγ) + N160=Cn*N60 Cn=(0.77*log10(1.92/sv)) Nền đủ khả chịu tải, không cần gia cố => qR > Pñ C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO CƠNG TRÌNH: HẠNG MỤC: NỘI DUNG: I CƠ SỞ TÍNH TOÁN XÂY DỰNG ĐƯỜNG VÀ CẦU VÀM TƯ CỐNG HỘP 1.2m KM1+749 TÍNH TỐN MĨNG CỐNG HỘP 1.0m KM1+749 I.1 TÀI LIỆU THAM KHẢO - Tiêu chuẩn thiết kế cầu: 22TCN 272-05, TCVN11823-2017 - Hoạt tải thiết kế HL93, tương đương với xe tải 32.5T - Quy trình thiết kế cơng trình thiết bị phụ trợ thi cơng cầu: 22TCN 200-1989 - Báo cáo khảo sát địa chất công trình I.2 THƠNG SỐ ĐẦU VÀO - Vật liệu: + Bê tơng: + Cường độ f’c (mẫu hình trụ) : 30Mpa + Mô đun đàn hồi + Cốt thép: Ec= 0.0017‫ܭ‬1 ܹ ଶ ݂ ᇱ ܿଵ.ଷଷ = 28.111E + 6KN/M2 + Hệ số dãn nở nhiệt : a = 0.0000108/0C Cường độ cốt thép thường (theo tiêu chuẩn TCVN 1651-2008) + Thanh tròn trơn (CB 240T) fpy = 240 Mpa + Thanh có gờ (CB 400V) fpy = 420 Mpa + Mô đun đàn hồi Es = 200 000 Mpa - Cao độ mặt đất tự nhiên CĐ1 = +49.90 m - Mực nước ngầm tính tốn MNN = +45.78 m II SƠ ĐỒ HÌNH HỌC Hố khoan EB02 III TẢI TỌNG TÁC DỤNG - Tãi trọng tác dụng tính cho dải L =1 m Tải trọng thân DC - Tĩnh tãi phận kết cấu phần mềm Midas Civil tự động tính tốn Tải trọng gờ lan can + lan can Pglc= Pdw 0.225 (T/m) 0.236 (T/m) 0.011 (T/m) (Gờ bê tông cốt thép 0,3x0,3x1x2,4) (Tơn lượn sóng 32,6/3/1000) 1/4 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO Áp lực nước - Nước hầm tác dụng lên vách đáy: Pw0 = g*H*L = + TH MNCN:3.0m => g: dung trọng nước 1.0 (T/m3) H: chiều cao tính tốn nước (m) - Áp lực nước ngầm tác dụng lên vách đáy: + Tác dụng lên đáy: Pw1 = g*H*L = g: dung trọng nước 1.0 (T/m3) 1.2 (T/m) -1.2 (T/m) (Chiều cao tính từ đỉnh cống) H: chiều cao tính tốn nước (m) Áp lực kết cấu áo đường DW We = Fe*g*Bc*H Với Fe : hệ số tương tác đất - kết cấu theo biện pháp lắp đặt trước đắp g : 10.00 : 0.27 g Bc H : : - Toàn tải trọng đất tác dụng lên nắp: We = - Áp lực đất tác dụng lên nắp: = Pv Phân bố hoạt tải 5.1 Diện tích tiếp xúc bánh xe qua đất đắp 1.05 (11.2.2.1) gia tốc trọng trường (m/s2) 2.35 1.00 tỉ trọng kết cấu áo đường (T/m3) chiều rộng đơn vị cống (m) 0.67 (T/m) 0.67 (T/m2) chiều cao phần đất lấp (m) 5.1.1 chiều rộng phân bố hoạt tải qua đất đắp (TCVN 11823-2017 - 3.6.1.2.6.2) Với Sw Wt D LLDF H đắp = 510 3000 1.15 +0.27 cự ly bánh xe,mm chiều rộng vệt lốp xe,mm đường kính nhịp tịnh cống,mm hệ số phân bố hoạt tải m 2/4 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO 6.1.2 chiều dài phân bố hoạt tải qua đất đắp (TCVN 11823-2017 - 3.6.1.2.6.2) Với ls 250 LLDF 1.15 Sa Loại xe hệ số phân bố hoạt tải Sa (mm) Sw (mm) Hint-t (mm) Hint-p (mm) Ww (mm) lw (mm) 4300 1800 965 3522 2490 4550 4300 Xe tải thiết kế Xe trục 1200 72.5KN chiều dài vệt lốp xe,mm cự ly trục xe,mm 72.5KN 72.5KN 1800 965 1800 3522 965 826 2490 4550 1450 72.5KN 55KN 17.5KN 2490 72.5KN 55KN 55KN 55KN 72.5KN 6.1.3 Phân bố hoạt tải qua đất đắp Với P hoạt tải đặt mặt đường tất bánh xe tương tác Theo điều 6.1.6.2.1 hoạt tải cần tăng hệ số phân bố hoạt tải LLDF IM ALL = Ww Lw Loại xe xe tải Bề rộng mặt đường Số xe Hệ số xe Tải trọng xe xe trục Hệ số xung kích 33.00 % Diện tích hình chữ nhật chiều sâu H PL(kN/m2) P(KN) A(m2) 17.50 11.33 2.05 55.00 3.61 20.25 72.50 11.33 12.00 m 8.51 0.65 KN/m2 3/4 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO Loại xe xe trục xe trục Tải trọng xe có xét tới chồng lấn bánh xe tải trọng Số bánh xe PL(KN/m2) Tải chồng lấn 2.05 8.51 20.25 IV CÁC TỔ HỢP TẢI TRỌNG STT Tải trọng DC DW EV WA LL 1 3 LL(kN/m2) 4.34 8.53 16.16 Tổ hợp tải trọng CĐ1 1.25 1.5 1.35 1.75 SD 1 1 Bê tơng lót 0.28 0.47 3.29 Bản đáy 0.12 1.49 4.46 Bản nắp 0.12 1.49 4.46 Vách 1.44 0.14 5.18 Bản thân Lan can Áp lực nước Áp lực đất cống Hoạt tải 21.76 7.08 13.43 42.09 VI Kết tổ hợp nội lực đáy bệ Cao Diện tích Trọng lương TTSD (KN) TTCD (KN) Tổng (KN) 17.40 5.66 14.40 14.40 98.76 9.95 Hoạt tải 1.49 24.05 4/4 II - SỨC KHÁNG ĐỞ CỦA ĐẤT NỀN DƯỚI ĐÁY MÓNG CỐNG HỘP 1.2x1.2m (TCVN 11823 - 1:2017) Sức kháng đở đất đáy móng - Sức kháng tính toán qR tính theo công thức qR = j*qn (Mpa) qR= 1.068 Mpa -Trong đó: j= + Hệ số sức kháng đở + Sức kháng đở danh định qn 0.45 (Mpa) - Đối với đất cát qn= (3.2x10^-5)*N160*B*(Cwq*(Df/B)+Cwγ) + N160=Cn*N60 Cn=(0.77*log10(1.92/sv)) Nền đủ khả chịu tải, không cần gia cố => qR > Pđ ... Hoạt tải 1.44 23.28 4/4 II - SỨC KHÁNG ĐỞ CỦA ĐẤT NỀN DƯỚI ĐÁY MÓNG CỐNG HỘP 1.0x1.0m (TCVN 11823 - 1 :2017) Sức kháng đở đất đáy móng - Sức kháng tính toán qR tính theo công thức qR = j*qn (Mpa)... Hoạt tải 1.49 24.05 4/4 II - SỨC KHÁNG ĐỞ CỦA ĐẤT NỀN DƯỚI ĐÁY MÓNG CỐNG HỘP 1.2x1.2m (TCVN 11823 - 1 :2017) Sức kháng đở đất đáy móng - Sức kháng tính toán qR tính theo công thức qR = j*qn (Mpa)... (T/m) 0.67 (T/m2) chiều cao phần đất lấp (m) 5.1.1 chiều rộng phân bố hoạt tải qua đất đắp (TCVN 11823- 2017 - 3.6.1.2.6.2) Với Sw Wt D LLDF H đắp = 510 3000 1.15 +0.27 cự ly bánh xe,mm chiều rộng