Nghiên cứu đề xuất phương pháp xác định hàm lượng xi măng Soilcrete hiện trường tạo bởi Jet Grouting

Nghiên cứu này nhằm xác định hàm lượng xi măng trong soilcrete tạo bởi JG ở cọc thử Vàm Đinh (VĐ) và Tám Bang (TB) tại Đồng Tháp thông qua thí nghiệm trong phòng. Soilcrete trong phòng được chế tạo từ đất khu vực hai cọc thử với hàm lượng xi măng, Ac, từ 300 ÷ 900 kg/m3 và được nén nở hông tự do (UCS) để xác định cường độ qu.

NGHIÊN CỨU ĐỀ XUẤT PHƯƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH HÀM LƯỢNG XI MĂNG SOILCRETE HIỆN TRƯỜNG TẠO BỞI JET GROUTING LÝ DUYÊN HỒNG NHUNG, TRẦN NGUYỄN HOÀNG HÙNG* A method to determine the field cement content of a soilcrete column by Jet Grouting Abstract:Cement content of field soilcrete columns, Ac, created by Jet Grouting remains further research because precisely unknown soilcrete column diameter The paper deale with A method to determine the cement content in a soilcrete column by Jet Grouting based on relationship between Cement content and compressive strength qu of a soilcrete column by Jet Grouting In the method, Cement content was determined by laboratory tests of two soilcrete samples taken from the two pilot soilcrete columns at Tam Bang and Vam Dinh bridge The soilcrete specimens in the laboratory and the field were carried out unconfined compressive strength tests at the same curing time The results indicate that (1) variation of Acwith qu can be applied by the equation ofqu = -4x10-6Ac2 + 0.0075Ac – 1.4039 with reliability of 92%, (2) Ac in the 1-m top soilcrete column at Tam Bang bridge was 330-476 kg/m3 Keywords: Jet Grouting; soilcrete; cement content; column diameter; unconfined compressive strength GIỚI THIỆU CHUNG * Công nghệ Jet Grouting (JG) phun đơn tạo cọc soilcrete đất cách phun vữa với áp lực từ 20-60 MPa mà không sử dụng thêm nƣớc hay khí, tạo cọc có đƣờng kính từ 0.6-1.2 m [1, 2] Dòng bùn thải lên mặt đất đƣợc trì giúp cân áp lực đất nên JG sử dụng nhiều vữa công nghệ đất trộn xi măng khác Hàm lƣợng xi măng soilcrete tạo JG thƣờng đƣợc xác định biết thể tích cọc soilcrete, thể tích vữa bơm vào, thể tích bùn trào ngƣợc, tỉ số thay đất [3] Tuy nhiên, đƣờng kính cọc JG thƣờng khơng đồng * Khoa KTXD, Trường Đại Học Bách Khoa TP HCM Email: tnhhung@hcmut.edu.vn 48 áp lực phun vữa lực dính đất thay đổi theo độ sâu Đƣờng kính cọc JG khó xác định thông số cần đƣợc nghiên cứu [1, 4] Nghiên cứu nhằm xác định hàm lƣợng xi măng soilcrete tạo JG cọc thử Vàm Đinh (VĐ) Tám Bang (TB) Đồng Tháp thơng qua thí nghiệm phòng Soilcrete phòng đƣợc chế tạo từ đất khu vực hai cọc thử với hàm lƣợng xi măng, Ac, từ 300 ÷ 900 kg/m3 đƣợc nén nở hông tự (UCS) để xác định cƣờng độ qu Dựa vào mối quan hệ qu Ac soilcrete phòng, hàm lƣợng xi măng, Ac, soilcrete cọc thử VĐ TB đƣợc xác định thông qua cƣờng độ qu PHƢƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU Thí nghiệm phòng đƣợc áp dụng để đối chiếu kết trƣờng Soilcrete phòng ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 đƣợc chế tạo loại đất tỉ lệ w:c với soilcrete trƣờng Với hàm lƣợng xi măng, Ac, từ 300 ÷ 900kg/m3, soilcrete phịng đƣợc nén xác định cƣờng độ qu Dựa vào quy luật qu Ac soilcrete phòng, mẫu soilcrete trƣờng có cƣờng độ qu đƣợc xác định Ac tƣơng ứng 2.1 Tiêu chuẩn áp dụng Soilcrete phòng đƣợc chế tạo tuân theo tiêu chuẩn TCVN 9403-2012 TCVN 99062014 Thí nghiệm nén UCS soilcrete tuân theo tiêu chuẩn TCVN 9403-2012, ASTM D2166 ASTM D1633 2.2 Vật liệu thiết bị Vật liệu chế tạo soilcrete phòng gồm đất sét bùn sét lấy độ sâu tƣơng ứng m cọc thử VĐ TB với tiêu lý đƣợc thể Bảng 1, xi măng Portland hỗn hợp PCB40 (TCVN 6260-2009) nƣớc (TCVN 4506-2012) Dụng cụ đúc mẫu gồm máy trộn, khn đúc mẫu hình trụ trịn chiều cao 120 mm đƣờng kính 56 mm, v.v (Hình 1) Thiết bị nén mẫu đợt làmáy nén trục TSZ30-2,0, nén đợt máy nén trục có lực nén tối đa 31,4 kN, tốc độ gia tải điều chỉnh nhỏ mm/phút đồng hồ đo chuyển vị đứng có sai số ±0.01 mm Bảng Một số tiêu lý đất thí nghiệm (LAS-XD 475) Chỉ tiêu lý Vàm Đinh Tám Bang Đất sét Bùn sét 1,5-2,5 1-2 Trọng lƣợng riêng tự nhiên, γw(kN/m ) 18,24 16,46 Giới hạn chảy, PL (%) 42,1 50,6 Giới hạn dẻo, PI (%) 18,2 20 117,91 56,06 - 6,5 94,6 92,4 - 6,13 Mô tả Độ sâu, (m) Cƣờng độ nén nở hông tự do, qu (kN/m2) Độ pH Hàm lƣợng bụi sét, (%) Hàm lƣợng hữu cơ, (%) Hình Máy trộn, que trộn, âu trộn khuôn đúc mẫu ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 49 2.3 Trình tự thực 2.3.1 Chế tạo soilcrete phòng Mẫu đất lấy từ trƣờng đƣợc xác định độ ẩm (ASTM D2216 TCVN 4196-2012) đo độ pH Mỗi mẻ trộn gồm mẫu ứng với hàm lƣợng xi măngtừ 300÷900 kg/m3 Hàm lƣợng xi măng, Ac (kg/m3), soilcrete tỉ số khối lƣợng xi măng khô, mc (kg), thể tích đất tự nhiênđƣợc gia cố, Vs (m3 ), tính theo Cơng thức (1) [5, 6, 7].Dựa vào Ac, khối lƣợng đất, xi măng nƣớc đƣợc tính tốn cho mẻ trộn Ac  mc Vs (1) Vữa đƣợc trộn theo tỉ lệ w:c giống với JG trƣờng 1,5:1 Hỗn hợp đất vữa đƣợc trộn tay đợt đúc mẫu lần trộn máy đợt đúc mẫu lần với thời gian trộn không 10 phút Hỗn hợp sau trộn đƣợc cho vào khuôn thành lớp đầm lớp để loại bỏ bọt khí Thời gian đúc mẫu không vƣợt 60 phút Soilcrete sau đóng khn đƣợc bảo dƣỡng thùng chứa ngập nƣớc, tháo khuôn sau ngày tuổi tiếp tục bảo dƣỡng đến nén[8, 9] (Hình 2) Hình Mẫu soilcrete sau đóng khn bảo dưỡng 2.3.2 Thí nghiệm nén nở hơng tự (UCS) Soilcrete đƣợc làm phẳng đầu, xác định đƣờng kính, chiều cao, khối lƣợng mẫu đƣợc nén theo trình tự sau [8, 10, 11]: (1) Đặt mẫu tâm bàn nén dƣới Lắp đặt điều chỉnh đồng hồ đo chuyển vị đứng “0” (Hình 3) Gia tải với tốc độ nén nhỏ mm/phút, giữ nguyên tốc độ nén không tăng lực đột ngột (2) Ứng với 10 vạch đồng hồ chuyển vị bên trái, ghi lại số đọc đồng hồ bên phải số đọc lực nén tƣơng ứng Nén mẫu đếnkhi phá hoại(Hình 4) (3) Tính tốn ứng suất, biến dạng vẽ biểu đồ ứng suất-biến dạng mẫu Giá trị ứng suất nén lớn thời điểm phá hoại cƣờng độ nén nở hông tự do, qu, biến dạng 50 tƣơng ứng biến dạng lúc phá hoại, εf Mô đun đàn hồi cát tuyến E50 =qu50 /ε50, qu50 - giá trị ứng suất 50% qu, ε50 - biến dạng tuơng ứng với qu50 Hình Soilcrete lắp đặt trước nén ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 Hình Mẫu soilcrete sau phá hoại 2.3.3 Đường kính cọc soilcrete Đƣờng kính cọc soilcrete tạo JG, Dcol, xác định dựa vào phƣơng trình cân khối lƣợng [4] theo Cơng thức (2): (4 g   sp )Vg Dco l  (2) ( sp   s ) Lco l đó:ρs, ρg, ρsp- khối lƣợng riêng đất tự nhiên, vữa bùn thải (kg/m3); Vg - thể tích vữa bơm vào cọc (m3); Lcol - chiều dài cọc soilcrete (m) KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN Đất bùn sét đất sét độ sâu tƣơng ứng mét đầu cọc thử TB VĐ có độ ẩm lần lƣợt 57,2% 36,5% Độ pH đất bùn sét TB đo đƣợc 6,5, đất sét VĐ khơng đo độ pH Thí nghiệm đúc mẫu lần gồm 42 mẫu soilcrete từ đất khu vực cọc thử TB (21 mẫu) VĐ (21 mẫu), lần gồm 42 mẫu (21 mẫu TBvà 21 mẫu VĐ) với hàm lƣợng Ac từ 300 ÷ 900 kg/m3 đất Một vài mẫu soilcrete bị khuyết tật rỗ bề mặt xung quanh công tác tạo mẫu nên đƣợc loại bỏ 3.1 Soilcrete chế tạo phòng từ đất khu vực cọc thử TB 3.1.1 Cường độ nén nở hông tự do, qu Cƣờng độ qucủa soilcrete chế tạo phịng lần lần chênh lệch soilcrete chế tạo lần đƣợc trộn tay lần đƣợc trộn máy (Hình 5) Ở Ac = 300 kg/m3 400 kg/m3, cƣờng độ qu soilcrete lần cao lần soilcrete đóng khn đầm nén nhiều quy định [5] ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 Khi Ac tăng từ 600 ÷ 900 kg/m3, lƣợng vữa trộn soilcrete tăng, hỗn hợp đất vữa không đồng trộn taylàm cƣờng độ qu soilcreteđúc lần giảm so với soilcrete đúc lần Vì vậy, cƣờng độ qu đƣợc tập trung thảo luận mẫu soilcrete chế tạo lần Các mẫu soilcrete chế tạo phòng lần tuổi 54 ngày với Ac = 300 ÷ 900 kg/m3 có qu tăng từ 0,4-2,3 MPa (Hình 5), cao qu đất chƣa gia cố cƣờng độ qu hầu nhƣ tăng theo Ac, phù hợp [5, 7, 12] Khi tăng Ac, lƣợng xi măng tham gia phản ứng thủy hóa tăng lên, lƣợng ion Ca++ giải phóng nhiều hơn, độ pH tăng lên làm tăng phản ứng trao đổi ion hạt sét mang điện tích âm sản phẩm tạo thành (nhƣ C-S-H C-A-H) tăng lên góp phần hình thành cấu trúc cƣờng độ soilcrete [5, 6, 7] Với Actừ 300 ÷ 600 kg/m3 , việc tăng Ac lên 100 kg/m3 làm qu soilcrete chế tạo phòng lần tăng lên khoảng 0,5 MPa Tuy nhiên, soilcrete Ac= 700 kg/m3có qu bị giảm so với soilcrete Ac= 600 kg/m3 , mẫu soilcrete chế tạo lần xảy tƣơng tự Khi Ac tăng từ 300 ÷ 600 kg/m3 , hỗn hợp xi măng đất đƣợc đầm nén que đầm, với Ac= 700 ÷ 900 kg/m3 , hỗn hợp xi măng đất trở nên sệt nên đƣợc đầm rung máy lực đầm nén tác dụng lên mẫu bị giảm dẫn đến cƣờng độ bị sụt giảm Ngồi ra, việc gõ khn xuống bàn để giảm bọt khí q trình tạo mẫu làm mật độ cƣờng độ qu soilcrete giảm [5] 51 Cƣờng độ qu soilcrete chế tạo phòng lần tăng Ac tăng từ 700 ÷ 900 kg/m3 nhƣng tăng chậm so với soilcrete có Ac từ 300 ÷ 600 kg/m3 Khi tăng Ac thêm 100 kg/m3, cƣờng độ qu tăng lần lƣợt 2, 1,5, 1,4 lần với soilcrete có Ac = 300 ÷ 600 kg/m3 tăng lần lƣợt 1,2, 1,1 lần với soilcrete có Ac = 700 ÷ 900 kg/m3 Khi Ac tăng, độ ẩm soilcrete tăng lên lƣợng nƣớc dƣ sau phản ứng thủy hóa soilcrete làm giảm khả tăng cƣờng độ qu[6, 7] biệt, nhỏ 1,5%, ngoại trừ số mẫu soilcrete trƣờng có εf lớn Hình Quan hệ cường độ qu biến dạng lúc phá hoại, εf Hình Quan hệ cường độ qu hàm lượng xi măng, Ac 3.1.2 Biến dạng lúc phá hoại, εf Biến dạng lúc phá hoại, εf, soilcrete chế tạo phòng với Ac = 300 ÷ 900 kg/m3 tuổi 54 ngày dao động từ 0.5-1.2% (Hình 6), nhỏ [12] ε f giảm qu tăng [6, 7] mẫu có qu< MPa qu mẫu soilcrete lớn MPa có biến dạng εf tăng qu tăng nhƣng ε f tăng không đáng kể dao động từ 0,7-1,2%, gần với [13] (εf = 0.5-1% qu < MPa) εf tăng mặt tiếp xúc đầu mẫu bàn nén có chênh lệch dẫn đến mẫu bị biến dạng cục trƣớc đạt cƣờng độ đỉnh phá hoại hoàn toàn [7] εf soilcrete chế tạo phòng lần giảm Ac tăng từ 300 ÷ 500 kg/m3 , phù hợp [7] Soilcrete chế tạo phòng trƣờng có εf khơng q khác 52 3.1.3 Mơ đun đàn hồi cát tuyến, E50 Mô đun đàn hồi cát tuyến, E50, soilcrete chế tạo phòng với Ac = 300 ÷ 900 kg/m3 tuổi 54 ngày dao động từ 68-319,4 MPa E50 = 104-248qu (Hình 7) E50 gần với giá trị E50 = 100-300 qu qu< MPa [6, 7] Với Ac = 300 ÷ 400 kg/m3, soilcrete chế tạo phòng lần có E50 = 146-248qu, gần với [12] cao [13] VớiAc = 300 ÷ 500 kg/m3, soilcrete chế tạo phịng lần có E50 tăng hàm lƣợng xi măng, Ac, tăng Hình7 uan hệ cường độ qu mô đun đàn hồi cát tuyến, E50 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 3.1.4 Hàm lượng xi măng soilcrete a Xác định Ac thông qua qu Dựa vào kết cƣờng độ qu soilcrete chế tạo phòng lần từ đất khu vực cọc thử TB tăng Actăng từ 300 ÷ 900 kg/m3, hàm lƣợng xi măng Ac mẫu soilcrete trƣờng mét cọc thử TB đƣợc xác định thơng qua Phƣơng trình qu= -4x10-6Ac2+ 0.0075Ac – 1.4039 với độ tin cậy 92% Các mẫu soilcrete mét cọc thử có qu= 0.64 MPa, 0.68 MPa, 1.16 MPa, 1.26 MPa lần lƣợt có Ac= 330 kg/m3, 339 kg/m3, 450 kg/m3, 476 kg/m3 Accủa soilcrete mét đầu cọc thử TB dao động từ 330-476 kg/m3 So với nghiên cứu soilcrete chế tạo phòng trƣớc từ đất bùn sét tuổi 60 ngày, soilcrete từ đất An Giang ởAc = 300 kg/m3 có qu= 1.2 MPa, Ac = 350 kg/m3 có qu= 1.5 MPa [12], soilcrete từ đất Đồng Tháp với Ac = 300 kg/m3 có qu= 0.75 MPa, Ac = 350 kg/m3có qu= 0.8 MPa [12], kết Actrong soilcrete cọc thử TB hợp lý thí nghiệm sử dụng vữa có tỉ lệ w:c = 1.5: cao so với hai nghiên cứu trƣớc 0.7 Đƣờng kính cọc xác định thơng qua đào lộ đầu cọc thử TB m Cọc thiết kế có đƣờng kính m khơng đổi lớp bùn sét Khối lƣợng riêng soilcrete trƣờng sau thi công bằngkhối lƣợng riêng soilcrete khoan từ trƣờng Ac trung bình soilcrete mét cọc đƣợc lấy giá trị trung bình Accủa mẫu soilcrete khoan đƣợc mét cọc Khối lƣợng riêng trung bình soilcrete mét cọc đƣợc lấy giá trị trung bình khối lƣợng riêng mẫu khoan đƣợc mét cọc Khối lƣợng xi măng m3 đất tự nhiên, khối lƣợng vữa khối lƣợng soilcrete tạo thành đƣợc xác định dựa vào Ac Thể tích soilcrete tạo thành đƣợc xác định dựa vào khối lƣợng riêng soilcrete khoan đƣợc từ trƣờng Khối lƣợng xi măng thực tế nằm cọc soilcrete đƣợc xác định dựa vào thể ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 tích m cọc soilcrete thực tế Kết hàm lƣợng xi măng, Ac, khối lƣợng xi măng mét cọc thử TB đƣợc trình bày Bảng Cọc thử TB có chiều dài 12 m, khối lƣợng xi măng 10 m cọc ƣớc lƣợng 2020 kg Đoạn cọc từ -10 m đến -12 m cọc tiêu thụ khoảng 400 kg xi măng khô Vì vậy, khối lƣợng xi măng khơ ƣớc lƣợng nằm cọc 2420 kg Khối lƣợng xi măng khô bơm tạo cọc thực tế 3140 kg (5.75 m3 vữa) nên khối lƣợng xi măng thất thoát ƣớc lƣợng 720 kg (1.32 m3 vữa) b Xác định đường kính cọc soilcrete tạo JG Khối lƣợng riêng soilcrete, ρsoilcrete, giả thiết với khối lƣợng riêng bùn thải, ρspoil Khối lƣợng riêng soilcreteđƣợc lấy giá trị trung bình khối lƣợng riêng soilcretekhoan từ cọc thử TB Dựa vào thể tích vữa bơm vào cọc, Vg = 5.75 m3, chiều dài cọc, Lcol = 12 m, đƣờng kính cọc soilcrete, Dcol,xác định theo Cơng thức (2) 0.8 m Ac soilcrete cọc khối lƣợng xi măng bơm vào cọc thể tích đất ban đầu Ac trung bình đƣợc lấy giá trị trung bình Ac soilcrete cọc từ Bảng (Ac = 514 kg/m3) Thể tích đất ban đầu Vsoil = 3140/514 = 6.1 m3 thể tích soilcrete thực tế Đƣờng kính cọc soilcrete tính tốn đƣợc 0.8 m, gần với đƣờng kính cọc tính theo[4] nhỏ 20% so với đƣờng kính xác định trƣờng mét cọc thử TB Tuy nhiên, bên cạnh mẫu soilcrete khoan từ cọc thử đƣợc nén UCS có mẫu soilcrete mềm hơn, Ac thấp nên Ac trung bình cọc soilcrete thấp 514 kg/m3 Với khối lƣợng xi măng bơm vào cọc khơng đổi, đƣờng kính cọc lớn 0.8 m Kết cho thấy việc xác định đƣờng kính cọc soilcrete tạo JG thơng qua Ac phƣơng pháp tin cậy trƣờng hợp không xác định đƣợc ρsoilcrete hay ρspoil trƣờng 53 Bảng Hàm lƣợng xi măng, Ac, soilcrete khối lƣợng xi măng cọc thử TB Chiều dài m cọc soilcrete theo độ sâu, (m) Hàm lƣợng xi măng, Ac, (kg/m3) Khối lƣợng xi măng thực tế mét cọc soilcrete, (kg) 1-2 399 178 2-3 490 189 3-4 485 194 4-5 466 192 5-6 515 202 6-7 466 191 7-8 542 211 8-9 537 212 9-10 575 217 10-11 667 235 Tổng: 2020 kg 3.2 Soilcretechế tạo phòng từ đất khu vực cọc thử VĐ 3.2.1 Cường độ nén nở hông tự do, qu Cƣờng độ qu soilcrete chế tạo phòng tuổi 117 ngày từ đất VĐ đợt đúc mẫu lần hàm lƣợng xi măng chênh lệch qu thay đổi không theo quy luật tăng Ac từ 300 ÷ 900 kg/m3 (Hình 8) Ởđợt đúc mẫu lần 1, hỗn hợp đất vữa đƣợc trộn tay nên đất sét dẻo không đƣợc trộn với vữa làm ảnh hƣởng đến qu Hình Quan hệ cường độ qu hàm lượng xi măng, Ac 54 Soilcrete chế tạo phòng lần có qu = 1,7-4,3 MPa, phù hợp [12, 13] VớiAc = 500 ÷ 700 kg/m3, cƣờng độ qu soilcrete giảm hỗn hợp đất vữa dạng sệt, soilcrete đƣợc đầm rung máy không chịu lực đầm tay nhƣ mẫu soilcreteở Ac thấp hơn, giống với việc sụt giảm cƣờng độ số mẫu TB Với A c = 700 ÷ 900 kg/m3 , qu soilcrete tăng theo Ac 3.2.2 Biến dạng lúc phá hoại, εf Soilcrete chế tạo phịng từ đất VĐ với Ac = 300 ÷ 900 kg/m3 lần có εf = 0.7-1.3% lần có εf = 0.39-1.46% (Hình 9), nhỏ [12] Soilcrete phịng có εf tăng qutăng, ngƣợc với kết [5, 7], mặt tiếp xúc đầu mẫu bàn nén không phẳng dẫn đến mẫu bị biến dạng cục trƣớc đạt cƣờng độ đỉnh phá hoại hoàn tồn [7] Ở qu gần nhau, soilcrete phịng có εf nhỏ soilcrete trƣờng mẫu trƣờng có chiều dài ngắn lần đƣờng kính nên biến dạng đo đƣợc lớn nhƣ giải thích mẫu soilcrete phòng TB ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 Hình Quan hệ cường độ qu biến dạng lúc phá hoại, εf 3.2.3 Mô đun đàn hồi cát tuyến, E50 Mô đun đàn hồi cát tuyến, E50, soilcrete tạo phòng với Ac = 300 ÷ 900 kg/m3 lần có E50 = 321-523 MPa tỉ số E50/qu = 88143, soilcrete lần có E50 = 371-836 MPa E50/qu =134-263 (Hình 10) Tỉ số E50/qu soilcrete chế tạo phòng lần nhỏ lần εf soilcrete lần lớn soilcrete lần Đa số mẫu soilcrete chế tạo phòng lần có E50 tăng theo qu, phù hợp [5, 7].Một số mẫu soilcrete trƣờng có qugần với qu soilcrete phịng nhƣng có E50thấp E50 phịng soilcrete trƣờng có εf lớn Với Ac = 700 ÷ 900 kg/m3, soilcrete chế tạo phịng lần có E50 tăng Ac tăng, phù hợp [14] qu soilcrete tăng theo Ac Hình 10 uan hệ cường độ qu mô đun đàn hồi cát tuyến, E50 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 3.2.4 Hàm lượng xi măng soilcrete Các mẫu soilcrete phịng với Ac = 300 ÷ 900 kg/m3 có qu thay đổi khơng theo quy luật với Ac (Hình 11) qu phịng hầu hết cao qu trƣờng nhƣng soilcrete Ac = 300 kg/m3 Ac = 700 kg/m3 có qu tƣơng đƣơng Việc trộn mẫu đất sét không đồng với vữa q trình đúc mẫu khơng loại bỏ hết bọt khí làm ảnh hƣởng đến cƣờng độ qu Kết cho thấy q trình đúc mẫu soilcrete có ảnh hƣởng đến độ tăng qu Ac tăng Vì vậy, Ac soilcrete từ cọc thử VĐ chƣa thể xác định KẾT LUẬN Soilcrete phòng từ đất khu vực cọc thử TB cọc thử VĐ đƣợc chế tạo với hàm lƣợng xi măng, Ac, từ 300 ÷ 900 kg/m3, tỉ lệ w:c 1,5:1 giống với JG trƣờng Soilcrete phịng đƣợc nén nở hơng tự để xác định cƣờng độ nén nở hông tự do, qu, biến dạng lúc phá hoại, εf, mô đun đàn hồi cát tuyến, E50, tuổi 54 ngày cho mẫu TB 117 ngày cho mẫu VĐ Dựa vào mối quan hệ Acvà qu soilcrete phòng, mẫu soilcrete trƣờng khoan từ cọc thử đƣợc đối chiếu với soilcrete phòng để xác định Ac Khối lƣợng xi măng cọc thử JG đƣợc xác định biết khối lƣợng xi măng bơm vào cọc đƣờng kính cọc từ đào lộ đầu cọc trƣờng.Đƣờng kính cọc JG đƣợc xác định biết khối lƣợng xi măng bơm vào cọc hàm lƣợng xi măng, Ac, soilcrete Một số kết luận rút đƣợc nhƣ sau: (1) Soilcrete phòng từ đất bùn sét TB với Ac từ 300 ÷ 900 kg/m3có cƣờng độ qu từ 0,42,3 MPa, mô đun đàn hồi cát tuyến E50 = 104248qu, biến dạng lúc phá hoại nhỏ, εf= 0,5-1,2% (2) Soilcrete phòng từ đất bùn sét TB có cƣờng độ qu tăng Actăng từ 300 ÷ 900 kg/m3 theo Phƣơngtrình qu = -4x10-6Ac2 + 0,0075Ac - 1,4039 với độ tin cậy 92% (3) Hàm lƣợng xi măng, Ac soilcrete mét đầu cọc thử TB 330-476 kg/m3, 55 khối lƣợng xi măng ƣớc lƣợng cọc thử TB 2420 kg đƣờng kính cọc thử TB tính tốn thơng qua Ac đạt 0,8 m (4) Soilcrete phòng từ đất sét VĐ với Ac từ 300 ÷ 900 kg/m3 có cƣờng độ qu từ 1,7 4,3 MPa, E50 = 134-263qu, εf = 0,39 - 1,46%, cƣờng độ qu thay đổi không theo quy luật tăng Ac nên chƣa xác định đƣợc hàm lƣợng xi măng, Ac, cọc thử VĐ LỜI CẢM ƠN Nghiên cứu đƣợc thực dƣới tài trợ kinh phí Sở KHCN tỉnh Đồng Tháp qua hợp đồng số 108/2015/ĐT-KHCN, tài trợ cơng ty An Bình, hỗ trợ pháp lý-trang thiết bị trƣờng Đại học Bách Khoa - ĐHQG TP HCM TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Trần Nguyễn Hồng Hùng Cơng nghệ xói trộn vữa cao áp (Jet grouting) TP Hồ Chí Minh, Việt Nam: Nhà xuất Đại học Quốc Gia TP HCM, 2016, 368 trang [2] Hayward Baker Inc “Jet Grouting.” Internet: http://www.haywardbaker.com/, p., 2019 [3] G.K Burke “Jet Grouting systems: advantages and disadvantages,” Geosupport 2004, ASCE Geotechical Special Publication, pp 875-886, 2004 [4] D Ribeiro and R Cardoso “A review on models for the prediction of the diameter of jet grouting columns,” Journal European Journal of Environmental and Civil Engineering, Vol 21, Issue 6, 29 p., 2017 [5] M Kitazume and M Terashi The Deep mixing method UK: CRC Press: Balkema Book, 2013, 405 p [6] Jie Han Principles and Practices of Ground Improvement Canada, Johnn Willey & Sons, Inc., 2015, 435 pp [7] Trần Nguyễn Hồng Hùng Cơng nghệ đất trộn xi măng (SCM) gia cố đất yếu TP Hồ Chí Minh, Việt Nam: Nhà xuất Đại học Quốc Gia TP HCM, 2019, 547 trang [8] Bộ Xây Dựng “Quy trình gia cố đất yếu - Phƣơng pháp trụ đất xi măng.” TCVN 9403:2012, 42 trang, 2012 [9] Bộ Nông Nghiệp Phát Triển Nơng Thơn “Cơng trình thủy lợi – Cọc xi măng đất thi công theo phƣơng pháp Jet grouting – Yêu cầu thiết kế thi công nghiệm thu cho xử lý đất yếu.” TCVN 9906:2014, 26 trang, 2014 [10] American Society for Testing and Materials “Standard Test Method for Unconfined Compressive Strength of Cohesive Soil.” ASTM D 2166, p., 2000 [11] American Society for Testing and Materials “Standard Test Method for Compressive Strength of Molded soil-cement cylinders.” ASTM D 1633-96, p., 1996 [12] Trần Nguyễn Hoàng Hùng “Applying Soil Cement Mixing Technology to reinforce earth levees to project rice fields against annual floods in the Mekong delta, Vietnam”, HCMUT, HCM, Vietnam, Tech Rep HCMUT CRI 1031 – 1401, 2015 [13] Quách Hồng Chƣơng, Trần Nguyễn Hoàng Hùng, Hà Hoan Hỷ, Phạm Quốc Thiện “Ứng xử soilcrete phòng tạo từ đất cầu Tám Bang Vàm Đinh mô công nghệ Jet grouting,” Tạp chí Địa Kỹ Thuật, Số 2, trang 42-51, 2016 [14] Trần Nguyễn Hoàng Hùng “Báo cáo tổng hợp kết nghiên cứu đề tài nghiên cứu ứng dụng công nghệ đất trộn xi măng – trộn khô trộn nông xây dƣng đƣờng giao thông nông thôn An Giang”, HCMUT, HCM, Vietnam, Tech Rep HT.2012.3, 2013 Người phản biện: PGS.TS ĐOÀN THẾ TƢỜNG 56 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 ... Hàm lượng xi măng soilcrete a Xác định Ac thông qua qu Dựa vào kết cƣờng độ qu soilcrete chế tạo phòng lần từ đất khu vực cọc thử TB tăng Actăng từ 300 ÷ 900 kg/m3, hàm lƣợng xi măng Ac mẫu soilcrete. .. soilcrete tạo JG thơng qua Ac phƣơng pháp tin cậy trƣờng hợp không xác định đƣợc ? ?soilcrete hay ρspoil trƣờng 53 Bảng Hàm lƣợng xi măng, Ac, soilcrete khối lƣợng xi măng cọc thử TB Chiều dài m cọc soilcrete. .. cọc Khối lƣợng xi măng m3 đất tự nhiên, khối lƣợng vữa khối lƣợng soilcrete tạo thành đƣợc xác định dựa vào Ac Thể tích soilcrete tạo thành đƣợc xác định dựa vào khối lƣợng riêng soilcrete khoan