Bài viết trình bày kết quả tính toán kiểm tra các chỉ số phát thải của Nhà máy Nhiệt điện Mông Dương 1 trong quá trình khởi động. Các số liệu tính toán dựa trên tài liệu thiết kế do nhà máy cung cấp. Kết quả là hai chỉ số SOx và nồng độ bụi của nhà máy vượt quá nhiều lần mức quy định tại QCVN 22:2009/BTNMT.
TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) TÍNH TOÁN KIỂM TRA CÁC CHỈ SỐ PHÁT THẢI CỦA NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN MƠNG DƯƠNG TRONG Q TRÌNH KHỞI ĐỘNG - ĐỀ XUẤT MỘT SỐ GIẢI PHÁP KỸ THUẬT GIẢM THIỂU PHÁT THẢI DETERMINATION OF MONG DUONG THERMAL POWER PLANT’S EMISSION INDICARTERS DURING THE START - UP PROCESS AND PROPOSAL SOME TECHNICAL SOLUTIONS TO MINIMINE THE EMISSION Nguyễn Thị Thu Hà1, Đỗ Tiến Đạt2 Trường Đại học Điện lực, 2Công ty CP Tư vấn xây dựng Điện - EVN Ngày nhận bài: 20/06/2019, Ngày chấp nhận đăng: 30/07/2019, Phản biện: PGS.TS Nguyễn Cơng Hân Tóm tắt: Bài báo trình bày kết tính tốn kiểm tra số phát thải Nhà máy Nhiệt điện Mơng Dương q trình khởi động Các số liệu tính tốn dựa tài liệu thiết kế nhà máy cung cấp Kết hai số SOx nồng độ bụi nhà máy vượt nhiều lần mức quy định QCVN 22:2009/BTNMT Hai giải pháp kỹ thuật giúp giảm thiểu ô nhiễm đặt ra, là: đưa lọc bụi tĩnh điện vào hoạt động sớm nhiệt độ khói đạt 111,04oC chuyển đổi việc sử dụng dầu DO thay cho dầu FO dùng trình khởi động Kết tính tốn cho thấy giải pháp chuyển đổi từ sử dụng dầu FO sang sử dụng dầu DO q trình khởi động khắc phục hồn tồn vấn đề phát thải SOx nhà máy, đảm bảo đáp ứng theo quy định QCVN22:2009/BTNMT Từ khóa: Lị CFB, số phát thải NMNĐ, SOx, nồng độ bụi Abstract: This paper depicts the results of emission indicators calculation of Mong Duong thermal power plant (MD1) during the start-up process The calculated figures are based on design documents which provided by MD1 As the results, two indicators, SOx and dust concentration are many times exceed the level prescribed by QCVN 22:2009/BTNMT Two solutions to reduce emission are suggested: Electrostatic Precipitation Filter (ESP) is operated as soon as the exhaust temperature reaches 111,04oC and using DO for start-up process instead of FO The calculation results indicate that the solution of using DO instead of FO during the start-up process solves completely the SOx emission problem and meet the regulations in QCVN22:2009/BTNMT Keywords: CFB, Emission indicator of Thermal power plant, SOx, dust concentration MỞ ĐẦU Phát thải nhà máy nhiệt điện Số 20 vấn đề gây nhức nhối khơng Việt Nam mà cịn tồn cầu Trong bối 27 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) cảnh lượng Việt nam tương lai gần, nhiệt điện đốt than đóng vai trị chủ chốt Để tận dụng trữ lượng lớn than xấu sẵn có, khoảng 10 năm trở lại đây, số nhà máy nhiệt điện đốt than sử dụng cơng nghệ lị tầng sơi tuần hoàn (CFB) xây dựng đưa vào vận hành Việt Nam Theo Quy chuẩn QCVN 22: 2009/BTNMT, thành phần gây nhiễm khí thải nhà máy nhiệt điện than bao gồm: Bụi phát sinh từ tro than, lò CFB hàm lượng cao lị đốt than phun thơng thường; NO𝑥 phát sinh từ nitrogen khơng khí nhiên liệu cháy nhiệt độ cao; SOx phát sinh từ hàm lượng lưu huỳnh than; CO CO2 q trình oxi hóa hồn tồn khơng hồn toàn thành phần cacbon nhiên liệu sinh Các thành phần khói thải khơng gây hại cho sức khỏe người mà cịn phá hủy mơi trường sinh thái khu vực Việc tính tốn kiểm tra số phát thải trình vận hành nhà máy cần thiết, đảm bảo trình vận hành nhà máy tuân thủ quy định tiêu chuẩn phát thải Việt Nam QCVN 22:2009/BTNMT TÍNH TỐN KIỂM TRA CÁC CHỈ SỐ PHÁT THẢI CỦA NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN MÔNG DƯƠNG TRONG QUÁ TRÌNH KHỞI ĐỘNG 2.1 Cơ sở tính tốn Thành phần nhiên liệu bao gồm: cacbon (Clv); hydro (Hlv); nitơ (Nlv); oxy (Olv); lưu huỳnh (Slv); độ tro (Alv) độ ẩm (Wlv) Các thành phần nhiên liệu 28 biểu diễn phần trăm khối lượng, tổng toàn thành phần nhiên liệu: Clv + Hlv + Nlv + Olv + Slv + Alv+ Wlvp = 100% Q trình tính tốn chất nhiễm q trình cháy tính tốn dựa phản ứng oxy trình cháy lượng khơng khí cần thiết cho q trình cháy Vo = 0,089 (Clv + 0,375 Slv) + 0,265Hlv 0,0333.Olv Nm3/kgNL (1) Va = (1+ 0,0016d) × Vo Nm3/kgNL (2) Vt = αVa Nm3/kgNL (3) VSO2 = 0,7 × 10-2 × Slv Nm3/kgNL (4) VCO2 = 1,866 × 10-2 × Clv Nm3/kgNL (5) VH 2O = 0,112Hlvp + 0,0124Wlv + 1,24Gph + 0,00161 ×Vt Nm3/kgNL (6) VN2 = 0,79 ×10-2×Nlv + 0,79×Vt Nm3/kgNL (7) Lượng khí SO2 sản phẩm cháy VSO2 = 0,7 × 10-2 × Slv Nm3/kgNL (8) Do hệ số cháy khơng hồn tồn mặt học thấp nên ta coi phản ứng cháy hoàn tồn Sản phẩm cháy cacbon có khí CO2 Lượng CO2, H2O, N2, NOx sản phẩm cháy: VCO2 = 1,866 × 10-2 × Clv (9) VH 2O = 0,112Hlv + 0,0124Wlv + 1,24Gph + 0,00161 ×Vt (10) Số 20 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) VN2 = 0,79 ×10-2×Nlv + 0,79×Vt (11) VO2 = 0,21(α 1) ×Va (12) -3 MNOx = 1,723×10 × B 1,18 (13) Với B lượng nhiên liệu đốt, kg/h tương ứng t = (4-6) kể từ khởi động lò đến bắt đầu cấp than Lượng tro bụi phát sinh hạt liệu mịn bị theo đường khói xác định 𝑀𝑏ụ𝑖 𝑙𝑖ệ𝑢 = Quy đổi sang thể tích tiêu chuẩn 𝑀𝑙𝑖ệ𝑢 att t 3600 g/s (19) đó: VNOx = MNOx /(B × ρNOx) Nm /kgNL (14) Với NO2 = 2,054 kg/Nm3 Thể tích khí N2 tham gia vào phản ứng NOx VN2 (NOx) = 0,5 × VNOx Nm /kgNL (15) M liệu: khối lượng lớp liệu ban đầu Nồng độ phát thải chất nhiễm khói Khí SO2 𝐶𝑆𝑂2 = Thể tích khí O2 tham gia vào phản ứng NOx Bụi 𝑉𝑂2 (NOx) = VNox 𝐶𝑏ụ𝑖 = Nm3/kgNL (16) Tổng lượng sản phẩm cháy (SPC) điều kiện tiêu chuẩn 𝑉𝑆𝑃𝐶 = 𝑉𝑆𝑂2 + 𝑉𝐶𝑂2 + 𝑉𝐻2𝑂 + 𝑉𝑁2 + 𝑉𝑂2 + VNox 𝑉N2 (NOx) − 𝑉O2 (NOx), Nm3/kgNL Lượng khí SO2 sản phẩm cháy 𝑀SO2 = 103 𝑉𝑆𝑂2 𝐵 ρSO2 3600 g/s 𝑀𝑏ụ𝑖 𝑡𝑟𝑜 = 3600 g s (18) Với a hệ số tro bay theo khói Đối với lò CFB, lượng bụi sản phẩm cháy bao gồm phần hạt liệu mịn bị theo đường khói Thơng thường q trình khởi động, lượng liệu bị tổn thất att = (10-15)% tổng khối lượng liệu ban đầu với thời gian hoạt động Số 20 𝑀𝑏ụ𝑖 +𝑀𝑏ụ𝑖 𝑙𝑖ệ𝑢 g/Nm3 (𝑉𝑠𝑝𝑐 × 𝐵 ) 3600 (21) Bảng Đặc tính kỹ thuật dầu HFO theo TCVN 6239-2002 Lượng tro bụi sản phẩm cháy 10 x a x Ap x B (20) Nm3 Đặc tính kỹ thuật loại nhiên liệu sử dụng cho NMNĐ Mông Dương gồm có dầu HFO, than trình bày bảng 1, TT g 𝐵 (𝑉𝑠𝑝𝑐 × ) 3600 2.2 Thông số đầu vào (17) Với SO = 2,926 kg/Nm3 𝑀𝑆𝑂2 Chỉ tiêu chất lượng dầu Đơn vị Trị số cal/g ≤ 9800 ≤3 Nhiệt trị cao Hàm lượng lưu huỳnh % Điểm đông đặc o C ≤ 24 Hàm lượng tro % ≤ 0,15 Cặn cacbon conradson % ≤ 16 Hàm lượng nước % ≤ 1,0 Hàm lượng tạp chất % ≤ 0,15 29 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) Bảng Đặc tính kỹ thuật than theo thiết kế TT Thông số Đơn vị Trị số Nhiệt trị thấp kcal/kg 5213 Hàm lượng bon (mẫu phân tích) % 51,48 Hàm lượng hydro (mẫu phân tích) % 2,04 Hàm lượng oxy (mẫu phân tích) % 3,10 Hàm lượng nito (mẫu phân tích) % 1,00 Hàm lượng lưu huỳnh (mẫu phân tích) % 0,55 Đơn vị Trị số TT Thơng số Hàm lượng tro (mẫu phân tích) % 33,33 Hàm lượng ẩm (mẫu phân tích) % 8,50 (Nguồn: Tài liệu O&M NMNĐ Mông Dương cung cấp) 2.3 Kết tính tốn Kết tính tốn số phát thải trình khởi động lị CFB NMNĐ Mơng Dương trình bày bảng Bảng Chỉ số phát thải NMNĐ Mông Dương khởi động TT Thông số tính tốn Tổng lượng khơng khí lý thuyết Lượng khơng khí thực đo Ký hiệu ΣVa Vt Đơn vị Giá trị 79,523 116,01 Nm /s Nm /s Thể tích khí SOx VSO2 Nm /s 0,181 Thể tích khí CO2 VCO2 Nm3/s 11,537 o H2O Thể tích nước lý thuyết V Nm3/s 9,954 Tổng lượng nước thực tế VH2O Nm3/s 11,822 Tổng thể tích khí N2 SPC VN2 Nm3/s 91,647 Tổng thể tích khí O2 khơng khí V Khối lượng NOx quy đổi sang thể tích VNOx 10 11 12 Thể tích N2 phản ứng tạo NOx Thể tích O2 phán ứng tạo NOx Thể tích O2 SPC O2 VN2 (NOx ) VO2 ( NOx ) VO2 22,098 0,039 0,019 0,039 10,342 Nm /s Nm /s Nm /s Nm /s Nm /s 13 Tổng thể tích sản phẩm cháy VSPC Nm /s 125,55 14 Khối lượng SOx MSO2 g/s 528,89 15 Khối lượng bụi Mbụi g/s 6,640 16 Khối lượng bụi hạt liệu theo Mbụi liệu g/s 222,22 17 Nồng độ khí SOx CSO2 mg/Nm3 4212,65 18 Nồng độ bụi C bụi mg/Nm3 1822,90 30 Số 20 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) 2.4 Nhận xét đánh giá Kết so sánh số phát thải SO2 bụi đốt dầu HFO trình khởi động lị CFB với thơng số cho phép theo quy định QCVN 22:2009/BTNMT thể bảng Bảng Nồng độ thông số ô nhiễm khởi động lị CFB NMNĐ Mơng Dương đốt dầu HFO TT Nồng độ phát thải Đơn vị Dầu HFO QCVN 22:2009/ BTNMT SO2 mg/Nm3 4212,65 340 Bụi 1822,90 136 mg/Nm Theo kết tính tốn ta thấy q trình khởi động, số phát thải SOx bụi NMNĐ Mông Dương cao nhiều so với yêu cầu phát thải theo QCVN 22:2009/BTNMT Do vậy, việc nghiên cứu đề xuất giải pháp giảm thiểu số SOx bụi q trình khởi động lị CFB NMNĐ Mông Dương đặc biệt cần thiết ĐỀ XUẤT CÁC GIẢI PHÁP GIẢM THIỂU CHỈ SỐ PHÁT THẢI Ô NHIỄM 3.1 Đặt vấn đề Để việc giảm thiểu nồng độ số phát thải SOx bụi trình khởi động lị CFB NMNĐ Mơng Dương đảm bảo tính khả thi hiệu ta cần xem xét tồn diện khía cạnh sau: Ngun nhân dẫn đến nguồn phát thải; Các giải pháp kỹ thuật áp dụng để giảm thiểu nguồn phát thải; Số 20 Kinh phí thực để triển khai giải pháp giảm thiểu nguồn phát thải 3.1.1 Nguyên nhân dẫn đến nguồn phát thải * Thông số phát thải SOx: Nguyên nhân dẫn đến nguồn phát thải SOx q trình khởi động lị nói chung lị CFB NMNĐ Mơng Dương nói riêng hàm lượng S dầu HFO lớn (3,5%) Như vậy, để giảm thiểu ô nhiễm phát thải SOx ta xem xét để thay nhiên liệu dầu HFO loại nhiên liệu khác có hàm lượng lưu huỳnh thấp * Thông số phát thải bụi: Nồng độ bụi phát sinh q trình khởi động lị chủ yếu hàm lượng tro cặn C dầu HFO Đối với lị CFB nói chung lị CFB NMNĐ Mơng Dương nói riêng nồng độ gây nhiễm chủ yếu hạt liệu mịn bị theo dòng khói q trình khởi động Như vậy, để giảm thiểu nhiễm bụi ta nghiên cứu áp dụng giải pháp sau: Thay nhiên liệu dầu HFO loại nhiên liệu khác có hàm lượng tro thấp hơn; Nghiên cứu, xây dựng chế độ khí động hợp lý để giảm thiểu hạt liệu mịn theo dịng khói q trình khởi động; Nghiên cứu đề xuất giải pháp đưa hệ thống lọc bụi vào hoạt động sớm để giàm thiểu lượng bụi phát thải 31 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) 3.1.2 Đề xuất giải pháp kỹ thuật giảm thiểu số phát thải ô nhiễm Trên sở phân tích, đánh giá ta thấy giải pháp kỹ thuật áp dụng để giảm thiểu số phát thải ô nhiễm gồm: TT Nội dung * Giải pháp giảm thiểu bụi: Do điều kiện thời gian kinh phí thực đề tài, nhóm tác giả tập trung vào việc nghiên cứu giải pháp đưa hệ thống lọc bụi vào hoạt động sớm để giảm thiểu lượng bụi phát thải 3.2 Giải pháp kỹ thuật giảm thiểu SOx 3.2.1 Lựa chọn nhiên liệu sử dụng thay Từ kết so sánh ưu, nhược điểm việc sử dụng dầu DO khí LPG bảng 5, ta thấy việc lựa chọn nhiên liệu dầu DO thay cho nhiên liệu HFO sử dụng phù hợp hiệu mặt kỹ thuật kinh tế Bảng Ưu nhược điểm nhiên liệu phụ đốt lị dầu DO khí LPG TT Nội dung A Đặc tính kỹ thuật Nhiệt trị cao (kcal/kg) 32 Dầu DO Khí LPG 10.821 11.300 Khí LPG 0,82 0,86 0,51 0,575 Tỷ trọng nhiệt độ 15oC (t/m3) B Hiệu sử dụng Công nghệ Chỉ thay phần hệ thống nhiên liệu dầu HFO Phải thay tồn hệ thống phù hợp với nhiên liệu khí LPG, đáp ứng tiêu chuẩn khắt khe an toàn cháy nổ hệ thống Năng lượng Tương đương Tương đương Mức độ an toàn hệ thống An toàn Tiêu chuẩn an toàn khắt khe C Chi phí giá nhiên liệu Thấp Cao khoảng 1,8 lần * Giải pháp giảm thiểu SOx: Nhằm giảm thiểu nồng độ SOx nồng độ bụi phát thải mơi trường nhiên liệu có hàm lượng S thấp ta sử dụng nhiên liệu dầu DO nhiên liệu khí LPG thay cho dầu HFO sử dụng Dầu DO 3.2.2 Tính tốn số phát thải sử dụng nhiên liệu dầu DO a Các thông số đầu vào Đặc tính kỹ thuật nhiên liệu dầu DO sử dụng cho NMNĐ Mơng Dương trình bày bảng Bảng Đặc tính kỹ thuật dầu DO theo 0,005S theo TCVN 5689:2005 TT Chỉ tiêu chất lượng dầu Đơn vị Trị số Nhiệt trị cao kcal/kg 10.600 Lưu huỳnh (mẫu làm % 0,05 việc) Cặn cacbon 10% % 0,3 cặn chưng cất (max) Hàm lượng nước (mẫu mg/kg 200 làm việc) (max) Hàm lượng tro (mẫu % 0,01 làm việc) (max) Tạp chất dạng hạt mg/l 10 (mẫu làm việc) (max) Số 20 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) b Kết tính tốn Kết tính tốn số phát thải q trình khởi động lị CFB NMNĐ Mơng Dương sử dụng dầu DO trình bày bảng Bảng Chỉ số phát thải NMNĐ Mơng Dương q trình khởi động sử dụng dầu DO TT Thơng số tính tốn Ký hiệu Đơn vị Giá trị Tổng lượng khơng khí lý thuyết ΣVa Nm3/s 73,823 Lượng khơng khí thực đo Vt Nm3/s 116,009 Thể tích khí SOx VSO2 Nm3/s 0,002 Thể tích khí CO2 VCO2 Nm3/s 10,914 Thể tích nước lý thuyết VHo 2O Nm3/s 9,091 Tổng lượng nước thực tế VH2O Nm3/s 10,959 Tổng thể tích khí N2 SPC VN2 Nm3/s 91,647 Tổng thể tích khí O2 khơng khí V Nm3/s 22,042 Khối lượng NOx quy đổi sang thể tích VNOx Nm3/s 0,034 10 Thể tích N2 phản ứng tạo NOx VN2 (NOx ) Nm3/s 0,017 11 Thể tích O2 phán ứng tạo NOx VO2 ( NOx ) Nm3/s 0,034 12 Thể tích O2 SPC VO2 Nm3/s 11,090 13 Tổng thể tích sản phẩm cháy VSPC Nm3/s 124,630 14 Khối lượng SOx MSO2 g/s 6,843 15 Khối lượng bụi Mbụi g/s 0,401 16 Khối lượng bụi hạt liệu theo Mbụi liệu g/s 194,444 17 Nồng độ khí SOx CSO2 mg/Nm3 54,904 18 Nồng độ bụi C bụi mg/Nm3 1.563,4 Kết so sánh thông số phát thải SO2 bụi đốt dầu DO với giá trị cho phép theo quy định QCVN 22:2009/BTNMT cho thấy trình khởi động, sử dụng dầu DO, số phát thải SOx NMNĐ Mông Dương thấp nhiều Kết so sánh thể bảng Số 20 O2 Nhìn vào bảng ta thấy số phát thải bụi trình khởi động đốt dầu DO cao Do vậy, việc nghiên cứu đề xuất giải pháp đưa lọc bụi tĩnh điện vào hoạt động sớm trình khởi động lị CFB NMNĐ Mơng Dương đặc biệt cần thiết 33 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) Bảng Nồng độ thông số nhiễm khởi động lị CFB NMNĐ Mông Dương đốt dầu DO STT Nồng độ Đơn vị phát thải Dầu DO QCVN 22:2009/ BTNMT SO2 mg/Nm3 54,904 340 Bụi mg/Nm3 1.563,40 136 3.2 Giải pháp kỹ thuật đưa lọc bụi tĩnh điện vào làm việc sớm 3.2.1 Lựa chọn giải pháp Nghiên cứu xem giải pháp đưa lọc bụi tĩnh điện (ESP) vào hoạt động sớm cụ thể sau: Giải pháp 1: Tính tốn đưa trường ESP vào hoạt động theo trình tự hợp lý phù hợp với nhiệt độ khói vào ESP Giải pháp 2: Sử dụng sấy khơng khí để gia nhiệt gió sơ cấp trước vào sấy khơng khí Khi q trình trao đổi nhiệt khói gió sơ cấp giảm nhiệt độ khói khỏi sấy khơng khí vào ESP nâng lên Sơ đồ hệ thống phương án thể hình Hình Sơ đồ nguyên lý hệ thống gia nhiệt gió cấp (hệ thống SCAPH) Giải pháp 3: Sử dụng dầu DO khí LGP gia nhiệt đường khói để nâng nhiệt độ khói trước vào ESP Sơ đồ hệ thống phương án thể hình Hình Sơ đồ nguyên lý gia nhiệt khói thải Ưu, nhược điểm giải pháp nêu đánh giá so sánh cụ thể bảng Trên sở đánh giá so sánh, với điều kiện kỹ thuật giải pháp đưa trường lọc bụi tĩnh điện vào hoạt động theo trình tự phù hợp với nhiệt độ khói phù hợp Bảng So sánh ưu, nhược điểm giải pháp gia nhiệt khói thải Đặc điểm Phương án Ưu điểm Không phải đầu tư thêm thiết bị Phương án Phương án Thiết bị nhỏ gọn, dễ Có thể đưa lọc bụi vào vận bố trí; linh hoạt hành khởi động lò việc vận hành bảo dưỡng sửa chữa Chi phí đầu tư thấp hơn, khoảng 1,5 tỷ đồng/lị 34 Số 20 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) Đặc điểm Phương án Nhược điểm Không thể đưa lọc bụi tĩnh điện vào vận hành khởi động lò Phương án Phương án Có nguy xảy cháy nổ q trình vận hành việc kiểm sốt rị rỉ DO, LGP khơng tốt Thiết bị cồng kềnh, khó bố trí vị trí Cần phải tính tốn chi tiết trở lực khả đáp ứng công suất quạt gió Cơng tác bảo dưỡng, sữa chữa vận hành đòi hỏi yêu cầu kỹ thuật cao Chi phí đầu tư cao 3.3 Kiểm tra khả đưa ESP vào làm việc sớm theo trình tự 3.2.1 Kiểm tra điều kiện nhiệt độ đọng sương khói Nhiệt độ đọng sương nước khói có chứa lưu huỳnh t1 (oC) tính theo công thức kinh nghiệm sau: t1 = tn + 125 SZS1/3/1,05𝑆𝑍𝑆 𝑎𝐹𝐻 (21) đó: tn: nhiệt độ điểm đọng sương nước, tn=60oC; SZS , aZS: thành phần lưu huỳnh tro tính tốn nhiên liệu làm việc; aFH: hệ số tro bay, với lò đốt than tầng sơi tuần hồn lấy aFH =0,5 Kết tính tốn nhiệt độ đọng sương khói thải nhiên liệu đốt HFO, DO than trình bày bảng 10 Bảng 10 Nhiệt độ đọng sương khói ứng với nhiên liệu khác Thành phần nhiên liệu Số 20 ĐVT HFO Than DO H % 11,05 2,04 11,24 O % 0,30 3,10 0,46 N % 0,20 1,00 0,50 S % 3,50 0,55 0,05 W % 1,00 8,50 0,20 A % 0,15 33,33 0,01 Nhiệt độ đọng sương (t1) o C 248,82 92,81 106,04 Như vậy, trình khởi động sử dụng dầu DO ta xác định nhiệt độ đọng sương khói thoát đưa lọc bụi vào làm việc t1 = 106,04oC 3.2.2 Kiểm tra nhiệt độ khói đầu vào cho phép đưa lọc bụi tĩnh điện vào làm việc Nhiệt độ khói đầu vào lọc bụi tĩnh điện xác định theo công thức: ĐVT HFO Than DO 9800 5213 10600 83,80 51,48 87,54 tkhói = t1+t (22) đó: Nhiệt trị kcal/kg C Thành phần nhiên liệu % t1: nhiệt độ điểm đọng sương khói, t1=106,04oC; 35 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) t: độ chênh nhiệt độ nhiệt độ đọng sương nhiệt độ khói vào lọc bụi tĩnh điện, t = 5oC; Nhiệt độ khói đầu vào cho phép đưa lọc bụi tĩnh điện xác định theo (22) là: tkhói = 106,04 + = 111,04oC động hồn tồn đưa hệ thống ESP vào hoạt động từ nhiệt độ khói đạt ≥111,04oC với phương pháp đưa trường vào hoạt động trường cuối đến trường đầu, đảm bảo giảm thiểu ô nhiễm môi trường theo qui định QCVN22:2009/BTNMT 3.2.3 Kiểm tra điều kiện phát nổ lọc bụi tĩnh điện đốt dầu KẾT LUẬN Điều kiện xảy phát nổ bụi quy định cụ thể sau: Nghiên cứu xem xét giải vấn đề sau: Hàm lượng bụi: Tính toán đánh giá số phát thải q trình khởi động NMNĐ Mơng Dương Kết là: Chỉ số SOx nồng độ bụi bị vượt mức quy định QCVN 22:2009/BTNMT (20-60) g/Nm3< nồng độ bụi khói < (2-6) kg/Nm3 Nồng độ O2 (% thể tích) sản phẩm cháy: Nồng độ O2> 14% Căn kết tính tốn sản phẩm cháy đốt dầu DO ta thấy rằng: Đối với trường hợp đốt DO: Nồng độ bụimax