Thiết kế động cơ không đồng bộ roto quấn dây

Thiết kế động không đồng rôto dây quấn MỤC LỤC Trang LỜI NÓI ĐẦU Chương I: Tính tốn kích thước chủ yếu 1.Xác định chiều dài đường kính D,chiều dài l : 2.Bước cực: 3.Lập phương án so sánh : Dòng điện định mức: Chương II Bước rãnh Stato: Số dẫn tác dụng rãnh: Số vòng dây nối tiếp pha: Kiểu dây quấn : 9 Hệ số dây quấn: 10 Từ thông khe hở khơng khí: 10 11 Mật độ từ thông khe hở khơng khí: 10 12 Chiều rộng Stato nơi nhỏ nhất: 10 13 Chiều rộng rãnh hìng chữ nhật(sơ bộ): 10 14 Tiết diện dây (sơ bộ): 10 15 Kích thước rãnh stato điền đầy rãnh hình bảng sau: 11 16 Mật độ dòng điện dây quấn stato: 12 17 Khe hở khơng khí : 12 18 Đường kính ngồi Rôto: 12 19 Chiều dài lõi sắt Rôto: 12 20 Số rãnh Rôto: 12 21 Bước Rôto: 13 22 Dùng dây quấn kiểu dẫn : 13 23 Điện áp vành trượt lúc không tải: 13 24 Dòng điện dẫn roto: 13 25 Tiết diện dẫn Rôto: 14 26 Kích thước rãnh Rơto: 14 27 Mật độ dịng điện Rơto: 14 28 Kích thước rãnh Rơto điền đầy rãnh bảng hình vẽ sau: 14 29 Đường kính Rơto: 15 Chương III: Tính tốn mạch từ 15 30 Mật độ từ thông stato: 15 31 Mật độ từ thông Rôto: 16 32 Mật độ từ thông gông Stato: 16 33 Mật độ từ thông gông Rôto: 17 34 Sức từ động khe hở khơng khí: 17 35 Sức từ động Stato: 18 36 Sức từ động Rôto: 18 37 Hệ số bão hoà răng: 18 38 Sức từ động gông Rôto: 18 39 Sức từ động gông Rôto: 19 40 Tổng sức từ động toàn mạch: 19 41 Hệ số bão hoà toàn mạch: 19 42 Dịng điện từ hố: 19 43 Chiều dài phần đầu nối dây quấn Stato: 20 44 Chiều dài trung bình nửa vịng dây dây quấn Stato: 20 45 Chiều dài dây quấn pha Stato: 20 46 Chiều dài phần đầu nối với dây quấn phần tử mền Stato: 20 47 Điện trở Stato: 20 48 Chiều dài trung bình nửa vịng dây Rơto: 20 49 Điện trở Rôto: 21 50 Điện trở Rôto qui đổi : 21 51 Hệ số từ tản rãnh Stato: 21 52 Hệ số từ tản phần đầu nối Stato: 22 53 Từ tản tập Stato: 22 54 Điện kháng Stato: 22 55 Từ tản rãnh Rôto: 23 56 Từ tản đầu nối Rôto: 23 57 Từ tản tạp Rôto: 23 58 Điện kháng tản Rôto: 23 59 Điện kháng tản Rôto qui đổi : 24 60 Điện kháng từ hoá : 24 61 Điện trở từ hoá: 24 Chương IV: Tính tốn tổn hao 25 62 Tổn hao sắt chính: 25 63 Tổn hao bề mặt : 26 64 Tổn hao đập mạch: 26 65 Tổn hao sắt phụ: 27 66 Tổn hao cơ: 27 67 Tổn hao ma sát vành trượt : 27 68 Tổn hao không tải: 28 69 Tổn hao phụ: 28 70 Dịng điện khơng tải : 28 71 Hệ số công suất lúc không tải : 28 Chương V: Đặc tính làm việc 29 TÀI LIỆU THAM KHẢO: Error! Bookmark not defined LỜI NÓI ĐẦU Hiện đất nước ta tiến lên thời kỳ công nghiệp hố đại hố với mục đích tiến kịp hội nhập vào kinh tế nước khu vực giới Như ta biết ngành cơng nghiệp lượng chiếm vị trí quan trọng phát triển kinh tế đất nước Do ngành chế tạo máy điện địi hỏi phải ln trước bước cơng nghiệp chất lượng nhằm đảm bảo tốc độ phát triển chung toàn ngành yêu cầu kinh tế Ngành chế tạo máy điện sản xuất thiết bị điện phục vụ cho kinh tế máy biến áp, động điện dùng làm nguồn động lực cho loại thiết bị, công suất từ vài (W) đến hàng trăm (KW) Với tiêu kinh tế, kỹ thuật bảng số liệu qua tính toán đạt yêu cầu đề Trong trình thiết kế em thầy Nguyễn Trung Cư dẫn tận tình, em xin chân thành cảm ơn thầy Trong thời gian ngắn, với kiến thức học lóp đồ án khơng tránh khỏi sai sót, em mong thơng cảm ý kiến đánh giá thầy bạn Em xin chân thành cảm ơn Hà Nội, ngày 04 tháng 05 năm 2009 Sinh Viên : Nguyễn Đăng Lưu Chương I: Tính tốn kích thước chủ yếu Xác định chiều dài đường kính D,chiều dài l : Yêu cầu có kích thước để máy chế tạo tinh tế tính phù hợp với tiêu chuẩn Theo công thức: CA = D lδ n p 6,1.10 = ' α Ks K dq A B δ ( Hằng số máy điện) + p:số đôi cực với n=750v/p: p= 60 f n = 60.50 750 =4 2p=8 Với P = 45 (Kw) 2p = ta chọn KD = 0,74  0,77 + Dn: đường kính ngồi lõi sắt Stato.Dn có quan hệ mật thiết với kết cấu máy, cấp cách điện chiều cao tâm trục h chuẩn hố.Vì thường chọn Dn theo h từ tính ngược lại D Với cơng suất cho Pđm=45(kw) tra bảng IV.1(tr601) sách thiết kế máy điện Dãy công suất chiều cao tâm trục động điện không đồng Rôto dây quấn kiểu IP23 theo TCVN-1987-94 cấp cách điện B ta có: h =280(mm) Với chiều cao h=280(mm) qua bảng 10.3 (tr230) chọn : Dn = 52(cm) + D: đường kính lõi sắt Stato, hai đường kính D ngồi lõi sắt Stato có quan hệ định: KD= D n Tra bảng 10.2(tr230) sách “TKMĐ” ta có: KD = 0,74  0,77 D=KD.Dn=(0,740,77).52 = 38,4840,04 (cm) Chọn D=40,04 (cm) + P’ cơng suất tính tốn: P’= k E P đm η cos  Với Pđm=45(kw),từ bảng 10.1(tr228)Sách thiết kế máy điện máy điện ta có =91,5;cos=0,84 ;theo hình 10.2 (tr 231) ” TKMĐ” ta có trị số kE=0,967 Vậy P’= 0,96 45 0,91 0,84 = 56,62 (kw) +Chọn A B: A tải đường đặc trưng cho mạch điện; B mật độ từ thơng  khe hở khơng khí đặc trưng cho mạch từ.Việc chọn A B ảnh hưởng nhiều đến kích thước chủ yếu D l A, B chọn phụ thuộc nhiều vào vật liệu Nếu dùng vật liệu sắt từ tốt (tổn hao thấp hay độ từ thẩm cao), chọn B lớn Trong máy điện khơng đồng tỉ số A Bδ ảnh hưởng lớn đến kích thước máy điện, đặc tính khởi động đặc tính làm việc máy điện Dùng dây đồng có cấp cách điện cao cấp B nhiệt độ cho phép 1300 chọn A lớn Với h=280(mm); Dn = 52(cm); 2p = kiểu bảo vệ IP23 từ bảng 10.3 (tr234)sách “TKMĐ” ta chọn A = 430 (A/cm) B = 0,82(T) Với αδ hệ số cụm cực từ lấy   π K s = 1,1 ; =  π  0,64 ; k hệ số sóng lấy chọn D=40,04 (cm) +Vậy chiều dài lõi sắt là: ' l= 6,1 p 10 6,1 56 , 62 10 α δ k s k d Α Β δ D n = 0,64.1,1 0,9 0.0,82.40, 04 750 =12,46(cm) Lấy l’ = l1= 12(cm) Bước cực: τ  π D π 40,04  2p  , (cm) Lập phương án so sánh : = lδ τ 12 = 15,7 = 0,76 Theo hình 10.3b (tr235) sách “TKMĐ” để thiết kế chế tạo máy có tính tốt tính kinh tế cao  nằm phạm vi cho phép Với 2p = 8, h  250 (mm), kiểu bảo vệ IP23; đối chiếu với Hình 10-3b (tr235Sách TKMĐ) ta chọn phương án hợp lý Dòng điện định mức: I1đm = P 10 45.1000 m U η cos  = 3.220.0,9 Chương II 15 0,8 = 88,71(A) Dây quấn, rãnh Stato khe hở khơng khí Bước rãnh Stato: π D t1 = π 40,04 = Z1 = 1,3(cm) 96 mà Z1 = 2m.p.q1 với q1 = 4, m = ( mạch pha), p = nên Z1 = 2.3.4.3 = 96 Số dẫn tác dụng rãnh: Chọn số mạch nhánh song song là: a = Ta có : A t1 a ur1 = = I dm 0.1, 88 , 71 = 25,2 Lấy ur1 = 25 vòng Số vòng dây nối tiếp pha: u W1 = r1 Z1 a m = 25 96 = 100 (vòng) Kiểu dây quấn : Chọn dây quấn hai lớp bước ngắn với y = 10 = y τ = 10 12 = sách “TKMĐ”) Hệ số dây quấn: 0,833(Với  tra bảng 10.4 tr239 Ta tính : ky1 = sin π = sin 10 π 12.2 = 0,966 sinq α sin α kr1 = q sin = sin 15 Z1 = 0,958 2 P 360 Trong đó:  = 15 = 4.360 = 15 96 Vậy ta có: kd1 = ky1.kr1 = 0,966.0,958 = 0,925 10 Từ thông khe hở khơng khí:  = K U E K s K d 0,9 67 220 f w = 4.1,1 0,9 50 100 = 0,01 (Wb) 11 Mật độ từ thông khe hở không khí:  10 B = α δ τ l1 0,01.10  0,64.15,7 12 = 0,829 (T) 12 Chiều rộng Stato nơi nhỏ nhất: bz1min = B δ t1 lδ B Zm · l1 k 0,8 29 , 12 = c 12 0,95 = 0,567 (cm) Trong theo bảng 10-5c trang 241 sách “TKMĐ” lấy Bz1max = 2(T) Chọn tôn silic 2312, hệ số ép chặt kc = 0,95 13 Chiều rộng rãnh hìng chữ nhật(sơ bộ): br1 = t1- bz1min = 1,3 – 0,567 = 0,733 (cm) 14 Tiết diện dây (sơ bộ): Theo hình 10-4e (tr237 sách “TKMĐ”) ta có trị số: AJ = 2000 (A2/mm2) Fg1 = Lg1Hg1 = 19,55.52,2 = 1020,5 (A) đây: Lg1 = π(D n  h g 1) π( 52  3, 175 )  2p  , 55 (cm) với Bg1 = 1,9 (T),theo phụ lục V-9(tr611 sách “TKMĐ”) ta có: Hg1 = 52,2 (A/cm) 39 Sức từ động gông Rôto: Fg2 = Lg2Hg2 = 8,62.1,15 = 9,91 (cm) : Lg2 = π(D  hg2)  π(1  , 97 ) 2p  , 62 (cm) Với Bg2 = 0,53 (T), theo phụ lục V-9(tr611 sách”TKMĐ”) Ta có: Hg2 = 1,15 (A/cm) 40 Tổng sức từ động toàn mạch: F = F + Fz1 + Fz2 + Fg1 + Fg2 =1061 + 193,14 + 88,67 + 1020,5 + 9,91 = 2373,22 (A) 41 Hệ số bão hoà toàn mạch: F k = Fδ  2373 , 22  , 24 061 42 Dòng điện từ hoá: pF I = 0,9 m w k d  2373 , 22 0,9.3 100 0,92  38 (A) * I = Iμ 38  I1  0, 43 88 , 71 43 Chiều dài phần đầu nối dây quấn Stato: ld1 = kd1y1 + 2B = 1,9.14,34 + 2.1 = 29,246(cm) :y = π(D  h r ) β   3,805)0,83 π(40,04 2p  14,34 tra bảng (3.4) ta có: kd1 = 1,9; kf1 = 0,72; B = (cm) 44 Chiều dài trung bình nửa vịng dây dây quấn Stato: ltb1 = l1 + ld1 = 12 + 29,246 = 41,246 (cm) 45 Chiều dài dây quấn pha Stato: L1 = 1tb1 W1 10-2 = 41,246 100 10-2 = 82,49 (m) 46 Chiều dài phần đầu nối với dây quấn phần tử mền Stato: f1 = kf1y + B = 0,72 14,34 + = 11,325 (cm) 47 Điện trở Stato: r1 = 75 r1 * = r1 L1 n s1 a I1 U  46 = 0,103  , 49  0, 103 ,181 88 , 71 220 = 0,042 48 Chiều dài trung bình nửa vịng dây Rơto: ltb2 = l2 + ld2 = 12,5 + 18,22 = 30,72 (cm) : ld2 = kd2.y2 + 2B = 1,15 14,1 + = 18,22 (cm) với τy2  π(D'  h r )   3,98) π(39,9 2p  14,1 tra bảng (3.5): kd2 = 1,15; B = 1(cm) 49 Điện trở Rôto: r  ρ 75  L2  n s a 14,75  46  0,0057 1.56,25.1 đó: L2 = ltb2 w2 10-2 = 30,72 24 10-2 = 14,75 (m) 50 Điện trở Rôto qui đổi : r2’ =  r2 = 16,12 0,0057 = 0,092 đó: hệ số qui đổi: r2  r2  '* ' I1 γ  m W k d1  m  0,0 92  U1 W k d  88 , 71 2  100.0,925  24.0,96   2  16,12  0,03 220 51 Hệ số từ tản rãnh Stato: λ r1   h1 h 3br 33,2  1,4 , 33  h2 3h3 h4 kβ     br 2b4 b4  br  h5  k β '  4br  3.3  1,4  0,7  0,906      , 345  0, 875  , 33  2.2,8 2,8  , 33  , 33 theo phụ lục VIII-5 cách điện rãnh : h5  1 0,2  0,6  1,4(mm) h3 = (mm); h 0,2  0,6  0,5   0,7(mm) h1 = 34,05 – 2.0,4 = 33,25 (mm) h41=1 (mm), b41 = 2,83 (mm) k' β  kβ   3β   3.0,833  0,875 1  k'   β 1  3.0,875  0,906 52 Hệ số từ tản phần đầu nối Stato:  d  0,34 q1 l1  l d  0,64 βτ  0,34  29 ,2 46  0,64.0,833 ,   , 365 12 53 Từ tản tập Stato: 0,9 t  q k d  ρ t k t λ t1  δ k δ đó: k t   0,033 σ t1  b 41 0,9.13 t 1δ   0,033  4.0,925  1.0,971 0,0062  1,025 0,7.1,143 ,8  0,9 71 13 0, 54 Điện kháng Stato: l1  w1  x  0,158    λ r  λ d  λ t1    100  100  p 1q f1 12  100   ,158     , 345  , 365  1, 205   100  100  4 50  , 35 (  ) x1  x 1 * I1  0,3 52  88 , 71 U1  0,14 220 55 Từ tản rãnh Rôto: λ r2  h1 h 3br  h2 3h3 h4 kβ     br 2b4 b4  br 33 ,  1,  ,5  1,  1,     , 78  , 55  1, 1,  , 55  , 55 , 55 h  0,5  đó: h  0,5   h5   k' β   4br  2,2  1,6(mm) (theo cách điện phụ lục VIII-10) 2,2  0,15  1,2(mm) , h3 = 2,5(mm) h1 = 36,3 - 2.1,2 = 33,9 (mm); h4 = 1(mm); b4 = 1,5 (mm); br = 5,55 (mm); k=k’ =1 56 Từ tản đầu nối Rôto: λ d  0,34 q2 l2  l d  0,64 β τ   0,34 18 , 22  0,64 15 ,   0, 67 2,5 57 Từ tản tạp Rôto: 0,9 t  q k d  ρ t k t 2 λ t2  δ k δ đây: σ t2  k t   0,033 58 Điện kháng tản Rôto: 0,9.1  0,96 b 42  1.1 0,0 104  1,6 0, 1, t δ   0,033 1,5 0, 1 x2 f1  w  l2 λ r  λ d  λ t   0,158   100  100  p q 2  24  12 ,  ,158     , 78  , 67  1, 65   , 029 (  )   100  100  50 59 Điện kháng tản Rôto qui đổi : x2’ =  x2 = 16,12.0,029= 0,467() I1 ' x  x'   0, 467  U1 88 , 71  0,1 88 220 60 Điện kháng từ hoá : x 12  U  Iμ x1  220  38 0, 35 Iμ I1 x 12  x 12  *  , 44  U1 185  2, 194 220 61 Điện trở từ hoá: r12  P Fe m Iμ r12  r12  * I1 U1  , 44    38  510 3.38  0,1   0,12    88 , 71 220  0,0 48 Chương IV: Tính tốn tổn hao 62 Tổn hao sắt chính: β PFe= p 50  50   1,     50  1,4  f1     k g B g1 G  50     k z B z1 G g1  1,6.1, 30 , 26  1,8.1,7 2 z1   10  22 , 44 10 3 3  0,5 (kw)  510 (w) đây: p1/50 = 1,75 (W/kg) ;  = 1,4 ; kg = 1,6 ; kz = 1,8 Gg1 = (Dn-hg1) hg1 l1 kc Fe 10-3 = (52-2,175) 2,175 12 0,95 7,8 10-3 = 30,26 (kg) Gz1 = hz1 bz1tb Z1 l1 kc Fe 10-3 = 3,805 0,691 96 12 0,95 7,8 10-3=22,44 (kg) đó: bz1tb = b z max  b z  ,14  , 67  , 91 (mm) 63 Tổn hao bề mặt : Pbm = pbm2 (t2 - b42) Z2 l2 10-7 = 155,45 (1,7-0,15) 72 12,5 10-7 = 0,02169 (kw) =21,69 +(w) : p bm  Z 1n   0,5 k z     10000  1,5  B t   96 50   0,5.1,8     10000  1,5   0, 23 10 1,   155 , 45 (W/m B0 = 02 k B = 0,244.1,143.0,829 = 0,23 Khi b 41 δ  2,83 0,7  4,04  β 02  0,244 64 Tổn hao đập mạch:  Z 1n  0,11    10000 P đm B dm   G  z2  96 750   ,11    , 055   26 , 49  , 4569 (W )  10000  đây: b z tb  b z max  b z  1, 155  ,  , 998 (mm) ) B đm γ 1δ   B z tb  t , 1.0,0  1, 47  0, 055 T 2.1, Gz2 = hz2 bz2tb Z2 l2 kc Fe 10-3 = 3,98.0,998.72.12,5.0,95.7,8.10-3 = 26,49 (kg) 65 Tổn hao sắt phụ: PFef = Pđm + Pbm = 0,4569 + 21,69 = 22,1469 (w) 66 Tổn hao cơ:  n   D     10 Pcơ=kcơ   1000   100  3  750   400,4       10  1000   100  3  0,2528(kW) 67 Tổn hao ma sát vành trượt : Pms = 9,81.kms.v.Sv.Vv.10-3 = 9,81.0,16.0,17.76,8.7,85.10-3 = 0,16087 (kw) lấy kms = 0,16; v=0,15~0,25kg/cm2; ms = 0,17 (kg/cm2) Lấy mật độ dòng điện chổi than Jt = 12 (A/cm2) tiết diện chổi than : S ' t  I2  31 Jt  26, 08 (cm ) 12 Theo phụ lục vẽ chổi than với lt = 20 (mm); bt = 32 (mm) số chổi than vành trượt bằng: n t  s' t b tlt  26, 08  4,0 3,2 Mật độ dòng điện chổi than: Jt  31 2.3,2.4 , chọn nt =  12,2 (A/cm ) Tiết diện tiếp xúc vành trượt : St=bt.lt.nt.m2 = 2.3,2.4.3 = 76,8 (cm2) Với đường kính vành trượt Dv = 20(cm) tốc độ đường bề mặt rãnh trượt : πD v n Vv  π 20 50  6000  , 85 (m/s) 6000 68 Tổn hao không tải: P0 = PFe + PFef + Pcơ + Pms = 510 + 22,1469 + 252,8 + 160,87 = 945,8169 (W)  0,9458(kw) 69 Tổn hao phụ: P f  0,005 P2 45  0,005 η  0, 2459 (kW) 0,9 15 70 Dòng điện không tải : I0  I0r  I0x  ,109 Trong đó: I0r  P  I μ r1  38 945 , 8169  38 0,  3U1 3.220 I0x = I = 38 (A) 71 Hệ số công suất lúc không tải : cos   I0r I0  38 , 06 (A)  ,109 38  0, 056  ,109 (A) Chương V: Đặc tính làm việc r1 = 0,103  x1 = 0,35  r2’= 0,092  x2’= 0,467  C1   x1 1 x 12 Sm   1,06 5,44 I 02  0,35 P Fe  P Fef  I μ r1  510  22,1469 U r' x1 C1  x'  x12 = 5,44   3.38 0,103 3.220 0,092 0,35 1,06  0,467  0,12  1,48(A) E1 = U – I.x1 = 220 - 38.0,35 = 206,7 (V) I2  ' I2  ν1 S đm  313  78,05(A) 4,01 I' r'  78,05.0,09 E1  0,035 206,7 Với sm = 0,12 ta có: r' 2  r1 r ns  C    sm  C1 X ns m ax  2 x1  C1   x'   1,06    C1  U1 I2m  C1 m    1,06    I 2m    I'  dm r ns  x ns 0,092   0,103     0,97( Ω, 1,06 0,12    0,35   0,467   0,895( Ω,   1,06  220  1,06 0,97  176,7(A)  0,895 2  s dm  176,7  0,033      s 63 , 72 0,12   m   ,115 Ở đây: P2 = 45 (KW); I1= 88,71 (A);  = 91,5%; cos = 0,84 Bảng đặc tính làm việc động Rơto dây quấn với P2 = 45 KW; U1 = 220/380 V; 2p = TT S  r1 r'   C1   rnS =   C S   Đơn vị  0,005 0,01 0,02 0,035 0,05 0,12 20,78 10,45 5,28 3,55 2,18 0,97 X1 X nS  C  ( Z nS  rnS  X nS I2  C1  sin  0,895 0,895 0,895 0,895  20,8 10,49 5,36 3,66 2,36 1,32 A 11,21 22,23 43,5 63,72 98,81 176,7 0,999 0,996 0,985 0,969 0,924 0,735 0,043 0,085 0,167 0,245 0,379 0,678 Z nS Z nS X  ' 0,895 r nS ' 0,895 U ' cos    ' C1  X 2) nS Z nS ' I2 I1r  I r  C1 cos  ' A 12,67 23 42,53 60,36 88,24 124,63 sin  ' A 38,45 39,78 44,85 52,73 73,33 A 40,48 45,95 61,81 80,15 114,73 195,79 0,31 0,5 0,69 0,75 0,77 0,64 Kw 8,36 15,18 28,07 39,84 58,24 82,26 Kw 0,51 0,65 1,18 1,99 4,07 11,85 Kw 0,035 0,136 0,52 1,12 2,69 8,62 0,081 0,16 0,314 0,46 0,713 1,275 ' 10 I1X  I x  I1  I2 C1 I1 r  I1 x 2 I1 r cos   151 I1 11 P1 = 3U1 I1r 10-3 12 PCu1 =  r1 I 10 13 PCu2 =  r I 10 14 Ptx = 3.Uch.I'2.V1.10-3 Kw 15 Pf = 0,005 p1 Kw ' '2 3 3 0,0418 0,0759 0,1404 0,1992 0,2912 0,4113 16 P0 Kw 0,9458 0,9458 0,9458 0,9458 0,9458 0,9458 17 P=PCu1+PCu2+Ptx+Pf +P0 Kw 1,6136 1,9677 3,1002 18 P2 = P1 - P Kw 19 η 1 4,715 8,71 23,102 6,746 13,212 24,969 35,125 49,53 59,158  P 0,76 0,85 0,88 0,87 0,82 0,61 P2 (KW) P2 (A)  cos I1 I2 s 50 00 I1 I2 TÀI LIỆU THAM KHẢO - Thiết kế Máy điện – Trần Khánh Hà & Nguyễn Hồng Thanh Nxb KHKT năm 2001 - Máy điện I – Vũ Gia Hạnh , Trần Khánh Hà, Phan Tử Thụ & Nguyễn Văn Sáu Nxb KHKT năm 2003 ... = 25 vòng Số vòng dây nối tiếp pha: u W1 = r1 Z1 a m = 25 96 = 100 (vòng) Kiểu dây quấn : Chọn dây quấn hai lớp bước ngắn với y = 10 = y τ = 10 12 = sách “TKMĐ”) Hệ số dây quấn: 0,833(Với ... vịng dây dây quấn Stato: ltb1 = l1 + ld1 = 12 + 29,246 = 41,246 (cm) 45 Chiều dài dây quấn pha Stato: L1 = 1tb1 W1 10-2 = 41,246 100 10-2 = 82,49 (m) 46 Chiều dài phần đầu nối với dây quấn. .. động toàn mạch: 19 41 Hệ số bão hoà toàn mạch: 19 42 Dịng điện từ hố: 19 43 Chiều dài phần đầu nối dây quấn Stato: 20 44 Chiều dài trung bình nửa vịng dây dây quấn