Nghiên cứu giải pháp bố trí và tính toán mố nhám gia cường trên dốc nước

LỜI CẢM ƠN Với phát triển nhanh chóng kỹ thuật xây dựng cơng trình thủy lợi, xây dựng nhiều cơng trình tháo nước với quy mơ lớn Trong đó, dốc nước hạng mục quan trọng cơng trình tháo nước Chính diễn nhiều vấn đề thủy lực dòng chảy Đặc biệt dịng chảy có lưu tốc lớn gây hệ bất lợi cho cơng trình mạch động, sóng xung kích, hàm khí, khí thực… làm ảnh hưởng đến an toàn hiệu cơng trình Những năm gần đây, có nhiều cố hư hỏng cơng trình ngun nhân liên quan đến lưu tốc dòng chảy dốc nước gây đường tràn cơng trình đầu mối Nam Thạch Hãn, Thác Bà, Phú Ninh… Với đặc điểm cho thấy việc áp dụng biện pháp kỹ thuật chun mơn để phịng ngừa cố lưu tốc dịng chảy dốc gây cơng việc quan trọng thật cần thiết Một giải pháp hiệu bố trí mố nhám gia cường dốc nước nhằm giảm lưu tốc dòng chảy, tăng khả tiêu giảm khối lượng cơng trình tiêu phía sau tràn Do đó, tác giả lựa chọn đề tài luận văn thạc sĩ kỹ thuật “NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP BỐ TRÍ VÀ TÍNH TỐN MỐ NHÁM GIA CƯỜNG TRÊN DỐC NƯỚC, ÁP DỤNG CHO MỘT PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ ĐƯỜNG TRÀN HỒ NẶM CẮT” Tác giả xin chân thành biết ơn hướng dẫn tận tâm nhiệt tình thầy giáo GS.TS Nguyễn Chiến thời gian qua, cảm ơn thầy cô giáo trường Đại học Thủy lợi Hà Nội, quan, đơn vị cung cấp tài liệu tạo điều kiện thuận lợi giúp tác giả hoàn thành luận văn Tác giả xin chân thành cảm ơn người thân, gia đình, quan tác giả công tác tạo điều kiện suốt trình học tập nghiên cứu đề tài Do thời gian kiến thức chun mơn cịn hạn chế nên việc nghiên cứu thực đề tài tránh khỏi thiếu sót, mong bảo thầy giáo, đóng góp ý kiến nhà khoa học bạn đồng nghiệp để đề tài nghiên cứu hoàn thiện Xin chân thành cảm ơn! BẢN CAM KẾT Tôi xin cam đoan cơng trình nghiên cứu riêng tơi Các thơng tin, tài liệu trích dẫn luận văn ghi rõ nguồn gốc Kết nêu luận văn trung thực chưa công bố cơng trình trước TÁC GIẢ LUẬN VĂN Đào Thị Hiền MỤC LỤC MỞ ĐẦU .1 Tính cấp thiết đề tài .1 Mục đích đề tài Cách tiếp cận phương pháp nghiên cứu Kết đạt CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ ĐƯỜNG TRÀN THÁO LŨ Ở HỒ CHỨA VÀ VIỆC ỨNG DỤNG MỐ NHÁM GIA CƯỜNG 1.1 Tổng quan xây dựng đường tràn tháo lũ hồ chứa nước 1.1.1 Mục đích yêu cầu việc xây dựng đường tràn tháo lũ .3 1.1.2 Các loại đường tràn hở bên bờ 1.1.2.1 Đường tràn dọc 1.1.2.2 Đường tràn ngang .8 1.1.3 Một số cơng trình tháo lũ điển hình Việt Nam .9 1.2 Các vấn đề thủy lực dòng chảy dốc nước có lưu tốc lớn 13 1.2.1 Vấn đề sóng dốc nước 13 1.2.2 Vấn đề hàm khí dốc nước 14 1.2.3 Khí thực dốc nước 15 1.3 Về áp dụng hình thức mố nhám gia cường Việt Nam 16 1.4 Giới hạn phạm vi nghiên cứu 19 1.5 Kết luận chương 20 CHƯƠNG 2: .21 NGHIÊN CỨU CƠ SỞ BỐ TRÍ VÀ TÍNH TOÁN MỐ NHÁM GIA CƯỜNG TRÊN DỐC NƯỚC .21 2.1 Điều kiện áp dụng mố nhám gia cường thiết kế dốc nước 21 2.2 Các hình thức mố nhám gia cường khả áp dụng 21 2.3 Phương pháp tính tốn thiết kế mố nhám gia cường .26 2.4 Nghiên cứu áp dụng mố nhám gia cường thiết kế dốc nước 31 2.4.1 Mục đích làm mố nhám gia cường 31 2.4.2 Lựa chọn dạng mố nghiên cứu điển hình 31 2.4.3 Tính tốn kích thước mố cho mục đích tiêu 32 2.4.4 Kiểm tra khí thực có mố nhám gia cường 43 2.5 Kết luận chương 48 CHƯƠNG 3: .50 ÁP DỤNG CHO MỘT PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ ĐƯỜNG TRÀN HỒ 50 NẶM CẮT 50 3.1 Giới thiệu cơng trình hồ Nặm Cắt .50 3.2 Phương án thiết kế đường tràn hồ Nặm Cắt 51 3.3 Tính tốn thủy lực phương án dốc khơng có mố nhám 52 3.3.1 Đường mặt nước dốc ứng với cấp lưu lượng .52 3.3.2 Tính tốn bể tiêu cuối dốc 53 3.4 Tính tốn thủy lực phương án dốc có mố nhám 57 3.4.1 Bố trí mố nhám 57 3.4.2 Tính tốn kích thước mố nhám 57 3.4.3 Kiểm tra khí thực mố nhám .61 3.4.4 Tính tốn bể tiêu cuối dốc 62 3.5 Phân tích kết quả, lựa chọn phương án 64 3.6 Kết luận chương 67 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 69 I Các kết đạt luận văn 69 II Những vấn đề tồn .70 III Hướng tiếp tục nghiên cứu .71 TÀI LIỆU THAM KHẢO 72 DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ Hình 1.1 Đường tràn dọc Hình 1.2 Kênh dẫn thượng lưu Hình 1.3 AB – Địa hình tự nhiên io; AC – Giới hạn độ dốc cho phép id Hình 1.4 Dốc nước Hình 1.5 Mặt cắt ngang dốc nước Hình 1.6 Bậc nước Hình 1.7 Đường tràn ngang Hình 1.8 Thủy điện Hịa Bình 11 Hình 1.9 Đường tràn hồ chứa Cửa Đạt 11 Hình 1.10 Đường tràn hồ chứa thủy điện Tuyên Quang 12 Hình 1.11 Đường tràn hồ chứa thủy điện Yali 12 Hình 1.12 Tuyến đập thủy điện Sơn La 13 Hình 1.13 Sóng dốc nước [7] 14 Hình 1.14 Sự thay đổi cấu trúc dòng chảy theo chiều dài dốc nước [2] 14 Hình 1.15 Khí thực bề mặt dốc nước tràn Kẻ Gỗ [2] 15 Hình 1.16 Mố nhám gia cường bố trí cuối dốc nước 16 Hình 1.17 Mố nhám hình chữ nhật dốc nước hồ chứa nước Yên Lập 17 Hình 1.18 Mố nhám hình chữ nhật dốc nước hồ chứa nước Khe Chè, 17 Quảng Ninh 17 Hình 1.19 Chi tiết nhám dương dốc nước hồ Khe Vải 18 Hình 1.20 Chi tiết nhám dương đặt so le dốc nước Ngàn Trươi 19 Hình 2.1 Mố nhám dầm hình chữ nhật đặt thẳng góc với dịng chảy 22 Hình 2.2 Mố nhám dầm hình trịn đặt thẳng góc với dịng chảy 22 Hình 2.3 Mố nhám dầm hình chữ nhật đặt so le thẳng góc với dịng chảy 23 Hình 2.4 Mố nhám quân cờ đặt đáy theo hình bàn cờ 23 Hình 2.5 Mố nhám chữ V ngược dịng 24 Hình 2.6 Mố nhám chữ W có mũi nhọn xi dịng 24 Hình 2.7 Mố nhám chữ W, có hai mũi nhọn xi dịng 25 Hình 2.8 Mố nhám cưa đặt xi dòng 25 Hình 2.9 Mố nhám cưa đặt ngược dòng 25 Hình 2.10 Mố nhám đặt hai bên thành bờ 26 Hình 2.11 Mố nhám đặt đáy hai bên thành bờ 26 Hình 2.12 Đường mặt nước dốc nước chưa bố trí mố nhám gia cường ứng với Q = 789m3/s 37 Hình 2.13 Biểu đồ quan hệ  chiều cao mố ∆ ứng với kiểu mố tính theo công thức Aivazian 39 Hình 2.14 Quan hệ Vng = f(Rb,S) vật liệu bê tông [2] 44 Hình 2.15 Biểu đồ quan hệ 1  f ( y / );   f ( / );  /   f ( L / ) [2] 45 Hình 3.1 Quan hệ Q ~ Zh Hạ lưu tràn Nặm Cắt 52 Hình 3.2 Bố trí mố nhám dầm chữ nhật so le thẳng góc với dịng chảy với  = 0,5 58 Hình 3.3 Bố trí mố nhám chữ W có mũi nhọn xi dịng với  = 0,5 58 Hình 3.4 Bố trí mố nhám dầm chữ nhật so le thẳng góc với dịng chảy với  = 0,55 59 Hình 3.5 Bố trí mố nhám chữ W có mũi nhọn xi dịng với  = 0,55 60 Hình 3.6 Bố trí mố nhám dầm chữ nhật so le thẳng góc với dòng chảy với  = 0,6 60 Hình 3.7 Bố trí mố nhám chữ W có mũi nhọn xi dịng với  = 0,6 61 Hình 3.8 Mặt cắt dốc nước 65 Hình 3.9 Mặt cắt bể tiêu cuối dốc nước 66 DANH MỤC CÁC BẢNG BIỂU Bảng 1.1 Thông số kỹ thuật số tràn xả lũ có dốc nước Việt Nam 10 Bảng 2.1 Bảng trị số a, b, c, S công thức (2 – 5a) (2 – 5b) 28 Bảng 2.2 Bảng trị số A công thức (2 – 6) 29 Bảng 2.3 Bảng trị số M, N công thức (2 – 7) 29 Bảng 2.4 Bảng trị số r, s, t r’, s’, t’ công thức (2 – 9) (2 – 10) 31 Bảng 2.5 Đường mặt nước dốc nước chưa bố trí mố nhám gia cường ứng với Q = 789m3/s 36 Bảng 2.6 Chiều cao mố nhám gia cường dốc ứng với  =0,45 cho kiểu mố nghiên cứu điển hình tính theo cơng thức Aivazian 38 Bảng 2.7 Chiều cao mố nhám gia cường dốc ứng với  =0,5; 0,55  =0,6 cho kiểu mố nghiên cứu điển hình tính theo cơng thức Aivazian 38 Bảng 2.8 Chiều cao mố nhám gia cường dốc ứng với  =0,45 cho kiểu mố nghiên cứu điển hình tính theo cơng thức Picalốp (2 – 5a) 40 Bảng 2.9 Chiều cao mố nhám gia cường dốc ứng với  =0,5; 0,55 0,6 cho kiểu mố nghiên cứu điển hình tính theo công thức Picalốp (2 – 5a) 40 Bảng 2.10 Chiều cao mố nhám gia cường dốc ứng với  =0,5 cho kiểu mố nghiên cứu điển hình tính theo cơng thức Picalốp (2 – 5b) 41 Bảng 2.11 Chiều cao mố nhám gia cường dốc ứng với  =0,5 cho kiểu mố nghiên cứu điển hình tính theo cơng thức Aivazian cũ (2-7) 42 Bảng 2.12 Kiểm tra khả khí thực mặt cắt có Vcd = 9,68m/s; 10,87 11,84m/s ứng với chiều cao mố nghiên cứu 47 Bảng 3.1 Độ sâu đầu dốc hc; độ sâu dòng ho; độ sâu phân giới hk ứng với cấp lưu lượng 52 Bảng 3.2 Bảng tổng hợp kết tính tốn xác định quan hệ Qtn ~ ( h"c-hh) 54 Bảng 3.3 Kết tính tốn chiều sâu bể tiêu 56 Bảng 3.4 Bảng tổng hợp kết tính toán xác định quan hệ Qtn ~ ( h"c-hh) bố trí mố nhám gia cường với  = 0,5 62 Bảng 3.5 Kết tính tốn chiều sâu bể tiêu với  = 0,5 63 Bảng 3.6 Kết tính tốn chiều sâu bể tiêu với  = 0,55  = 0,6 64 Bảng 3.7 Kết tính tốn khối lượng bê tơng mố nhám Kiểu Kiểu ứng với phương án  = 0,5; 0,55  = 0,6 65 Bảng 3.8 Kết tính tốn khối lượng bê tơng tràn phương án khơng bố trí mố nhám bố trí mố nhám với  = 0,5; 0,55  = 0,6 66 MỞ ĐẦU Tính cấp thiết đề tài Trong năm gần đây, xây dựng hàng ngàn cơng trình đầu mối thủy lợi để phục vụ mục đích dân sinh kinh tế, phát triển đất nước Do mức độ quan trọng đặc thù cơng trình thủy lợi, u cầu đảm bảo an toàn & kinh tế việc tính tốn thiết kế, thi cơng quản lý khai thác đặt ngày cao Dốc nước hạng mục quan trọng cơng trình tháo nước Chính diễn nhiều vấn đề thủy lực dòng chảy Đặc biệt dòng chảy có lưu tốc lớn gây hệ bất lợi cho cơng trình mạch động, sóng xung kích, hàm khí, khí thực… làm ảnh hưởng đến an tồn hiệu cơng trình Trong đó, năm gần đây, có nhiều cố hư hỏng cơng trình ngun nhân liên quan đến lưu tốc dòng chảy dốc nước gây nên đường tràn cơng trình đầu mối Nam Thạch Hãn, Thác Bà, Phú Ninh… Điều đòi hỏi tính tốn thiết kế thi cơng xây dựng cơng trình phải đề cập đầy đủ đến vấn đề dòng chảy dốc nước áp dụng biện pháp kỹ thuật chun mơn để phịng ngừa cố Một giải pháp hiệu bố trí mố nhám gia cường dốc nước nhằm giảm lưu tốc dịng chảy, đề phịng khí thực, tăng khả tiêu giảm khối lượng cơng trình tiêu phía sau tràn Vì thế, đề tài có ý nghĩa khoa học thực tiễn cao liên quan trực tiếp đến an tồn, kinh tế, hiệu cơng trình Mục đích đề tài - Nghiên cứu hình thức mố nhám gia cường khả áp dụng - Nghiên cứu giải pháp bố trí tính tốn mố nhám gia cường dốc nước - Nghiên cứu xác định quan hệ chiều cao mố mức độ tiêu hao lượng dốc nước - Nghiên cứu vấn đề khí thực mố nhám gia cường - Áp dụng tính tốn thiết kế mố nhám đường tràn hồ Nặm Cắt, tỉnh Bắc Kạn Cách tiếp cận phương pháp nghiên cứu - Điều tra, thống kê tổng hợp tài liệu nghiên cứu liên quan đến đề tài - Nghiên cứu sở lý thuyết - Ứng dụng bố trí tính tốn mố nhám gia cường dốc nước - Phân tích kết đánh giá Kết đạt - Giải pháp bố trí tính tốn mố nhám gia cường dốc nước - Biểu đồ quan hệ chiều cao mố mức độ tiêu hao lượng dốc - Sự ảnh hưởng khí thực đến độ bền mố nhám gia cường dốc nước - Tính toán thiết kế mố nhám gia cường đường tràn hồ Nặm Cắt, tỉnh Bắc Kạn - Kết luận, kiến nghị 65 + Về khối lượng vật liệu làm mố nhám: Bảng 3.7 Kết tính tốn khối lượng bê tông mố nhám Kiểu Kiểu ứng với phương án  = 0,5; 0,55  = 0,6 STT Kiểu mố Kiểu (Mố dầm hình chữ nhật đặt so le Kiểu (Mố hình chữ W có mộ mũi nhọn xi dịng) Đơn Khối lượng phương án vị  = 0,5  = 0,55  = 0,6 m3 99.82 94.25 92.40 m3 189.68 189.52 187.81 Bảng 3.7 cho thấy: Cả phương án  = 0,5; 0,55  =0,6 cho kết khối lượng bê tông mố nhám Kiểu lớn khối lượng bê tông mố nhám Kiểu → Lựa chọn hình thức mố nhám để bố trí dốc mố nhám dầm hình chữ nhật đặt so le thẳng góc với dịng chảy - Hiệu phương án chiều cao mố: Để so sánh hiệu chiều cao mố phương án: Khi không bố trí mố nhám bố trí mố nhám nhằm mục đích tiêu hao 40%, 45% 50% lượng dịng chảy dốc ta tính tốn khối lượng bê tơng tràn phương án trên: Hình 3.8 Mặt cắt dốc nước 66 Hình 3.9 Mặt cắt bể tiêu cuối dốc nước Bảng 3.8 Kết tính tốn khối lượng bê tơng tràn phương án khơng bố trí mố nhám bố trí mố nhám với  = 0,5; 0,55  = 0,6 Khối lượng phương án STT Hạng mục Đơn Khơng bố vị trí mố  = 0,5  = 0,55  = 0,6 nhám Dốc nước BTCT M250 (Tường dốc nước) BTCT M250 (Đáy dốc nước) Tổng m3 698.36 796.62 756.62 727.32 m3 2387.50 2387.50 2387.50 2387.50 m3 3085.86 3184.12 3144.12 3114.82 m3 939.25 659.74 704.58 718.66 m3 1397.40 1160.00 1185.00 1208.67 m3 2336.65 1819.74 1889.58 1927.33 m3 5422.51 5003.86 5033.70 5042.15 Bể tiêu cuối dốc nước BTCT M250 (Tường bể tiêu năng) BTCT M250 (Đáy dốc nước) Tổng Tổng (1+2) 67 Nhận xét: Kết tính tốn bảng 3.8 cho thấy: - Khi bố trí mố nhám gia cường với  = 0,5 khối lượng bê tơng tường bên dốc nước tăng 98,26m3 so với phương án dốc khơng có mố nhám Nhưng khối lượng bê tông bể tiêu phương án  = 0,5 giảm 516,91m3 so với phương án khơng bố trí mố mố nhám Với phương án  = 0,5; 0,55; 0,6 khối lượng bê tông tràn phương án chênh lêch không nhiều - Việc bố trí mố nhám gia cường dốc làm tiêu hao đến 50% lượng dốc mà giảm nhiều khối lượng kết cấu bể tiêu Khi chiều sâu đào bể nhỏ việc bố trí tổ chức thi cơng an tồn dễ dàng chiều sâu đào bể lớn bất lợi thi công (chiều sâu bể lớn mở mái rộng → mặt thi cơng trật hẹp dẫn đến khó khăn việc tổ chức đường thi công; công tác hạ thấp mực nước ngầm khó khăn)  Lựa chọn phương án: Qua kết phân tích điều kiện thi công, khối lượng bê tông mố nhám hiệu phương án chiều cao mố → Đề nghị chọn phương án: Bố trí mố nhám dầm hình chữ nhật đặt so le thẳng góc với dịng chảy với u cầu tiêu đặt tiêu hao 50% lượng dịng chảy dốc nước với kích thước mố nhám (axbxh) 4,6x0,5x0,62; khoảng cách mố 4,96m (Hình 3.2) 3.6 Kết luận chương - Bố trí mố nhám gia cường dốc nước giảm chiều sâu đào bể đáng kể Khi yêu cầu tiêu dốc đặt 50%, bố trí mố nhám dạng dầm hình chữ nhật đặt so le thẳng góc với dịng chảy tồn dốc giảm 2,34m chiều sâu đào bể so với trường hợp khơng bố trí mố nhám Khi đó, khơng kết cấu cơng trình tiêu hạ lưu nhẹ nhàng tốn khối lượng mà việc bố trí tổ chức thi cơng an tồn, dễ dàng - Kết thí nghiệm mơ hình bố trí mố nhám dạng dầm hình chữ nhật đặt so le tồn dốc Phịng thí nghiệm trọng điểm Quốc gia động lực học sông biển cho kết phương án hoàn thiện là: Bố trí mố nhám dạng dầm 68 hình chữ nhật đặt so le với kích thước mố: (axbxh) 4,4x0,5x0,4m, khoảng cách mố 3m [4] Với phương án  =0,55 luận văn ta tính kích thước mố nhám dạng dầm hình chữ nhật đặt so le : (axbxh) 4,4x0,5x0,34m, khoảng cách mố l = 8∆ = 2,72m Như kết gần trùng 69 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ I Các kết đạt luận văn Trong luận văn tập trung nghiên cứu giải pháp bố trí tính tốn mố nhám gia cường dốc nước, áp dụng cho phương án thiết kế đường tràn hồ Nặm Cắt Từ kết nghiên cứu, rút kết luận sau: Nhám gia cường giải pháp thiết kế hiệu ứng dụng nhiều cho cơng trình có dịng xiết Hiện nay, mố nhám gia cường áp dụng rộng rãi nhiều cơng trình với nhiều hình thức khác Tùy điều kiện cụ thể cơng trình mục đích tiêu mà ta lựa chọn hình thức mố phù hợp Mố nhám gia cường khơng bố trí vị trí cơng trình có vận tốc dịng chảy lớn vận tốc cho phép khơng xói vật liệu xây dựng để phịng khí thực mà cịn bố trí tồn dốc để tiêu hao phần lượng dòng chảy dốc Trong trường hợp V0,5 chiều cao mố thay đổi khơng nhiều Vì vậy, cần thận trọng đặt yêu cầu tiêu Trong kiểu mố nghiên cứu Kiểu đạt hiệu tốt (chiều cao mố nhỏ nhất), Kiểu đạt hiệu tiêu 70 hao lượng thấp kiểu 6, Kiểu cho hiệu tiêu hao lượng thấp (chiều cao mố lớn nhiều so với kiểu kiểu 6) Bố trí mố nhám gia cường dốc nước cần trọng tới việc đề phịng khí thực chiều cao mố lớn dễ phát sinh khí thực làm hư hỏng cơng trình Bố trí tính tốn mố nhám gia cường áp dụng cho đường tràn hồ Nặm Cắt, luận văn xác định sau: - Hình thức mố nhám lựa chọn để bố trí tồn dốc nước hồ Nặm Cắt mố nhám dầm hình chữ nhật đặt so le thẳng góc với dịng chảy Yêu cầu tiêu đặt tiêu hao 50% lượng dịng chảy dốc Khi đó, kích thước mố (axbxh) 4,6x0,5x0,62; khoảng cách mố 4,96m, mố bố trí thành hàng hình 3.2 - Việc bố trí mố nhám khơng làm phát sinh tượng khí thực - Với mục đích tiêu hao 50% lượng dòng chảy dốc nước cho kết chiều cao mố khôn lớn ∆ =62cm Mặt khác, bố trí mố nhám gia cường giảm nhiều khối lượng kết cấu bể tiêu Khi chiều sâu đào bể nhỏ việc bố trí tổ chức thi cơng an tồn dễ dàng chiều sâu đào bể lớn bất lợi thi cơng (chiều sâu bể lớn mở mái rộng → mặt thi công trật hẹp dẫn đến khó khăn việc tổ chức đường thi công; công tác hạ thấp mực nước ngầm khó khăn) II Những vấn đề tồn Bên cạnh kết đạt trên, luận văn vấn đề tồn sau: Luận văn xem xét nghiên cứu loại mố điển hình mố nhám dầm hình chữ nhật đặt thẳng góc với dịng chảy, mố nhám dạng dầm hình chữ nhật đặt so le thẳng góc với dịng chảy mố nhám hình chữ W có mũi nhọn đặt xi dịng mà chưa xem xét, nghiên cứu loại mố khác đáp ứng mức độ tiêu hao lượng quy định mà chiều cao mố cần có khơng lớn lắm, khơng làm tăng nhiều khối lượng cơng trình dốc nước 71 III Hướng tiếp tục nghiên cứu Đối với người làm công tác thiết kế cơng trình thủy, việc định hướng chọn hình thức mố nhám gia cường dốc phù hợp nhằm đáp ứng yêu cầu tiêu hao lượng quy định mà khơng làm tăng nhiều khối lượng cơng trình dốc nước phát huy tối đa ưu điểm loại mố quan trọng, cơng trình có dịng xiết, điều kiện tiêu hạ lưu nặng nề (địa chất không tốt, bể tiêu đào sâu, điều kiện thi cơng khó khăn, khối lượng cơng trình tiêu lớn) Vì tác giả luận văn xác định hướng tiếp tục nghiên cứu xác định hình dạng, kích thước bố trí hợp lý mố nhám gia cường dốc để vừa đạt hiệu cao tiêu vừa hạn chế phát sinh khí hóa khí thực Việc nghiên cứu thực tính tốn lý thuyết, thí nghiệm mơ hình thủy lực 72 TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiếng Việt Nguyễn Cảnh Cầm, Nguyễn Văn Cung, Lưu Cơng Đào, Nguyễn Như Kh, Võ Xn Minh, Hồng Văn Quý, Vũ Văn Tào, Thủy lực tập II, NXB Nông Nghiệp – Hà Nội 2006 Nguyễn Chiến (2012), Tính tốn thủy lực cơng trình tháo nước, NXB Xây Dựng – Hà Nội Công ty CP Tư vấn Xây dựng Thủy lợi II, Hồ sơ Thiết kế kỹ thuật cơng trình hồ Nặm Cắt (2014) Phịng thí nghiệm trọng điểm Quốc gia động lực học sông biển, Thí nghiệm mơ hình thủy lực tràn xả lũ hồ Nặm Cắt tỉnh Bắc Kạn – phương án điều chỉnh Sổ tay kỹ thuật thủy lợi tập I, NXB Nơng Nghiệp – 1979 Tính tốn thủy lực cơng trình tháo nước, tiếng Nga, NXB Năng lượng nguyên tử Matxtcơva – 1988 Trường Đại học Thủy lợi (2004), Giáo trình thủy cơng tập II, NXB xây dựng PHỤ LỤC Phụ lục I: Xác định đường mặt nước ứng với cấp lưu lượng Q = 720,5m3/s; 550m3/s; 433m3/s; 250m3/s Bảng I.1: Đường mặt nước dốc nước chưa bố trí mố nhám gia cường ứng với Q = 720.5m3/s B h ω V V2/2g E χ R (m) (m) (m2) (m/s) (m) (m) (m) (m) 22 3,091 68,00 10,60 5,72 8,81 28,18 2,41 82,72 0,0068 22 2,810 61,82 11,65 6,92 9,73 27,62 2,24 81,69 0,0091 0,0079 0,0921 0,9205 10,00 10,00 22 2,611 57,44 12,54 8,02 10,63 27,22 2,11 80,89 0,0114 0,0102 0,0898 0,8976 10,00 20,00 22 2,458 54,08 13,32 9,05 11,51 26,92 2,01 80,24 0,0137 0,0126 0,0874 0,8744 10,00 30,00 22 2,336 51,39 14,02 10,02 12,36 26,67 1,93 79,68 0,0161 0,0149 0,0851 0,8510 10,00 40,00 22 2,234 49,16 14,66 10,95 13,18 26,47 1,86 79,19 0,0184 0,0173 0,0827 0,8274 10,00 50,00 22 2,149 47,28 15,24 11,84 13,99 26,30 1,80 78,76 0,0208 0,0196 0,0804 0,8036 10,00 60,00 22 2,075 45,66 15,78 12,69 14,77 26,15 1,75 78,38 0,0232 0,0220 0,0780 0,7798 10,00 70,00 22 2,011 44,25 16,28 13,51 15,52 26,02 1,70 78,04 0,0256 0,0244 0,0756 0,7560 10,00 80,00 10 22 1,925 42,34 17,02 14,76 16,68 25,85 1,64 77,55 0,0294 0,0275 0,0725 1,1587 15,98 95,98 Mặt cắt C 10 J 11 Jtb 12 i-Jtb 13 ∆E ∆L L (m) (m) (m) 14 15 16 0,0 Bảng I.2: Đường mặt nước dốc nước chưa bố trí mố nhám gia cường ứng với Q = 550m3/s B h ω V V2/2g E χ R (m) (m) (m2) (m/s) (m) (m) (m) (m) 22 2,288 50,34 10,93 6,09 8,37 26,58 1,89 79,45 0,0100 22 2,111 46,44 11,84 7,15 9,26 26,22 1,77 78,57 0,0128 0,0114 0,0886 0,8859 10,00 10,00 22 1,978 43,53 12,64 8,14 10,12 25,96 1,68 77,86 0,0157 0,0143 0,0857 0,8573 10,00 20,00 22 1,874 41,23 13,34 9,07 10,94 25,75 1,60 77,26 0,0186 0,0172 0,0828 0,8283 10,00 30,00 22 1,789 39,35 13,98 9,96 11,74 25,58 1,54 76,75 0,0216 0,0201 0,0799 0,7991 10,00 40,00 22 1,718 37,79 14,55 10,80 12,51 25,44 1,49 76,30 0,0245 0,0230 0,0770 0,7698 10,00 50,00 22 1,657 36,46 15,08 11,60 13,25 25,31 1,44 75,91 0,0274 0,0260 0,0740 0,7405 10,00 60,00 22 1,605 35,32 15,57 12,36 13,97 25,21 1,40 75,56 0,0303 0,0289 0,0711 0,7113 10,00 70,00 22 1,560 34,32 16,02 13,09 14,65 25,12 1,37 75,24 0,0332 0,0318 0,0682 0,6824 10,00 80,00 10 22 1,499 32,97 16,68 14,18 15,68 25,00 1,32 74,80 0,0377 0,0354 0,0646 1,0316 15,98 95,98 Mặt cắt C 10 J 11 Jtb 12 i-Jtb 13 ∆E ∆L L (m) (m) (m) 14 15 16 0,0 Bảng I.3: Đường mặt nước dốc nước chưa bố trí mố nhám gia cường ứng với Q = 433m3/s B h ω V V2/2g E χ R (m) (m) (m2) (m/s) (m) (m) (m) (m) 22 1,716 37,75 11,47 6,70 8,42 25,43 1,48 76,29 0,0152 22 1,607 35,36 12,25 7,64 9,25 25,21 1,40 75,57 0,0187 0,0170 0,0830 0,8302 10,00 10,00 22 1,522 33,48 12,93 8,52 10,05 25,04 1,34 74,97 0,0223 0,0205 0,0795 0,7951 10,00 20,00 22 1,453 31,96 13,55 9,35 10,81 24,91 1,28 74,46 0,0258 0,0240 0,0760 0,7598 10,00 30,00 22 1,396 30,71 14,10 10,13 11,53 24,79 1,24 74,02 0,0293 0,0275 0,0725 0,7246 10,00 40,00 22 1,348 29,65 14,61 10,87 12,22 24,70 1,20 73,64 0,0328 0,0310 0,0690 0,6896 10,00 50,00 22 1,306 28,74 15,07 11,57 12,88 24,61 1,17 73,30 0,0362 0,0345 0,0655 0,6553 10,00 60,00 22 1,271 27,96 15,49 12,23 13,50 24,54 1,14 73,00 0,0395 0,0378 0,0622 0,6215 10,00 70,00 22 1,240 27,27 15,88 12,85 14,09 24,48 1,11 72,73 0,0428 0,0411 0,0589 0,5886 10,00 80,00 10 22 1,198 26,35 16,43 13,76 14,96 24,40 1,08 72,35 0,0478 0,0453 0,0547 0,8747 15,98 95,98 Mặt cắt C 10 J 11 Jtb 12 i-Jtb 13 ∆E ∆L L (m) (m) (m) 14 15 16 0,0 Bảng I.4: Đường mặt nước dốc nước chưa bố trí mố nhám gia cường ứng với Q = 250m3/s B h ω V V2/2g E χ R (m) (m) (m2) (m/s) (m) (m) (m) (m) 22 0,957 21,05 11,87 7,19 8,14 23,91 0,88 69,93 0,0328 22 0,914 20,11 12,43 7,88 8,79 23,83 0,84 69,44 0,0380 0,0354 0,0646 0,6464 10,00 10,00 22 0,880 19,35 12,92 8,51 9,39 23,76 0,81 69,03 0,0430 0,0405 0,0595 0,5952 10,00 20,00 22 0,851 18,73 13,35 9,08 9,93 23,70 0,79 68,68 0,0478 0,0454 0,0546 0,5461 10,00 30,00 22 0,828 18,21 13,73 9,60 10,43 23,66 0,77 68,38 0,0523 0,0501 0,0499 0,4994 10,00 40,00 22 0,808 17,78 14,06 10,08 10,89 23,62 0,75 68,13 0,0566 0,0545 0,0455 0,4554 10,00 50,00 22 0,791 17,41 14,36 10,51 11,30 23,58 0,74 67,91 0,0606 0,0586 0,0414 0,4142 10,00 60,00 22 0,777 17,10 14,62 10,90 11,68 23,55 0,73 67,71 0,0643 0,0624 0,0376 0,3759 10,00 70,00 22 0,765 16,83 14,86 11,25 12,02 23,53 0,72 67,55 0,0677 0,0660 0,0340 0,3404 10,00 80,00 10 22 0,749 16,47 15,18 11,75 12,49 23,50 0,70 67,32 0,0726 0,0701 0,0299 0,4777 15,98 95,98 Mặt cắt C 10 J 11 Jtb 12 i-Jtb 13 ∆E ∆L L (m) (m) (m) 14 15 16 0,0 Hình I.1: Đường mặt nước dốc nước chưa bố trí mố nhám gia cường ứng với Q = 720.5m3/s Hình I.2: Đường mặt nước dốc nước chưa bố trí mố nhám gia cường ứng với Q = 550m3/s Hình I.3: Đường mặt nước dốc nước chưa bố trí mố nhám gia cường ứng với Q = 433m3/s Hình I.4: Đường mặt nước dốc nước chưa bố trí mố nhám gia cường ứng với Q = 250m3/s ... mặt nước dốc nước chưa bố trí mố nhám gia cường ứng với Q = 789m3/s  Khi bố trí mố nhám gia cường Với mục đích bố trí mố nhám gia cường dốc nước nhằm giảm bớt lượng xuống hạ lưu Tính thiết kế mố. .. - Nghiên cứu hình thức mố nhám gia cường khả áp dụng - Nghiên cứu giải pháp bố trí tính tốn mố nhám gia cường dốc nước - Nghiên cứu xác định quan hệ chiều cao mố mức độ tiêu hao lượng dốc nước. .. liệu nghiên cứu liên quan đến đề tài - Nghiên cứu sở lý thuyết - Ứng dụng bố trí tính tốn mố nhám gia cường dốc nước - Phân tích kết đánh giá Kết đạt - Giải pháp bố trí tính tốn mố nhám gia cường