đồ án công nghệ CTM càng C4

THUYẾT MINH I Phân tích chức làm việc chi tiết: - Càng gạt phận nối trục điều khiển bánh di trượt nhằm điều khiển ăn khớp cặp bánh di trượt nhằm điều chỉnh ăn khớp cặp bánh (khi cần thay đổi tỷ số truyền hộp số) - Chi tiết dạng có chức thay đổi tỉ số truyền trục - Theo đề bài, chi tiết yêu cầu nạng mở ly hợp trục thu công suất, chức để di trượt nửa ly hợp, điều khiển đóng nắp ly hợp Vật liệu chế tạo chi tiết thép 45 có thành phần hóa học: - %C=0,42-0,5 %Si=0,15-0,35 %Mn=0,5-0,8 %P(max)=0,025 %S(max)=0,025 %Cr=0,2-0,4 + Giới hạn bền:  b = 750( MPa)  c = 360( MPa) + Độ cứng: 23HRC II Phân tích tính cơng nghệ kết cấu chi tiết Các yêu cầu kỹ thuật vẽ chi tiết : - Các bề mặt mặt đầu yêu cầu độ bóng đạt Rz12,5 - Độ nhám bề mặt lỗ Rz=3,2 - Độ không song song bề mặt so với bề mặt đầu A 0,02 mm 100 mm chiều dài - Độ không vuông góc lỗ so với mặt đầu A 0,03 mm 100 mm bán kính Càng gạt có lỗ mà tâm chúng song song với nhau, từ ta thấy gạt chi tiết dạng III Xác định dạng sản xuất: Sản lượng hàng năm  +  N = N1.m 1 +   100  Trong N: số chi tiết sản xuất năm N1: số sản phẩm (số máy) sản xuất năm N1 = 10000 m: số chi tiết sản phẩm m =  : Số chi tiết chế tạo thêm để dự trữ  =7%  : số phế phẩm chủ yếu phân xưởng đúc rèn,  =(36) %, chọn  =5 % 7+5 Do ta có N = 10000.1 1 +  = 11200 (chi tiết)  100  Khối lượng chi tiết Q = V  = Trong V: thể tích chi tiết , thép = 7,852 (kg/dm3) Ta xem chi tiết tập hợp phần đơn giản ghép lại: V1:thể tích khối trụ Ф20,lỗ Ф10,cao 10 V2:thể tích khối trụ Ф36,lỗ Ф24,cao 25 V3: khối tang trống nhỏ có tiết diện hình dài 10 V4:khối khối tang trống lớn có tiết diện hình vẽ dài 28 V5:khối hình Ta có V = V1+V2+V3+V4+V5 V1=  102.10 -  52.10=2355 (mm3) V2=  182.25 -  122.25=14130 (mm3) V3 = (6.8 + 2 42 ).10 = 1485(mm3 ) V4 = (6.14 + 2 72 ).28 = 10973(mm3 ) 15 12 29  9  V5 =  ( + ) x2 + ( + ) x + 32 + 46 = 29328(mm3 ) mm3 4232 2116 23 23   92 V=2355+14130+1485+10973+29328=45857,3 mm3=58271.10-6 dm3 Vậy khối lượng chi tiết Q = 7,852.58271.10-6 = 0,46 (kg) Theo bảng 2-p14 ( thiết kế đồ án cơng nghệ CTM )thì sản xuất hàng loạt lớn IV Chọn phương pháp chế tạo phôi: Tuy vật liệu chi tiết thép C45 kết cấu phức tạp nên ta dùng phương pháp đúc, ứng với sản xuất hàng loạt lớn nên ta chọn phương pháp đúc khuôn kim loại Sau đúc cần có ngun cơng làm cắt ba via V Lập quy trình cơng nghệ chế tạo chi tiết Xác định đường lối công nghệ Trong dạng sản xuất hàng loạt lớn, quy trình cơng nghệ xây dựng theo ngun tắc phân tán tập trung nguyên công Theo nguyên tắc phân tán ngun cơng quy trình cơng nghệ chia ngun cơng đơn giản có nhịp bội số nhịp Mỗi máy thực nguyên công định, đồ gá sử dụng đồ gá chuyên dung Theo nguyên tắc tập trung nguyên cơng thi quy trình cơng nghệ thực vài máy tự động, bán tự động Do dạng sản xuất hàng loạt lớn ta chọn phương án gia cơng vị trí, dao gia công Chọn phương pháp gia công Đối với sản xuất hàng loạt lớn, muốn chuyên môn hóa cao để đạt suất cao điều kiện sản xuất Việt Nam đường lối cơng nghệ thích hợp phân tán ngun cơng( bước công nghệ nguyên công) Ở cần dùng máy vạn kết hợp đồ gá chuyên dung máy chuyên dung dễ chế tạo Lập tiến trình cơng nghệ • Phân tích chuẩn định vị: Khi định vị chi tiết gạt để gia cơng, phải đảm bảo vị trí tương đối bề mặt với nhau, lỗ với độ vng góc lỗ với mặt đầu Vì chuẩn thơ ban đầu chọn vành trịn ngồi lỗ mặt đầu phôi, chọn chuẩn để gia công mặt đầu bên gia cơng lỗ • Trình tự ngun cơng - Ngun cơng 1: Phay mặt đầu thứ - Nguyên công 2: Phay mặt đáy thứ hai - Nguyên công 3: Khoan, khoét doa lỗ đầu to Φ24 - Nguyên công 4: Phay mặt bên đầu nhỏ - Nguyên công 5: Khoan, doa lỗ đầu nhỏ Φ10 - Nguyên công 6,7: Vát mép lỗ đầu nhỏ Φ10 lỗ đầu to Φ24 - Nguyên công 8: Kiểm tra độ song song lỗ tâm Nguyên công I : Phay mặt đầu thứ • Định vị kẹp chặt - Mặt đáy định vị phiến tì hạn chế bậc tự do, - Mặt trụ lớn định vị vào khối V cố định hạn chế bậc tự ,khối V di động tạo lực kẹp - Đầu bên đặt chốt tỳ phụ không hạn chế bậc tự mà để tăng độ cứng vững Ngun cơng II : Phay mặt đáy thứ hai • Định vị kẹp chặt - Mặt đáy định vị phiến tì hạn chế bậc tự do, - Mặt trụ lớn định vị vào khối V cố định hạn chế bậc tự ,khối V di động tạo lực kẹp - Đầu bên đặt chốt tỳ phụ không hạn chế bậc tự mà để tăng độ cứng vững Nguyên công III: Khoan, khoét doa lỗ đầu to  24 • Định vị kẹp chặt - Mặt đáy định vị lên phiến tỳ hạn chế bậc tự - Mặt trụ lớn định vị vào khối trụ ngắn hạn chế bâc tự - Mặt trụ nhỏ định vị vào khối V di động hạn chế bậc tự có tác dụng kẹp chặt - Đầu bên đặt chốt tỳ phụ không hạn chế bậc tự mà để tăng độ cứng vững Nguyên công IV : Phay hai mặt bên đầu nhỏ * Định vị kẹp chặt : - Mặt đầu chi tiết định vị phiến tỳ phẳng không chế bậc tự do, - Mặt lỗ định vị vào chốt trụ ngắn khống chế bậc tự - Tay định vị vào chốt tỳ khống chế bậc tự Nguyên công V: Khoan, khoét, doa lỗ đầu nhỏ  10 - Định vị kẹp chặt : Mặt đáy định vị phiến tì phẳng hạn chế bậc tự do, Lỗ định vị lên chốt trụ ngắn  24, hạn chế bậc tự do, Chốt tì đầu nhỏ hạn chế bậc tự Chốt tì phụ làm nhiệm vụ tăng cứng vững khoan Nguyên công VI,VII: Vát mép lỗ - Định vị : phiến tì hạn chế bậc tự do, chốt trụ ngắn hạn chế bậc tự do, chốt trám hạn chế bậc tự - Ta sử dụng mũi vát mép chuyên dùng 1x450 2x450 10 T: chu kì bền dao, tra bảng 5.40 – [7] ta có T = 180 (ph) kv = kMV.kNV.kUV kMV : hệ số phụ thuộc chất lượng vật liệu gia công tra bảng 5.1-5.5 (sổ tay công nghệ) kNV: hệ số phụ thuộc vào trạng thái bề mặt phôi tra bảng 5.5 (sổ tay công nghệ) kUV: Hệ số phụ thuộc vào vật liệu dụng cụ cắt tra bảng 5.6 (sổ tay công nghệ) nv  750  kMV = kn   , kn =  B   750  → kMV =    750  kNV = nv = -0,9  B = 750 −0,9 =1 kUV = 1,0 → kV = 1.1.1 = 322.500,2 = 113,15 (m/ph)  V= 1800,2.10,1.1, 20,4.360,2120 Số vòng quay trục máy n = 1000.V 1000.113,15 = = 720,34 (vòng/phút)  D  50 Tra theo máy nm = 750 (v/ph) Từ vận tốc cắt thực là: Vn = nm  D 750. 50 = =117,8 (v/ph) 1000 1000 Lực cắt: Pz = 10.C p t x S zy Bu z D q n w kMP kMP : Hệ số điều chỉnh cho chất lượng vật liệu gia công, tra bảng 5.9 – [7]  ta kMP =  B  , với n = 0,3 ta có kMP =  750  n  B     750  Tra hệ số bảng 5.41 - [7] ta Cp = 82,5 x=1 y = 0,75 u = 1,1 q = 1,3 w = 0,2 10.82,5.11.1, 20,75.361,1.12 = 962,23 (N)  Pz = 501,3.7500,2 17 0,3 =1 Mômen xoắn Mx = PZ D 962, 23.50 = = 240,56 (Nm) 2.100 2.100 Công suất cắt Ne = PZ V 962, 23.94, 25 = = 1,48 (Kw) 1020.60 1020.60 Bước : Phay tinh, t = 0,5 mm Tra bảng 5.37 “sổ tay công nghệ chế tạo máy 2” ta lượng chạy dao vòng phay tinh dao phay mặt đầu thép gió : S= 1mm/vịng Tốc độ cắt : V = CV D q kv T m t x S y Bu Z p CV, m, x, y, u, q, p : Các hệ số số mũ tra bảng 5.39 “sổ tay công nghệ chế tạo máy 2” gia cơng khơng có dung dịch trơn nguội : CV = 322 q = 0,2 x = 0,1 y = 0,4 u = 0,2 p = m = 0,2 T : chu kì bền dao, tra bảng 5.40 - [7] ta T = 180 (ph) kV = kMV.kNV.kUV  750  kMV = kn    B   750   kMV =    750  Lại có kNV =  V= nV , kn = 1,0 nV = -0,9  B = 750 −0,9 =1 kUV = 1,0 → kV = 1.0,85.1 = 322.500,2 = 126,47 (m/ph) 1800,2.0.50,1.1, 080,4.360,2.120 Số vòng quay trục máy n= 1000.V 1000.126, 47 = = 805,14 (v/ph)  D  50 Tra theo máy ta có nm = 750 (v/ph) Vậy vận tốc thực máy Vt = Lực cắt : Pz = nm  D 750. 50 = = 117,8 (v/ph) 1000 1000 10.C p t x S zy Bu z D q nW kMP 18 Trong kMP : hệ số điều chỉnh cho chất lượng vật liệu gia công, tra bảng 5.9 – [7]  Ta kMP =  B   750  n 750  với n = 0,3 ta có kMP =    750  0,3 =1 Tra hệ số bảng 5.41 ta có CP = 82,5  Pz = x=1 y = 0,75 u = 1,1 q = 1,3 w = 0,2 10.82,5.0,51.1, 080,75.361,1.12 = 444,56 (N) 501,3.7500,2 Mômen xoắn Mx = PZ D 444,56.50 = 2.100 2.100 Công suất cắt Ne = PZ V 444,56.117,8 = = 0,856 (Kw) 1020.60 1020.60 = 111,14 (Nm) Kết tính tốn chế độ cắt Phay tinh 6H11 Thép gió 117,8 750 0,5 Phay thơ 6H11 Thép gió 117,8 750 1,2 Bước CN Máy Dao V(m/ph) n(v/ph) S(mm/vòng) T(mm) Tra bảng sổ tay công nghệ chọn chế độ cắt cho ngun cơng cịn lại Ngun cơng khoan, kht, doa lỗ đầu to Ø24 : - + Tra bảng 9.21 “sổ tay công nghệ chế tạo máy 3” ta chọn máy thích hợp máy khoan đứng 2H125 + Lượng chạy dao vòng S tốc độ cắt V khoan tra bảng 5.86 “sổ tay công nghệ chế tạo máy 2” ta : S=0,2mm/vòng ; V=33,5m/ph (nội suy) n= 1000.V 1000.33,5 = = 463,63 (v/ph) chọn nm=500 (v/ph)  D  23 Vậy Vt = nm  D 500. 23 = = 36,13 (v/ph) 1000 1000 + Lượng chạy dao vòng S khoét tra bảng 5.104 “sổ tay công nghệ chế tạo máy 2” ta : S=0,75mm/vòng + Tốc độ cắt V khoét tra bảng 5.105 “sổ tay công nghệ chế tạo máy 2” ta V=19 m/ph 19 n= 1000.19 1000.V = = 254,11 (v/ph) chọn nm=260 vg/ph  D  23,8 Vậy Vt = nm  D 260. 23,8 = = 18,8 (v/ph) 1000 1000 + Lượng chạy dao vòng S doa tra bảng 5.112 “sổ tay cơng nghệ chế tạo máy 2” ta : S=0,9mm/vịng + Tốc độ cắt V khoét tra bảng 5.113 “sổ tay công nghệ chế tạo máy 2” ta V=7,9 m/ph n= 1000.V 1000.7,9 = = 104,78 (v/ph) chọn nm=130 vg/ph  D  24 Vậy Vt = nm  D 130. 24 = = 9,8 (v/ph) 1000 1000 Kết tra chế độ cắt: Doa T15K6 2H125 9,8 130 0,9 0.1 Khoét T15K6 2H125 18,8 260 0.75 0.4 Khoan T15K6 2H125 36,13 500 0.2 11,5 Bước CN Dao Máy V(m/ph) n(vg/ph) S(mm/vịng) t(mm) - Ngun cơng phay hai mặt bên đầu nhỏ + Chọn máy phay nằm ngang 6H82, công suất 7Kw, hiệu suất 75% + Dùng dao phay đĩa mặt chắp mảnh hợp kim T15K6 D/z = 100/8 Cấp nhẵn bóng cần đạt cấp Chia nguyên công làm bước - bước 1: Phay thô t = mm - bước 2: Phay tinh t = 0,5 mm + Phay thơ : • Tra bảng 5.34 “sổ tay cơng nghệ chế tạo máy 2” ta Sz=0,18 mm/răng Suy lượng chạy dao vịng S0=Sz.Z=0,18.8=1,44 mm/vịng • Tốc độ cắt V bảng 5.171 khơng có loại dao ta cần tra nên ta tính : 20 Tốc độ cắt V = CV D q kv T m t x S y Bu Z p Trong hệ số tra bảng 5.39 “sổ tay công nghệ chế tạo máy 2” CV = 740 q = 0,2 x = 0,4 y = 0,4 u = p = m = 0,35 T: chu kì bền dao, tra bảng 5.40 - [7], ta có T = 120 (ph) kv = kMV.kNV.kUV  750  kMV = kn    B   750   kMV =    750  nV với kn = 1,0 nV = -0,9  B = 750 −0,9 kNV = 1,0 = kUV = 1,0  kv = 1.1.1 = V = 740.1000,2 = 300,73 (m/ph) 1200,35.1, 00,4.1, 440,4.200.80 Số vòng quay trục máy n= 1000.V 1000.300, 73 = 957 (vòng/phút) =  D  100 tra theo máy ta có nm = 950 (vịng/phút) Vậy vận tốc thực máy Vtt = nm  D 950. 100 = = 298, (m/phút) 1000 1000 + Phay tinh: • Tra bảng 5.37 “sổ tay công nghệ chế tạo máy : Lượng chạy dao vòng S = 0,64 mm • Tốc độ cắt V = CV D q kv T m t x S y Bu Z p Trong hệ số tra bảng 5.39 “sổ tay công nghệ chế tạo máy 2” CV = 740 q = 0,2 x = 0,4 y = 0,4 u=0 T: chu kì bền dao, tra bảng 5.40 ta có T = 120 (ph) kv = kMV.kNV.kUV 21 p=0 m = 0,35  750  kMV = kn    B   750   kMV =    750  nV với kn = 1,0 nV = -0,9  B = 750 −0,9 kNV = 1,0 = kUV = 1,0  kv = 1.1.1 = V = 740.1000,2 = 549 (m/ph) 1200,35.0,50,4.0, 640,4.200.80 Số vòng quay trục máy n= 1000.V 1000.549 = 1747 (vịng/phút) =  D  100 tra theo máy ta có nm = 1500 (vòng/phút) Vậy vận tốc thực máy Vtt = nm  D 1500. 100 = = 471 (m/phút) 1000 1000 Kết tra chế độ cắt : Phay tinh 6H82 T15K6 471 1500 0,64 0,5 Phay thô 6H82 T15K6 298,4 950 1,44 Bước CN Máy Dao V(m/ph) n(v/ph) S(mm/vịng) t(mm) Ngun cơng khoan, kht, doa lỗ đầu nhỏ Ø10 : - + Tra bảng 9.21 “sổ tay công nghệ chế tạo máy 3” ta chọn máy thích hợp máy khoan đứng 2H125 + Lượng chạy dao vòng S tốc độ cắt V khoan lỗ Ø9,1 tra bảng 5.86 “sổ tay cơng nghệ chế tạo máy 2” ta : S=0,2mm/vịng ; V=24 m/ph n= 1000.24 1000.V = = 839,5 (v/ph) chọn nm=950 (v/ph)  D  9,1 Vậy Vt = nm  D 950. 9,1 = = 27,16 (v/ph) 1000 1000 + Lượng chạy dao vòng S khoét lỗ Ø9,8 tra bảng 5.104 “sổ tay công nghệ chế tạo máy 2” ta : S=0,3mm/vòng 22 + Tốc độ cắt V khoét tra bảng 5.105 “sổ tay công nghệ chế tạo máy 2” ta V=29 m/ph n= 1000.29 1000.V = = 942 (v/ph) chọn nm=950 vg/ph  9,8  D Vậy Vt = nm  D 950. 9.8 = = 29,25 (v/ph) 1000 1000 + Lượng chạy dao vòng S doa tra bảng 5.112 “sổ tay công nghệ chế tạo máy 2” ta : S=0,7mm/vòng + Tốc độ cắt V khoét tra bảng 5.113 “sổ tay công nghệ chế tạo máy 2” ta V=11 m/ph n= 1000.V 1000.11 = = 350,14 (v/ph) chọn nm=350 vg/ph  D  10 Vậy Vt = nm  D 350. 10 = = 11 (v/ph) 1000 1000 Kết tra chế độ cắt: * Doa T15K6 2H125 11 350 0,9 0.1 Khoét T15K6 2H125 29,25 950 0.75 0.35 Khoan T15K6 2H125 27,16 950 0.2 4,55 Bước CN Dao Máy V(m/ph) n(vg/ph) S(mm/vòng) t(mm) - Nguyên công VI,VII: Vát mép lỗ - Nguyên công X: Tổng kiểm tra Kiểm tra độ song song lỗ tâm: Ta cho trục vào lỗ kiểm tra độ không song song Ở ta dùng trục có đường kính nhỏ lỗ trục, dùng thêm bạc côn để triệt tiêu khe hở Đặt trục kiểm tra lỗ lớn lên hai khối V giống nhau, đầu đầu đỡ chốt định vị, chi tiết định vị bậc tự để kiểm tra 23 Cho đồng hồ so đo bên đầu trục kiểm, chỉnh đồng hồ so số Sau cho đồng hồ sang đo đầu bên kia, số đo đồng hồ độ song song lỗ Để thực xác việc đo, mũi dị đồng hồ so phải đo đường sinh cùng, người ta thay mũi dò đồng hồ có dạng nghiêng dao tiện cắt đứt VIII Tính thời gian gia công cho tất nguyên công Thời gian nguyên công thời gian cần thiết để thực nguyên cơng tính theo cơng thức sau: T0 = L1 + L2 + L (phút) S n Trong L: chiều dài bề mặt cần gia công L1 : chiều dài ăn dao L2 : chiều dài thoát dao S : lượng chạy dao (mm/vòng) n : tốc độ quay máy (vịng/phút) Ngun cơng 1,2: Phay mặt đầu thứ mặt đáy thứ hai dao phay mặt đầu L1 = t ( D − t ) + (0,5  3) = 1,5(50 − 1,5) + (0,5  3) = 11 (mm) L2 = (2  5) (mm) 24 L = 36 mm Phay thô: Tthô = Phay tinh: Ttinh = 11 + + 36 L1 + L2 + L = = 0,06 (ph) S n 1, 2.750 L1 + L2 + L 11 + + 36 = = 0,07 (ph) S n 1.750 Nguyên công 3: Khoan khoét doa  24 * Khoan lỗ thông suốt  23 T0 = Ta có: L1 = L + L1 + L2 S n d 23 cotg + (0,5  2) = cotg 60 + (0,5  2) = 8,  8(mm) 2 L2 =  = mm L = 25 mm  T0 = + + 25 = 0,36 (ph) 0, 2.500 * Khoét lỗ  23,8 T0 = Ta có: L1 = L + L1 + L2 S n D−d 23,8 − 23 cotg + (0,5  2) = cotg 60 + (0,5  2) = 2, 2(mm) 2 L2 =  = mm L = 25 mm  T0 = + + 25 = 0,18 (ph) 0, 75.260 * Doa lỗ  24 T0 = Ta có: L1 = L + L1 + L2 S n D−d 24 − 23,8 cotg + (0,5  2) = cotg 60 + (0,5  2) = 2(mm) 2 L2 =  = mm L = 25 mm 25 ... 1mm chiều dài Tra bảng 15 ‘‘Sách thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy’’ ta  k = l,d : Chiều dài đường kính lỗ theo bảng 18 ‘‘Sách thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy’’ ta độ xê dịch tâm lỗ khoan... số gá đặt chi tiết bước công nghệ thực • Tính giá trị RZ, T, ρa, εb - Sau bước nguyên công thứ Khoan ta cấp bóng RZ = 40, T = 60 – bảng 13-‘‘Sách thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy’’ ( Khoan... Chiều cao nhấp nhô tế vi bước công nghệ sát trước để lại Ta : Chiều sâu lớp hư hỏng bề mặt bước công nghệ sát trước để lại ρa : Sai lệch vị trí khơng gian bước công nghệ sát trước để lại( độ cong