Tài liệu Đồ án CÔNG NGHỆ CHẾ TẠO MÁY - Thiết kế quy trình gia công HỘP GIẢM TỐC. Trong file đính kèm có bản WORD thuyết minh và file CAD bản vẽ chi tiết của các nguyên công. Các bạn có thể tải về xem và tham khảo cách làm. Xin cảm ơn.
Lời nói đầu Ngày nay, khoa học kỹ tht ph¸t triĨn nh vò b·o BÊt kú mét ý ®å thiÕt kÕ, thư nghiƯm còng nh thùc tÕ s¶n xuất áp dụng công nghệ tin học máy tính nhằm cho sản phẩm theo nh ý muốn Song sở cốt yếu nguyên bản, mà loài ngời hoàn thiện dần mức tối u Môn học công nghệ chế tạo máy có vị trí quan trọng thiết kế, chế tạo loại máy trang bị khí phục vụ cho ngành kinh tế Môn học tạo điều kiện cho ngời học nắm vững vận dụng có hiệu phơng pháp thiết kế, xây dựng quản lý trình chế tạo sản phẩm khí nhằm đạt đợc tiêu kinh tế kỹ thuật cao Qua trình đợc đào tạo trờng, với vốn kiến thức rộng mà nhà trờng trang bị cho, em đợc giao Đồ án với đề tài: Thiết kế qui trình công nghệ gia công than hộp giảm tốc Với cố gắng thân, hớng dẫn tận tình thầy giáo NGUYN TRNG MAI thầy cô giáo, giúp đỡ bạn bè GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page ngời đến em hoàn thành đồ án đợc giao Song kiến thức hạn chế, kinh nghiệm thực tế hầu nh đồ án em chắn không tránh khỏi sai sót Vì em mong góp ý thầy, bạn để đồ án em đợc hoàn thiện Em xin chân thành cảm ơn thầy giáo, cô giáo toàn thể bạn! Ngày 21 tháng 10 năm 2013 Sinh viên thiết kế Nguyn quang vinh Nhận xét giáo viên hớng dẫn GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page nhận xét giáo viên chấm GVHD : NGUYN TRNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page Tài liệu tham khảo [I] Nguyễn Đắc Lộc, Lê Văn Tiến, Ninh Đức Tốn, Trần Xuân Việt - Sổ tay công nghệ chế tạo máy tập 1,2,3, - NXB khoa học kĩ thuật Hà Nội 2001 [II] Nguyễn Đắc Lộc - Hớng dẫn thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy - NXB khoa học kĩ thuật Hà Nội 2004 [III] Lê Văn Tiến, Trần Văn Địch, Trần Xuân Việt - Đồ gá khí hoá tự động hoá - NXB khoa học kĩ thuật Hà Nội 1999 [IV] Trần Văn Địch - Thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy Nhà xuất Khoa häc vµ kÜ thuËt Hµ Néi 1999 GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page [V ] Trờng đại học bách khoa Hà Nội - Công nghệ chế tạo máy tập 1,2,3,4 NXB Khoa häc vµ kÜ thuËt Hµ Néi 1995 [VI] Trần Văn Địch, Lê Văn Nhang, Nguyễn Thanh Mai - S tay gia công - NXB khoa học kĩ thuật Hà Nội 1999 Mục lục Lời nói đầu Phần I : Phân tích chi tiết gia công Phần II : Xác định dạng sản xuất Phần III : Chọn phôi phơng pháp chế tạo phôi Phần IV : Thiết kế trình công nghệ gia công 12 Phần V : Tính tra lợng d 47 Phần VI : Thi gian c bn cho tất nguyên công 50 GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page PhầnVII : Tính toán thiết kế đồ gá cho nguyên công 57 THIT K QUY TRèNH GIA CƠNG HỘP GIẢM TỐC Phần I : Phân tích chi tiết gia cơng Phân tích chức làm việc chi tiết: Đây chi tiết vỏ hộp giảm tốc, có nhiệm vụ đỡ định vị trục không gian, đảm bảo cho truyền bánh vít hộp đủ khoảng cách ăn khớp tốt, đồng thời chứa dầu bơi trơn cho truyền Ngồi chức hộp bao kín truyền phía tránh dầu GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page truyền làm việc bắn tóe ngồi gây mát lãng phí, đồng thời tránh bụi bặm từ ngồi vào làm rỉ sét chi tiết máy phía trong, làm tăng bão hòa dầu bơi trơn Mặt khác hộp làm tăng khả mặt thẩm mỹ tồn máy nói chung truyền hộp giảm tốc nói riêng Chính cơng dụng hộp gồm nhiều thành vách lỗ (lỗ lắp ráp ổ trục bánh vít bánh vít) Các thành vách đủ độ cứng vững, lỗ gia cơng xác (lỗ Φ150 lỗ Φ190) Mặt khác để truyền làm việc tốt cần phải đảm bảo số điều kiện kỹ thuật sau: Dung sai khoảng cách tâm lỗ Φ150 Φ190 không vượt 0,05mm 100mm chiều dài Dung sai độ không đồng tâm lỗ Φ150 lỗ Φ190 không vượt 0.02mm Độ không vuông góc với mặt đầu tâm lỗ khơng vượt q 0.05mm tồn bán kính Độ song song bề mặt lắp ghép bề mặt đáy khơng vượt q 0.05mm tồn chiều dài Phân tích tính cơng nghệ kết cấu chi tiết: - VËt liƯu sư dơng lµ : GX 15-32, có thành phần hoá học sau : C = ÷ 3,7 ; Si = 1,2 ÷ 2,5 ; Mn = 0,25 ÷ 1,00 ; S < 0,12 ; P =0,05 ÷ 1,00 ; [δ]bk = 150 MPa [δ]bu = 320 Mpa Chi tiết gia công chi tiết dạng hộp điển hình Phơi chi tiết chế tạo từ phương pháp đúc gang xám khuôn cát Các kích thước, góc lượn thuận lợi cho việc đúc phôi Chiều dày vỏ hộp 8mm đủ cho kim loại điền đầy khuôn đông cứng thuận lợi, gân có chiều dày 10mm đủ để tăng độ cứng vững cần thiết cho hộp Về tính cơng nghệ kết cấu gia cơng có số đặc điểm sau: GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page Mặt đầu lỗ que thăm dầu nghiêng so với mặt chuẩn, nhiên ta gia cơng dễ dàng cách nghiêng đầu trục máy gia cơng khơng khó khăn Mặt đầu lỗ bu lông đế ta đúc khó khăn cho việc chế tạo phơi đúc, ta đúc gia cơng máy phay ngang cách dễ dàng, mặt công nghệ không thuận lợi cho nguyên công ta phải sử dụng lần gá Mặt đầu lỗ ta gia cơng nhiều dao, dao phay đĩa cần đường kính lớn Các lỗ lắp ghép có đường kinh d nhỏ tạo điều kiện gia cơng lần đạt kích thước Lỗ nhỏ thích hợp cho việc ta rơ tay lỗ có ren Các bề mặt tạo điều kiện cho ăn dao va dao dễ dàng, chi tiết thích hợp với việc gia công máy vạn thông thường cách thuận lợi Phần II : Xác định dạng sản xuất Dạng sản xuất điều kiện sở cho việc lựa chọn đường lối công nghệ gia công chi tiết Tuỳ điều kiện sản xuất khác (tức dạng sản xuất khác ) mà thiết kế quy trình cơng nghệ gia cơng khác nhau, dạng sản xuất bao gồm sản xuất loạt: (loạt nhỏ, loạt trung, loạt lớn ), sản xuất khối - Số lượng chi tiết : Yêu cầu sản lượng hàng năm N1 = 7000 chiếc/năm ⇒Số chi tiết sản xuất hàng năm : β α N = N m + . + 100 100 Trong : - N1 : sản lượng hàng năm N1 = 20000 chiếc/năm - m : số chi tiết sản phẩm; m =1 GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page - α : số chi tiết phế phẩm ; α =5% - β : số chi tiết sản xuất thêm để dự trư ; β =5% ⇒ N = 20000 1.1 + 100 . + 100 = 22050 (chi tiết) Khối lượng vỏ hộp: Q = V.γ Trong : V : thể tích chi tiết γ : trọng lượng riêng vật liệu Vật liệu Gx 15-32 γ = kg/dm3 Thân hộp giảm tốc có dạng hình hộp có nhiều dạng khác Nên V tính nhiều dạng chi tiết • V1 = 512.248.22 = 2793472 (mm3) • V2 = 596.248.16 = 2364928 (mm3) • V3 = 512.164.196 = 16457728 (mm3) • V4 = 492.144.196 = 13886208 (mm3) • • • • • V9 = 6.3,14 22.12 = 59685 (mm ) • V10 = 6.3,14.60.8 = 72346 (mm ) GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page 10 L2 = (1 ÷ 3) mm L + L1 + L2 i S n To3 = = 20 + 15,9 + = phút 0,35.89 - Khoét: L = 20 mm L1 = D −d cotgφ + (0.5 ÷ 2) = 0,025.cotg30 + (0,5 ÷ 2) = mm L2 = (1 ÷ 3) mm To3 = L + L1 + L S n 20 + + = 0,35.89 = 0,2 phút - Doa: L = 20 mm L1 = D −d cotgφ + (0.5 ÷ 2) = 0,075.cotg30 + (0,5÷ 2) = 2,3 mm L2 = (1 ÷ 3) mm To4 = L + L1 + L2 i S n = 20 + 2,3 + = 0,22 phút 2,6.89 Vậy thời gian nguyên công T = 0,22+0,2+5 =5,44 phút 6.4 Thời gian nguyên cơng 5: Phay mặt đầu lỗ lắp trục vít: Phay thô: L = 90 mm L1 = t ( D − t ) + (0,5 + 3) = 2(160 − 2) + = 20 mm L2 = (2 ÷ 5) mm T = o5 L + L1 + L S n 90 + 20 + = 2,4.375 = 0,13 phút Phay tinh: GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page 61 L = 90 mm L1 = t ( D − t ) + (0,5 + 3) = 0,5(160 − 0,5) + = 11 mm L2 = (2 ÷ 5) mm To6 = L + L1 + L S n 90 + 11 + = 0,14.475 = 1,59 phút Vậy thời gian nguyên công T = 1,59+0,13 =1,72 phút 6.5 Thời gian nguyên công 6: Doa thô doa tinh lỗ lắp trục vít: Tiện thơ: L = 190 mm t + ( , ÷ ) L = tgϕ = tg 30 + (0,5 ÷ 2) = L2 = (1 ÷ 5) mm To7 = L + L1 + L2 S n 190 + + = 0,14.1000 = 0,5 phút Tiện tinh: L = 190 mm t 0,5 + ( , ÷ ) L = tgϕ = tg 30 + (0,5 ÷ 2) = L2 = (1 ÷ 5) mm To8 = L + L1 + L2 S n 190 + + = 0,3.850 = 0,77 phút Vậy thời gian nguyên công T = 0,77+0,5 =1,27 phút 6.6 Thời gian nguyên công 8: Phay mặt đầu lỗ bắt bulông nền: L = 180 mm L1 = t ( D − t ) + (0,5 + 3) = 2,5(50 − 2,5) + = 13 mm GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page 62 L2 = (2 ÷ 5) mm To9 = L + L1 + L2 S n 180 + 13 + = 0,15.200 = 0,91 phút 6.7 Thời gian ngun cơng 9: Khoan lỗ lắp mặt bích: - Khoan lỗ φ 5, không thông suốt: L = 27 mm D L1 = cotgφ + (0.5 ÷ 2) = cotg30 + (0,5 ÷ 2) = mm T11 = L + L1 S n 27 + = 0,3.200 = 3,42 phút Thời gian : tarơ lỗ lắp mặt bích - Tarơ lỗ M6: L = 27 mm D L1 = cotgφ + (0.5 ÷ 2) = cotg30 + (0,5 ÷ 2) = 8,9 mm L2 = (1 ÷ 3) mm T12 = L + L1 + L2 S n = 27 + 8,9 + = 2,28 phút 1,5.200 6.8 Thời gian nguyên công 10: Phay mặt đầu lỗ cạnh ổ: Phay thô: L = 50 mm L1 = t ( D − t ) + (0,5 + 3) = 2(50 − 2) + = 13 mm L2 = (2 ÷ 5) mm T13 = L + L1 + L2 S n 50 + + = 1,5.200 = 0,91 phút GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page 63 6.9 Thời gian nguyên công 11: Phay lỗ thăm dầu: Phay thô: L = 50 mm L1 = t ( D − t ) + (0,5 + 3) = 2(50 − 2) + = 18,6 mm L2 = (2 ÷ 5) mm T15 = L + L1 + L2 S n = 50 + 18,6 + 0,18.750 = 0,91 phút 6.10 Thời gian nguyên công 12: Khoan lỗ thăm dầu - Khoan lỗ φ 12, thông suốt: L = 40 mm D 12 L1 = cotgφ + (0.5 ÷ 2) = cotg30 + (0,5 ÷ 2) = 12 mm T = 17 L + L1 S n 40 + 12 = 0,42.900 = 0,13 phút Thời gian bản: tarô lỗ thăm dầu - Tarô lỗ M14: L = 25 mm D 14 L1 = cotgφ + (0.5 ÷ 2) = cotg30 + (0,5 ÷ 2) = 14 mm L2 = (1 ÷ 3) mm T18 = L + L1 + L2 S n = 25 + 14 + 1.200 = 0,27 phút 6.11 Thời gian nguyên công 13: Khoan lỗ xỏ bulông - Khoan: L = 30 mm GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page 64 d L1 = cotgφ + (0.5 ÷ 2) = 4,25.cotg30 + (0,5 ÷ 2) = 4,5mm L2 = (1 ÷ 3) mm T = 19 L + L1 + L2 i S n 30 + + = 0,5.1000 10 = 7,9 phút 6.12 Thời gian nguyên công 14: Khoan + doa 02 lỗ φ làm chốt định vị Thời gian gia cơng khoan tính theo cơng thức : T121= L + L1 + L2 i S n L=24mm D 5,8 L1 = cotgϕ+(0,5÷ 2)mm= cotgϕ+(0,5÷ 2)mm=7 mm L2 = (1 ÷ 3) mm Chọn L2 = 3mm 24 + + L + L1 + L2 i 121 T = = 0,3.1500 =0,2 phút S n Thời gian gia cơng doa tính theo cơng thức : T122= L=24mm L= D −d cotgϕ+(0,5÷ 2)mm= − 5,8 cotgϕ+(0,5÷ L + L1 + L2 i S n 2)mm=2mm L2 = (1 ÷ 3) mm Chọn L2 = 3mm 24 + + L + L1 + L2 i 122 T = = 0,2.450 =2,55 phút S n Tổng thời gian cho nguyên công là: T12=T121 + T122 = 0,2+2,55 =2,75 phút 6.13 Thời gian nguyên công 15: Phay mặt đầu gối đỡ trục bánh vít L = 77 mm L1 = t ( D − t ) + (0,5 + 3) = 2(160 − 2) + = 20 mm L2 = (2 ÷ 5) mm To5 = L + L1 + L S n = 77 + 20 + 2,4.375 = 0,11 phút Phay tinh: L = 77 mm GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page 65 L1 = t ( D − t ) + (0,5 + 3) = 0,5(160 − 0,5) + = 11 mm L2 = (2 ÷ 5) mm L + L1 + L S n To6 = 77 + 11 + = 0,14.475 = 1,41 phút Vậy thời gian nguyên công To = 1,41 + 0,11 =1,52 phút 0,025 6.14 Thời gian nguyên công 16: Gia công tinh lỗ Φ47 Doa thô: L = 170 mm t L1 = tgϕ + (0,5 ÷ 2) = tg 30 + (0,5 ÷ 2) = L2 = (1 ÷ 5) mm To7 = L + L1 + L2 S n 170 + + = 0,14.1000 = 1,28 phút Doa tinh: L = 170 mm t 0,5 L1 = tgϕ + (0,5 ÷ 2) = tg 30 + (0,5 ÷ 2) = L2 = (1 ÷ 5) mm To8 = L + L1 + L2 S n 170 + + = 0,3.850 = 0,69 phút Vậy thời gian nguyên công To = 1,28 + 0,69 =1,97 phút PhầnVII : Thiết kế đồ gá Thiết kế đồ gá khoan cho nguyên công III: Phay mặt nắp ghép thân 7.1 Phân tích sơ đờ gá đặt yêu cầu kĩ thuật nguyên công Yêu cầu kỹ thuật GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page 66 - Kích thước cần đạt nguyên công 350 - Độ khơng vng góc mặt so với mặt cạnh ≤ 0,03 mm • Sơ đồ định vị - Mặt bích thân hộp định vị phiến tỳ hạn chế 3BTD - Phiến dẫn tháo rời định vị bậc tự chi tiết - Chi tiết gia công kẹp chặt mỏ kẹp với lực kẹp W vị trí hình vẽ Nguyên công thực máy phay 6H12 Xác định lực cắt tác dụng vào phơi • Mơmen xoắn Mx ( Nm ) q y Mx = 10 CM D S KP trị số CM hệ số mũ q, y tra bảng 5.32 STCNCTMT2 CM = 0,021 q = y = 0,8 KP: Hệ số phụ thuộc vào vật liệu gia công KP = KMP ⇒ nv Tra bảng 5.9 STCNCTMT2 KMP ,1 190 190 0,55 = = =1 HB 190 Thay số vào cơng thức ta có mơmen xoắn phay là: GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page 67 0,8 Mx = 10 0,021 16 0,5 = 30,88 ( Nm ) • Lực chiều trục P0 ( N ) q y P0 = 10 CP D S KP trị số CP hệ số mũ q, y tra bảng 5.32 STCNCTMT2 CP = 42,7 q = y = 0,8 KP: Hệ số tính đến yếu tố gia cơng thực tế phụ thuộc vào vật liệu gia công KP = KMP = Thay số vào công thức ta có lực chiều trục phay là: 0,8 P0 = 10 42,7 16 0,5 = 3924 ( N ) 7.2 Chọn vị trí điểm đặt phương chiều lực kẹp phôi Khi khoan tác dụng momen xoắn Mx làm cho chi tiết bị xoay tròn tác dụng lực chiều trục P0 làm cho chi tiết bị trượt Muốn cho chi tiết không bị xoay bị trượt mơmen lực kẹp gây phải thắng mômen Mx lực chiều trục P0 Vậy ta phải tạo cấu kẹp có lực kẹp cần thiết để không cho phôi bị xoay bị trượt tác dụng lực cắt để phôi đảm bảo độ cứng vững q trình gia cơng Giả sử lực kẹp W có phương chiều hình vẽ ⇒Ta phải xác định W sau chọn cấu kẹp 7.3 Phân tích lập sơ đờ tác dụng ngoại lực • Phân tích lực Khi khoan mũi khoan tác dụng vào phơi lực P0 momen xoắn Mx ta thấy vị trí hình vẽ phơi chịu tác dụng lớn GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page 68 Dưới tác dụng lực kẹp W xuất lực ma sát bề mặt tiếp xúc chi tiết mặt phẳng định vị không cho chi tiết bị trượt bị xoay • Lập phương trình cân tĩnh hệ lực tác dụng tính lực kẹp Do lực chạy dao lực kẹp tác động phương có xu hướng ép chi tiết gia cơng vào mặt tỳ nên phương án gia công không cần lực kẹp lớn Lực kẹp lớn giữ cho chi tiết không bị xoay xẩy thời điểm bắt đầu kết thúc q trình phay Mơmen cắt M có xu hướng làm cho chi tiết bị xoay xung quanh điểm tỳ chốt định vị chi tiết trượt theo phương ngang Vậy ta có phương trình cân lực sau: K.Ptd ≤ ( Fms1 + Fms2) Hay K.Ptd ≤ 2W.f1 + 2W.f2 ⇒W ≥ K Ptd 2( f + f ) (1) Với f1 hệ số ma sát chi tiết phiến tỳ, f1 = 0,15 f2 hệ số ma sát đòn kẹp phiến dẫn f2 = 0,1 Trong đó: W – lực kẹp cấu kẹp vào phơi cần tính (N) Mx Ptd - lực cắt tương đương Ptd = d = 2.30880 = 3860 N 16 K – hệ số an toàn đảm bảo q trình gia cơng K = K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K0 – hệ số an toàn định mức K0 = 1,5 K1 – hệ số an toàn kể đến lượng dư không gia công thô K1=1,2 K2 – hệ số an toàn kể đến dao cùn làm tăng lực cắt K2 = 1,2 K3 – hệ số an tồn kể đến q trình cắt K3 = 1,2 GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page 69 K4 – hệ số an toàn kể đến nguồn sinh lực không ổn định với cấu kẹp tay K4 = 1,3 K5 – hệ số kể đến góc quay cấu cần sinh lực kẹp thuận tiện K5 =1 K6 – hệ số tính đến mơmen làm lật quanh điểm tựa ( Khi định vị phiến tỳ) K6 = 1,5 Vậy K = 1,5 1,2 1,2 1,3 1,5 = 4,212 ⇒ Lực kẹp chống trượt theo phương trình W1 ≥ 4,212.3860 = 32516 N 2(0,15 + 0,1) Lực kẹp cần thiết W=32516 N 7.4 Chọn cấu kẹp cấu sinh lực - Cơ cấu sinh lực tay công nhân - Cơ cấu kẹp chặt phải thoả mãn yêu cầu sau: + Khi kẹp phải giữ vị trí phôi lực kẹp tạo phải đủ + Không làm biến dạng phôi + Kết cấu nhỏ gọn + Thao tác thuận lợi an toàn ⇒Với yêu cầu ta chọn cấu kẹp cấu đòn kẹp ⇒Ta chọn cấu kẹp ren dễ chế tạo đơn giản đảm bảo yêu cầu, thao tác dễ dàng nhanh chóng Tính lực Q kẹp bulông cấu kẹp GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page 70 Để cấu kẹp tạo lực kẹp W có giá trị tính tốn cấu kẹp ren phải có Q lực kẹp bulơng Q Tính Q Lực xiết bulông xác định theo công thức : W =Q W l1 W η ⇒Q = l1 + l η l2 1 + l1 η - hiệu suất , η = 0,95 l2 l1 Chọn tỷ số l /l = 0,75 thay vào công thức ta : Q= 32516 (1 + 0,75) = 59898( N ) 0,95 Đường kính bulơng xác định theo độ bền kéo bulông : σ k ≤ [σ k ] 4Q 4Q ≤ [σ k ] ⇒ d ≥ π [σ k ] π d hay (***) Với : [σ k ] - ứng suất kéo cho phép vật liệu làm bulông, chọn vật liệu làm bulông thép 45, tra bảng ta σ c = 360 N/mm ⇒ [σ k ] = σ c 360 = = 240 N/mm2 n 1,5 n = 1,5 – hệ số an tồn vật liệu Thay vào cơng thức (***) ta : d≥ 4.59898 = 17,8 mm 3,14.240 GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page 71 Chọn bulông M18 theo tiêu chuẩn Chọn chiều dài cánh tay đòn l2 = 60 mm , l1 = 80 mm 7.5 Các cấu khác Cơ cấu dẫn hướng gồm bạc dẫn hướng lắp phiến dẫn Cơ cấu kẹp chặt đồ gá lên bàn máy Bulông đai ốc Thân đồ gá chọn theo kết cấu vẽ lắp, thân đồ gá chế tạo gang 7.6 Tính độ xác đờ gá Sai số chế tạo đồ gá cho phép theo yêu cầu nguyên công để quy định điều kiện kỹ thuật chế tạo lắp ráp đồ gá Ta phải so sai số gá đặt đạt yêu cầu ⇒Sai số chế tạo lắp ráp đồ gá phải thoả mãn yêu cầu nguyên công 2 εđg = ε m + ε ld + ε CTLR [ε gd ] − ε c2 − ε K2 − ε m2 − ε ld2 εCTLR ≤ • Sai số gá đặt cho phép: [ε gđ] 1 1 [εgđ] = ÷ δ δ: Dung sai kích thước cần đạt ngun cơng là: δ = 200µm = 0,2 ( mm ) Lấy • 1 [εgđ] = δ = 200 = 40 (µm) Sai số chuẩn: ε c Trường hợp sai số chuẩn εc = Do kích thước cần đạt phụ thuộc độ xác việc chế tạo phiến dẫn GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page 72 • Sai số lắp đặt đồ gá máy: ε lđ Là sai số sinh trình lắp ráp điều chỉnh đồ gá Sai số lắp đặt [εlđ] phụ thuộc trình gá đặt (lắp) đồ gá máy gia công Thường lấy l = 10 àm ( ữ 10 ) Sai số mòn: ε m Là sai số đồ gá bị mòn gây εm = β N ( µm ) β: Hệ số phụ thuộc vào kết cấu đồ định vị Với đồ định vị phiến tỳ β = 0,3 ( 0,2 ÷ 0,4 ) N: Số lần định vị chi tiết lên đồ gá N = 200 ( chi tiết ) ⇒ εm = 0,3 200 = 4,2 ( àm ) Sai s kẹp chặt: ε K Trong trường hợp phương lực kẹp vng góc với phương kích thước thực nên εk = ⇒ Thay vào công thức tính sai số chế tạo lắp ráp đồ gá ta có: 2 2 εCTLR = [ε gd ] − ε c − ε K − ε m − ε ld = 40 − 10 − 4,2 = 38,5 ( µm ) Vậy εCTLR = 38,5 ( µm ) Yêu cầu kỹ thuật đờ gá Độ khơng vng góc mặt tỳ mặt đế đồ gá ≤ 0,01/100 ( mm ) Độ khơng vng góc mặt thân đồ gá ≤ 0,01 ( mm ) Độ bóng bề mặt lắp ráp định vị : cấp Độ cứng chốt tỳ chốt định vị 50…55 HR GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page 73 KẾT LUẬN Qua thời gian nghiên cứu tự tìm hiểu với giúp đỡ Thầy, Cô khoa khí hướng dẫn tận tình thầy NGUYỄN TRỌNG MAI em hoàn thành đồ án Do lần đầu tham gia làm đồ án môn công nghệ, với kinh nghiệm thân chưa va vấp nhiều thực tế nên đồ án khơng tránh khỏi thiếu sót chưa đưa tính hợp lý tính tốn kinh tế, vấn đề đảm bảo an toàn lao động Do em mong Thầy, Cô giúp đỡ em để đồ án hoàn thành Một lần em xin chân thành cảm ơn đến Thầy, Cô môn đặc biệt thầy NGUYỄN TRỌNG MAI giúp đỡ em hoàn thành đồ án Chúc Thầy, Cô mạnh khỏe! Em xin chân thành cảm ơn ` Sinh viên GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page 74 NGUYỄN QUANG VINH GVHD : NGUYỄN TRỌNG MAI SVTT : NGUYỄN QUANG VINH [Type text] Page 75 ... Đức Tốn, Trần Xuân Việt - Sổ tay công nghệ chế tạo máy tập 1,2,3, - NXB khoa học kĩ thuật Hà Nội 2001 [II] Nguyễn Đắc Lộc - Hớng dẫn thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy - NXB khoa häc vµ kÜ thuËt... chế tạo phôi 3. 1- Xác định phương pháp chế tạo phôi : Trong ngành khí chế tạo máy chi phí phơi chiếm từ 30 %-6 0% tổng chi phí chế tạo mà u cầu chọn phôi phương pháp chế tạo phôi cần thiết, chế. .. Tiến, Trần Văn Địch, Trần Xuân Việt - Đồ gá khí hoá tự động hoá - NXB khoa häc vµ kÜ thuËt Hµ Néi 1999 [IV] Trần Văn Địch - Thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy Nhà xuất Khoa học kÜ thuËt Hµ Néi