FULL thuyết minh + Phụ lục bảng tính, kết cấu công trình cấp 2

FULL thuyết minh + Phụ lục bảng tính, kết cấu công trình cấp 2 Bao gồm báo cáo thuyết minh tính toán kết cấu hệ BTCT truyền thống công trình cấp 2 và các bản tính kết cấu trong phần phụ lục tính toán.......................................................

Trang 1

THUYẾT MINH TÍNH TOÁN KẾT CẤU

<GIAI ĐOẠN: THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CÔNG>

Nhà đầu tư: ………

HÀ NỘI, NĂM 2017

Trang 2

THUYẾT MINH TÍNH TOÁN KẾT CẤU

<GIAI ĐOẠN: THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CÔNG >

Dự án: ………

Địa điểm: ………

Nhà đầu tư: ………

NHÀ ĐẦU TƯ CÔNG TY ………

ĐƠN VỊ THIẾT KẾ

CÔNG TY CỔ PHẦN TƯ VẤN ĐẦU TƯ

VÀ THIẾT KẾ XÂY DỰNG VIỆT NAM

(CDC)

HÀ NỘI, NĂM 2017

Trang 3

· Chủ trì bộ môn Kết cấu Nguyễn Văn A;

Nguyễn Văn D;

Nguyễn Văn E;

Trang 4

I THUYẾT MINH KẾT CẤU

Trang 5

I THUYẾT MINH GIẢI PHÁP THIẾT KẾ KẾT CẤU

1 Tổng quan về công trình

1.1 Giới thiệu chung

chỉ phường Trần Hưng Đạo, thành phố Hạ Long, tỉnh Quảng Ninh Công trình là một tổ hợp 31 tầng nổi với tổng chiều cao tính từ cao độ ±0.000 là 106.8m và 02 tầng hầm với cốt sàn tầng hầm 2 là -

gồm tầng 1, tầng 2 dành cho khu dịch vụ, thương mại và bán lẻ, tầng 3 đến tầng 30 tầng được tách thành 2 tháp dành cho căn hộ chung cư Chiều cao của các tầng điển hình là 3.3m, trong khi chiều cao của tầng 1 là 4.2m, tầng 2 là 5.2m Mặt bằng tổng thể và phối cảnh của công trình được thể hiện

trong Hình 1, mặt bằng kiến trúc tầng điển hình được thể hiện trong Hình 2 dưới đây

a) Mặt bằng tổng thể công trình b) Phối cảnh công trình

Hình 1: Mặt bằng tổng thể của công trình

Trang 6

Bộ môn kết cấu công trộ môn kết cấu công trộ môn kết cấu công trình Trang| Trang|Page Page :

a) Mặt bằng kiến trúc tầng 2,3 (Thương mại)

b) Mặt bằng kiến trúc tầng 3-30 (Căn hộ)

Hình 2: Mặt bằng một số tầng điển hình

Trang 7

Một số thông số kỹ thuật chính của công trình được tổng hợp trong Bảng 1

Bảng 1: Các thông số kỹ thuật chính của công trình

Bảng 2: Một số yêu cầu đối với thiết kế kết cấu của công trình

Hệ số tầm quan trọng trong

Dựa trên qui mô, yêu cầu kỹ thuật kết cấu của công trình và điều kiện thực tế thi công nhà cao tầng tại Việt Nam, Tư vấn thiết kế quyết định chọn hệ kết cấu cột-vách-dầm-sàn bằng vật liệu bê tông cốt thép đổ toàn khối cho toàn bộ công trình Hệ lõi vách bê tông cốt thép ở trung tâm của khối Tháp được thiết kế để chịu phần lớn tải trọng ngang (gió bão và động đất) và một phần đáng kể tải trọng thẳng đứng (tĩnh tải và hoạt tải) Phần tải trọng còn lại được chịu bởi các cột Hệ kết cấu ngang

Trang 8

dầm-sàn bê tông cốt thép đóng vai trò liên kết hệ giữa hai hệ kết cấu đứng (cột và vách lõi trung tâm) và phân phối tải trọng về các hệ kết cấu này

Đối với giải pháp thiết kế kỹ thuật phần móng, cọc khoan nhồi được áp dụng cho công trình trong đó cọc đường kính lớn D1200, D1500 được lựa chọn cho khối Tháp cao 31 tầng và cọc khoan nhồi đường kính D800 sẽ được sử dụng cho phần đế móng 2 tầng hầm và 2 tầng nổi xung quanh phạm vi của Tháp Việc sử dụng kết hợp 3 loại cọc nhồi đường kính khác nhau (D800, D1200, D1500) nhằm tối ưu hóa chi phí xây dựng cho công trình Toàn bộ hệ cọc được liên kết với nhau bằng hệ thống đài cọc và sàn móng dày 600 không có dầm móng tạo thành một hệ kết cấu móng hoàn chỉnh và bền vững Với quy mô công trình và cấu tạo địa chất tại khu vực xây dựng, đây là một giải pháp móng hoàn toàn phù hợp, kinh tế, đảm bảo sự ổn định lâu dài và an toàn cho công trình

1.3 Các yêu cầu chung về thiết kế kết cấu công trình:

Thiết kế kết cấu công trình phải đảm bảo thỏa mãn nhưng không giới hạn các yêu cầu sau:

- An toàn và bền vững theo thời gian, đảm bảo khả năng chống cháy theo qui định hiện hành;

- Các yêu cầu về công năng, thẩm mỹ của văn phòng cao cấp (hạng A tiêu chuẩn quốc tế);

- Vật liệu được sử dụng phải phù hợp với giải pháp kết cấu lựa chọn và có sẵn trên thị trường;

- Rút ngắn thời gian thi công công trình

2 Cơ sở thiết kế:

2.1 Bản vẽ các bộ môn liên quan

Bản vẽ thiết kế công trình: LIDECO Quảng Ninh bao gồm:

- Bản vẽ kiến trúc giai đoạn BVTC lập tháng 05 năm 2016;

- Bản vẽ cơ điện giai đoạn BVTC lập tháng 05 năm 2016;

2.2 Các Tiêu chuẩn và Quy phạm áp dụng trong thiết kế kết cấu

Các Tiêu chuẩn và Quy phạm áp dụng trong thiết kế kết cấu đối với công trình được liệt kê

trong Bảng 3 dưới đây

Bảng 3: Tiêu chuẩn và Quy phạm áp dụng trong thiết kế kết cấu

Tiêu chuẩn thiết kế

động động đất và quy định với kết cấu nhà

và các vấn đề địa kỹ thuật

Trang 9

TCVN 9362 : 2012 Nền, nhà công trình - Tiêu chuẩn thiết kế

ép dọc trục

2.3 Báo cáo khảo sát địa chất Dự án:

Báo cáo khảo sát địa chất của công trình: Lideco Quảng Ninh do công ty cổ phần Tư vấn đầu tư và

Thiết kế xây dựng Việt Nam (CDC) lập tháng 4 năm 2016

2.4 Vật liệu sử dụng

2.4.1 Vật liệu Bê tông

Vật liệu bê tông được sử dụng cho các cấu kiện kết cấu được tổng hợp trong Bảng 4 dưới đây

Bảng 4: Vật liệu bê tông áp dụng cho các cấu kiện

M (Mpa) B Rb (Mpa) Rbt (Mpa) Eb (Mpa)

Cường độ chịu nén khối vuông trung bình

Cấp độ bền tương ứng

Cường độ tính toán chịu nén dọc trục

Cường độ tính toán chịu kéo dọc trục

Trang 10

2.4.2 Cốt thép thường trong bê tông

Cốt thép sử dụng trong tính toán và thiết kế kết cấu công trình này được tổng hợp trong bảng

Cường độ giới hạn chảy

Cường độ tính toán chịu kéo

Cường độ tính toán chịu nén dọc trục

Cường độ tính toán chịu cắt

2.4.3 Kết cấu tường xây, khối xây:

- Các khối xây đều sử dụng loại gạch không nung mác ≥ M75, xây bằng vữa xi măng cát vàng mác M50;

- Tường bao che phía ngoài dùng gạch không nung dày 170mm, mác ≥ M75, xây bằng vữa xi măng cát vàng mác M50;

- Tường xây ngăn giữa các căn hộ hoặc căn hộ với hành lang dùng gạch không nung dày 140mm, mác ≥ M75, xây bằng vữa xi măng cát vàng mác M50;

- Tường xây ngăn bên trong căn hộ dùng gạch gạch không nung dày 100 (105)mm, mác ≥ M75, xây bằng vữa xi măng cát vàng mác M50;

- Trát tường bằng vữa xi măng cát vàng mác M50

2.5 Phần mềm tính toán kết cấu và mô hình tính toán:

Kết cấucông trình được tiến hành phân tích tổng thể (3D) bằng phần mềm phân tích kết cấu ETABS Version 9.7.4 Phần mềm này được lập bởi của hãng Computer and Structure Incorporation

(Mỹ) với một số tính năng nổi bật sau: (i) Phân tích ứng xử tổng thể của kết cấu công trình trong giai đoạn đàn hổi theo mô hình không gian ba chiều, (ii) Phân tích các tính chất động học công trình (tần

số dao động riêng và mode chuyển vị tương ứng) theo mô hình không gian ba chiều, và (iii) Tính

toán và kiểm tra sơ đồ kết cấu có kể đến khử lún đàn hồi trong quá trình thi công (Sequential construction analysis) Kết cấu dạng tấm vật liệu BTCT (sàn, đài cọc) được mô phỏng bằng chương trình SAFE 12.3.2 Kết cấu dự ứng lực được phân tích và mô phỏng bằng các phần mềm chuyên dụng (RAM concept, ADAPT) Tải trọng do đất đắp tác động lên công trình trong giai đoạn thi công được phân tích bằng phần mềm GEO5 do hãng FINE (CH Séc) thiết kế

Các phần mềm phân tích kết cấu được liệt kê trên đây đều được đăng ký bản quyền sử dụng

Trang 11

Thiết kế chi tiết đối với các cấu kiện cột, dầm và sàn BTCT được thực hiện bằng các bản tính excel dựa trên nội lực phần tử được xuất ra từ phần mềm tính toán Các giá trị chuyển vị ngang công trình (chuyển vị tuyệt đối và chuyển vị lệch tầng), độ võng tại cấu kiện dầm và sàn, các điều kiện ổn định tổng thể, ổn định cục bộ của các cấu kiện và công trình được tính toán, kiểm tra theo Tiêu chuẩn & Qui phạm xây dựng hiện hành

3 Tải trọng thiết kế

3.1 Tĩnh tải

Tĩnh tải bao gồm trọng lượng các vật liệu cấu tạo nên công trình được tổng hợp trong Bảng 6 dưới đây

Bảng 6: Tải trọng và hệ số vượt tải các loại vật liệu

Hệ số vượt tải

(Chi tiết xem thêm Phụ lục 1: Bản tính tải trọng)

Trang 12

Tổng chiều cao công tr

Hệ số độ tin cậy (với tần suất lặp của gió b

ổng chiều cao công tr

ệ số độ tin cậy (với tần suất lặp của gió b

ối với công tr

công trình theo phương ngang có kích thư

ổng chiều cao công trình tính t

ối với công trình Lideco Qu

ương ngang có kích thư

ố khí động bề mặt đón gió là 0.8 v

Theo TCVN 2737:1995, tải trọng gió tĩnh tại cao độ z tr

ực gió tĩnh tại cao độ

ịnh theo tần suất lặp của gió bão; k hệ số tăng tải trọng gió theo chiều cao; v

Lideco Quảng Ninh ương ngang có kích thư

à 0.8 và đối với bề mặt hút gió l

Hình 3: Xác đ

ải trọng gió tĩnh tại cao độ z tr

ực gió tĩnh tại cao độ z; n

ệ số tăng tải trọng gió theo chiều cao; v ước mặt bằng công tr

ối với bề mặt hút gió l

-0.6

: Xác định hệ số khí động học

ải trọng gió tĩnh tại cao độ z tr

n là hệ số độ tin cậy của tải trọng gió đ

ệ số tăng tải trọng gió theo chiều cao; v

ải trọng gió tĩnh tại cao độ z trên mặt đất đ

ệ số độ tin cậy của tải trọng gió đ

ệ số tăng tải trọng gió theo chiều cao; v

ình Các thông s

ố tính toán tải trọng gió lên công trình

Quảng Ninh I

125 129.82 107.35

ặt đất được tính toán bởi công

ệ số độ tin cậy của tải trọng gió đ

ệ số tăng tải trọng gió theo chiều cao; và c là h

ình Các thông số phục vụ tính toán tải

ên công trình

ảng Ninh III-B

B

125 129.82x 29.0 107.35

1.37

ợc xác định dựa tr

Hình 3 dưới đây Theo đó, hệ

ợc tính toán bởi công

ới đây Theo đó, hệ

ợc tính toán bởi công

Trang 13

Do chiều cao của công trình lớn hơn 40 (m), hiệu ứng động của tải trọng gió được kể đến trong tính toán tải trọng gió theo chỉ dẫn của Tiêu chuẩn TCXD 229:1999

3.4 Tải trọng động đất

Tải trọng động đất được tính toán theo Tiêu chuẩn TCVN 9386: 2012 (Thiết kế công tŕnh chịu tải trọng động đất) và Bản đồ phân vùng động đất Việt nam (Nhà xuất bản khoa học kỹ thuật 1991) Căn cứ trên Báo cáo khảo sát địa chất, nền đất khu vực xây dựng công trình được phân loại

C Công trình được thiết kế với cấp độ dẻo trung bình nhằm tiết kiệm chi phí xây dựng Các thông

số phục vụ tính toán và phổ gia tốc nền cho trong Bảng 9 và Hình 4 dưới đây

Bảng 9: Các thông số tính toán tải trọng động đất lên công trình

Công trình không được thiết kế cho các dạng tải trọng đặc biệt, bao gồm: (i) Tải trọng do cháy

nổ, (ii) Tải trọng do va chạm xe tải, máy bay

3.6 Tổ hợp tải trọng

Tổ hợp tải trọng tính toán và kiểm tra bền cấu kiện chịu lực được cho trong Bảng 10 dưới đây

(TTGH 1)

Trang 14

Bảng 10: Tổ hợp tải trọng tính toán theo (TTGH 1)

Động đất phương Y

Tổ hợp tải trọng tính toán và kiểm tra biến dạng đối với cấu kiện chịu lực được cho trong

Động đất phương Y

4 Giải pháp kết cấu phần thân

4.1 Giải pháp kết cấu

Công trình: Lideco Quảng Ninh bao gồm 2 khối tháp cao 28 tầng trên khối đế chung 2 tầng

Tổng số tầng phía trên mặt đất của các khối là 30 tầng (và 01 tầng tum), chiều cao tổng cộng là 106.8m Tầng 1 cao 4.2m, tầng 2 cao 5.2m, các tầng điển hình (3-30) cao 3.3m, tầng tum cao 5.0m Căn cứ vào tính chất sử dụng, qui mô và tải trọng công trình, Tư vấn thiết kế đề xuất lựa chọn giải pháp kết cấu phần thân cho công trình là: hệ hỗn hợp khung vách - lõi kết hợp sàn dầm thông thường đổ tại chỗ Tiết diện thiết kế của các cấu kiện chính phần thân như sau:

- Các kích thước cấu kiện điển hình vách đơn có chiều dày 0.5m, 0.45m, 0.40m

- Dầm chính kích thước 35x60cm áp dụng cho sàn tầng 2,3

- Dầm chính kích thước 30x60cm áp dụng cho sàn tầng điển hình

- Vách lõi có chiều dày 0.40m, 0.30m, 0.20m tuỳ vị trí

- Sàn các tầng được thiết kế là sàn 1 phương để tối ưu hoá kết cấu và tiết kiệm chi phí Chiều dày sàn thiết kế là 130mm đến 400mm phụ thuộc vào từng vị trí sàn cụ thể

Trang 15

Đây là dạng kết cấu tổ hợp khá phổ biến hiện nay tương ứng với qui mô từ 30-40 tầng, với ưu điểm là giá thành hợp lý, độ an toàn cao và có thời gian thi công tương đối nhanh

4.2 Thiết kế các cấu kiện phần thân

Dựa trên các yêu cầu cơ bản sau:

4.2.1 Yêu cầu về mặt chịu lực

Cấu kiện kết cấu phải đảm bảo khả năng chịu được các tải trọng đứng và tải trọng ngang (gió bão + động đất) truyền lên công trình Cụ thể như sau:

a Cấu kiện ngang:

- Trong sơ đồ tính toán, hệ sàn dầm bê tông cốt thép được giả thiết có độ cứng trong mặt phẳng vô cùng lớn, có khả năng phân phối lực ngang cho các cấu kiện đứng Để đảm bảo

lựa chọn chiều dày sàn từ 13¸40cm Chi tiết xem thêm trong Hồ sơ bản vẽ kết cấu

- Đối với hệ dầm, ngoài việc chịu tải trọng đứng do sàn truyền sang còn phải chịu thêm phần lực cắt và mô men bổ sung do tải trọng ngang gây ra có giá trị khá lớn so với tổ hợp tải trọng đứng Do đó, việc lựa chọn tiết diện dầm phải đảm bảo được các tiêu chí kỹ thuật kết cấu và

an toàn cho công trình Chi tiết xem thêm trong Hồ sơ bản vẽ kết cấu

b Cấu kiện đứng:

- Vách lõi bê tông cốt thép là cấu kiện đứng tiếp nhận chủ yếu tải trọng ngang trong sơ đồ kết cấu (khoảng 60-70% tổng tải trọng ngang) và có nhiệm vụ truyền một phần tải trọng thẳng đứng (Tĩnh tải+Hoạt tải) của công trình xuống móng Vì vậy chiều dày và tiết diện của lõi vách cần thiết kế để đảm bảo khả năng chịu lực, độ cứng, độ ổn định theo chiều cao công trình Chi tiết xem thêm trong Hồ sơ bản vẽ kết cấu

- Cấu kiện cột - vách đơn tiếp nhận hầu hết tải trọng đứng (Tĩnh tải + Hoạt tải) của công trình

và một phần tải trọng ngang Vì vậy cần thiết kế tiết diện cột – vách đơn phù hợp để đảm bảo khả năng chịu lực và độ ổn định cho công trình Chi tiết xem thêm trong Hồ sơ bản vẽ kết cấu

4.2.3.Yêu cầu về mặt thẩm mỹ kiến trúc

Cấu kiện kết cấu phải thoả mãn công năng kiến trúc và không ảnh hưởng đến tính thẩm mỹ của công trình, cụ thể như sau:

Trang 16

- Đối với các sàn tầng hầm (để xe): Chiều cao thông thuỷ tính toán là từ 2.50m đến 2.70m đảm

bảo cho hoạt động của con người không bị hạn chế và tuân thủ Tiêu chuẩn quy định

- Đối với sàn tầng 1,2 (sử dụng làm Trung tâm thương mại): Chiều cao thông thuỷ tính toán là

từ 3.0m đến 3.6m đảm bảo cho hoạt động của con người không bị hạn chế và tuân thủ Tiêu

chuẩn quy định

- Đối với các sàn điển hình tầng 3-30: Chiều cao thông thuỷ của tầng theo tính toán là 2.6m

đảm bảo cho hoạt động của con người không bị hạn chế và tuân thủ Tiêu chuẩn quy định

4.2.4 Yêu cầu kỹ thuật công nghệ

Ngoài các yêu cầu kể trên, các cấu kiện kết cấu còn phải đáp ứng được các yêu cầu về kỹ thuật đối với các phần điện, nước, điều hòa, thông gió, thông tin … sao cho không ảnh hưởng đến công năng yêu cầu phải có của chúng và sự có mặt của các hệ thống này không làm ảnh hưởng đến công năng, thẩm mỹ của công trình

5 Giải pháp kết cấu phần móng

5.1 Địa chất công trình

Theo tài liệu Báo cáo khảo sát địa chất của công trình: Lideco Quảng Ninh do Công ty cổ phần

Tư vấn đầu tư và Thiết kế xây dựng Việt Nam lập tháng 4 năm 2016, các lớp địa chất dưới nền móng công trình có cấu tạo như sau (theo hố khoan HK-1,2,3,4):

Bảng 12: Số liệu địa chất điển hình

STT Mô tả loại đất F

(độ)

C (kG/cm2) E0 (kG/cm

Trang 17

Thay đổi tuỳ vị trí

Khoan lõi (>100)

Thay đổi tuỳ vị trí

Khoan lõi (>100) Qua mặt cắt địa chất điển hình của công trình, có thể thấy rằng các lớp địa chất cùng tên và tính chất đất được sắp xếp xen kẽ nhau, không trên cùng một cao độ ở các vị trí khác nhau và có xu hướng hạ thấp dốc dần về phía đường Trần Hưng Đạo Do đó việc thiết kế móng sẽ khá phức tạp

5.2 Phương án kết cấu móng công trình

Căn cứ vào quy mô, tính chất, tải trọng và điều kiện địa chất tham khảo, phương án móng sẽ được đưa ra trên cơ sở đảm bảo tính kỹ thuật, an toàn đồng thời có cân nhắc đến điều kiện kinh tế và tính khả thi của phương án Sau đây chúng tôi xin đề xuất phương án móng lựa chọn như sau:

· Sử dụng phương án móng đài đơn và đài bè trên hệ cọc khoan nhồi, trong đó các

đài cọc được chống đỡ bởi hệ cọc khoan nhồi đường kính 1.5m, 1.2m và 0.8m chiều dài cọc từ

5~20m tuỳ vị trí tính từ đáy đài, mũi cọc được đặt vào lớp đất số 4 là lớp đá cuội kết, sạn kết

phong hoá nứt nẻ trung bình một đoạn từ 3m đến 5m phụ thuộc vào từng loại đường kính

cọc Tùy vào tải trọng tính toán xuống các vị trí chân cột, TVTK sẽ tính toán thiết kế loại đài cọc tương ứng để đảm bảo khả năng chịu lực cho công trình Đối với các đài cọc dưới khu vực lõi thang máy, do tải trọng tập trung về khu vực này rất lớn nên chúng tôi sử dụng giải pháp đài

bè trên nền cọc khoan nhồi Các đài cọc đơn và đài bè sẽ được liên kết với nhau thông qua hệ sàn móng dày 0.6m Đây là giải pháp móng phổ biến và hợp lý về mặt kinh tế - kỹ thuật đối với các công trình cao tầng, đặc biệt là các công trình xây chen trong đô thị Sử dụng cọc khoan nhồi

sẽ làm cho độ lún của móng nhỏ vì mũi cọc được tựa vào lớp số 4 là lớp đất rất cứng, đảm bảo cho công trình bền vững lâu dài

· Theo thiết kế, cọc D1500 được cắm vào lớp đất số 4 tối thiểu 5m, chiều dài dự kiến

từ 5 ~20m có sức chịu tải dự kiến là 1500 tấn, cọc D1200 được cắm vào lớp số 4 tối thiểu 3m, chiều dài dự kiến 3~18m có sức chịu tải dự kiến là 1000 tấn, cọc D800 được cắm vào lớp số 4 tối thiểu 2m, chiều dài dự kiến 2~17m có sức chịu tải dự kiến là 450 tấn

· Tính toán tải trọng xuống móng theo các tổ hợp tải trọng của TCVN 2737: 1995 với các giá trị tải trọng tiêu chuẩn có kể đến hệ số giảm tải

· Khả năng chịu tải của cọc được kiểm tra tính toán theo 2 phương pháp:

giã thiết độ lún dự báo trong tính toán D= 20mm

· Tính toán đài cọc theo các tổ hợp tải trọng của TCVN 2737: 1995 với các giá trị tải trọng tính toán có kể đến hệ số giảm tải và theo TCVN 5574: 2012

Trang 18

Ưu điểm của phương án: Độ tin cậy cao nếu được kiểm soát chất lượng chặt chẽ, không làm ảnh

hưởng tới các công trình lân cận trong quá trình thi công, thời gian thi công nhanh, giá thành vừa phải

Nhược điểm: Qui trình kiểm soát chất lượng tương đối khó khăn, chi phí khá cao

5.2.1 Thí nghiệm nén tĩnh

Tiến hành thí nghiệm nén tĩnh cho tất cả 03 cọc: 01 cọc đường kính 1.5m, 01 cọc đường kính

cọc dự kiến

Sau khi có kết quả thí nghiệm nén tĩnh cọc, dựa vào sức chịu tải thực tế của cọc, Tư vấn thiết kế

có thể sẽ điều chỉnh chiều dài cọc cho phù hợp Cọc chỉ được phép thi công đại trà khi có ý kiến chính thức của thiết kế bằng văn bản Quy trình thí nghiệm cọc tuân theo tiêu chuẩn “TCVN 9393:

2012 Cọc - Phương pháp thí nghiệm bằng tải trọng tĩnh ép dọc trục” Quy trình này sẽ do đơn vị thí nghiệm được Chủ đầu tư chỉ định cung cấp Quy trình này là căn cứ cho việc theo dõi giám sát chất lượng thí nghiệm cọc

5.2.2 Thiết kế các cấu kiện phần móng và phần ngầm

Công trình có 02 tầng hầm sâu 6.95m so với mặt đất, các cấu kiện phần ngầm được thiết kế dựa trên các tiêu chí sau:

a Đài cọc:

– vách, đảm bảo khả năng chịu momen uốn tại các vị trí chân cột - vách hoặc đầu cọc, theo yêu cầu

kế và lựa chọn chiều dày đài cọc đã có tính đến khả năng tăng cường chống chọc thủng do tác động tương hỗ của toàn đài Đối với đài cọc dưới vách thang máy, do có tải trọng tập trung lớn nên chiều dày đài cọc trên nền cọc đường kính 1.5m sẽ là 4.2m tại các vị trí không có hố PIT và 2.05m tại các

vị trí có hố PIT Chi tiết xem thêm trong Hồ sơ bản vẽ kết cấu

b Sàn tầng hầm 2

Sàn tầng hầm là cấu kiện nằm ngang của công trình, nằm tương đối sâu dưới mặt đất Cốt đáy tầng hầm 2 sâu -6.95m so với cốt sàn tầng 1 Chiều dày sàn tầng hầm 2 được thiết kế chủ yếu dựa trên yêu cầu cấu tạo chống thấm, bảo đảm khả năng chịu áp lực đẩy nổi của nước ngầm, khả năng chống chọc thủng và đảm bảo sự liên kết tương hỗ giữa các đài cọc đơn, đài cọc thang máy thành một hệ tổng thể có độ cứng lớn nhằm tạo sự ổn định vững chắc cho hệ kết cấu bên trên, vì vậy Tư vấn thiết kế lựa chọn chiều dày sàn Hs = 0.6m

Trang 19

Đối với bề mặt tiếp giáp quả đồi phía sau nhà có cao độ đỉnh đồi cao hơn cao độ tầng 1 (cao độ

công kéo dài lên tới cao độ đỉnh đồi tại vị trí tiếp giáp (cao thêm 4.2m so với cao độ +0.000) để đảm bảo khả năng chịu áp lực của toàn bộ đất đồi tác dụng vào hệ tường chắn khi sử dụng lâu dài

5.3 Biện pháp thi công phần ngầm:

Để thi công được tầng hầm, bắt buộc phải triển khai công tác đào đất bao gồm đào đất phía trên cao độ +0.000 và đào đất 02 tầng hầm Biện pháp thi công tầng hầm được thiết kế đề xuất như sau:

Biện pháp thi công đào đất từ cao độ +0.00 đến đỉnh các phần đất tiếp giáp hai bên hông nhà: sử dụng giải pháp taluy dốc hoặc tường chắn đất (kè đá)

Biện pháp thi công đào đất khu vực tiếp giáp đồi cao phía sau nhà (khu vực có vách BTCT dày 0.7m): sử dụng giải pháp cọc khoan nhồi đường kính D1000 khoan sâu qua đáy móng

dự kiến 2m, khoảng cách giữa 2 tim cọc là 1.20m tạo thành tường chắn ban đầu Khi đào đất từ trên xuống sẽ tiến hành tuần tự công tác khoan neo + phun vữa tạo neo vĩnh cửu để đảm bảo đổ ổn định mái dốc Sử dụng thêm hệ văng chống thép hình chống thành đối trọng hai phía để thi công (nếu thấy cần thiết) Sau khi đào đất xuống đáy móng tiến hành thi công móng và tường vách BTCT dày 0.7m để làm tường chắn đất

Biện pháp thi công đào đất khu vực mặt trước và hai bên hông nhà (khu vực có vách BTCT dày 0.4m): tuỳ thuộc vào tính chất cơ lý các lớp đất bề mặt từ +0.00m đến -8.0m có thể đào

đất mà không cần sử dụng biện pháp tường chắn tạm hoặc sử dụng giải pháp tường chắn tạm bằng cọc khoan nhồi tiết diện nhỏ D500 khoan sâu qua đáy móng 2m, khoảng cách giữa 2 tim cọc là 0.70m và sử dụng thêm hệ văng chống thép hình chống thành đối trọng hai phía để thi công (nếu thấy cần thiết) Sau khi đào đất xuống đáy móng tiến hành thi công móng và tường vách BTCT dày 0.4m để làm tường chắn đất

Trang 20

II PHỤ LỤC TÍNH TOÁN

Trang 23

* Kích thước cấu kiện/ Size Structure : mm

* Hệ số độ tin cậy/ Safety factor (n)

* Hệ số giảm tải do lỗ mở/Load reducing factor due to opening: (nc)

Ký hiệu/Sym Đơn vị/Units Ký hiệu/Sym Đơn vị/Units

Hệ số quy đổi/Converting factor 1.17

gtt(mm) (kN/m3

Tiêu chuẩn áp dụng/Standard in used: TCVN 2737:1995

Stairs built by bricks

Thông tin chung/General Information

Hoạt tải/Live loads

Tĩnh tải/Dead loads Phân bố/Surface

Tập trung/ConcentratedPhân bố/Surface

Các loại tải trọng/Loads Dạng /uploads

Tĩnh tải / Dead loads

Tải tiêu chuẩn/Standard load Tải tính toán/Designed load

Plastering+leaning mortar layers

Bản thang bê tông cốt thép

Staircase's slab by RC

Lớp sơn công nghiệp chịu mài mòn

Etch primer layer

Trang 24

Bộ môn kết cấu công trình Trang | Page :

BẢNG XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG SUMMARY TABLE OF LOADS AND ACTIONS Tĩnh tải và hoạt tải/Dead loads and Live loads

gtt(mm) (kN/m3

) (kN/m2) (kN/m2)

gtt(mm) (kN/m3

gtt(mm) (kN/m3) (kN/m2) (kN/m2)

nLớp xi măng tạo màng chống thấm

Waterproofing mortar layers

Lớp vữa trát+lót

nLớp gạch lát

Trang 25

III Tĩnh tải tường/Wall dead loads

(mm) (kN/m3) (kN/m2) (kN/m2)

02 lớp trát

02 layers of plasted mortar

Tường xây gạch đặc dày 220

Solid brick's wall

Lớp bê tông nhẹ tạo dốc

02 lớp trát

n

02 lớp trát

Các lớp vật liệu/Material's layers

Light concrete to slope

Lớp xi măng tạo màng chống thấm

Waterproofing mortar layers

Waterproof concrete layer

Lớp vữa trát+lót

Trang 26

(mm) (kN/m3) (kN/m2) (kN/m2)

Tường gạch không nung (loại 3) dày 100

Adobe brick's wall (type 3)

02 lớp trát

Trang 27

1.50 (kN/m2)2.50 (kN/m2

)

IV Hoạt tải / Live loads

ptt (kN/m2)Toàn phần Dài hạn Toàn phần

* Tường đơn phân bố trên sàn

* Tường đôi phân bố trên sàn

Loại phòng/ Type of rooms Chức năng/ Function

Chức năng của các phòng trong công trình

The function of the rooms in the building

ptc (kN/m2)

Part of roof used for relaxation Reinforced concrete deck roof Motorways with ramps used for All buildings

Multi-story buildings Shops, showrooms, exhibitions Loads evenly distributed on the Bedrooms, kitchens, technical Bedrooms, kitchens, technical

Dwelling house Dwelling house Kindergartens, maternity

Đường cho xe chạy, dốc lên Toàn bộ công trình

Stairs, corridors connecting to

Triển lãm, trưng bày, cửa hàngTải trọng phân bố đều trên toàn Phòng ngủ, phòng bếp, phòng kỹ Phòng ngủ, phòng bếp, phòng kỹ Phần mái dùng để nghỉ ngơiMái bằng, mái dốc BT cốt thép,

Sảnh, phòng giải lao

Cầu thang, hành lang thông các

Mái bằng có sử dụng

Dining rooms, lounge rooms

Kitchens, laudry rooms

Shops and restaurants

Balcony and terrasse

Entrance halls, lobbies

Unused roofs

Nhà cao tầng

Technical rooms, including

Phòng ăn, phòng khách

Roof which can be used

Bếp, phòng giặt Nhà ở kiểu căn hộ

Phòng ăn, phòng khách

Phòng ngủ

Bedrooms

Nhà ở kiểu căn hộ

Trang 28

Tiêu chuẩn áp dụng/Standard in used:

V Tải trọng gió/Wind loads

1.Hệ thống tiêu chuẩn ASCE 7-10/ code ASCE 7-10

5.1 Thành phần tĩnh của tải trọng gió/ Static component of wind load

Tỉnh-TP/City-Pro: Cao độ đỉnh mái H = 106.80 hđón gió: Chiều cao đón gió Quận, huyện/District: Cao độ mặt đất Hđ = -0.75

Vùng áp lực gió/ Wind pressure zone: III.B Giá trị thành phần tĩnh của tải trọng gió W ở độ cao z

Dạng địa hình/ Topographical type: B Value of static component of wind load W at level z

Áp lực gió tĩnh/Wind static pressure Wo:

125 (daN/m2) Tải trọng phân bố/Distributed load

Cấp công trình/Building grade: Cấp I Tải trọng gió đẩy/ Push wind load: tđẩy = W * hđón gió

Hệ số độ tin cậy/ Reliability factor (n): 1.37 Tải trọng gió hút/Pull wind load: thút = W * hđón gió

Hệ số khí động/Aero-dynamic coefficent: Tải trọng tập trung/Concentrated load

C đẩy = 0.8 C hút = 0.6 Theo phương X/ Direction X: TX = W * Y * hđón gió

Theo phương Y/ Direction Y: TY = W * X * hđón gió

Tổng tải trọng gió lên từng tầng/ Total wind load applied to floor level

Tải trọng gió/Wind loads SUMMARY TABLE OF LOADS AND ACTIONS

Tải trọng phân bố /Distributed load

Thông số hình học /Building size

TY (kN)

222.95 301.61

285.21

TCVN 2737:1995, TCXD 299: 1999, QCVN 02/2009-BXD

Tiêu chuẩn tham khảo/Starndards for refered

Tải trọng tập trung/Concentrated load Sàn tầng

W = n * Wo * k * C

Thông số hình học công trình/ Building size parameters

49 Quảng NinhThành phố Hạ Long

Thông số tính toán/Parameters for calculation

74.19 159.53 156.72

297.88 295.94 293.93 289.72 287.51

208.79 210.14 416.79

237.80 232.18 225.87 218.65

251.77 247.50

514.57 499.36 490.89

414.11 172.92 421.53 183.35 446.95 111.25 271.18

481.70 471.64 460.50 447.98 433.65

550.93 570.22

147.14 316.41 310.84 442.20 598.20 594.56 590.81 586.95 582.97 578.86 574.62 565.68 560.95 556.05 545.60

507.22

540.01 534.15 527.98 521.47 262.93

259.45 255.74

Trang 29

TCVN 2737:1995, TCXD 299: 1999, QCVN 02/2009-BXD-3.95 0.00

-6.95 0.00 -9.95 0.00

*

5.2 Thành phần động của tải trọng gió/ Dynamic component of wind load

5.2.1 Các thông số hình học của công trình-Các công thức cơ bản/Building geometrical characters - Basis formulas

*

Cao độ h M Giá trị thành phần động của tải trọng gió ở độ cao z :

Level (m) (kN) Value of dynamic component at level z

106.80 1.60 43.81 W p (ji) = M j * x i * y i * y j i

105.20 1.85 50.62 Trong đó/ There in:

103.35 1.55 2785.49 - Mj : Khối lượng tập trung của tầng thứ j/Concentrated mass at story j101.80 3.30 1607.71 - xi : Hệ số động lực, phụ thuộc vào ei ứng với dạng dao động thứ i98.50 3.30 1607.71 wind dynamic factor, depending on ei appropriated to eigenmode no.i

95.20 3.30 1607.71 - yj i : Biên độ của dạng dao động riêng thứ i tại tầng thứ j (Etabs)

91.90 3.30 1607.71 Amplitude of eigenmode No i at floor level No j (Etabs)

-42.40 3.30 1607.71 - n : Hệ số tương quan không gian áp lực động của tải trọng gió.39.10 3.30 1607.71 Space's collarating factor of dynamic pressure of wind load

Fj j i

.My

.Wyψ

Trang 30

103.35 25.22 103.35 0.647 0.394 0.0071 -0.0072 0.0002 39.95 61.72 61.72 101.80 25.22 101.80 0.649 0.394 0.0070 -0.0066 0.0000 57.02 87.91 87.91 98.50 25.22 98.50 0.651 0.395 0.0067 -0.0057 -0.0002 77.70 119.28 119.28 95.20 25.22 95.20 0.654 0.397 0.0065 -0.0047 -0.0002 77.79 118.92 118.92 91.90 25.22 91.90 0.657 0.398 0.0063 -0.0037 -0.0002 77.87 118.54 118.54 88.60 25.22 88.60 0.660 0.399 0.0060 -0.0027 -0.0002 77.94 118.15 118.15 85.30 25.22 85.30 0.662 0.401 0.0058 -0.0018 -0.0002 78.00 117.74 117.74 82.00 25.22 82.00 0.665 0.402 0.0055 -0.0008 -0.0002 78.05 117.33 117.33 78.70 25.22 78.70 0.668 0.403 0.0053 0.0001 -0.0002 78.14 116.89 116.89 75.40 25.22 75.40 0.672 0.405 0.0050 0.0010 -0.0002 78.30 116.44 116.44 72.10 25.22 72.10 0.676 0.407 0.0048 0.0019 -0.0002 78.44 115.98 115.98 68.80 25.22 68.80 0.680 0.408 0.0045 0.0027 -0.0002 78.56 115.49 115.49 65.50 25.22 65.50 0.684 0.410 0.0042 0.0034 -0.0001 78.66 114.98 114.98 62.20 25.22 62.20 0.688 0.412 0.0040 0.0040 -0.0001 78.74 114.45 114.45 58.90 25.22 58.90 0.692 0.414 0.0037 0.0045 -0.0001 78.80 113.89 113.89 55.60 25.22 55.60 0.696 0.416 0.0034 0.0050 -0.0001 78.84 113.30 113.30 52.30 25.22 52.30 0.700 0.418 0.0032 0.0053 -0.0001 78.85 112.68 112.68 49.00 25.22 49.00 0.704 0.421 0.0029 0.0055 -0.0001 78.83 112.02 112.02 45.70 25.22 45.70 0.708 0.423 0.0026 0.0056 -0.0001 78.77 111.33 111.33 42.40 25.22 42.40 0.711 0.426 0.0024 0.0056 -0.0001 78.68 110.58 110.58 39.10 25.22 39.10 0.716 0.429 0.0021 0.0054 -0.0001 78.57 109.79 109.79 35.80 25.22 35.80 0.721 0.433 0.0019 0.0052 -0.0001 78.50 108.93 108.93 32.50 25.22 32.50 0.726 0.436 0.0017 0.0049 -0.0001 78.36 107.99 107.99 29.20 25.22 29.20 0.731 0.440 0.0014 0.0045 -0.0001 78.15 106.97 106.97 25.90 25.22 25.90 0.735 0.445 0.0012 0.0041 0.0000 77.85 105.84 105.84 22.60 25.22 22.60 0.740 0.450 0.0010 0.0036 0.0000 77.43 104.58 104.58 19.30 25.22 19.30 0.746 0.457 0.0008 0.0030 0.0000 76.92 103.14 103.14 16.00 25.22 16.00 0.752 0.464 0.0006 0.0025 0.0000 76.34 101.47 101.47 12.70 25.22 12.70 0.759 0.473 0.0005 0.0019 0.0000 75.49 99.47 99.47 9.40 25.22 9.40 0.766 0.485 0.0003 0.0014 0.0000 77.65 101.36 101.36 5.80 30.00 5.80 0.758 0.505 0.0002 0.0008 0.0000 66.22 87.32 87.32 4.20 30.00 4.20 0.760 0.517 0.0001 0.0006 0.0000 72.04 94.79 94.79 0.00 30.00

-0.75 -3.95 -6.95 -9.95

Trang 31

103.35 50.02 103.35 0.596 0.394 0.0066 -0.0061 0.0034 72.91 122.40 122.40 101.80 50.02 101.80 0.597 0.394 0.0066 -0.0061 0.0013 104.06 174.37 174.37 98.50 50.02 98.50 0.599 0.395 0.0064 -0.0055 0.0011 141.75 236.58 236.58 95.20 50.02 95.20 0.602 0.397 0.0062 -0.0047 0.0009 141.87 235.85 235.85 91.90 50.02 91.90 0.604 0.398 0.0061 -0.0039 0.0007 141.98 235.10 235.10

Trang 32

TCVN 2737:1995, TCXD 299: 1999, QCVN 02/2009-BXD88.60 50.02 88.60 0.606 0.399 0.0059 -0.0031 0.0005 142.07 234.33 234.33 85.30 50.02 85.30 0.609 0.401 0.0057 -0.0023 0.0003 142.14 233.53 233.53 82.00 50.02 82.00 0.611 0.402 0.0055 -0.0015 0.0001 142.19 232.70 232.70 78.70 50.02 78.70 0.614 0.403 0.0053 -0.0006 0.0000 142.28 231.84 231.84 75.40 50.02 75.40 0.617 0.405 0.0051 0.0002 -0.0002 142.44 230.95 230.95 72.10 50.02 72.10 0.620 0.407 0.0049 0.0011 -0.0003 142.58 230.02 230.02 68.80 50.02 68.80 0.623 0.408 0.0046 0.0019 -0.0005 142.69 229.05 229.05 65.50 50.02 65.50 0.626 0.410 0.0044 0.0026 -0.0006 142.77 228.04 228.04 62.20 50.02 62.20 0.629 0.412 0.0042 0.0033 -0.0007 142.81 226.99 226.99 58.90 50.02 58.90 0.632 0.414 0.0039 0.0039 -0.0008 142.81 225.88 225.88 55.60 50.02 55.60 0.635 0.416 0.0037 0.0044 -0.0009 142.77 224.71 224.71 52.30 50.02 52.30 0.638 0.418 0.0034 0.0049 -0.0010 142.68 223.48 223.48 49.00 50.02 49.00 0.642 0.421 0.0032 0.0052 -0.0010 142.53 222.18 222.18 45.70 50.02 45.70 0.645 0.423 0.0029 0.0054 -0.0010 142.33 220.80 220.80 42.40 50.02 42.40 0.648 0.426 0.0027 0.0055 -0.0010 142.06 219.33 219.33 39.10 50.02 39.10 0.651 0.429 0.0024 0.0055 -0.0010 141.79 217.74 217.74 35.80 50.02 35.80 0.656 0.433 0.0022 0.0054 -0.0010 141.67 216.04 216.04 32.50 50.02 32.50 0.660 0.436 0.0019 0.0052 -0.0009 141.42 214.19 214.19 29.20 50.02 29.20 0.665 0.440 0.0017 0.0049 -0.0008 141.05 212.16 212.16 25.90 50.02 25.90 0.669 0.445 0.0015 0.0045 -0.0008 140.51 209.93 209.93 22.60 50.02 22.60 0.674 0.450 0.0012 0.0040 -0.0007 139.77 207.42 207.42 19.30 50.02 19.30 0.679 0.457 0.0010 0.0035 -0.0006 138.87 204.56 204.56 16.00 50.02 16.00 0.685 0.464 0.0008 0.0029 -0.0005 137.95 201.25 201.25 12.70 50.02 12.70 0.692 0.473 0.0006 0.0023 -0.0004 136.52 197.27 197.27 9.40 50.02 9.40 0.697 0.485 0.0004 0.0018 0.0000 140.21 201.03 201.03 5.80 73.13 5.80 0.645 0.505 0.0003 0.0015 0.0014 137.39 212.85 212.85 4.20 73.13 4.20 0.645 0.517 0.0002 0.0009 0.0002 149.15 231.07 231.07 0.00 73.13

-0.75 -3.95 -6.95 -9.95

Trang 33

TCVN 2737:1995, TCXD 299: 1999, QCVN 02/2009-BXD35.80 3.30 0.31 1.17 -0.22 0.0 0.0 0.0 127.60 158.04 42.29

Trang 34

Trang 36

1 Các trường hợp tải trọng/Load cases

a Tĩnh tải/Dead Loads

- SW: tải trọng bản thân (khai báo trực tiếp trong Etabs với hệ số vượt tải 1.1)

: self weight (define in Etabs with self weight multiplier by 1.1)

- SDL: tải trọng hoàn thiện sàn tính toán/Super dead load

- Wall : tải trọng tường xây tính toán/Static dead load of wall

DL : Tĩnh tải toàn phần tính toán/Dead loads; DL = SW + SDL + Wall

b Hoạt tải/Live Loads

- LL1 : hoạt tải ngắn hạn tính toán/Short-term live loads

- LL2 : hoạt tải dài hạn tính toán/Long-term live loads

LL : hoạt tải toàn phần tính toán/Live loads; LL = LL1+LL2

c Gió/Wind Loads

- WSX+ : tải trọng gió tĩnh tính toán theo phương X/Static component of wind load to direction X

- WSX- : tải trọng gió tĩnh tính toán theo phương (-X )/Static component of wind load to direction (-X)

- WDX1,WDX2… WDXn : Thành phần động của tải trọng gió tính toán theo phương X của dạng d.đ chính thứ 1,2,…n

:Dynamic component of wind load to direction X of mode 1, mode2… mode n

- WDX : Thành phần động của tải trọng gió theo phương X (tổ hợp SRSS của WDX1, WDX2…WDXn)

WX+ : tải trọng gió tính toán theo phương X/Component of wind load to direction X; WX+ = (WSX+) + WDX WX- : tải trọng gió tính toán theo phương (-X )/Component of wind load to direction (-X); WX- = (WSX-) + WDX

- WSY+ : tải trọng gió tĩnh tính toán theo phương Y/Static component of wind load to direction Y

- WSY- : tải trọng gió tĩnh tính toán theo phương (-Y)/Static component of wind load to direction (-Y)

- WDY1,WDY2… WDYn : Thành phần động của tải trọng gió tính toán theo phương Y của dạng d.đ chính thứ 1,2,…n

- : Dynamic component of wind load to direction Y of mode 1, mode2… mode n :Dynamic component of wind load to direction Y of mode 1, mode2… mode n

- WDY : Thành phần động của tải trọng gió theo phương Y (tổ hợp SRSS của WDY1, WDY2…WDYn)

WY+ : tải trọng gió tính toán theo phương Y/Component of wind load to direction Y; WY+ = (WSY+) + WDY WY- : tải trọng gió tính toán theo phương (-Y)/Component of wind load to direction (-Y); WY- = (WSY-) + WDY

d Động đất/EarthQuake Loads

- EQX : tải trọng động đất theo phương X/EarthQuake load to direction X

- EQY : tải trọng động đất theo phương Y/EarthQuake load to direction Y

e Tổ hợp bao/Envenlope combination

- ENVE : Tổ hợp bao của các tổ hợp: COMB1, COMB2, COMB3, COMB4, COMB5, COMB6, COMB7 (TTGH1)

- SENVEW : Tổ hợp bao của các tổ hợp: SCOM1,SCOMB2, SCOMB3, SCOMB4, SCOMB5

(TTGH2 kiểm tra chuyển vị ngang)

- SENVEEQ : Tổ hợp bao của các tổ hợp: SCOM1,SCOMB6, SCOMB7 (TTGH2 kiểm tra chuyển vị ngang)

2 Các tổ hợp tải trọng áp dụng tính toán theo TTGH1/Combinations to apply for ULS

3 Các tổ hợp tải trọng áp dụng tính toán theo TTGH2/Combinations to apply for SLS

Trang 37

Tổ hợp/Combinations DL LL WX+ WX- WY+ WY- EQX EQY

5 Các tổ hợp tải trọng áp dụng tính toán cho Cột-Vách/Combinations to apply for Column-Wall Design

Trang 38

Phụ lục 2

MÔ HÌNH TÍNH TOÁN KẾT CẤU

1 Mô hình không gian

2 Mặt bằng kết cấu một số tầng điển hình

3 Các dạng dao động riêng của công trình

Định dạng
Số trang	263
Dung lượng	28,42 MB