Nghiên cứu chế tạo thuốc nổ nhiệt áp dùng cho đạn ĐNA 7v tt

1 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ QUỐC PHÒNG VIỆN KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ QUÂN SỰ TRẦN QUANG PHÁT NGHIÊN CỨU CHẾ TẠO THUỐC NỔ NHIỆT ÁP DÙNG CHO ĐẠN ĐNA-7V Chuyên ngành: Kỹ thuật hóa học Mã số: 52 03 01 TÓM TẮT LUẬN ÁN TIẾN SĨ KỸ THUẬT Hà Nội - 2020 Cơng trình hồn thành tại: Viện Khoa học & Cơng nghệ Quân sự/Bộ Quốc phòng Người hướng dẫn khoa học: PGS.TS Ngô Văn Giao PGS.TS Ninh Đức Hà Phản biện 1: GS.TS Thái Hoàng Viện Hàn lâm Khoa học Công nghệ Việt Nam Phản biện 2: PGS.TS Vũ Minh Thành Viện Khoa học Công nghệ quân Phản biện 3: TS Nguyễn Đức Long Viện Thuốc phóng Thuốc nổ Luận án bảo vệ trước Hội đồng đánh giá luận án tiến sĩ cấp Viện họp Viện Khoa học Công nghệ Quân vào hồi: ……giờ …… ngày tháng…… năm 2020 GS.TS Vũ Thị Thu Hà Cơng nghiệp Việt Nam Có thể tìm hiểu luận án tại: - Thư viện Viện Khoa học Công nghệ quân - Thư viện Quốc gia Việt Nam MỞ ĐẦU Tính cấp thiết đề tài luận án Vũ khí nhiệt áp (VKNA) loại vũ khí tiên tiến, đại, dựa tảng thuốc nổ nhiệt áp (TBE) phát triển nhiều nước có cơng nghiệp quốc phòng tiên tiến Sự đời vũ khí thành tựu lớn kỹ thuật quân giới những năm cuối kỷ XX Vũ khí đặc biệt hiệu tác chiến môi trường đô thị địa hình phức tạp Các loại VKNA điển hình trang bị cho quân đội số nước giới RPO-A, RPO-M, TBG-7V, TBG-29V (Nga); GTB-7G (Bungari); BLU-118/B (Mỹ); AGM-114N Hellfire (Anh) Nhận thấy những tính vượt trội loại vũ khí này, Quân đội ta nhập số đạn nhiệt áp TBG-7V bắt đầu tìm hiểu, nghiên cứu tiến tới chế tạo làm chủ loại vũ khí Trong nhiệm vụ việc nghiên cứu chế tạo thành công thuốc nổ nhiệt áp (TBE) đóng vai trò quan trọng nhất, định đến khả nghiên cứu, chế tạo VKNA nước Đây hướng nghiên cứu hoàn toàn nước đáp ứng yêu cầu thực tiễn cấp bách Do đó, TBE xác định đối tượng nghiên cứu đề tài luận án Mục tiêu nghiên cứu - Nghiên cứu lựa chọn phương pháp đánh giá khả sinh công (KNSC) TBE yếu tố ảnh hưởng đến KNSC TBE - Nghiên cứu lựa chọn đơn thành phần phù hợp TBE xác lập yếu tố công nghệ chế tạo TBE nhồi đúc vào đầu đạn ĐNA-7V - Xác định số đặc trưng lượng kỹ thuật TBE Phạm vi nghiên cứu Các vấn đề liên quan đến thành phần, công nghệ chế tạo TBE, thông số suất dư bề mặt sóng xung kích, xung lượng riêng pha tích cực, nhiệt lượng nổ, nhiệt độ nổ, kích thước khối cầu lửa TBE Phương pháp nghiên cứu Luận án sử dụng kỹ thuật chuẩn bị mẫu TBE đúc Các kỹ thuật đánh giá tiêu kỹ thuật mẫu: VST, DSC, SEM, EDX, EDXMapping Các kỹ thuật đánh giá đặc tính lý, lượng, đánh giá khả sinh công TBE, kỹ thuật thử nghiệm đầu đạn Ý nghĩa khoa học thực tiễn luận án Luận án chế tạo thành công TBE xây dựng phương pháp đánh giá KNSC tiêu kỹ thuật TBE phù hợp điều kiện thực tế nước Bố cục luận án Luận án gồm 126 trang phân bổ sau: mở đầu trang; chương - tổng quan, 35 trang; chương - thực nghiệm, 15 trang; chương - kết thảo luận, 61 trang; kết luận trang; danh mục cơng trình khoa học công bố trang 88 tài liệu tham khảo Chương TỔNG QUAN Trình bày đặc điểm chung TBE, liều nổ nhiệt áp, chế nổ TBE Giới thiệu thành phần TBE thành phần TBE dùng cho đạn ĐNA-7V Làm rõ KNSC thuốc nổ, sóng xung kích, trường nổ Tình hình nghiên cứu ngồi nước TBE KNSC TBE Các nội dung cần nghiên cứu, giải luận án Chương ĐỐI TƯỢNG VÀ PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 2.1 Đối tượng phương pháp nghiên cứu Đối tượng nghiên cứu mẫu TBE luận án nghiên cứu, chế tạo mẫu Nga Các đối tượng liên quan nguyên vật liệu, trang bị, tiến trình cơng nghệ, phương pháp thử nghiệm 2.2 Hóa chất, vật tư, trang thiết bị, dụng cụ nghiên cứu 2.1.1 Hóa chất, vật tư Thuốc nổ RDX cấp 1, bột Al dạng hạt, hàm lượng tinh khiết không nhỏ 99,7 %, cỡ hạt: ≤ m; ≤ 45 m; ≤ 75 m; bột AP hàm lượng tinh khiết không nhỏ 99,5 %, cỡ hạt: 105÷154 m, 180÷280 m; 280÷450 m; cao su polyacrylic dạng rắn không màu; hỗn hợp HD-70; lexitin mác P; TDI mác P; DPA mác P 2.1.2 Trang thiết bị, dụng cụ - Khuôn đúc mẫu; - Máy trộn; - Thiết bị hỏa quang kế; - Camera tốc độ cao Phantom v711; - Phần mềm REAL phiên 3.5; - Thiết bị Vaccum Stabil Tester; - Thiết bị xác định độ nhạy va đập; - Con lắc dây mềm để xác định khả sinh công; - Thiết bị đo độ nhớt động lực học DW-E; - Thiết bị đo độ bền kéo nén M350-10CT; - Thiết bị phân tích nhiệt trọng lượng TGA Pyris; - Thiết bị đo đa kênh DEWE-3020, đầu đo áp suất theo nguyên lý piezo; - Thiết bị xác định nhiệt lượng nổ DCA-5; - Thiết bị phân tích diện tích bề mặt lỗ xốp TriStar II; - Kính hiển vi điện tử quét JSM-6510LV, đầu dò tán xạ lượng tia X 2.3 Phương pháp nghiên cứu, kỹ thuật sử dụng 2.3.1 Phương pháp kỹ thuật chuẩn bị mẫu Các bước công nghệ chế tạo mẫu: - Sấy RDX, AP; - Cân định lượng; - Trộn thành phần lỏng; - Cho bột Al vào hỗn hợp chất lỏng, trộn đều; - Cho thuốc nổ RDX vào hỗn hợp, trộn đều; - Cho AP vào hỗn hợp, trộn đều; - Đúc mẫu: + Chuẩn bị khuôn; + Đổ thuốc nổ vào khn, dùng chày ép nhẹ để dàn thuốc; Hình 2.1 Khuôn đúc mẫu TBE Nắp Tấm đệm đầu + Tháo chày; Khuôn đúc Tấm đệm + Lắp đệm, nút chặn; Chày ép Nút chặn + Đậy nắp, vặn chặt ren; - Sấy, đóng rắn; - Tháo thuốc, kiểm tra; - Bảo quản mẫu thuốc nổ 2.3.2 Phương pháp kỹ thuật đánh đo ∆P Itc 2.3.3 Kỹ thuật đánh giá tiêu kỹ thuật mẫu - Phương pháp VST, DSC - Đo SEM, EDX, EDX-Mapping, xác định diện tích bề mặt riêng - Phân tích phổ hồng ngoại 2.3.4 Kỹ thuật đánh giá đặc tính lý TBE - Khả chịu nén - Độ nhớt động lực học hỗn hợp 2.3.5 Kỹ thuật đánh giá đặc trưng lượng TBE - Đo nhiệt độ vụ nổ - Đo kích thước cầu lửa - Khả sinh công lắc xạ thuật 2.3.6 Kỹ thuật thử nghiệm đầu đạn ĐNA-7V - Thử nghiệm đo Pmax Itc - Thử nghiệm đo kích thước cầu lửa - Thử nghiệm khả phá hủy mục tiêu lô cốt CHƯƠNG KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN 3.1 Lựa chọn phương án đánh giá khả sinh công TBE 3.1.1 Lựa chọn mơ hình thử nghiệm Qua tìm hiểu ba mơ hình thử nghiệm khơng gian hở, bán kín kín, luận án lựa chọn mơ hình thử nghiệm khơng gian hở để thực Sơ đồ bố trí thử nghiệm hình 3.1 Hình 3.1 Sơ đồ thử nghiệm TBE 3.1.2 Kết đo đạc ΔPmax Itc TBE sử dụng cho thử nghiệm mẫu TBE-N2 Mẫu có kích thước Ф5591,2 mm; khối lượng 413,6 g; mật độ 1,91 g/cm3 Hình 3.2 đồ thị P(t) mẫu TBE-N2 khoảng cách m, m, m m Hình 3.2 Đồ thị P(t) vụ nổ mẫu TBE-N2 khoảng cách khác Từ kết đo ΔP mẫu thuốc TBE-N2, giá trị ΔPmax Itc xác định kết cho bảng 3.1 Bảng 3.1 Kết đo Pmax Itc vụ nổ mẫu TBE-N2 Khoảng cách ΔPmax, psi Itc, psi.ms 3m 8,87 6,32 5m 3,89 3,74 7m 2,36 3,94 9m 1,71 3,61 Để so sánh với kết đo Pmax Itc thuốc nổ phá (TNP), luận án thực đo mẫu TNP TNT TNP hỗn hợp TG-30 (30% TNT 70% RDX) với cùng khối lượng Bảng 3.2 đưa kết đo Pmax Itc mẫu thuốc giá trị kết đo mẫu TBE-N2 Bảng 3.2 Kết đo Pmax Itc mẫu thuốc nổ Mẫu Khoảng cách m Kh.cách m ΔPmax, ΔPmax, Itc, Itc, psi psi psi.ms psi.ms Kh.cách m ΔPmax, Itc, psi psi.ms Kh.cách m ΔPmax, Itc, psi psi.ms TNT 7,51 4,86 3,26 3,21 2,12 3,52 1,52 3,35 TG-30 8,21 5,35 3,49 3,37 2,21 3,65 1,63 3,38 TBE-N2 8,87 6,32 3,89 3,74 2,36 3,94 1,71 3,61 Nhận xét: giá trị Pmax Itc lớn nhiều so sánh với giá trị thuốc nổ phá TNT TG-30, đặc biệt đo khoảng cách m m Ở khoảng cách xa (7 m m) giá trị đo Pmax bị ảnh hưởng sóng phản xạ kết không phản ánh đúng giá trị thật Như đại lượng Pmax Itc khoảng cách gần (3 m m) có thể sử dụng tiêu đặc trưng cho khả sinh công TBE 3.2 Nghiên cứu lựa chọn thành phần TBE 3.2.1 Nghiên cứu lựa chọn chất kết dính (CKD) polyme 3.2.1.1 Nghiên cứu đánh giá tính tương thích hóa học số polime với thành phần theo phương pháp VST Ba loại polyme lựa chọn để đánh giá độ tương thích PAC, cao su CKH-10KTP epoxy ED-20 Kết tính tốn VR polyacrylic, CKH10 KTP Epoxy ED-20 lần lượt 1,4 mL; 0,6 mL 6,2 mL tương ứng Nhận xét: Theo tiêu chuẩn STANAG 4147, epoxy ED-20 hoàn toàn khơng tương thích mặt hóa học với hỗn hợp ba thành phần Hai cao su PAC CKH-10 KTP tương thích hóa học với hỗn hợp thành phần TBE độ tương thích cao su CKH-10 KTP tốt 3.2.1.2 Nghiên cứu lựa chọn CKD sở đặc tính cơng nghệ Căn kết đo Pmax Itc mẫu TBE Nga (bảng 3.1), trường hợp sử dụng hệ CKD cao su CKH-10KTP, qua thử nghiệm để giá trị Pmax Itc đạt yêu cầu thành phần TBE gồm thuốc nổ RDX 35%, bột Al 25 %, AP 32 % chất kết dính % Căn giá trị độ nhớt động lực () có thể xác định trạng thái hỗn hợp có thể sử dụng phương pháp công nghệ khác Giá trị cụ thể cho sau: - Khi  từ 102 đến 103 (đến 6.103) pa.s: Đúc rót tự do; - Khi  từ 103 đến 105 pa.s: Đúc rót có áp suất; - Khi  từ 106 đến 1011: Nén ép Kết đo hỗn hợp cao su CKH-10KTP 7,3.105 pa.s Như thuốc nổ có thể sử dụng phương pháp nhồi nén Mục tiêu cuối nghiên cứu TBE phải nhồi vào đạn ĐNA-7V Hình dạng loại đạn có hai đầu nhỏ thân đạn nên phương pháp nhồi tối ưu phương pháp nhồi đúc, đó TBE cao su CKH-10KTP không phù hợp Với cao su polyacrylic (PAC), luận án nghiên cứu đối hai mẫu TBE-V6 TBE-V7, thành phần cho bảng 3.5 Bảng 3.5 Tỷ lệ thành phần mẫu TBE Thành phần Hàm lượng (%) Mẫu TBE-V6 Mẫu TBE-V7 Thuốc nổ RDX 23 25 Bột Al 29 27 AP 32 33 Chất kết dính cao su PAC 16 15 Kết đo độ nhớt động lực mẫu TBE-V1 TBE-V2 lần lượt 45826 Pa.s 53482 Pa.s tương ứng Nhận xét: TBE cao su PAC phù hợp cho đạn ĐNA-7V đáp ứng yêu cầu công nghệ Hơn nữa, cao su còn đáp ứng tính tương thích hóa học theo phương án VST 3.2.1.3 Nghiên cứu đánh giá tương thích PAC hỗn hợp theo phương pháp DSC Sử dụng phương pháp DSC xác định mức độ tương thích thành phần TBE Mẫu chọn để nghiên cứu mẫu TBE-V3 Từ giản đồ DSC PAC mẫu TBE-V8 Giá trị ΔPp tính tốn 3,5 oC Theo tiêu chuẩn STANAG 4147, PAC hệ thành phần Al, AP, RDX tương thích với 3.2.1.4 Nghiên cứu khả khâu mạch CKD cao su PAC Từ hình 3.7 nhận thấy xuất số sóng tương ứng với nhóm chức sau: nhóm hidroxyl, liên kết C-H hydrocacbon, nhóm cacbonyl, dao động liên kết C-O Hình 3.7 Phổ hồng ngoại Hình 3.8 Phổ hồng ngoại cao su PAC cao su PAC đóng rắn Từ hình 3.8 nhận thấy có nhóm, liên kết: liên kết C-H hydrocacbon no, nhóm izocianat, nhóm cacbonyl yếu nhóm izocianat dùng dư, nhóm CH2 nhân benzen, dao động liên kết C-O nhóm hidroxyl khơng tham gia phản ứng đóng rắn Nhận xét: Cao su PAC sau đóng rắn TDI có phản ứng nhóm izocianat nhóm OH- cao su PAC tạo polyme mạng lưới có khả kết dính thành phần rắn 3.2.1.5 Nghiên cứu khả liên kết CKD nguyên liệu Dùng phương pháp BET đo diện tích bề mặt riêng (SR) mẫu nguyên liệu Kết thu sau: - Thuốc nổ RDX: SR = 0,11 (m2/g); - Hạt AP: SR = 0,19 (m2/g); - Đối với hạt Al: Ở vùng cỡ hạt  m (i),  45 m (ii),  75 m (iii) cho giá trị SR lần lượt 6,35 (m2/g); 0,73 (m2/g) 0,39 (m2/g) tương ứng a b Hình 3.9 Ảnh SEM RDX (a), hỗn hợp RDX chất kết dính (b) Nhận xét: Từ hình 3.9 3.10 nhận thấy có hạt AP RDX bao phủ hồn tồn chất kết dính BMR bé Mẫu nhơm (i) có diện tích BMR lớn nhiều hai mẫu còn lại nên chất kết dính hấp phụ phần lên bề mặt hạt Al giữ lại bề mặt hạt Al a b Hình 3.10 Ảnh SEM AP(a), hỗn hợp AP chất kết dính (b) a b Hình 3.11 Ảnh SEM bột Al (a), hỗn hợp bột Al chất kết dính (b) Nhận xét: Hạt nhơm (i) trộn với chất kết dính chất kết dính bao bọc hạt Al tốt Để tạo khối TBE có độ bền học cao mẫu Al (i) cho kết tốt mẫu Al (ii) Al (iii) 3.2.1.6 Nghiên cứu khả hóa dẻo cao su PAC Thành phần cao su để nghiên cứu tính chất nhiệt gồm: cao su PAC 25 %, DEGDN 52,5 % TEGDN 22,5 % Nghiên cứu thay đổi nhiệt độ thủy tinh hóa cao su PAC sau hóa dẻo phương pháp DSC Hình 3.12 Giản đồ DSC PAC Hình 3.13 Nhiệt độ thủy tinh cao su PAC sau hóa dẻo 12 luận án không sử dụng NH4NO3 làm chất oxi hóa thành phần TBE NH4NO3 có tính hút ẩm mạnh - So sánh mẫu TBE-V21, TBE-V22 mẫu so sánh: mẫu so sánh có kết tốt nhất, mẫu TBE-V22 có kết thấp Nguyên nhân ba chất cháy: bột Al, Mg hợp kim Al-Mg bột Al có nhiệt lượng cháy lớn tốc độ cháy cao nhất, bột Mg có nhiệt lượng cháy nhỏ tốc độc cháy thấp Do đó, kết đo hoàn toàn phù hợp Qua nghiên cứu vào điều kiện công nghệ thực tế nước cho thấy sử dụng bột Al AP lựa chọn phù hợp Căn vào thành phần chất cố định kết nghiên cứu từ 3.2.2 cho thấy với tỷ lệ thành phần tối ưu cho bảng 3.15 Bảng 3.15 Thành phần TBE tối ưu Thành phần TT Tỷ lệ (%) Cao su PAC Hỗn hợp HD-70 Lexitin TDI DPA Bột Al 12,0 ± 0,1 4,0 ± 0,05 0,3 ± 0,01 0,8 ± 0,03 0,4 ± 0,02 29,0 ± 0,5 RDX 24,5 ± 0,5 AP 29,0 ± 0,5 3.3 Nghiên cứu số tính chất hỗn hợp thuốc nổ 3.3.1 Nghiên cứu ảnh hưởng kích thước hạt nguyên liệu đến độ nhớt động lực hỗn hợp sau trộn Cỡ hạt nguyên liệu sau: - Thuốc nổ RDX có kth chủ yếu từ 0,09 mm đến 0,5 mm; - Bột Al có ba kth:  m,  45 m,  75 m; - AP có ba kth: 100 ÷ 150 m, 180÷280 m 280 ÷ 450 m Kết thử nghiệm đo độ nhớt động lực cho bảng 3.16 Bảng 3.16 Kết đo độ nhớt động lực (Pa.s) Bột Al AP  (i) Kích thước hạt (m)  45 (ii)  75 (iii) 58440 Không đo Khơng đo Kích 100 ÷ 150 () thước hạt 180 ÷ 280 () 53180 Khơng đo Khơng đo (m) 44700 Không đo Không đo 180 ÷ 280 () Nhận xét: Với AP ba loại kth có thể sử dụng với hạt Al (i) thích hợp cho phương pháp nhồi đúc có áp suất Sự ảnh hưởng đến độ nhớt bột 13 Al AP có chiều hướng ngược nhau: AP, tăng kích thước hạt độ nhớt hỗn hợp giảm Với bột Al theo chiều ngược lại, kích thước hạt tăng độ nhớt tăng Nguyên nhân khe hở giữa hạt khối thuốc đặc tính hấp phụ chất kết dính tốt hạt Al 3.3.2 Nghiên cứu xác định thời gian sống hỗn hợp 3.3.2.1 Nghiên cứu xác định thời gian sống hỗn hợp nhiệt độ phòng Thời gian sống hỗn hợp xác định khoảng thời gian mà hỗn hợp giữ giá trị độ nhớt động lực phù hợp với phương pháp đúc rót có áp suất Lựa chọn bột Al có kth khơng lớn m, AP có kth từ 180 ÷ 280 m Kết khảo sát độ nhớt động lực thời điểm khác điều kiện nhiệt độ phòng thể đồ thị hình 3.23 Hình 3.23 Sự thay đổi độ nhớt động lực theo thời gian Nhận xét: Thời gian sống hỗn hợp khoảng 5h điều kiện thường 3.3.2.2 Nghiên cứu ảnh hưởng nhiệt độ đến thời gian sống hỗn hợp Lựa chọn bột Al có kth không lớn m, AP có kth từ 180 ÷ 280 m Kết khảo sát độ nhớt động lực thay đổi nhiệt độ từ 35 oC đến 50 oC cho bảng 3.18 Nhận thấy nhiệt độ có ảnh hưởng lớn đến thời gian sống hỗn hợp Đây quan trọng lựa chọn phương án công nghệ thiết kế thiết bị đúc rót TBE vào đầu đạn Bảng 3.18 Ảnh hưởng nhiệt độ đến thời gian sống hỗn hợp Nhiệt độ (oC) Thời gian thí nghiệm Độ nhớt động lực học (Pa.s) Yêu cầu phương pháp Kết đo đúc rót áp suất 35 4h 25phút 98741 40 3h 30 phút 102758 103÷105 45 2h 15 phút 98382 50 35 phút 103396 3.4 Nghiên cứu số yếu tố ảnh hưởng đến KNSC TBE 3.4.1 Nghiên cứu ảnh hưởng cỡ hạt nguyên liệu đến ∆Pmax Itc 3.4.1.1 Nghiên cứu ảnh hưởng cỡ hạt bột Al đến ∆Pmax Itc Các mẫu TBE: mẫu TBE chế tạo từ nhôm có kth  m, sử dụng mẫu TBE-V16, mẫu TBE-V23, chế tạo từ nhôm có kth  45 m, mẫu TBE-V24, 14 chế tạo từ nhôm có kth  75 m AP sử dụng loại có cỡ hạt 100 ÷ 150 m Kết đo cho bảng 3.19 Bảng 3.19 Kết đo Pmax Itc vụ nổ mẫu TBE Tên mẫu TBE-V16 TBE-V23 TBE-V24 Pmax, psi Khoảng cách m Kh.cách m 3,72 8,71 8,53 3,78 8,58 3,65 Itc, psi.ms Kh.cách m Kh.cách m 5,98 3,64 6,14 3,89 5,82 4,07 Nhận xét: Kết đo không khác biệt rõ ràng, nguyên nhân cỡ hạt nhôm, ba loại nhôm có kth nhỏ nên bảo đảm cho hạt nhơm cháy hồn tồn giai đoạn cháy sau nên không có ảnh hưởng rõ rệt đến giá trị Pmax Itc 3.4.1.2 Nghiên cứu ảnh hưởng cỡ hạt AP đến ∆Pmax Itc Các mẫu TBE: mẫu TBE chế tạo từ AP có kth 100 đến 150 m, sử dụng mẫu TBE-V16; mẫu TBE-V25, chế tạo từ AP có kth 180 đến 280 m; mẫu TBE-V26, chế tạo từ AP có kth 280 đến 450 m Bột nhôm sử dụng loại cỡ hạt không lớn m Kết đo cho bảng 3.20 Bảng 3.20 Kết đo Pmax Itc vụ nổ mẫu TBE Tên mẫu Pmax, psi Khoảng cách m Kh.cách m Itc, psi.ms Kh.cách m Kh.cách m TBE-V16 8,71 3,72 5,98 3,64 TBE-V25 3,52 8,62 5,74 3,41 TBE-V26 3,28 8,46 5,36 3,27 Nhận xét: Mẫu TBE-V16 có kết lớn nhất, mẫu TBE-V26 có kết nhỏ Kích thước hạt AP có ảnh hưởng đến khả sinh công TBE Hạt AP có kích thước bé khả sinh công lớn ngược lại Do AP có nhiệt độ bùng cháy thấp nên trình cháy tạo khí nóng để thúc đẩy q trình cháy hạt Al giai đoạn cháy sau Hạt AP kích thước nhỏ phản ứng hoàn toàn thúc đẩy q trình cháy nhơm triệt để tạo lượng lớn Hạt AP kích thước lớn phần lõi chưa bị phân hủy hoàn toàn giai đoạn cháy sau nhôm, làm cho hạt nhôm không có đủ môi trường để cháy hoàn toàn 3.4.2 Nghiên cứu ảnh hưởng mật độ khối thuốc đến ΔPmax Itc Sử dụng mẫu TBE với mật độ khác nhau: mẫu TBE-V16 có mật độ 1,91 g/cm3; mẫu TBE-V27 TBE-V28 có mật độ 1,86 g/cm3 1,80 g/cm3 tương ứng Các mẫu sử dụng bột nhơm có kích thước khơng lớn m, AP có kích thước hạt 100 ÷ 150 m Kết cho bảng 3.22 15 Bảng 3.22 Kết đo Pmax Itc vụ nổ mẫu TBE Tên mẫu Pmax, psi Khoảng cách m Kh.cách m Itc, psi.ms Kh.cách m Kh.cách m TBE-V16 8,71 5,98 3,72 3,64 TBE-V27 8,57 5,82 3,63 3,55 TBE-V28 8,44 5,62 3,47 3,42 Nhận xét: Theo chiều giảm dần mật độ, tiêu Pmax Itc giảm dần, tiêu mẫu TBE-V16 lớn Nguyên nhân loại thuốc nổ định, nhiệt lượng nổ tỷ lệ thuận với mật độ khối thuốc Hơn nữa, nhiệt lượng nổ loại thuốc nổ lại tỷ lệ thuận với Pmax Do đó, Pmax tỷ lệ thuận với mật độ Hơn nữa, ba mẫu có cùng thành phần hóa học, khác mật độ nên giá trị Pmax lớn có giá trị Itc lớn 3.4.3 Nghiên cứu ảnh hưởng đường kính khối thuốc đến Pmax Itc Các mẫu với đường kính khác nhau: mẫu TBE-V16 có đường kính 5,5 cm, mẫu TBE-V29, TBE-V30 TBE-V31 có đường kính lần lượt 3,4 cm; 4,25 cm 6,4 cm Các mẫu sử dụng bột nhôm có kth không lớn m, AP có kích thước hạt 100 ÷ 150 m Kết đo cho bảng 3.24 Bảng 3.24 Kết đo Pmax Itc vụ nổ mẫu TBE Tên mẫu Pmax, psi Khoảng cách m Kh.cách m Itc, psi.ms Kh.cách m Kh.cách m TBE-V29 8,26 3,32 5,42 3,38 TBE-V30 8,44 3,57 5,76 3,61 TBE-V16 8,71 3,72 5,98 3,64 TBE-V31 9,02 4,07 6,32 3,96 Nhận xét: Theo chiều tăng dần đường kính khối thuốc, tiêu Pmax Itc tăng dần, mẫu TBE-V29 có giá trị lớn Điều giải tích tập trung lượng nổ Đại lượng xem xét tỷ số giữa chiều dài đường kính khối thuốc: γ = L , đó: L: chiều dài khối thuốc, cm; Ф:  đường kính khối thuốc, cm Mẫu TBE-V29 có kích thước “bất cân đối” nhất, chiều dài lớn nhiều so với đường kính (γ lớn nhất) Khi nổ, khối thuốc kích nổ từ đầu, lượng nổ không phân bố tập trung theo hướng tính từ tâm vụ nổ, đó kết đo mẫu TBE-V29 nhỏ Ngược lại, kết đo mẫu TBE-V31 lớn (γ nhỏ nhất) Tuy nhiên, kết hợp tham khảo tài liệu hình dáng thực tế đầu đạn, mẫu TBE-V16 có đường kính  5,5 cm, chiều dài 9,0 cm đến 9,4 cm lựa chọn 3.4.4 Thiết lập phương trình bán thực nghiệm xác định giá trị P Căn vào công thức thực nghiệm xác định giá trị P, luận án xác định 16 cơng thức tính áp suất dư: P  9,81 37, 48 37,32   R R R Từ công thức có thể tính áp suất dư khoảng cách khác trường hợp 1≤ R ≤ 10  15 m Nhận xét: Các kết nghiên cứu 3.4 sau: - Bột nhơm có kích thước hạt nhỏ 75 m không ảnh hưởng đến KNSC TBE; - Kích thước hạt AP tỷ lệ nghịch với KNSC TBE; - Mật độ khối thuốc tỷ lệ thuận với KNSC TBE; - Khi giá trị đường kính khối thuốc gần với chiều dài khối thuốc KNSC mẫu TBE lớn Tuy nhiên, để phù hợp với hình dáng hình học, hình dạng thực tế đầu đạn, thuận lợi công nghệ mẫu đường kính  5,5 cm, chiều dài từ 9,0 cm đến 9,4 cm lựa chọn - Bột Al AP chất cháy chất oxi hóa phù hợp nghiên cứu TBE dùng cho đạn ĐNA-7V - Thiết lập phương trình bán thực nghiệm xác định ΔP 3.5 Nghiên cứu xác định đặc trưng lượng khác TBE 3.5.1 Thiết lập mối quan hệ mật độ nhiệt lượng nổ 3.5.1.1 Tính tốn giá trị mật độ lý thuyết Áp dụng cơng thức tính mật độ lý thuyết cho hỗn hợp Thành phần dùng để tính tốn thành phần tối ưu cho bảng 3.15 vào khối lượng riêng thành phần, giá trị mật độ lý thuyết hỗn hợp TBE tính tốn theo công thức: t  0,12 0,4 0,03 0,08 0,04 0,29 0,245 0,29         0,5143 1,5 1,33 1,08 1,2 1,2 2,7 1,81 1,95 Từ đó xác định t = 1,95 (g/cm3) Giá trị có thể coi giá trị mật độ lớn khối thuốc có thể đạt 3.5.1.2 Xây dựng mối quan hệ nhiệt lượng nổ mật độ Sử dụng mẫu TBE-V16 (mật độ 1,91 g/cm3) mẫu TBE với mật độ khác Kết đo nhiệt lượng nổ cho bảng 3.27 Xây dựng đồ thị phụ thuộc nhiệt lượng nổ vào mật độ khối thuốc hình 3.24 Nhận xét: Sự phụ thuộc có dạng tuyến tính, bậc nhất, đường hồi quy có phương trình y = 689,75 x + 1109,7 Với giá trị mật độ lý thuyết t = 1,95 (g/cm3), giá trị nhiệt lượng nổ tương ứng 2454 cal/g Đây có thể coi giá trị nhiệt lượng nổ lớn khối TBE thử nghiệm có thể đạt 17 Bảng 3.27 Kết đo nhiệt lượng nổ mẫu thuốc Tên mẫu Mật độ khối thuốc (g/cm3) Nhiệt lượng nổ (cal/g) TBE-V32 1,30 TBE-V33 TBE-V34 TBE-V16 1,47 1,55 1,91 1996 2106 2218 2416 Hình 3.24 Đồ thị phụ thuộc nhiệt lượng nổ vào mật độ khối thuốc 3.5.2 Nghiên cứu đo nhiệt độ nổ vụ nổ TBE 3.5.2.1 Đo nhiệt độ nổ thuốc nổ phá thông dụng Thiết bị hỏa quang kế chế tạo lần đầu tiên nước, chưa có đơn vị có khả kiểm tra, kiểm định độ xác phép đo Do đó luận án sử dụng hai loại thuốc nổ phá đơn biết nhiệt độ nổ TNT hỗn hợp TNT+hexogen để chuẩn thiết bị phép đo Hai mẫu chế tạo phương pháp đúc với khối lượng mẫu TBE Kết đo nhiệt độ vụ nổ thể qua đồ thị nhiệt độ thời gian T(t), đó trục tung thay đổi nhiệt độ, tính K; trục hồnh thay đổi thời gian, tính giây Đồ thị T(t) mẫu thuốc nổ TNT cho đồ thị 3.25, T(t) mẫu thuốc nổ hỗn hợp TNT+hexogen bảng 3.26 Hình 3.25 Đồ thị T(t) vụ nổ thuốc Hình 3.26 Đồ thị T(t) vụ nổ thuốc nổ TNT nổ hỗn hợp TNT+hexogen Nhận xét: nhiệt độ vụ nổ thuốc nổ TNT khoảng 3500 K thuốc nổ RDX khoảng 3730 K Kết hoàn toàn phù hợp với số liệu 18 biết Như vậy: số liệu đo nhiệt độ nổ thiết bị hỏa quang kế hoàn toàn tin cậy, có thể sử dụng thiết bị để đo thuốc nổ khác 3.5.2.2 Đo nhiệt độ nổ vụ nổ TBE Kết đo nhiệt độ vụ nổ hình 3.27 Hình 3.28 Hình ảnh khối cầu lửa vụ nổ mẫu TBE Nhận xét: Quá trình nổ TBE bao gồm hai giai đoạn: nổ cháy sau, xảy thời gian dài, nhiệt độ cao vụ nổ (khoảng 3700 K) nhiệt độ nổ thuốc nổ RDX, nhiệt độ cháy từ 2100 K÷2200 K nhiệt độ cháy bột nhôm, thời gian cháy sau khoảng 30 ms Đến thời điểm tại, công bố TBE giới vụ nổ nhiệt áp có giai đoạn cháy sau, nhiên chưa có cơng trình nghiên cứu đưa định lượng số Các số liệu phương pháp thực nghiệm mà luận án thực khẳng định có giai đoạn cháy sau định lượng thời gian cháy sau vụ nổ TBE 3.5.3 Nghiên cứu đo kích thước khối cầu lửa vụ nổ TBE Sử dụng camera tốc độ cao để ghi lại diễn biến vụ nổ xác định thời điểm khối cầu lửa có kích thước: chiều dọcchiều ngang lớn (hình 3.28) So sánh diện tích Se vụ nổ TBE thuốc nổ TNT, TG cùng khối lượng Nhận thấy TBE cho khối cầu lửa có diện tích lớn (30,5 m2), thuốc nổ TNT cho kích thước nhỏ (16,7 m2) Như vậy, diện tích khối cầu lửa có thể đại lượng đánh giá tính ưu việt TBE so với TNP 3.6 Nghiên cứu đặc trưng kỹ thuật TBE Hình 3.27 Đồ thị T(t) vụ nổ TBE 3.6.1 Nghiên cứu ảnh hưởng mật độ đến độ bền học khối thuốc Độ bền học xác định đo độ bền nén Mẫu TBE chuẩn bị ba mật độ 1,8 g/cm3; 1,85 g/cm3 1,91 g/cm3, đường kính 20 mm, chiều cao 40 mm Kết đo đạc tính tốn hình 3.29 Nhận xét: độ bền học thể khả chịu nén TBE thấp Ở mật độ 1,91 g/cm3, áp suất nén 7,3.10+5 (Pa) khối thuốc bị phá vỡ cấu trúc bên Nguyên nhân thành phần TBE gồm chất rắn AP, Al, RDX chất kết dính liên kết tốt với bột Al đó làm giảm độ bền học khối thuốc 19 Hình 3.29 Kết xác định độ bền nén mẫu TBE TBE-V36.1 TBE-V37.1 TBE-V38.1 TBE-V36.2 TBE-V37.2 TBE-V38.2 3.6.2 Xác định độ nhạy va đập TBE Độ nhạy va đập TBE từ % đến 16 % So sánh với độ nhạy va đập số thuốc nổ khác cho thấy: độ nhạy va đập TBE cao không nhiều so với thuốc nổ TNT ( %) Nguyên nhân xác định tỷ lệ hàm lượng chất kết dính cao nên có nhiều hạt rắn AP, Al, RDX bao bọc lớp màng chất kết dính khe hở giữa hạt điền đầy chất kết dính Độ nhạy va đập TBE tương đồng với độ nhạy va đập hai loại thuốc nổ PBX nhiệt dẻo PBX-HP8001, PBX-HP-8501 Nguyên nhân thành phần thuốc nổ, thuốc nổ phá sử dụng RDX, còn lại hàm lượng chất kết dính phụ gia mác thuốc nổ gần 3.6.3 Xác định độ an định hóa học Độ an định hóa học xác định phương pháp ổn định nhiệt chân không VST thực điều kiện nhiệt độ 100 oC thời gian 48 Kết đo mẫu TBE 0,286 mL/g So sánh với độ an định hóa học số loại thuốc nổ RDX cho thấy: độ an định hóa học TBE thấp so với thuốc nổ C4-VN thuốc nổ PBX nhiệt dẻo Nguyên nhân TBE hỗn hợp nhiều cấu tử khác với tính chất độ bền hóa học khác nên ảnh hưởng đến độ bền chung hỗn hợp thuốc 3.7 So sánh KNSC đặc trưng lượng TBE với TNP TBE so sánh với thuốc nổ TNT TG số tiêu sau: 3.7.1 Chỉ tiêu ΔPmax Itc Kết so sánh ΔPmax Itc TBE thuốc nổ TNT cho thấy: - Đối với giá trị ΔPmax: khoảng cách m áp suất dư TBE lớn rõ rệt so với thuốc nổ TNT (khoảng 20 %) Ở khoảng cách m giá trị áp suất dư khác nhỏ (khoảng 10 %) - Đối với giá trị Itc: khoảng cách, Itc TBE lớn rõ rệt so với giá trị thuốc nổ TNT, trung bình khoảng 25 % Kết so sánh ΔPmax Itc TBE thuốc nổ TG cho thấy: Giá trị ΔPmax 20 khoảng cách khác không nhiều (khoảng 106 %), nhiên, giá trị Itc lớn đáng kể (trung bình khoảng 118 %) 3.7.2 Chỉ tiêu nhiệt lượng nổ Ở = 1,6 g/cm3: = 1,89 g/cm3: Qv ( TBE ) Qv ( TNT ) Qv ( TBE ) Qv ( TNT )  2140 1010   2.1 ; 2416 1010  2, Nhận xét: nhiệt lượng nổ TBE lớn nhiều so với nhiệt lượng nổ thuốc nổ TNT So sánh với nhiệt lượng nổ số TNP khác cùng mật độ 1,6 g/cm3 tetryl (1240 kcal/kg), hexogen (1470 kcal/kg), nhận thấy nhiệt lượng nổ TBE lớn nhiều so với nhiệt lượng nổ TNP Chỉ tiêu nhiệt lượng nổ ưu điểm quan trọng TBE so sánh với TNP 3.7.3 Chỉ tiêu nhiệt độ nổ Từ 3.5.2 cho thấy thuốc nổ phá thông thường (TNT TG) có thời gian nổ nhỏ ms Trong đó trình nổ thuốc nổ nhiệt áp có thể chia làm giai đoạn, đặc biệt giai đoạn cháy sau kéo dài đến 40 ms Giai đoạn diễn nhiệt độ cháy nhơm (khoảng 2100 ÷ 2200 K) Hiệu vụ nổ TBE còn thể khả tạo vùng chân không rộng lớn thời gian dài làm sinh vật có thể bị tiêu diệt thiếu oxi trì sống 3.7.4 Chỉ tiêu kích thước khối cầu lửa Từ 3.5.3 nhận thấy tiêu kích thước khối cầu lửa (Se) TBE lớn nhiều so với thuốc nổ TNT thuốc nổ TG, kết so sánh: Se ( TBE ) 30, Se ( TBE ) 30,   1,8 ;   1,3 Se( TNT ) 15, Se( TG ) 24, Nhận xét: TBE có thành phần khác so với TNP nên có chế nổ khác biệt Phương pháp đánh giá khả sinh công sử dụng Việt Nam lắc xạ thuật khơng phản ảnh tính ưu việt TBE Qua tham khảo số cơng trình nghiên cứu nước TBE để áp dụng vào điều kiện thực tế nước, luận án xây dựng tiêu gồm Pmax, Itc, Se, Qv nhiệt độ nổ Trong đó, tiêu quan trọng để đánh giá khả sinh công TBE Pmax, Itc Khi so sánh với TNP thông thường, tiêu TBE cho kết cao đáng kể phản ánh chất TBE 21 3.8 Nghiên cứu chế tạo thử nghiệm đạn ĐNA-7V 3.8.1 Nghiên cứu lựa chọn phương án đúc TBE Yêu cầu quan trọng trạng thái TBE đúc mật độ cao (không nhỏ 1,89 g/cm3) Hiện nước chưa có sản phẩm đạt mật độ này, khó khăn xác định công nghệ chế tạo nhồi đúc vào đầu đạn Qua phân tích, đánh giá, phương án công nghệ đúc có áp suất kết hợp hút chân không theo nguyên lý ngược chiều lựa chọn để đảm bảo chất lượng khối thuốc 3.8.2 Nghiên cứu tính tốn thiết kế thiết bị nhồi đúc TBE 3.8.2.1 Tính tốn thể tích bầu đúc Với lượng TBE đưa vào bầu đúc khoảng 2800 g, mật độ đong hỗn hợp khoảng 1,70 g/cm3, tức thể tích tối đa khối lượng hỗn hợp đưa vào khoảng 1450 cm3 Hơn nữa cần phải có không gian để dẫn hướng cho piston, lấy thể tích khoảng khơng gian ½ thể tích thuốc nổ chiếm chỗ Chọn kích thước bầu đúc sau:  130 mm×165 mm, thể tích là: V = 2190 cm3 3.8.2.2 Tính tốn chiều dày bầu đúc Lựa chọn vật liệu làm bầu đúc thép SUS 304 để tránh phát sinh tia lửa va chạm giữa chi tiết làm việc Giả sử đúc, áp suất bầu lên cao tối đa 120 atm (ngưỡng an toàn cho thiết bị) Căn vào cơng thức tính bền thiết bị xác định chiều dày mm thiết bị đảm bảo độ bền chịu áp suất làm việc cao 3.8.2.3 Đặc tính kỹ thuật thiết bị Thiết bị chế tạo gồm 27 chi tiết (hình 3.34) Đặc tính kỹ thuật chính: kích thước bầu đúc:  × H = (130 × 165) mm, cơng suất làm việc tối đa: 3,0 kg/mẻ, áp suất đúc (35  45) atm, hành trình tối đa xi lanh: 120 mm, áp suất chân khơng q trình đúc: -450 mmHg, khối lượng: 120 kg Hình 3.34 Thiết bị nhồi đúc TBE a b Hình 3.36 Đầu đạn chưa nhồi TBE (a) nhồi, tổng lắp hoàn chỉnh (b) 22 3.8.4 Chế tạo sản phẩm Áp dụng tiến trình cơng nghệ chế tạo sản phẩm với thiết bị đúc TBE, đầu đạn ĐNA-7V đúc thành cơng (hình 3.36) Kết kiểm tra khối lượng TBE mật độ thuốc nổ mười đạn đạt yêu cầu kỹ thuật khối thuốc đúc chất lượng tốt, khơng có khoang rỗng, bọt khí Kiểm tra khả phân bố đồng mẫu thuốc nổ kỹ thuật EDX-Mapping cho thấy nguyên tố Al, C, N, Cl, O phân bố đồng mẫu TBE Như vậy, thông số công nghệ quy trình đúc TBE vào đầu đạn ĐNA-7V lựa chọn hợp lý, khối thuốc có mật độ cao, thành phần phân bố đồng 3.8.5 Kết thử nghiệm đạn ĐNA-7V 3.8.5.1 Kết thử nghiệm đo Pmax Itc Kết đo đạc thông số Pmax Itc cho bảng 3.40 Bảng 3.40 Kết thử nghiệm đoPmax Itc TT Pmax (psi) Khoảng cách m Kh.cách 10 m Itc (psi.ms) Kh.cách m Kh.cách 10 m 7,12 9,79 3,31 7,07 9,49 3,28 7,74 9,55 3,18 YCKT ≥ 6,68 ≥ 9,38 ≥ 3,02 3.8.5.2 Đo kích thước khối cầu lửa Kết đo kích thước đưa bảng 3.41 Bảng 3.41 Kết đo kích thước khối cầu lửa TT dngang (m) 6,26 6,80 6,11 ≥ 5,02 Kích thước khối cầu lửa ddọc (m) Diện tích (m2) 6,8 4,8 32,6 7,2 4,4 31,7 6,8 4,4 29,9 YCKT ≥ 6,5 ≥ 4,3  28 3.8.5.3 Thử nghiệm phá mục tiêu lô cốt Điều kiện thử nghiệm: đầu đạn đặt giữa lô cốt, dùng cấu điểm hỏa từ xa để kích nổ đạn Kết thử nghiệm: 03/03 lô cốt bị phá hủy hồn tồn, hình 3.40 b đưa hình ảnh lơ cốt sau thử nghiệm Nhận xét: việc áp dụng kết nghiên cứu luận án vào chế tạo sản phẩm đạn nhiệt áp ĐNA-7V cho kết thử nghiệm nội dung đạt yêu cầu 23 Đây tiền đề quan trọng tiến tới chế tạo thành công sản phẩm đạn ĐNA-7V nước a b Hình 3.40 Hình ảnh lơ cốt mục tiêu trước sau thử nghiệm a Trước thử nghiệm b Sau thử nghiệm KẾT LUẬN Với nội dung thực hiện, luận án đạt những kết đóng góp sau: Những kết Nghiên cứu lựa chọn phương án đo đạc đại lượng đặc trưng cho khả sinh công TBE gồm ΔPmax Itc khoảng cách m m Xác định thành phần tối ưu TBE dùng cho đạn ĐNA-7V gồm: thuốc nổ RDX 24,5 %; bột nhôm 29 %; AP 29 %; chất khác 17,5 % Nghiên cứu ứng dụng phương pháp hỏa quang kế đo nhiệt độ vụ nổ, từ đó định lượng khoảng thời gian cháy sau vụ nổ (khoảng 40 ms), từ đó định lượng giai đoạn cháy sau vụ nổ TBE Đã đo kích thước (3,6 m × 2,7 m) diện tích khối cầu lửa vụ nổ TBE (30,5 m) Đánh giá đặc trưng kỹ thuật TBE Kết thử nghiệm cho thấy TBE có độ bền hóa học cao (0,286 mL), độ bền học độ nhạy va đập thấp (≤ 16 %) Nghiên cứu chế tạo thiết bị đúc TBE vào đầu đạn ĐNA-7V, từ đó thiết lập tiến trình cơng nghệ nhồi đúc TBE vào đầu đạn ĐNA-7V Những đóng góp Luận án làm sáng tỏ sở khoa học khả sinh công thuốc nổ, từ đó lựa chọn phương pháp đánh giá khả sinh công TBE qua hai đại lượng ΔPmax Itc phù hợp với điều kiện thực tế nước Luận án nghiên cứu sử dụng hỏa quang kế để đo nhiệt độ vụ nổ TBE từ đó định lượng giai đoạn cháy sau TBE 24 Xác định thành phần tối ưu TBE dùng cho đạn ĐNA-7V (RDX 24,5 %; bột Al 29 %; AP 29 %; chất kết dính thành phần khác 17,5 %) Bước đầu xác lập tiến trình cơng nghệ nhồi đúc TBE vào đầu đạn ĐNA-7V Hướng nghiên cứu Nghiên cứu ảnh hưởng tỷ lệ phối trộn bột nhơm với kích thước hạt khác đến độ nhớt động học, từ đó giảm tỷ lệ bột nhôm cỡ hạt nhỏ TBE Nghiên cứu so sánh khả sinh công TBE thuốc nổ hỗn hợp có chứa bột nhôm Nghiên cứu hồn thiện cơng nghệ đúc TBE vào đầu đạn ĐNA-7V DANH MỤC CÁC CƠNG TRÌNH KHOA HỌC ĐÃ CÔNG BỐ Tran Quang Phat, Ngo Van Giao, Ninh Duc Ha, Nguyen Khac Phuong Hoa (2017), “Several initial results of research into thermobaric compositions in Vietnam”, The 5th Academic conference on natural science for young scientists, master and Ph.D students from Asean countries, Publishing House for Science and Technology, pp 219-225 Trần Quang Phát, Ngô Văn Giao, Ninh Đức Hà, Nguyễn Mậu Vương, Hoàng Văn Quyên (8/2018), “Nghiên cứu thiết kế thiết bị nhồi đúc thuốc nổ nhiệt áp vào đầu đạn nhiệt áp ĐNA-7V”, Tạp chí Nghiên cứu KH công nghệ quân sự, số đặc san, trang 302-308 Trần Quang Phát, Ngô Văn Giao, Ninh Đức Hà, Hoàng Văn Quyên, Nguyễn Minh Tuấn, Phạm Văn Dương (2/2019), “Nghiên cứu công nghệ tổng hợp thuốc nở TEGDN”, Tạp chí Nghiên cứu khoa học cơng nghệ quân sự, 59, trang 127-134 Trần Quang Phát, Ngơ Văn Giao, Ninh Đức Hà, Trương Đình Đạo, Vũ Tài Tú (2019), “Nghiên cứu lựa chọn phương pháp đánh giá uy lực thuốc nở nhiệt áp”, Tạp chí Nghiên cứu khoa học công nghệ quân sự, 62, trang 102-109 Trần Quang Phát, Ngô Văn Giao, Ninh Đức Hà (2019),“Nghiên cứu ảnh hưởng thành phần hóa học đến đặc trưng ΔPmax Itc thuốc nổ nhiệt áp dùng cho đạn nhiệt áp ĐNA-7V”, Tạp chí Nghiên cứu Khoa học cơng nghệ qn sự, số đặc san FEE, trang 351-356 ... Quân đội ta nhập số đạn nhiệt áp TBG -7V bắt đầu tìm hiểu, nghiên cứu tiến tới chế tạo làm chủ loại vũ khí Trong nhiệm vụ việc nghiên cứu chế tạo thành công thuốc nổ nhiệt áp (TBE) đóng vai trò... điểm chung TBE, liều nổ nhiệt áp, chế nổ TBE Giới thiệu thành phần TBE thành phần TBE dùng cho đạn ĐNA -7V Làm rõ KNSC thuốc nổ, sóng xung kích, trường nổ Tình hình nghiên cứu ngồi nước TBE KNSC... Các nội dung cần nghiên cứu, giải luận án Chương ĐỐI TƯỢNG VÀ PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 2.1 Đối tượng phương pháp nghiên cứu Đối tượng nghiên cứu mẫu TBE luận án nghiên cứu, chế tạo mẫu Nga Các đối