Bài tập Mô hình hóa ô nhiễm nước mặt

Nội dung Bài tập mơ hình Streeter-Phelps Bài tập mơ hình Streeter-Phelps Mơ hình Streeter-Phelps mở rộng PGS.TSKH Bùi Tá Long , Viện Môi trường Tài nguyên, Đại học Quốc gia Tp Hồ Chí Minh Tính cho nhiều nguồn thải Mơ hình cân DO Mặt cắt pha trộn Gw = QwCw , G r= QrCr – – – – – – Gw Gr Qw Qr Cw Cr = Tải lượng DO nước thải, g/s = Tải lượng DO nước sông, g/s = Lưu lượng nước thải, m3/s = Lưu lượng nước sơng, m3/s = Nồng độ oxy hòa tan nước thải, g/m3 = Nồng độ oxy hòa tan nước sơng, g/m3 Tính DO BOD nước sông sau xáo trộn DO = Qw Cw + Qr Cr Qw + Qr La = Qw Lw + Qr Lr Qw + Qr Bài tập La = BOD toàn phần sau xáo trộn ØQw = Lưu lượng nước thải, m3/s ØQr = Lưu lượng nước sơng, m3/s ØCw = Nồng độ oxy hòa tan nước thải, g/m3 ØCr = Nồng độ oxy hòa tan nước sơng, g/m3 ØLw = Nồng độ BOD toàn phần nước thải, g/m3 ØLr = Nồng độ BOD tồn phần nước sơng, g/m3 Một khu đô thị thải ngày sông 17 360m3 nước thải xử lý có BOD5 = 12mg/L có số tốc độ BOD k1 =0,12 ngày-1 nhiệt độ 20oC Sơng có lưu lượng 0,43 m3/s BOD toàn phần 5,0 mg/L DO nước sông 6,5 mg/L DO nước thải sau xử lý 1,0 mg/L Tính tốn DO BOD toàn phần sau xáo trộn Mặt cắt pha trộn Độ thiếu hụt DO (D0) ban đầu Bài giải Chuyển đổi lưu lượng nước thải sang đơn vị tương thích, tức m3/s: Qw = 17.360m3 /ngay = 0,20 m3/s 86.400s/ngay D = DO bh − DO sau hòa trộn: DO = (0, 20m3 /s)(1, 0mg/L) + (0, 43m /s)(6,5mg/L) = 4,75 mg/L 0, 20m3 /s + 0, 43m3 /s Trước xác định BOD toàn phần sau xáo trộn, cần phải xác định BOD tồn phần nước thải Ta tính Lo sau: Lo = BOD5 12mg/L 12 = = = 26,6 mg/L (1- e-k1t ) (1- e(-0,12)(5) ) (1 − 0,55 ) BOD toàn phần sau xáo trộn: La = Q w C w + Q r Cr Qw + Qr DObh – Nồng độ bão hòa oxy nhiệt độ nước sông sau xáo trộn, mg/L D0 - Độ thiếu hụt oxy ban đầu sau nước sông chất thải xáo trộn, mg/L Qw = Lưu lượng nước thải, m3/s Qr = Lưu lượng nước sơng, m3/s Cw = Nồng độ oxy hòa tan nước thải, g/m3 Cr = Nồng độ oxy hòa tan nước sơng, g/m3 (0, 20m3 /s)(26, 6mg/L) + (0, 43m3 /s)(5, 0mg/L) = 11,86 mg/L 0, 20m3 /s + 0, 43m3 /s Bài tập Khu cơng nghiệp A có xả nước thải vào đối tượng tiếp nhận kênh Lưu lượng dòng nước thải 14400 (m3/ngày), BOD5 nhiệt độ 200C 40 mg/l, nồng độ oxy hòa tan dòng nước thải 2.5 (mg/l) nhiệt độ dòng nước thải 24 (0C) Dòng chảy kênh có lưu lượng 2000 (m3/giờ), BOD5 200 C 2.5 (mg/l), nồng độ oxy hòa tan 7.5 (mg/l) Nhiệt độ dòng chảy 22 (0C) Dòng chảy có vận tốc trung bình 0.3 (m/s), độ sâu 2.5 (m) Biết hòa trộn hồn toàn diễn tức thời Lấy hệ số tốc độ phân hủy chất hữu K1 nhiệt độ 200C 0.15 (ngày-1) Hãy tính: 1/ Hệ số Ka nhiệt độ 200 C theo công thức Jorgensen S.E K a (20 C) = 2.26 v 3/ BOD5 pha trộn nhiệt độ 200C 4/ Tính nồng độ chất hữu thời điểm ban đầu sau có pha trộn (L0) 5/ Nồng độ oxy hòa tan pha trộn ban đầu 6/ Nhiệt độ pha trộn nước thải nước sông 7/ Hệ số tốc độ phân hủy chất hữu K1 (ngày -1) sau có pha trộn 8/ Hệ số thấm khí Ka sau có pha trộn 9/ Độ thiếu hụt oxy ban đầu sau có pha trộn 10/ Thời gian đạt thiếu hụt oxy cực đại 11/ Độ thiếu hụt oxy cực đại 12/ Khoảng cách nơi diễn độ thiết hụt oxy cực đại ( ) -1 v (m/s) vận tốc trung bình dòng H chảy, H (m) – độ sâu trung bình sông 2/ Lưu lượng pha trộn nước thải nước sơng Nồng độ oxy bão hòa nước hàm số nhiệt độ STT Nhiệt độ 0C Nồng độ oxy bão hòa (mg/l) 16 10.0 17 9.7 18 9.5 19 9.4 20 9.2 21 9.0 22 8.8 23 8.7 24 8.5 10 25 8.4 10 Bài giải 1/Tính hệ số Ka(20oC) ( ) K a 20o C = ( 2.26× v 2, 26× 0,3 = = 0.37 ngay-1 H 2/3 2.52/3 ) 2/Lưu lượng pha trộn nước thải nước sông: Q= 14400 + 2000 = 2600(m /h) 24 3/BOD5 pha trộn nhiệt độ 20oC: BOD = 11 600× 40 + 2000× 2.5 = 11.15(mg/l) 2600 12 4/ Nồng độ chất hữu thời điểm ban đầu sau có pha trộn: Từ BOD5= Lo(1-e-K15) ⇒ Lo = 7/Hệ số tốc độ phân hủy chất hữu sau có pha trộn: ( 11.15 = 21.14 (mg/l) (1- e-0,15×5 ) 8/Hệ số thấm khí sau có pha trộn: K a ( T ) = K a (20o C)× eθ(T-20) 5/Nồng độ oxy hòa tan pha trộn ban đầu: ⇒ K a (22, 46 o C) = 0, 37 × e 0,025(22,46-20) = 0.39 (ngay -1 ) 600× 2.5 + 2000× 7.5 DO = = 6.35(mg/l) 2600 9/Độ thiếu hụt oxy ban đầu sau có pha trộn Do = DO bão hòa – DO ban đầu, DO bão hòa tra bảng = 8,76(mg/l) (nội suy) 6/Nhiệt độ pha trộn nước thải nước sông: Tmix = ) K1 22.46o C = K1 (200 C)×KT (22,46-20) = 0,15×(1,05)2,42 = 0.17 ⇒ D o = 8, 76 - 6, 35 = 2, 41(mg/l) 600× 24 + 2000× 22 = 22, 46(0 C) 2600 13 14 Phân đoạn kênh sông 10/Thời gian đạt độ thiếu hụt oxy cực đại:  K  D ( K - K1 )   tc = ln  a  1- a  K a - K1  K1  K1 L   Đây q trình chia nhỏ sơng thành nhiều đoạn phụ thuộc vào hệ số sớ Q trình gọi “segmentation” Nồng độ ban đầu thay đổi do:  0,39  2.41(0,39 - 0,17)   ×ln  1- 0,17× 21.14   = 3.05 ( ) 0,39 - 0,17   0,17  11/ Độ thiếu hụt oxy cực đại: Dc Dc = – Nhánh phụ hay chỗ hợp dòng (ngã ba sơng) – Do nguồn thải – Do đập hay có thác nghềnh (thấp khí nhanh) K1 × L o × e -K t c Ka 0,17 × 21.14× e -0,17×3,05 = 5.47 ( mg/l ) 0,39 12/ Khoảng cách nơi diễn độ thiếu hụt oxy cực đại: x = t c × v = 3, 05×24×3600×0,3 = 79080 (m) 15 16 Tính tốn DO BOD vị trí có nguồn thải h ín ch Nhánh phục L0 – CBOD ban đầu điểm hợp lưu (mg/l) Lw – nồng độ chất ô nhiễm nước thải (mg/l) Ls – nồng độ CBOD từ thượng nguồn (mg/l) Q – lưu lượng dòng sơng (mg/m3) Qw - Lưu lượng dòng nước thải (mg/m3) L0 = Lw Qw + Lr Qr Qr + Qw 17 C0 = Q1C1 + Q2 C Q1 + Q2 Q1T1 + Q2T2 Q1 + Q2 D0 = (C bao hoa − C ) 19 Khúc x = chịu ảnh hưởng nguồn thải Khúc bắt đầu có đập nước cách vị trí ban đầu 20 km gây sự khuếch tán oxy từ khí vào dòng chảy và làm thay đổi D0 (x=0 vị trí 20 km) Khúc cách điểm x = khoảng cách 30 km có nguồn thải khác chảy vào tạo sự thay đổi D0, L0, N0, u và k0 Cuối đoạn bắt đầu vị trí 45km so với điểm x=0 lại làm thay đổi D0, L0, N0, u và k0 Điều buộc phải có tính tốn tương ứng W Nồng độ oxy hòa tan (mg/l) T0 = 18 Bài tốn xác định vị trí nguồn thải Tính nồng độ nhiệt độ pha trộn C0 – nồng độ oxy hòa tan pha trộn ban đầu (mg/l) Q1 – lưu lượng dòng sơng (m3/s) C1 – nồng độ oxy hòa tan dòng sơng x = (mg/l) Q2 – lưu lượng dòng chảy phụ (m3/s) C2 – nồng độ oxy hòa tại dòng phụ (mg/l) T0 – nhiệt độ pha trộn ban đầu hợp lưu (ºC) T1 – nhiệt độ dòng sơng (ºC) T2 – nhiệt độ nhánh sơng phụ (ºC) D0 – độ thiếu hụt oxy hòa tan ban đầu (mg/l) Cbão hòa - nồng độ oxy hòa tan bão hòa nhiệt độ T0 (mg/l) h án Nh Phân đoạn sông W1 20 Sự pha trộn nhánh phụ Sự hoà trộn nhánh sông vào sơng lớn Tính tốn đợ thiếu hụt DO ban đầu, CBOD, và nhiệt đợ vị trí xảy xáo trộn cách sử dụng mơ hình DO Sự pha trộn nhánh phụ Sông Nhánh sông T= 26,30C T= 24,90C Csat,r= 8,4 mg/l Csat,t= 8,6mg/l Cr= 7,3mg/l (DO) Ct= 6,8mg/l (DO) Lr=3,0mg/l(CBOD) Lt=6,0mg/l(CBOD) Qr=2000 m3/s Qt=500 m3/s L0= (QrLr+ QtLt)/(Qr+Qt)= (2000.3 +500.6)/(2000+500)=3,6 mg/l (CBOD) C0= (QrCr+ QtCt)/(Qr+Qt)= (2000.7,3 +500.6,8)/(2000+500)=7,2 mg/l (nồng độ oxy) To = Q r T r + Q t Tt 2000 × 26 + 500 × 24 = = 26 C Q r +Q t 2000 + 500 Tại nhiệt độ 26.20C, nồng độ oxy bão hòa xấp xỉ 8.5 mg/l Do độ thiếu hụt oxy ban đầu D bằng: D0=Cbão hòa – C0 =8.5-7.2=1.3 mg/l 21 22 Sơ đồ tính tốn BOD/DO Hệ số tự làm Kịch Hệ số tự làm định nghĩa Fair và Geyer Ka/K1, tỷ lệ sớ tốc đợ thấm khí oxy từ khí với sớ tốc đợ tiêu thụ oxy q trình oxy hóa Nó sớ khơng thứ ngun, ảnh hưởng mạnh đến hai Dc và xc, Kênh sơng Lưu lượng dòng chảy (m3/giờ) BOD5 nhiệt độ 20oC (mg/l) Nồng độ oxy hòa tan (mg/l) Vận tốc trung bình dòng chảy (m/s) Độ sâu trung bình (m) Nhiệt độ trung bình (oC) Nguồn xả Lưu lượng (m3/giờ) BOD5 nhiệt độ 20oC (mg/l) Nồng độ oxy hòa tan (mg/l) Nhiệt độ dòng nước thải (oC) Mơ hình Streeter – Phelps Nồng độ BOD mặt cắt pha trộn Nồng độ oxy hòa tan mặt cắt pha trộn T nhiệt độ pha trộn K1 (T pha trộn) Ka (T pha trộn) Độ thiếu hụt ban đầu Độ thiếu hụt cực đại Khoảng cách đạt độ thiếu hụt cực đại Phân bố BOD, DO khoảng cách x theo dòng chảy Hệ số k1, ka Hệ số k1 (20oC).(ngày-1) Hệ số ka (20oC).(ngày-1) 23 24 Sơ đồ tính tốn BOD/DO khúc Nguồn xả Khúc Ứng dụng mơ hình Streeter x1, km Nguồn xả Lưu lượng (m3/giờ): Qw,0 BOD5 nhiệt độ 20oC (mg/l):BOD5,w,0 Nồng độ oxy hòa tan (mg/l):DOw,0 Nhiệt độ dòng nước thải (oC) :Tw,0 BƯỚC Q0,mix = Qr,1 = Qr,0 + Qw,0 Hệ số k1, ka BOD 5,mix,0 = BOD 5,r,0 + BOD 5,w,0 Tmix,1 = ( ) Hệ số k1(20oC).(ngày-1) Hệ số ka (20oC).(ngày-1) Q0,mix K a ( Tmix,1 ) = K a (20o C) × e BOD5,mix,1 L0,mix,1 = (1- e-K1 (20 C)×5 ) DO0,mix = PHƯƠNG PHÁP TÍNH Tr,0 ×Qr,0 + Tw,0 ×Qw,0 K1 Tmix,1oC = K1 (200 C)× K T θ(T mix,1 -20) SỐ LIỆU ĐẦU VÀO Lưu lượng dòng chảy (m3/giờ):Qr,0 BOD5 nhiệt độ 20oC (mg/l): BOD5,r,0 Nồng độ oxy hòa tan (mg/l):DOr,0 Vận tốc trung bình dòng chảy (m/s) : V Độ sâu trung bình (m): H Nhiệt độ trung bình (oC): Tr,0 (Tmix,1 -20) D1 (x) = K1 × L 0,mix,2 K a - K1 × (e -K1 x V -e -K a x V ) + D oe -K a Mặt cắt Km Kênh sông x V Khúc Mặt cắt mơ hình Streeter Mặt cắt Mặt cắt Ứng dụng Mặt cắt Nguồn xả Ký hiệu sử dụng x1, km Khúc Qr,0 ×DO0,r + Qw,0 × DO0,w Q0,mix Dmix,o = DObh,0 - DOmix,0 25 26 Tính tốn cho nhiều nguồn Lx,1 = L0,mix,1.e -K1 x1 V Qr,1=Q0,mix: Lưu lượng nước sông mặt cắt số (mặt cắt trước pha trộn với nguồn xả số 2); BODr,1: BOD tồn phần sơng mặt cắt 1; L0,w,2: BOD tồn phần nước xả vị trí xả số 2; L0,mix,2: BOD tồn phần pha trộn nước sơng nguồn xả số mặt cắt số 2; BOD5,2: BOD5 nhiệt độ 200C nguồn xả số 2; L0,r,1=Lx,1(x1): BOD tồn phần nước sơng mặt cắt số Qw,2 : lưu lượng nguồn xả số 2; DOw,2 : nồng độ oxy hòa tan nguồn xả số DOmix,1: nồng độ oxy hòa tan nước sơng mặt cắt số (được tính từ bước 1); T2,mix : nhiệt độ pha trộn nước sông nguồn xả số mặt cắt số 2; T1,mix: nhiệt độ pha trộn nước sông nguồn xả số mặt cắt số 1; Tw,2: nhiệt độ nguồn xả số 2; DO0,2: nồng độ oxy hòa tan ban đầu mặt cắt số D0,2: độ thiếu hụt oxy ban đầu mặt cắt số DO(T2,mix) : nồng độ oxy hòa tan nhiệt độ T2,mix Q w,2 * DO w,2 + Q r,1 * DO mix,1 BOD5,2 1- e Q w,2 + Q r,1 -K1 *5 T1,mix *Q r,1 + Tw ,2 * Q w ,2 Q r,1 + Q w ,2 Tmix,1 = Tmix,0 * Q mix,0,r + Tw,1 *Q w,1 Q mix,0,r + Q w,1 L o,r,1 * Qr,1 + L o,w ,2 *Q w ,2 Qr,1 + Q w, D2 (x) = K1 ×L0,mix,2 K a - K1 -K1 ×(e x V -e -Ka x V ) + D oe -Ka x V 27 28 Số liệu cho mơ hình Bài tập (nhiều nguồn thải) Dòng chảy kênh có lưu lượng 2000 (m3/giờ), BOD5 200C 2.5 (mg/l), nồng độ oxy hòa tan 7.5 (mg/l) Nhiệt độ dòng chảy 22 (0C) Dòng chảy có vận tốc trung bình 0.3 (m/s), độ sâu 2.5 (m) Mặt cắt Mặt cắt Khu cơng nghiệp B có xả nước thải vào đối tượng tiếp nhận kênh Lưu lượng dòng nước thải 14400 (m3/ngày), BOD5 nhiệt độ 200C 40 (mg/l), nồng độ oxy hòa tan dòng nước thải 2.5 (mg/l) nhiệt độ dòng nước thải 24 (0C) Biết hòa trộn hồn tồn diễn tức thời Lấy hệ số tốc độ phân hủy chất hữu K1 nhiệt độ 20 C 0.15 (ngày -1) Tại khoảng cách 20 km so với nguồn thải người ta bơm nước vào với mục tiêu pha lỗng làm tăng nồng độ oxy hòa tan kênh sơng Dòng nước xả có thơng số sau: Lưu lượng 9600 (m3/ngày), BOD5 200C 2.5 (mg/l), nồng độ oxy hòa tan 7.0 (mg/l) Nhiệt độ dòng chảy 24 (0C) Sử dụng mơ hình Streeter – Phelps tính: Nồng độ oxy hòa tan khoảng cách 30 km so với nguồn xả thải 29 1/Tính hệ số Ka(20oC) ( ) 5/Nồng độ oxy hòa tan pha trộn ban đầu: ( 3.93× v0.5 3.93× 0, 30.5 K a 20 C = = = 0.54 ngay-1 H 2/3 2.52/3 o ) DO0,mix = 2/Lưu lượng pha trộn nước thải nước sông: Q0,mix = Qw,0 24 + Qr,0 24 14400 48000 + = 600 + 2000 = 2600 (m3 /h) 24 24 Tmix,0 = BOD5,mix,0 (1- e-0,15×5 ) = 600× 24 + 2000× 22 = 22, 46(0 C) 2600 7/Hệ số tốc độ phân hủy chất hữu sau có pha trộn: 600× 40 + 2000× 2.5 = 11,15(mg/l) 2600 ( ) K1 22.46o C = K1 ( Tmix,0 ) = K1 (200 C)× K T (22,46-20) = 0,15× (1, 05) 2,46 = 0.17 4/Nồng độ chất hữu thời điểm ban đầu sau có pha trộn: Từ BOD5= Lo(1-e-K15) L 0,mix,0 = 600× 2.5 + 2000× 7.5 = 6.35(mg/l) 2600 6/Nhiệt độ pha trộn nước thải nước sông: = 3/BOD5 pha trộn nhiệt độ 20oC: BOD5,mix,0 = 30 8/Hệ số thấm khí sau có pha trộn: K a ( Tmix,0 ) = K a (20o C)× e θ(T-20) , Ka (22,46o C) = 0,54×e0,024×(22,46-20) = 0.58 (ngay-1) 11,15 = 21,14(mg/l) (1- e -0,15×5 ) 31 32 9/Độ thiếu hụt oxy ban đầu sau có pha trộn Do = DO bão hòa – DO ban đầu, DO bão hòa tra bảng = 8,76 (mg/l) (nội suy) 12 Lưu lượng pha trộn nước thải nước sông (m³/h) mặt cắt số (nơi xảy hợp lưu sông nguồn xả 2): D0,mix = 8, 76 - 6,35 = 2, 41(mg/l) Qr,2 = Qr,1 + Q w,2 = 2600 + 400 = 3000 m /h 10/ BOD toàn phần điểm x1 cách nguồn thải 20000 km tính theo cơng thức : 13 BOD pha trộn ban đầu mặt cắt sông nguồn xả 2: BOD ( 20000) = L0,mix,0 × e -K1 20000 0.3 ( L 0,mix,2 = = 16.71 ( mg/l ) K1 × L0,mix,0 K a - K1 × (e -K1 x V -e -K a x V ) + D0,mix e -K a Q r,1 + Q w,2 (sử dụng công thức L 0,w,2 = 11/ Độ thiếu hụt oxy nồng độ oxy hòa tan vị trí 20000 tính sau: D1 (x) = Lo,r,1 *Q r,1 + L 0,w,2 * Q w,2 = ) 16.71* 2600 + 4.738* 400 = 15.11 (mg/l) 2600 + 400 BOD5,2 1- e -K1 *5 = 4.738 (mg/l)) 14 Nồng độ ôxy pha trộn ban đầu mặt cắt số : 5.38 (mg/l) x V DOr,2 = D1(20000) = 3.60 (mg/l), DO(20000)=5.15 (mg/l) Q w,2 * DO w,2 + Qr,1 * DO mix,1 Q w,2 + Qr,1 = 400 * 7.0 + 2600 * 5.15 = 5.39 400 + 2600 33 19/ Độ thiếu hụt oxy nồng độ oxy hòa tan vị trí 30000 (m) tính sau: 15 Nhiệt độ pha trộn nước thải nước sông (°C): 22.67 T2,mix = Tr,1 *Q r,1 + Tw,1 *Q w,1 Q r,1 + Q w,1 = 34 22.46 * 2600 + 24 * 400 = 22.67 (mg/l) 2600 + 400 D1 (x) = K × L 0,mix,2 K a - K1 × (e -K x V 16 Hệ số K1 sau pha trộn mặt cắt số 2: 0.17 D1(30000) = 3.63 (mg/l) 17 Hệ số thấm khí Ka sau pha trộn mặt cắt số : 0.58 18/Độ thiếu hụt oxy ban đầu sau có pha trộn Do = DO bão hòa – DO ban đầu, DO bão hòa tra bảng = 8,73 (mg/l) (nội suy) DO(30000)= 5.10 (mg/l) -e -K a x V ) + D 0,mix,2 e -K a x V D 0,mix,2 = 8, 73 - 5.38 = 3,35(mg/l) 35 36 Mặt cắt Mặt cắt Làm nguồn nước 37 … 38 Mặt cắt Mặt cắt Mặt cắt Cho phép hay hay khơng đặt nguồn thải Với pha lỗng nước nồng độ oxy hòa tan vị trí km tăng từ 3.9 mg/l (khơng đạt tiêu chuẩn Việt Nam) tăng lên thành 5.2 mg/l (đạt tiêu chuẩn) 39 40 10 Owens-Gibbs Sự lựa chọn hệ số thấm khí ka Với dòng có độ sâu từ 0.12 đến 3,41 m vận tốc từ 0.03 đến 1,55 m/s: O’Connor - Dobbins sử dụng đề nghị Danewerts phụ thuộc hệ số vận tốc thấm khí vào mức chảy rối dòng đề cử cơng thức sau: K a20 = 3.93 (V ) 0,5 ( ) , -1 H1,5 V - vận tốc trung bình dòng chảy (m/s); H –độ sâu trung bình dòng chảy (m) K 20 a = 9, ( V 0,67 -1 H1.85 ) V : vận tốc trung bình, m/s H : độ sâu trung bình, m Langbien - Durum K 20 a = 3.3 Churchill, Elmore Buckingham: K a20 = 4,96V0,969 H -1,673 ngay-1 , ( ) ) V : vận tốc trung bình, m/s; H : độ sâu trung bình, m đó: V – vận tốc trung bình dòng chảy m/s; H – độ sâu trung bình dòng chảy (m) Jorgensen M.E 2.26 V K a20 = ngay-1 H V - vận tốc trung bình dòng chảy (m/s); H –độ sâu trung bình dòng chảy (m) ( ( V -1 H1.33 ) 6.Vận tốc gió 10 m: K a = 0.782× w - 0.317× w + 0.0372.w 41 w – vận tốc gió độ cao 10 m 42 Hệ số tự làm Hiệu chỉnh theo nhiệt độ: Hệ số tự làm định nghĩa Fair và Geyer Ka/K1, tỷ lệ số tốc đợ thấm khí oxy từ khí với sớ tốc đợ tiêu thụ oxy q trình oxy hóa Nó sớ khơng thứ ngun, ảnh hưởng mạnh đến hai Dc và xc, Quá trình thấm khí phụ thuộc vào nhiệt độ nước, cần phải đưa vào hiệu chỉnh nhiệt độ dạng ( T -20) k ( T C ) = ( k ) 20 1, 0241 T0 – nhiệt độ nước 0 43 44 11 Mơ hình Streeter phiên 1.0 Các quy luật thay đổi hệ số vận tốc thấm khí ( u) 0,5 O’Connor - Dobbins Churchill Jorgensen k20 =3.93 H1,5 k2 = 4.96u x0.969 * H −1.673 Ka (200 C ) = 2.26 * u H Owens-Gibbs Langbien-Durum k220 = 9,4 u 0, 67 H 1,85 k 220 = 3,3 u H 1, 33 Ka = 0.782× w - 0.317× w + 0.0372.w ( ) ( T -20 ) k T0 C = ( k )200 1, 0241 45 46 Mở file Khởi động chương trình 47 48 12 Kết tính tốn Nhập thơng số cho mơ hình Đường cong BOD Đường cong DO 49 50 51 52 Thực báo cáo 13 ... 3,35(mg/l) 35 36 Mặt cắt Mặt cắt Làm nguồn nước 37 … 38 Mặt cắt Mặt cắt Mặt cắt Cho phép hay hay không đặt nguồn thải Với pha loãng nước nồng độ oxy hòa tan vị trí km tăng từ 3.9 mg/l (không đạt tiêu... độ nước sông sau xáo trộn, mg/L D0 - Độ thiếu hụt oxy ban đầu sau nước sông chất thải xáo trộn, mg/L Qw = Lưu lượng nước thải, m3/s Qr = Lưu lượng nước sông, m3/s Cw = Nồng độ oxy hòa tan nước. .. lượng nước sông mặt cắt số (mặt cắt trước pha trộn với nguồn xả số 2); BODr,1: BOD tồn phần sơng mặt cắt 1; L0,w,2: BOD toàn phần nước xả vị trí xả số 2; L0,mix,2: BOD tồn phần pha trộn nước sông