Đồ án môn học máy điện

Ngày nay trình độ khoa học phát triển mạnh mẽ có nhiều ngành khoa học quan trọng ra đời như điện điện tử tin học cùng với sự phát triển khoa học kỹ thuật nền kinh tế cũng phát triển mạnh mẽ đặc biệt là nền công nghiệp đã có nhiều các nhà máy, xí nghiệp ra đời với trình độ cao, hiện đại hoá trên cả nước vì vậy yêu cầu đất nước phải có một hệ thống điện ổn định, chất lượng cao để đáp ứng và phục vụ đắc lực cho sản xuất và đời sống, để đảm bảo điều đó việc truyền tải điện năng phải ngày càng đổi mới và hoàn thiện về các trang thiết bị và kỹ thuật. Máy biến áp điện lực là một bộ phận rất quan trọng trong hệ thống điện việc tải điện năng đi xa từ nhà máy điện bộ phận tiêu thụ trong các hệ thống điện hiện nay cần phải có tối thiểu 3 đến 4 lần tăng giảm điện áp do đó tổng công suất đặt (hay dung lượng) của các máy biến áp gấp mấy lần công suất của máy phát điện. Gần đây người ta tính ra rằng nó có thể gấp đến 6 hay 8 lần hay cao hơn nữa hiệu suất của máy biến áp thường rất lớn (9899)% nhưng vì số lượng máy biến áp nên tổng tiêu hao trong hệ thống rất đáng kể vì thế cần chú ý đến việc giảm tổn hao nhất là tổn hao không tải trong máy biến áp. Để giải quyết vấn đề này hiện nay trong ngành chế tạo máy biến áp, người ta chủ yếu sử dụng thép cán lạnh, có suất tổn hao và công suất từ hoá thấp mặt khác còn thay đổi các kết cấu từ một cách thích hợp như ghép mối nghiêng các lá thép tôn trong lõi thép, thay các kết cấu bu lông ép trụ và xuyên lõi thép bằng các vòng đai ép hay hay dùng những qui trình công nghệ mới về cắt dập lá thép, tự động về ủ lá thép, về lắp ráp...Nhờ vậy mà công suất và điện áp của các MBA đã được nâng cao rõ rệt. Ở nước ta sau ngày hoà bình lập lại mới tiến hành thiết kế và chế tạo MBA mặc dù đây là công việc mới mẻ, cơ sở sản xuất nhỏ, dụng cụ máy móc còn thiếu nhưng đến nay ta đã sửa chữa, thiết kế chế tạo được một khối lượng MBA khổng lồ phục cho cơ sở sản xuất trong nước, một số MBA nước ta sản xuất đã xuất khẩu sang một số nước. Đó là những cố gắng và tiến bộ của ngành chế tạo MBA ở nước ta.

ThuyÕt minh đồ án môn học Lời nói đầu Ngày trình độ khoa học phát triển mạnh mẽ có nhiều ngành khoa häc quan träng ®êi nh ®iƯn ®iƯn tư tin häc cïng víi sù ph¸t triĨn khoa häc kü tht kinh tế phát triển mạnh mẽ đặc biệt công nghiệp có nhiều nhà máy, xí nghiệp đời với trình độ cao, đại hoá nớc yêu cầu đất nớc phải có hệ thống điện ổn định, chất lợng cao để đáp ứng phục vụ đắc lực cho sản xuất đời sống, để đảm bảo điều việc truyền tải điện phải ngày đổi hoàn thiện trang thiết bị kỹ thuật Máy biến áp điện lực phận quan trọng hệ thống điện việc tải điện xa từ nhà máy điện phận tiêu thụ hệ thống điện cần phải có tối thiểu đến lần tăng giảm điện áp tổng công suất đặt (hay dung lợng) máy biến áp gấp lần công suất máy phát điện Gần ngời ta tính gấp đến hay lần hay cao hiệu suất máy biến áp thờng lớn (98-99)% nhng số lợng máy biến áp nên tổng tiêu hao hệ thống đáng kể cần ý đến việc giảm tổn hao tổn hao không tải máy biến áp Để giải vấn đề ngành chế tạo máy biến áp, ngời ta chủ yếu sử dụng thép cán lạnh, có suất tổn hao công suất từ hoá thấp mặt khác thay đổi kết cấu từ cách thích hợp nh ghép mối nghiêng thép tôn lõi thép, thay kết cấu bu lông ép trụ xuyên lõi thép vòng đai ép hay hay dùng qui trình công nghệ cắt dập thép, tự động ủ thép, lắp ráp Nhờ mà công suất điện áp MBA đợc nâng cao rõ rệt nớc ta sau ngày hoà bình lập lại tiến hành thiết kế chế tạo MBA công việc mẻ, sở sản xuất nhỏ, dụng cụ máy móc thiếu nhng đến ta sửa chữa, thiết kế chế tạo đợc khối lợng MBA khổng lồ phục cho sở sản xuất nớc, số MBA nớc ta sản xuất xuất sang số nớc Đó cố gắng tiến ngành chế tạo MBA nớc ta Giáo viên hớng dẫn : Cao Xuân Tuyển Thuỳ Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên -1- Sinh viên thiết kế: Phan Đình Thuyết minh đồ án môn học I TÝnh c¸c đại lợng bản- tính toán kích th ớc chủ yếu máy biến áp: Dung lợng pha: S 350 = = 116,667(kVA) t Sf= Dung lợng trụ: S' = S 350 = = 116,667 (kVA) t Trong đó: t: Là số trụ tác dụng (là trụ có dây quấn MBA pha t =3) s: Là công suất định mức MBA Dòng điện dây định mức tính tơng ứng với dây quấn cao áp, hạ ¸p: §èi víi MBA pha: I= S 1000 (U điện áp dây tơng ứng) 3.U Phía cao áp: I2 = S 10 3.15.10 = 350.1000 3.10.1000 = 20,21(A) Phía hạ áp: I1 = S 10 3 0,4.10 = 350.1000 3.0,4.1000 =505,1815 (A) Dßng điện pha: Vì tổ nối dây mba y/y 0-12 nên dòng điện pha dòng điện dây Phía cao áp: If2 = I2= 20,21 (A) Phía hạ áp : If1 = I1 = 505,1815 (A) Điện áp pha: D©y quÊn nèi y: Uf = U Trêng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên -2- ThuyÕt minh ®å ¸n m«n häc -Điện áp phía cao áp: Uf2 = Điện áp phía hạ áp: Uf1= U1 U2 = = 10.1000 0.4.1000 = 5773,5(V) = 230,94 (V) C¸c thành phần điện áp ngắn mạch: Thành phần tác dụng điện áp ngắn mạch: Ur = Pn 10.S = 7000 =2% 10.350 Thành phần phản kháng điện áp ngắn mạch: Ux = U n U r = 5,5 − 2 = 5,123% Xác định điện áp thử: Đây yếu tố quan trọng để xác định khoảng cách cách điện giữâ dây quấn, thành phần điện dẫn khác, phận nối đất MBA Tra theo bảng ta cã Víi cn cao ¸p : U2 = 10(kv) suy Uth2 = 35(kv) Với cuộn hạ áp : U1 = 0,4(kv) suy Uth1 = 5(kv) I).ThiÕt kÕ sơ lõi sắt tính toán chủ yếu kích thớc: Lõi sắt: Lõi sắt phần mạch từ MBA, thờng đợc thiết kế theo kiểu hình trụ, lõi thép kỹ thuật (nh tôn silíc ghép lại với kích thớc thép khác Đợc ghép gông từ, xà ép tạo thành khung Vì lõi thép mạch từ nên lõi sắt cần đợc tạo từ thép đảm bảo chất lợng nh kích thớc Thờng ngày ngời ta sử dụng tôn cán lạnh kích thớc 0.5(mm) 0.35(mm), phải đảm bảo tổn hao không tải nhng kết cấu đơn giản đảm bảo học nh lực tác dụng từ trờng 2) Chọn tôn silíc, cách điện chúng cờng độ tự cảm MBA: Trong nhiều năm trớc lõi sắt MBA chủ yếu dùng tôn cán nóng với đặc điểm có từ cảm lõi dới 1,45(T) nhng st tỉn hao lín lµm cho tỉn hao không tải, dòng không tải tăng lên, ngời ta thờng sử dụng tôn cán lạnh với đặc điểm có suất tổn hao không tải thấp nên chọn mật độ từ cảm từ 1.6 ữ 1.65(T), đặc biệt tăng lên 1.7(T) điều dẫn đến giảm kích thớc, trọng lợng MBA, giảm đợc tổn hao không tải, ngắn mạch dòng điện không tải cách đáng kể Qua so sánh định dùng tôn cán lạnh độ dầy 0.35(mm) mã hiệu 3404 làm vật liệu chế tạo MBA Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên -3- ThuyÕt minh đồ án môn học Hình 1: Ghép gông trụ Phơng pháp cách điện thép vận hành, cách điện yếu tố quan trọng MBA MBA vận hành cách điện không tốt thép dòng phu cô gây phát nóng khung từ gây tợng nhiệt vợt nhiệt độ cho phép Đối với ®Ịu kiƯn nhiƯt ®íi níc ta, kh«ng thĨ dïng giÊy cách điện giấy hút ẩm làm điện trở cách điện giảm Vì chọn phơng pháp cách điện thép ủ lớp sơn với hệ số lấp đầy tra theo bảng Kđ=0.95 3) Chọn kim loại làm dây quấn: Trong nhiều năm đồng kim loại dùng để chế tạo dây quấn với u điểm dễ dàng gia công, có điện trở suất nhỏ, dẫn điện tốt độ bền học cao Trong năm gần ngời ta dùng dây nhôm làm dây quấn thay đồng với u điểm nhẹ hơn, rẻ nhng có nhựơc điểm độ bền học dẫn điện khó khăn gia công dùng dây nhôm thay đồng để đảm bảo công suất tơng đơng Thể tích nhôm tăng lên, giá thành công việc chế tạo dây quấn, chi phí vật liệu cách điện tăng lên So sánh kim loại dùng dây đồng làm dây quấn cho MBA 4) Hệ số qui đổi từ trờng tản thực từ trờng: HƯ sè Rogèpki : Kr=0,95 5) CÊu tróc trơ vµ gông: Theo bảng chọn trụ có bậc, có hệ số chêm kín: K c= 0,913 Theo bảng chọn gông có ép gông xà bu lông đặt phía gông - Hệ số tăng cờng tiết diện gông : KG=1,015 - Hệ số đầy rãnh phủ lợt sơn: Kđ = 0,95 - Hệ số lợi dụng lõi sắt : K ld = Kc.Kđ = 0,913.0,95 = 0,8673 6) Chọn mật độ từ cảm cho mạch từ: - Theo bảng 10 chọn : Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên -4- Thuyết minh đồ án môn häc -+ HÖ sè tõ c¶m trơ : BT= 1,66 + HƯ số từ cảm gông : BG= BT 1,66 = =1,64 (T) K G 1,015 - Theo b¶ng 42 ta cã st tỉn hao thÐp: +Trong trơ : PT= 1,472(W/Kg) +Trong gông : PG= 1,411( W/Kg) - Theo bảng 48 ta cã st tõ ho¸: +Trong trơ : qT= 2,556 (VA/Kg) +Trong g«ng: qG= 2,131 (VA/Kg) + Khe hë kh«ng khÝ qk= 28600 ( VA/cm ) 7) Chän c¸c khoảng cách cách điện Với điện áp thử bên cao áp Uth2=35 (KV) Tra bảng 18 19 ta cã: CA: l02= 0,05(m) ; a12=0,02(m) ; 12=0,003 (m) ; l®2= 0,015(m) ; a22=0,01(m) ; HA: l01= 0,05(m) ; a01=0,015(m) 8) Chiều rộng rãnh từ tản quy đổi: a1 + a aR=a12 + Trong ®ã theo (2-36): a1 + a =10-20.K S ' =0.53 116,667 =0,0174(m) a12=0,02(m) k = 0,53 (tra b¶ng 11) ta cã : ar = 0,02 + 0,0174 = 0,0374 (m) 9) Các số tính toán: Theo bảng 13, 14 ta cã : a = 1,4 ; b =0,4 HƯ sè tÝnh ®Õn tỉn hao phơ : Kf = 0,95( tra b¶ng 15.) 10) Chän hƯ sè β =1,2 ữ 3,6 Để chọn xác ta tính c¸c hƯ sè: Theo (2-38): A = 0.507 S '*a R * k R f * u x * BT * k ld = 116,667.0,0374.0.95 = 0,1507 50.5,123.1,66 2.0,8673 Theo (2-43): A1 = 5,66.104.a.A kld = 5,66 104.1,4.( 0,1507) 0,8673 = 235,4271(kg) Theo (2-44): A2 = 3,605.104.A kld.l02 = 3,605.10 0,1507 0,8673.0.05 = 35,5136 Theo (2-49): B1= 2,4.104.kG.kLd.A3 (a+b+0,405) = 2,4.10 1,015.0,8673.0,1507 (1.4+0.4+0.405) Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên -5- Thuyết minh đồ án môn học -= 157,3325 B2 = 2,4 104.kG.kLA2.( a12+a22 ) = 2,4.10 1,015.0,8673.0,1507 (0,02+0,01) = 14,3985 Theo(2-56) ta cã: C1 = Kdq S * a2 2 k f * k Ld * BT * A * U ñ 2,46.10 −2.350.1,4 = = 188,6148 0,95.0,8673 2.1,66 2.0,1507 2.2 Vì ta dùng tôn cán lạnh 3404 nên Kdq = 2,46.10-2 ; K = 1,06 Đạo hàm (2-59) cho triệt tiêu xác định đợc x ứng với giá thành vật liệu tác dụng cực tiểu ứng với phơng trình: X5 + B.x4- C.x -D = * ( B2 + A2 ) = 0,2115 * B1 A1 C= = 0,4988 * B1 * C1 D= KdqFe.k = 1,5334 * B1 Víi B = Ta cã ph¬ng tr×nh cùc tiĨu: X 5+ 0,2115.X4 - 0,4988.X - 1,5334 = Suy X = 1,1196 d = A.x x= 4β x2 x3 0,16 1,0616 1,127 1,1964 0,1687 1,1196 1,2536 1,4036 0,17 1,1279 1,2723 1,435 0,18 1,1943 1,4263 1,7035 d ) A 1,2701 1,5715 1,6186 2,0344 A1/x1 221,76 40,023 208,72 28 45,182 225,77 18,318 197,127 A2 x 210,27 09 44,519 220,82 59 18,049 =( B1.x3 B2.x2 188,23 09 16,226 Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên -6- 50,6541 268,008 20,537 Thuyết minh đồ án môn học -8 261,79 204,45 77 466,24 87 17,308 842,30 76 254,79 02 238,87 57 493,66 20,305 890,13 12 253,90 244,09 45 497,99 95 247,781 288,545 536,326 20,761 24,6445 897,70 69 964,839 Qo=1.25(qt.Gt+qg.Gg+40.qt.G0+ 3,2.qk.Tt) 5587 6263,5 6365,8 7233,5 Tt = Kd.Kc.3,14.d2/4 0,0174 0,0194 0,0197 0,0221 1,5963 1,7896 1,8188 2,0667 177,40 53 159,48 77 157,14 79 140,172 3,952.1 06 4,168.1 06 4,199.1 06 4,446.1 06 0.3169 0,224 806,90 75 0,5541 0.302 0,2362 799,91 88 0,4723 0.319 0,238 799,75 96 0,4619 0.336 0,252 805,489 0,3891 G T= A1 +A2x2 X GG = B1x3+B2x2 GFe = GT+GG G0 =15.3420.x3 P0 =1,05.(P T G T + Pg G g ) io= Q0 10.S C1 X2 k f p n G dq = ∆= k cu Gdq C= d12+a12+2.a2+a22 d12=a.d Ctd=Gfe+Gdq l= 3,14.d12/ Sau lập bảng ta vẽ đợc đồ thị biểu diễn giá thành vật liệu tác dụng phụ thuộc trị số Dựa vào bảng ®· lËp ta chän : d = 0,18 (m) iox = 2,0667 % Po = 964,8395 (w) ∆ = 4,446 (A/mm2) < cu =4,5 (A/mm2) +Trọng lợng dây quấn: Gdq = 140,1721 (kg) +Trọng lợng lõi sắt: GFe = 536,3267 (kg) +Đờng kính trung bình sơ bộ: d12= a.d = 1,4 0,18 = 0,252( m ) π d12 3,1416.0,252 +ChiỊu cao d©y qn: l= = = 0,3891 (m) 2,0344 +Tiết diện sắt trụ: T t = Kld.3,14.d/4 = 0,8673.3,14.0,18/4 = 0,0221 13) Điện áp sơ vòng dây: Uv = 4,44.f.BT.TT.10-4 =4,44.50.1,66.0,0221.10-4 = 8,1337(v) Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên -7- ThuyÕt minh đồ án môn học -phần II : tính toán dây quấn máy biến áp: Tính toán dây quấn phải đảm bảo yêu cầu vận hành nh dây quấn đảm bảo cách điện, chịu đợc điện áp cao bị áp đóng cắt mạch điện hay sét đánh, đồng thời chịu đợc độ bền ngắn mạch dây quấn, phải chịu đợc nhiệt thời gian định Yêu cầu chØ tiªu kü thuËt nh sau: S = 350 (kVA); I1 =505,1815(A); I2 = 20,21 (A) Uf1 = 0,2309 (kV) ; Uf2 =5,7735 (kV); A) Tính toán dây quấn hạ áp: 1).Số vòng dây pha: w 1= U ù1 230,9 = = 28,39 ( vßng ) UV 8,1337 Ta chọn w1 = 29 ( vòng ) 2) Điện áp thực vòng dây: UV= U f1 w1 = 230,9 =7,9635 ( V ) 29 Hình- 2: Dây quấn hạ áp 3) Cờng độ từ cảm thực lõi sắt: UV 7,9635 = BT= =1,625 ( T ) 4,44 f TT 4,44.50.0,0221 4) Mật độ dòng điện trung bình: Pn U V 0,746.0,95.(7000.7,9635).10 ∆ tb= 0,746.kf = S d12 350.0,252 3 7 = 4,479.106 ( A/ m2) ) Tõ c¸c tiêu kỹ thuật, dung lợng Dòng điện, điện áp Dựa vào bảng (38-tkmba) ta chọn Hình- 3: Vị trí hoán vị theo chiều dài dây quấn hạ áp dây quấn hình xoắn đơn dây dây quấn dẫn hình chữ nhật Chiều cao vòng dây: h v1 = l1 0,3891 - h r1 = - 0,004 = 0,0078 (m) W1 + 29 + H×nh- 4: Dây quấn hình xoắn mạch đơn Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên -8- Thuyết minh đồ án môn học -6) TiÕt diÖn sơ vòng dây tính sơ dây quấn hạ áp là: T 1' = I f1 ∆ tb = 505,1815 -6 ( m2 ) = 112,7857 10 4,479.10 Từ bảng 20, dựa vào T 1' , h v1 ta tra đợc: a =2,24 ( mm ) b =7,5 ( mm ) vµ kÝch thíc ®ỵc ghi nh sau: M· sè sè sỵi chËp Kích thớc dây trần/ Kích thớc cách điện:Tiết diện Πδ nv1 2,24.7,5 a.b ; Td1 ⇔ Πδ ;16,4 ' ' 2,64.7,9 a b ( minh hoạ hình-1) Bảng 18 : a 01 =15(mm)=0.015(m) 01 =4.0,5=2(mm) 7) Tiết diện thực vòng dây: T = nv1 Td1 =7 16,4 =114,8 (mm ) 8) Mật độ dòng điện thực: = I1 505,1815 = − = 4,4005.10 ( A/m ) T1 114,8.10 9) ChiỊu cao tÝnh to¸n thùc dây quấn hạ áp: l1 = b ( W1 + 4).10-3 + K.(W1+3).hr1 = 7,9.10-3 (29+4)+1,06.(29+3).0.005.10 -3= 0,3964 ( m ) với K=1,06 10) Bề dầy dây quấn: a1 = nv1.a’.10-3 = 7.2,64.10-3 = 0,0185( m ) 11) Đờng kính dây quấn hạ áp: D1= d + a01.10-3= 0,18+2.0,015 =0.21( m ) Víi d = 0,18 (m) a01 = 0.015 ( m ) 12) Đờng kính dây quấn hạ áp: D1=D1+2 a1= 0,247 ( m ) 13) Bề mặt làm lạnh dây quấn hạ áp: M1= ( n + 1) t k Π ( D1’+ a1)(a1+b’.10-3).W1 =2.1,06.3.3,14.(0,21+0.043)(0,.43+7,9.10 -3).29 =2,4711 (m2) 14) Trọng lợng đồng dây quấn hạ áp: Gcu1=28.t.W1.T1.103.(D1+D1)/2 =28.3.29.1,14.8.103.10-4.(0,21+0,247)/2 =63,8951 (kg) B) Tính toán dây quấn cao áp: 1) Số vòng dây quận cao áp ứng với điện áp định mức: Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên -9- Thuyết minh đồ án môn häc -W2®m = w1 Uf2 U f1 = 29 5773,5 = 725( vßng ) 230,9 Ta chọn : W2đm = 720 ( vòng ) 2) Số vòng dây cấp điều chỉnh: Theo 3-27b ta chän cÊp ®iỊu chØnh: W®c = 0,025 W2®m = 0,025 720 = 18 ( vòng ) Ta có đầu phân nhánh ứng với số vòng dây sau: Cấp 1: w21 = w2đm + 2.wđc = 720 +2 18 = 756 ( vòng ) CÊp 2: w22 = w2®m + w®c = 720 + 18 = 738 ( vòng ) Định mức: w2dm = 720 ( vòng ) Cấp 3: w23 = w2đm - wđc = 720-18 = 702 ( vòng) Cấp 4: w24= w2đm - 2.wđc= 720-2.18 = 684(vòng) Ta có sơ đồ đầu phân áp: - Hình- 5: Sơ đồ lấy đầu dây cao áp 3) Mật độ dòng sơ bé quËn cao ¸p: ∆ = 2.∆ tb − ∆ =2.4,479.10 -4,4005.10 =4,487.10 (A/m ) 4) Từ tiêu kỹ thuật Dựa vào bảng (38-tkmba) ta chọn dây quấn cao áp dây quấn hình ống nhiều lớp phân đoạn 5) Số bánh dây tối thiểu trụ: Uf2 Uf2 5773,5 = 7,217 800 ữ 1000 800 800 Ta chọn số bánh dây là: nb = nb = (chọn)= = 6) Tiết diện sơ tính cho vòng d©y: T2' = I2 f ∆ 10 −6 = 20,21 = 4,4336 (mm2) 4,487.10 −6.10 7) Chän d©y dÉn theo b¶ng 20: Πδ d2 2,5 Td = 4,91 ' 2,9 d2 Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên - 10 - ThuyÕt minh ®å ¸n m«n häc -b)Chiều dầy trụ gông: b t =b g =2.(21+25,0526+12,8947+8,1053+8,84+8,1053).10 =0,168(m) c)Tiết diện tác dụng thực trụ sắt: T t =k d Tbt = 0,95.0,0233=0,0221(m ) d) Tiết diện bậc thang gông: T bg = 2.10-6 ( 175.21+155.25,0256+135.12,8947+120.8,1053+95(8,84+8,1053)) T bg =0,0238(m ) e) TiÕt diện tác dụng thực gông: T g = k d Tbg = 0,95.0,0238=0,0226(m ) c a22 c hg l''o l lt D''22 lo' hg Dù ng để xác định kích th c mạ ch từ phẳng 12).Trọng lợng sắt trụ gông: a) Trọng lợng sắt góc mạch từ : Đó phần chung trụ gông giới hạn hai mặt trụ vuông góc với đợc tính theo công thức : Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyªn - 24 - Thuyết minh đồ án môn học -n G0 = 2.kd.γ 10-9 ∑ aiT aig biT G0=2.0,95.7650(175.175.21+155.155.25,0526+135.135.12,8947+120 120.8,1053+ +95.95.8,84+65.65.8,1053).10 −9 = 24,8662(kg) Trong đó: kd hệ số lấp đầy = 7650 kg/m3 tỷ trọng thép với thép cán lạnh aiT aiG : Chiều rộng tập thép trụ gông mối nối b) Trọng lợng sắt gông: GG = GG+ GG Trong đó: GG trọng lợng phần hai trụ biên G G = 2.( t-1 ).C.TG.γ ( kg ) = 2.( - 1) 0,3277.0,0226.7650 = 226,3659 (kg) Víi: t = số trụ tác dụng C _Là khoảng cách trụ cạnh TG _Tiết diện có ích gông GG phần góc mạch từ tính theo (5-11) GG = 2.G0= 2.24,8662=49,7324(kg) Vậy trọng lợng sắt gông là: GG = GG + GG =226,3659+49,7324=276,0783(kg) c) Trọng lợng s¾t trơ: Theo (5-13) ta cã : GT = G’T + GT Trong đó: GT phần ứng với cửa sỉ m¹ch tõ G’T = t.TT.LT.γ = 3.0,0221.0,4964.7650=251,4353(kg) ” G T phần ứng với gông cửa sổ mạch tõ G”T = TT.175.10-3.7650 – G0 =0,0221.175.10-3.7650 – 24,8662 = 4,6818( kg ) Víi: a1G : ChiỊu réng l¸ thÐp lín nhÊt cđa g«ng LT : ChiỊu cao cđa trơ TT : TiÕt diƯn cã Ých cđa trơ h×nh- 17: minh hoạ cấu tạo trụ-gông Vậy trọng lợng sắt trơ lµ: GT = G’T + G”T =251,4353+4,6818 = 256,1171(kg) d) Trọng lợng sắt toàn trụ gông là: Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên - 25 - Thuyết minh đồ án môn học -Theo (5-14) ta cã: GFe = GT + GG = 276,0783+256,1171 = 532,1954(kg) II) Tæn hao không tải, dòng điện không tải hiệu suất MBA: 1) Tổn hao không tải: Tổn hao không tải cđa m¸y biÕn ¸p bao gåm tỉn hao l¸ thép silic, tổn hao vỏ máy chi tiết sắt khác, tổn hao đồng dây dẫn dòng không tải gây nên, tổn hao dòng điện dò chất cách điện ta xét đến tổn hao thép silic tổn hao khác không đáng kể nên không tính đến Tổn hao không tải đợc xác định theo biểu thức (5-19): P0 = [PT GT + PG.(G’g- 4.G0) + PT + PG G0 k p + Σp k n k Tk ].k pg k pe k pt (w) Trong đó: - Hệ số tăng cờng tổn hao gông: kpg = - HƯ sè tỉn hao th¸o l¾p : kPt = 1,02 - HƯ sè tỉn hao Ðp trơ ®Ì ®ai: kpe = 1,02 - HƯ số kể đến tổn hao cắt dập: kPc - HƯ sè kĨ ®Õn tỉn hao gËp mÐp hay khư bavia: k b = Sau c¾t dËp có ủ thép nên coi kPc kbP = - k’P0 + k”P0 = kP0 : lµ hƯ số kể đến tổn hao phụ góc nối mạch từ nên theo bảng(46a) thì: k po = ' '' k n k po + k po =4.1,32+1,96=7,24 N = số lợng góc nối mạch từ cần phải tính đến ảnh hởng tổn hao sắt Vì cắt dập tôn thành có ủ nên ta có số Trị số từ c¶m trơ (theo 5-16) ta cã: BT = Uv 7,9635 = = 1.6437(T) 4,44 f TT 4,44.0,0221.50 TrÞ sè từ cảm gông (theo 5-17) ta có: BG = BT TT 0,0221 = 1,6437 = 1,617 ( T) TG 0,0226 Mật độ từ cảm mối nối nghiêng là: Bn = BT TT 1,6437.0,0221 = = 1,1879 ( T) Tkn 0,0312 TiÕt diƯn mét bỊ mỈt cđa khe hë ë mèi ghÐp nghiªng: Tk = TT = 0,0312 ( m2) Tra b¶ng 45-TL1: - St tỉn hao trơ : Pt= 1,41 (W/kg) - St tỉn hao gông: Pg= 1,353 (W/kg) Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên - 26 - Thuyết minh đồ án môn học -Cã mèi nèi : nghiªng ë gãc : nkn=4 thẳng ( gông ): nkg=2 thẳng ( trụ ) : nkt= - Các suất tổn hao tơng ứng: Pkn = 375 ( W/m2) Pkg= 661 ( W/m2) Pkt= 677 ( W/m2) - TiÕt diƯn t¬ng øng víi tõ c¶m: Tt= 0,0221 ( m2) Tg= 0,0226 ( m2) Tk = Tt = 0,0312(m ) VËy tæn hao không tải là: P0 = 1.[1,41.276,0783 + 1,353.(226,3659 4.24,8662) + 1,41 + 1,353 24,8662.7,24 + 4.375.0,0312 + + 677.0,0221 + 2.661.0,0226 ] 1.1,02.1,02= 944,0668 (W) VËy tæn hao không tải là: P0 = 944,0668 (W) Sai lệch % so víi tiªu chn: ∆P0 % = 944,0668 − 1100 100 = 14,1% 1100 2) Dòng không tải: Dòng không tải chia làm thành phần : thành phần tác dụng thành phần phản kháng a) Thành phần t¸c dơng: ior % = Po 944,0668 = = 0,2697% 10.S 10.350 b) Thành phần phản kháng: iox % = Q0 10 * S Với Q0 : đợc tính theo biĨu thøc (5-30) tµi liƯu 1: Q0 = kib.kic.kig.kie.kit [qt.Gt + qg.(Gg’- 4.Go ) + ( qk.nk Tk ] qt + q g ).kir kio.Go) +∑ Trong ®ã: - Hệ số làm tăng công suất từ hoá gông: kGi = - Hệ số kể đến tăng công suất từ hoá tháo lắp gông dây quấn vào trụ: kTi = 1,02 - Hệ số kể đến ảnh hởng việc ép mạch từ: kie= 1,04 - Hệ số kể đến ảnh hởng cđa viƯc c¾t gät bavia: kib =1 - HƯ sè kể đến ảnh hởng việc cắt dập thép: kic =1,18 - Hệ số kể đến chiều rộng t«n: kir=1,2 ’ - HƯ sè kn.k io + kt.k”io = kio hệ số kể đến ảnh hởng phối hợp khác mối nối: [Tra bảng 52- TL1] ta cã: kio = 4.4+2.9,8=35,6 [Tra b¶ng 50- TL1] ta có : suất từ hoá trụ gông: + qt=2,131 (VA/kg) Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên - 27 - Thuyết minh đồ án môn học -+ qg=1,958 (VA/kg) Sè mối nối : nkn=4 nkg=2 nkt=1 Suất từ hoá tơng øng: qkn=4000(VA/m2) : qkg= 25100 (VA/m2) qkt= 26700 (VA/m2) TiÕt diện tơng ứng từ cảm: Tt= 0,0221 (m2) Tg= 0,0226 (m2) Tk= 0,0312 (m2) ⇒Q0=1.1,18.1.1,04.1,02.(2,131.256,12+1,958.(226,3459-4.24,8662)+ +( 2,131 + 1,958 ).1,2.35,6.24,8662+4.4000.0,0312+26700.0,0221+2.25100.0,0226] =6517,3 ( A ) Vậy công suất phản kháng là: Q0 = 6517,3 ( A ) Vậy thành phần phản kháng : iox % = Qo 6517,3 = = 1,862% 10.S 10.350 c) Dòng điện không tải: i0 = i or + i ox = 1,862 + 0,2697 = 1,88% Sai lƯch % so víi tiªu chuÈn: 1,88 − 1,8 *100 = 4,43% 1,8 ∆i0 % = 3) HiƯu st cđa m¸y biÕn ¸p: Theo 5-33 ta cã: η = (1 P0 + Pn ).100% Pdm + P0 + Pn = 1 −  944,0668 + 6941,4   100% = 97,79% 350 *10 + 944,0668 + 6941,4 Phần v: tính toán nhiệt thùng dầu Tính toán nhiệt trạnh thái xác lập Nghĩa máy biến áp làm việc liên tục tải định mức, trạng thái xác lập toàn nhiệt l ợng dây quấn lõi sắt sinh khuyếch tán xung quanh Có thể phân thành loại : - Từ lòng dây quấn hay lõi sắt mặt tiếp xúc với dầu truyền dẫn - Quá độ từ mặt dây quấn vào dầu Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên - 28 - Thuyết minh đồ án m«n häc -Tõ dầu mặt dây quấn truyền mặt thùng dầu đối lu - Quá độ truyền nhiệt từ dầu vào vách thùng dầu - Nhiệt từ thùng dầu truyền không khí xung quanh xạ ®èi lu A) TÝnh nhiƯt ®é chªnh lƯch qua tõng phần: Nhiệt độ chênh lòng dây quấn hay lõi sắt với mặt ngoài: a) Đối với dây quấn hạ áp: Dây quấn làm dây chữ nhật nhiệt độ chênh chủ yếu hiệu số nhiệt độ lớp cách điện theo (6-1) ta có: q 01= 1 (0c) cd 2. 0,4 Chiều dầy cách ®iÖn mét phÝa : δ1= = = 0,2 (mm) - 2 Chọn vật liệu cách điện giấy cáp dầu Tra bảng 54 có suất dẫn nhiệt lớp cách điện: cd = 0,17w/m.0c) q1= PCu1 k f M1 = 2968,6.0,95 = 1141,4(W/m2) 2,4711 Víi M1 lµ bề mặt làm lạnh dây quấn hạ áp Vậy: θ01= 1141,4.0,2.10 −3 = 1,3428 ( 0c ) 0,17 b) Đối với dây quấn cao áp: Dây cao áp dây dẫn nhiều lớp phân doạn nên có dãnh dầu ngang bánh, nhiệt độ chênh dây quấn đợc tính theo công thức sau: p.a θ o2 = 8.(λ x + λ y a 22 ) hb2 λx: TÝnh theo suÊt dÉn nhiÖt trung b×nh: ' λ x = λ.λ1 (d + δ ) λ δ + λ1 d ' δ = 2.0,2 = 0,4 λ1 = λc® =0,17_ Là dẫn suất điện lớp tra bảng 54: cđ = 0,17 - Là suất dẫn nhiệt bình quân quy ớc dây quấn tính theo (6-6) ta cã: λ cd λ= 0,7 * α Trong đó: = , d d d = Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên - 29 - ThuyÕt minh đồ án môn học -2,9 − 2,5 = 0,16 2,5 0,17 W = 0,6071( C ) λ = λy = m 0,7 0,16 Hình- 18: Dùng tính nhiệt dây hạ áp 0,6071.0,17.(2,9 + 0,4).10 −3 λx= (0,6071.0,4 + 0,17.2,9).10 −3 W 0 = 0,8577  C  m  p2=(Pcu2.kf)/M2 =(3750,3.0,95)/2,3726 =1501,6 Thay vào biểu thức (1) ta có : điện lớp 02 = Hình- 19: Sợi dây-cách 1501,6.0,16 0,0227 8.(0,8577 + 0,6071 ) 0,045 = 0,627 Thực tế dây dẫn tròn ngời ta thờng không quan tâm đến điểm có nhiệt độ nóng mà quan tâm đến nhiệt độ chênh trung bình , thờng nhiệt độ toàn phần : θ 0tb = θ 02 = 0,418 C θ otb1 = θ o1 = 0,8952°C 2) Nhiệt độ chênh mặt dây quấn với dầu: Hiệu số nhiệt độ phụ thuộc vào lợng tổn hao dây quấn thờng đợc xác định theo công thức kinh nghiệm gần đúng(6-10a) 0d = k.q0.6 Hình- 20 : Dây quấn bánh-dây dẫn tròn Trong đó: k = 0,285 q mật độ dòng nhiệt dây quấn (w/m2) 0.6 số luỹ thừa kinh nghiệm *Cao áp: Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên - 30 - Thuyết minh đồ án môn häc -θ od = k1 k k 0,35.q 20, Víi: k lÊy theo b¶ng 55: k = k2=1 k3=1 q2 = PCu k f M2 = 3750,3.0,95 = 1501,6 (W/m2) 2,3726 θ0d2 = k.q20.6 =1.1.1.0,35.1501,60,6=28,18420C *Hạ áp: 0d1 = k.q10.6 = 0,258.1141,40,6 = 19,467 0C Víi q1 = pCu k f M = 1141,4 (W/m2) Nhiệt độ chênh trung bình dây quấn dầu: *Hạ áp: 0dtb1= 01tb+ 0d1 = 0,8952 + 19,467 = 20,36220C *Cao ¸p: θ0dtb2 = θ02b + 0d2 = 0,418+ 28,1842= 28,6022 0C 3)nhiệt độ chênh dầu vách thùng: Cách tính nhiệt độ tơng tù nh tÝnh θ0d , nghÜa lµ còng phơ thc vào mật độ dòng nhiệt qua vách thùng nh công thức mục nhng thờng nhiệt độ chênh vào khoảng 60c chọn : dt = 50c Còn hiệu số nhiệt độ chiều dầy vách thùng hay ống khoảng chừng 10c dã tÝnh to¸n cã thĨ bá qua 4)Nhiệt độ chênh vách thùng không khí tk : Nhiệt lợng từ mặt vách thùng truyền không khí xung quanh theo hai đờng - Một phËn trun theo ®èi lu - Mét bé phËn trun theo bøc x¹ θtk = θdk - θtd Trong dk : nhiệt độ trung bình dầu không khí : dk = 600 - θodtb2 = 600 – 28,6022 = 31,39780 C ⇒ θtk = 31,3978 – = 26,39780c ⇒ So víi ®iỊu kiÖn : 1,2 θdk = 1,2 26,3978 0C = 31,677 0c < 500c B TÝnh to¸n nhiƯt thïng dầu: Thùng dầu vỏ máy máy biến áp, có đặt chi tiết máy quan trọng, sứ dây quấn cao áp hạ áp, ống phòng nổ bình giãn dầu Vì thùng dầu yêu cầu phải đảm bảo tản nhiệt phải đảm bảo tính điện nh : đảm bảo khoảng cách cho phép dây quấn thùng dầu, có độ bền học đảm bảo, chế tạo đơn giản có khả rút gọn kích thớc bên Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyªn - 31 - Thuyết minh đồ án môn học -Việc tính toán vào yêu cầu tản nhiệt để thiết kế loại thùng thích hợp, sau dó kiểm tra xem lại yêu cầu tản nhiệt có đạt hay không I) Chọn loại thùng dầu: Căn vào dung lợng máy biến áp bảng 57 ta chọn thùng dầu có tản nhiệt kiểu ống, có đáy hình Ôvan II) Chọn kích thớc tối thiểu bên thùng: Căn vào kích thớc biết lõi sắt, dây quấn để chọn khoảng cách cách điện tối thiểu từ dây dẫn đến bề mặt dây quấn đến vách thùng phận nối đất khác m¸y biÕn ¸p 1) ChiỊu réng tèi thiĨu cđa thïng: Theo (6-14) ta cã B = D’’2+ ( S1+ S2+ d1+ S3+ S4+ d2).10-3 2) ChiỊu dµi tèi thiÕu cđa thïng: A = 2C + D”2+ 2S5 Trong ®ã: S1: Khoảng cách từ dây dẫn dây quấn cao áp đến vách thùng dầu: S1 = 15mm) Bảng 31 S2: Khoảng cách từ dây dẫn dây quấn cao áp đến phận nối đất nh xà ép gông S2 = 15mm ) Bảng 31 S3: Khoảng cách từ dây quấn hạ áp đến mặt dây quấn cao áp S3 = 40mm ) Bảng 31 S4: Khoảng cách từ dây dẫn dây quấn hạ áp đến vách thùng S4 = 10 mm ) Bảng 31 S5: Khoảng cách dây quấn cao áp vách thïng S5 = S + d + S Víi d1 = 25 ( mm ) ; d2 = 15 mm ) d1 , d2 lần lợt đờng kính dây dẫn có bọc cách điện dây quấn cao áp hạ áp S5 = 40+15+10=65 c = 0,3277 (m ) : Kho¶ng cách trụ kề D2 = 0,3097 : đờng kính dây quấn cao áp Vậy: A = 2.0,3277 + 0,3097 + 2.65.10 -3 = 1,095 ( m ) B = 0,3097 + (15+15+25+40+10+15).10 −3 = 0,4297 ( m ) 3).ChiỊu cao tèi thiĨu cđa thïng: H = H1 + H2 H1: Là khoảng cách từ đáy thïng ®Õn hÕt chiỊu cao lâi thÐp H1 = LT + 2.hG + n.10-3 Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên - 32 - Thuyết minh đồ án môn học -n : ChiÒu dày lót gông dới : n = 30 ( mm ) lT = 0,4964 ( m ) : ChiÒu cao lõi sắt hG : Chiều cao gông : hG = a1t = 0,190(m) ⇒ H1 = 2.0,190 + 0,4964 + 30.10-3 = 0,9064( m ) H2 : Khoảng cách tối thiểu từ gông đến nắp thùng : H2 = 300 ( mm ) Tra bảng 58 Thực tế : H2 = (1,5 ÷ 2) H2’ = 1,5.300 = 450 (mm)=0,45(m) VËy :H = 0,45 + 0,9064= 1,3564(m) ta thÊy: dµi tèi thiĨu: A = 1,095 (m) réng tèi thiĨu: B = 0,4297(m) cao cđa thïng: H = 1,3564(m) LT D2 H1 H hg H2 Cuèi cïng - ChiÒu - Chiều - Chiều B A Hình-21 dù ng đểxá c định cá c kích t h c t hù ng Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên - 33 - Thuyết minh đồ án môn học * S¬ tính diện tích mặt xạ đối lu thùng: - Diện tích xạ: Đối với thùng « van ta cã: Mbx = [2.(A - B) + .B] H.K k - hệ số kể đến ảnh hởng hình dáng mặt thùng, với thùng có ống k= 1,5 : hệ số kể đến ảnh hởng hình dáng mặt thùng nhẵn, cánh sóng hay có ống (Tra theo b¶ng 59 ) Mbx = [2.(1,095 - 0,4297) + 3,14.0,4297].1,3564.1,5 = 5,4536 ( m ) - DiÖn tÝch mặt đối lu: Căn vào tổng tổn hao, nhiệt độ chênh vách thùng môi trờng xung quanh, ta xác định bề mặt đối lu theo công thức: M®l = 1,05.∑ P 2,5.θ tk 1, 25 − 1,12 M bx , Víi ΣP = P0 + Pn = 944,8395 +6941,4= 7886,2395 ( W) θtk = 26,3978 0c Mbx = 5,4536 ( m2 ) VËy: M'®l = 1,05.(7886,2395) − 1,12.5,4536 = 24,2128 ( m2 ) 2,5.26,39781, 25 IV Thiết kế thùng dầu: Căn vào bề mặt xạ đối lu thùng vừa tính sơ ta chọn thùng có tản nhiệt kiểu ống tròn ®êng kÝnh 51/48 dµy 1,5 (mm) Cã hai d·y èng ⇒ n = Bíc èng t« = 70 ( mm ) khoảng cách ống cạnh - Tra bảng 60 Bán kính cong : R = 150 ( mm ) a Đoạn ống thẳng từ vách thùng đến chỗ bắt đầu uốn cong a đợc xác ®Þnh nh sau: ®èi víi èng thc d·y : a1 = 50 ( mm ) ®èi víi èng thc d·y 2: a2 = a1+ td = 50 +75 = 125 ( mm ) ®èi víi èng thc d·y 3: a3= a2+t d =125 +75 = 200 ( mm ) với td = 75 : Khoảng cách hai ống cạnh Khoảng cách tâm ống dới dãy: Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên - 34 - Thuyết minh đồ án môn häc -+D·y ngoµi cïng: b3 = H - (c - e ) 10-3 -Với c,e khoảng cách từ dãy ống tới nắp đáy thùng (TB61) c = 60 mm ) e = 70( mm ) =>b3=1,3564 - (60 + 70).10-3 = 1,0764( m ) +D·y thø hai: b2 =b - 2.td = 1,0764 - 2.75.10-3 =0,9264 ( m ) +D·y thø ba: b1=b2 -2.td = 0,9264 - 2.75.10-3 =0,7764 ( m ) *Chiều dài khai triển ống tõng d·y : + D·y : l1 = b1 + ( Π.R - 2.R + 2.a1).10-3 = b1 + ( 1,14.R + 2.a1).10-3 = 0,7764 + (1,14.150 + 2.50) 10-3 = 1,0476( m ) + D·y ngoµi : l2 = l1 + 4.td.10-3 = 1,0476 + 4.75.10-3 = 1,3476( m ) + D·y ngoµi cïng: l3 = l2+ 4.td.10-3 = 1,3476+ 4.75.10-3 =1,6476 +Sè èng mét d·y: m0 = 2.( A − B ) + π B 2.(1,045 − 0,4147) + 3,14.0,4147 = ≈ 36,619 to 70 * 10 −3 ( èng.) -chän m = 36 (ống) Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên - 35 - Thuyết minh đồ án môn học -a2 a1 R td d to e để xác định cá c k ích th c èng H b2 b1 dï ng h×nh -22 1.BỊ mặt xạ thùng: Theo (6 - 36) ta cã: Mbx = [ (A - B) + π.(B + 2.R +2.a+2td.(n-1)+d].H + 0,5.Mn d = 51( mm ) : đờng kính ống tròn +M n : Là bề mặt hình học nắp thùng dầu: .bn  + bn .(l n − bn )  Mn= Trong đó: b v _Là chiều rộng vành nắp thùng, chọn b v =0,07(m) b n : ChiỊu réng n¾p thïng: b n = B + 2.bv = 0,4147 + 2.0,07 = 0,5547 (m) l n = A + 2.bv = 1,045 + 2.0,07 = 1,185(m)  3,14.0,5547  ⇒ Mn =  + 0,5547.(1,185 − 0,5547) = 0,7852(m )   ⇒ M bx =[2.(1,045 0,4147)+3,14.0,4147+3,14.(2.50+2.150+2.(3- 1)75+51).10 −3 ].1,3564 +0,5.0,7852 = 23,0069(m ) 2) Mặt đối lu: M dl = k ht M dl' + k ho M odl Víi k ht = k ho = 1,344 M dl' = (2.( A − B ) + Π.B ).H + 0,5.M n = (2.(1,045 - 0,4147) + 3,14.0,4147).1,3564 + 0,5.0,7852 =3,8695 M odl = 0,16.mo (l1 + l + l ) = 0,16.36.(1,0476 + 1,3476 + 1,6476) = 25,8789 VËy: Trêng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên - 36 - ThuyÕt minh đồ án môn học -Mdl = 1.3,8695 + 1,344.25,8789 =38,6507(m ) 3)Tính toán cuối nhiệt: a) Độ chênh nhiệt ®é: Thïng_kh«ng khÝ: Víi k=1,05   k ( P0 + Pn ) θ tk =    2,8.M bx + 2,5.M dl  ,8  1,05.(944,8395 + 6941,4)  =   2,8.23,0069 + 2,5.38,6507  0,8 =23,4297 C b) Độ chênh nhiệt độ: Dầu_Thùng dầu:  k ( P0 + Pn )  θ dt = 0,165.   M dl  0,6 1,05.(944,8395 + 6941,4)  =0,165   38,6507   0,6 =4,137 C c) Độ chênh nhiệt độ: Dầu_Không khí: d k = (θ dt + θ tk ).1,2 = ( 23,4297 + 4,137).1,2 =33,0801 C < 50 C d) Độ chênh nhiệt độ: Dâyquấn_Không khí: 0.k = θ 0.dtb + θ d t = θ 0.dtb + θ d t + θ t k = 29,1183+4,137+23,4297=56,6851 C < 60 C 4) Xác định sơ trọng lợng ruột máy, vỏ máy, dầu bình dãn dầu: a/Trọng lợng ruột máy (phần tác dụng) đợc xác định: Gdq=Gcu1+Gcu2+Gr1+Gr2=155,645(kg) Gr=1,2.(Gdq+Gl)=825,4085(kg) Trong đó: +Gl =Gfe _Là trọng lợngcủa lõi sắt +Gdq _Là trọng lợng toàn dây quấn dây dẫn +1,2 _Là hệ số kể đến trọng lợng ruột máyđợc tăng thêm cách điện kết cấu khác b/Trọng lợng dầu toàn MBA: Gd=1,05[0,9.( Vt – Vr ) + Gdo] Trong ®ã: + Vt_ Thể tích bên thùng dầu phẳng + Vr_Thể tích ruột máy + Gdo_Trọng lợng dầu hệ thống làm lạnh Vt=[(A-B)*B+B*pi/4]*H = 0,7963 (m3) Vr=Gr/5600 = 0,1474 (m3) Gdo=36*(l2+l1+l3)*1.62 = 262,0234 (kg) Gd=1,05.[0,9.(0,7963 – 0,1474) + 262,0234] = 275,7377 (kg) Trờng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên - 37 - Thuyết minh đồ án môn học Trêng Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên - 38 - ... minh đồ án môn học -phÇn II : tính toán dây quấn máy biến áp: Tính toán dây quấn phải đảm bảo yêu cầu vận hành nh dây quấn đảm bảo cách điện, chịu đợc điện áp cao bị áp đóng cắt mạch điện. .. minh đồ án môn học -Điện áp phía cao áp: Uf2 = Điện áp phía hạ áp: Uf1= U1 U2 = = 10.1000 0.4.1000 = 5773,5(V) = 230,94 (V) Các thành phần điện áp ngắn mạch: Thành phần tác dụng điện áp... bánh có 36 vòng, chia làm lớp : 6vòng/lớp * bánh (bánh làm việc): bánh có 114 vòng có lớp, với 19 vòng/lớp Số liệu chi tiết bảng hình vẽ Với d 2' = 2,9 (mm) Tên bánh Bánh Bánh Đ/C Tổng Số bánh