Bài giảng Thiết kế và xây dựng cầu 1 - Chương 7: Cầu dầm bê tông cốt thép dự ứng lực nhịp giản đơn (P3) trình bày các kiến thức: Kiểm tra giới hạn ứng suất kéo và nén của bê tông trong kết cấu BTCT‐DƯL, mất mát ứng suất trong cốt thép dự ứng lực,... Mời các bạn cùng tham khảo.
Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG Bộ mơn Cầu Cơng trình ngầm Website: http://www.nuce.edu.vn Website: http://bomoncau.tk/ THIẾT KẾ VÀ XÂY DỰNG CẦU BTCT 1 TS. NGUYỄN NGỌC TUYỂN Website mơn học: http://caubetong1.tk/ Link dự phịng: https://sites.google.com/site/tuyennguyenngoc/courses‐in‐ vietnamese/cau‐btct‐1 Hà Nội, 1‐2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) • 7.4.4. Kiểm tra giới hạn ứng suất kéo nén bê tông kết cấu BTCT‐DƯL (căng sau, bán lắp ghép) – Chú ý: Kiểm tra giới hạn ứng suất bê tông phải sử dụng mô men được tổ hợp theo TTGH sử dụng. – Ở TTGH sử dụng giá trị mô men không lớn nên tiết diện dầm BTCT ƯST chưa nứt bê tơng cịn làm việc giới hạn đàn hồi. Do vậy, ứng suất bê tông tính theo tiết diện khơng nứt đàn hồi. – Quy ước ứng suất kéo âm, ứng suất nén dương giới hạn ứng suất bê tông kiểm tra theo giai đoạn làm việc sau: 529 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) Giai đoạn 1 (căng cáp DƯL và bơm vữa lấp lịng ống ghen) • Ứng suất bê tông thớ dầm I: f c1t N N eg y1t M 1D y1t A1 I1 I1 y1t NA1 y1b eg • Ứng suất bê tông thớ dầm I : f c1b N N eg y1b M 1D y1b A1 I1 I1 đó: • N = lực nén trước giai đoạn chế tạo dầm (có kể tới mát ứng suất tức thời); 530 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) f c1t N N eg y1t M 1D y1t A1 I1 I1 f c1b N N eg y1b M 1D y1b A1 I1 I1 • A1 = diện tích tiết diện phần dầm chủ đúc sẵn g.đoạn (diện tích trừ lỗ rỗng, chưa có bản, chưa liên hợp); • eg = độ lệch tâm lực nén so với trọng tâm dầm đúc sẵn g.đoạn 1; • I1 = mơ men qn tính dầm đúc sẵn g.đoạn 1; • M1D = mơ men do trọng lượng thân dầm; • y1t, y1b = khoảng cách từ trục trung hòa đến thớ trên/dưới 531 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) Giai đoạn 2 (đổ mặt cầu dầm ngang) • Ứng suất tích lũy bê tơng thớ dầm I : M N N eg y1t M 1D f c 2t y1t D y2t A1 I1 I1 I2 • Ứng suất tích lũy bê tơng thớ dầm I : f c 2b N N eg y1b M 1D M y1b D y2b A1 I1 I1 I2 y2t NA2 y2b 532 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) f c 2t N N eg y1t M 1D M y1t D y2t A1 I1 I1 I2 f c 2b M N N eg y1b M 1D y1b D y2b A1 I1 I1 I2 đó: • N = lực nén trước g.đoạn 2 (kể tới 1 phần mát lâu dài); • Các giá trị eg , y1t , y1b , I1 , M1D xem giải thích g.đoạn 1; • M2D = mơ men do tĩnh tải g.đoạn 2; • I2 = mơ men qn tính dầm đúc sẵn g.đoạn 2; • y2t, y2b = khoảng cách từ trục trung hịa (của tiết diện dầm g.đoạn 2) đến thớ trên/dưới 533 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) Giai đoạn 3 (đưa cầu vào khai thác, sử dụng) • Ứng suất tích lũy bê tơng thớ dầm I: M ML M N N eg y1t M 1D f c 3t y1t D y2t D y3t A1 I1 I1 I2 I3 • Ứng suất tích lũy bê tông thớ dầm I: M ML M N N eg y1b M 1D f c 3b y1b D y2b D y3b A1 I1 I1 I2 I3 NA3 y3t y3b 534 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) f c 3t M ML N N eg y1t M 1D M y1t D y2t D y3t A1 I1 I1 I2 I3 f c 3b M ML N N eg y1b M 1D M y1b D y2b D y3b A1 I1 I1 I2 I3 đó: • N = lực nén trước g.đoạn 3 (kể tới mát ư.s lâu dài); • M3D , ML = mơ men do tĩnh tải g.đoạn 3 và do hoạt tải; • I3 = mơ men qn tính dầm g.đoạn 3 (t.diện liên hợp); • y3t, y3b = khoảng cách từ trục trung hòa (của tiết diện dầm g.đoạn 3) đến thớ trên/dưới 535 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) • Ứng suất bê tông thớ mặt cầu đổ chỗ ở giai đoạn khai thác: ys3t M ML s NA f cs3t D y 3t ns I3 y3b đó: • M3D = mô men do tĩnh tải giai đoạn 3; • ML = mơ men do hoạt tải; • I3 = mơ men qn tính dầm g.đoạn 3 (t.diện liên hợp); • ys3t = khoảng cách từ trục trung hòa (của tiết diện dầm liên hợp g.đoạn 3) đến thớ mặt cầu • ns = tỉ số mô đun đàn hồi bê tông đổ sau bê tông dầm đúc sẵn (ns = Ecs / Ec) 536 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) • Chú ý khi vẽ biểu đồ biến dạng ứng suất do riêng tải trọng giai đoạn (M3D ML) gây ra: σts(3) εt(3) nén nén ys3t NA3 y3b kéo εb(3) M D M L s Ecs y 3t I3 Ec ts (3) b (3) Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD M 3D M L y3b I3 Biến dạng kéo σb(3) Ứng suất 537 Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Quá trình gia tải: Quan hệ tải trọng độ võng dầm BTCT ứng suất trước Dẻo + Nứt 9. Tải trọng cực hạn 8. Thép bắt đầu chảy Đàn hồi + Nứt 7. Giới hạn đàn hồi 6. Bê tông bắt đầu nứt Đàn hồi + Chưa nứt 5. BT thớ hết giai đoạn chịu nén 4. Nén 3. Do Ư.S.T và trọng lượng dầm 0. Trước căng Độ võng do trọng lượng dầm 2. Độ vồng do riêng lực căng trước sau mát tức thời 1. Độ vồng do riêng lực căng trước ban đầu 538 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) – Kiểm tốn ứng suất bê tơng dầm ở giai đoạn nén kéo • Ứng suất nén: fc_c1 ≤ [fc_c1] = 0.6 f’ci • Ứng suất kéo (nếu có): fc_t1 ≤ [fc_t1] = 0.58 (f’ci)0.5 nén Trường hợp nén Trường hợp 539 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) – Kiểm toán ứng suất dầm ở giai đoạn • Ứng suất nén: fc_c2 ≤ [fc_c2] = 0.45 f’c nén nén • Ứng suất kéo (nếu có): fc_t2 ≤ [fc_t2] Với điều kiện ăn mịn thơng thường: [fc_t2] = 0.5 (f’c)0.5 nén kéo TH: 1 TH: 2 Với điều kiện ăn mòn nghiêm trọng: [fc_t2] = 0.25 (f’c)0.5 540 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) – Kiểm toán ứng suất dầm ở giai đoạn • Ứng suất nén: fc_c3 ≤ [fc_c3] = 0.45 f’c nén nén NA3 NA3 • Ứng suất kéo (nếu có): fc_t3 ≤ [fc_t3] Với điều kiện ăn mịn thơng thường: [fc_t3] = 0.5 (f’c)0.5 nén kéo TH: 1 TH: 2 Với điều kiện ăn mịn nghiêm trọng: [fc_t3] = 0.25 (f’c)0.5 541 Bộ mơn Cầu và CTN ‐ ĐHXD Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) • Các giới hạn ứng suất bê tông giai đoạn chế tạo Ở giai đoạn chế tạo, các ứng suất BT là ứng suất tạm thời mát ứng suất thép DƯL chưa xảy – Giới hạn ứng suất nén (điều 5.9.4.1.1.) • Giới hạn ứng suất nén cấu kiện bê tông căng trước căng sau kể cầu xây dựng phân đoạn phải lấy 0.6f’ci (tính MPa) – Giới hạn ứng suất kéo (điều 5.9.4.1.2.) • Phải áp dụng giới hạn quy định bảng 5.9.4.1.2‐1 542 Bảng 5.9.4.1.2‐1. Giới hạn ứng suất kéo bê tông dự ứng lực giai đoạn truyền lực căng, đối với kết cấu dự ứng lực tồn phần (Bảng 3.2 SGK) Khơng phải cầu xây dựng phân đoạn Loại cầu Vị trí + Vùng chịu kéo nén trước, cốt thép khơng dính bám + Các vùng khác với vùng chịu kéo nén trước,không có cốt phụ dính kết + Vùng có cốt thép dính bám đủ chịu 120% lực kéo bê tơng nứt tính sở tiết diện khơng nứt + Ứng suất cẩu lắp cọc dự ứng lực Giới hạn ứng suất KAD 0.25 f ci' 1.38 MPa 0.415 f ci' MPa MPa 0.25 f ci' MPa 0.58 f ci' Ứng suất dọc qua mối nối vùng kéo nén trước • Mối nối loại A với lượng tối thiểu cốt thép phụ dính bám qua mối nối, đủ để chịu lực kéo tính tốn ứng suất 0.5fy với bó cốt thép ngồi Các cầu xây dựng phân đoạn • Mối nối loại A khơng có cốt thép tối thiểu phụ có dính bám qua mối nối • Mối nối loại B, bó thép ngồi lực kéo max Khơng kéo 0.7 (Mpa) lực nén Ứng suất ngang • Mọi loại mối nối 0.25 f ci' MPa Ứng suất khu vực khác • Vùng khơng có cốt thép thường dính bám • Cốt thép dính bám đủ chịu lực kéo tính tốn bê tơng tính theo tiết diện khơng nứt có ứng suất 0.50fsy Không cho phép kéo 0.5 f ci' MPa 543 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) • Các giới hạn ứng suất bê tông giai đoạn khai thác Ở giai đoạn khai thác, khi tính ứng suất BT phải kể tới mát ứng suất thép DƯL – Giới hạn ứng suất nén (điều 5.9.4.2.1.) • Phải áp dụng giới hạn quy định bảng 5.9.4.2.1‐1 • Phải khảo sát nén với tổ hợp tải trọng 1 của TTGH sử dụng quy định bảng 3.4.1‐1 • Hệ số chiết giảm ϕw = 1 nếu tỷ số độ mảnh bụng bán kính tính theo điều 5.7.4.7.1 khơng lớn 15. Trường hợp tỷ số lớn 15 thì phải tính hệ số chiết giảm ϕw theo điều 5.7.4.7.2 – Giới hạn ứng suất kéo (điều 5.9.4.2.2.) • Phải áp dụng giới hạn quy định bảng 5.9.4.2.2‐1 544 Bảng 5.9.4.2.1‐1. Giới hạn ứng suất nén bê tông dự ứng lực ở TTGH sử dụng sau mát, đối với kết cấu dự ứng lực toàn phần (Bảng 3.3 SGK) Vị trí Giới hạn ứng suất Đối với cầu không xây dựng phân đoạn tổng lực DƯL hữu hiệu tải trọng thường xuyên gây 0.45fc (MPa) Đối với cầu xây dựng phân đoạn tổng lực DƯL hữu hiệu tải trọng thường xuyên gây 0.45fc (MPa) Đối với cầu không xây dựng phân đoạn hoạt tải cộng với 1/2 tổng DƯL hữu hiệu tải trọng thường xuyên gây 0.40fc (MPa) Do tổng lực DƯL hữu hiệu, tải trọng thường xuyên, tải trọng thời, tải trọng tác dụng vận chuyển bốc xếp 0.60wfc (MPa) 545 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 546 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) • 7.4.5. Mất mát ứng suất cốt thép dự ứng lực Mất mát ứng suất kết cấu DƯL căng sau chia làm 2 nhóm sau: – Mất mát tức thời • Do ma sát bó cốt thép thành ống: ΔfpF (loss due to Friction) • Do trượt thép neo (biến dạng neo): ΔfpA (loss due to Anchorage set) • Do nén đàn hồi bê tông: ΔfpES (loss due to Elastic Shortening) 547 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD 10 Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) – Mất mát theo thời gian • Do co ngót bê tơng: ΔfpSR (loss due to SHrinkage) • Do từ biến bê tông: ΔfpCR (loss due to CReep of concrete) • Do chùng dão cốt thép: ΔfpR (loss due to Relaxation of steel after transfer) 548 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) – Tổng mát ứng suất ΔfpT = tích lũy ứng suất mát giai đoạn chịu tải khác kết cấu. – Ví dụ tổng mát ứng suất ở giai đoạn khai thác (còn gọi mát ứng suất lâu dài) được tính sau: • Với kết cấu BTCT DƯL căng trước: ΔfpT = ΔfpES + ΔfpSR + ΔfpCR + ΔfpPR • Với kết cấu BTCT DƯL căng sau: ΔfpT = ΔfpA + ΔfpES + ΔfpF + ΔfpSR + ΔfpCR + ΔfpPR 549 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD 11 Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) Kết cấu Căng trước Căng sau Khơng xét Có xét Có xét Có xét Khơng xét Có xét Co ngót bê tơng: f pSH Có xét Có xét Từ biến bê tơng: f pCR Có xét Có xét Do chùng cốt thép: f pR Có xét Có xét Mất mát ứ.s f pA Trượt neo: Nén đàn hồi: Ma sát: f pES f pF 550 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) • 7.4.6. Tính mát ứng suất cốt thép DƯL A> Tính mát ứng suất tức thời Do ma sát bó cốt thép thành ống (5.9.5.2.2): ΔfpF f pF f pj e Kx Nếu tính gần sử dụng công thức sau: f pF f pj Kx đó: • fpj = ứng suất bó cốt thép DƯL khi kích (MPa); 551 Bộ mơn Cầu và CTN ‐ ĐHXD 12 Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) f pF f pj e Kx f pF f pj Kx • x = chiều dài bó cốt thép tính từ đầu kích đến điểm xét (mm); • K = hệ số ma sát đoạn thẳng gọi hệ số ma sát lắc (trên 1 mm dài bó cốt thép). Do phải kể đến lượng mát do sai lệch vị trí tuyến cáp so với thiết kế => K là hệ số ma sát do độ lệch tim cáp gây (K phụ thuộc vào đường kính ống ghen độ cứng ống ghen) • μ = hệ số ma sát đoạn cong (trên 1 rad thay đổi góc cong); Hệ số K và μ tra theo bảng 3.9 trang 140 sách Cầu BTCT 1 (hoặc bảng 5.9.5.2.2b‐1 tiêu chuẩn 22TCN‐272‐05) 552 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) f pF f pj e Kx f pF f pj Kx • α = tổng giá trị tuyệt đối thay đổi góc nghiêng bó cốt thép tính từ đầu kích đến điểm xét (trường hợp kích 1 đầu); • α = tổng giá trị tuyệt đối thay đổi góc nghiêng bó cốt thép tính từ đầu kích gần đến điểm xét (trường hợp kích 2 đầu); • e = cơ số lôgarit tự nhiên (cơ số lốc‐nê‐pe) 553 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD 13 Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) Ma sát bó cốt thép thành ống ống thẳng ống cong 554 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) Bảng 3.9. Hệ số ma sát cốt thép dự ứng lực thành ống (5.9.5.2.2b‐1) Loại thép Sợi tao thép cường độ cao Thanh thép cường độ cao K (1 / mm) (1/ rad) Ống thép mạ cứng hay nửa cứng 6.610-7 0.15-0.25 Vật liệu pôlyêtylen 6.610-7 0.25 Ống chuyển hướng thép cứng cho bó căng ngồi 6.610-7 0.25 Ống thép mạ 6.610-7 0.30 Loại ống bọc 555 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD 14 Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Cơ sở xây dựng cơng thức tính mát ứng suất do ma sát Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) 556 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) Do thiết bị neo (5.9.5.2.1): ΔfpA – Nếu không xét đến ma sát với thành ống, độ tụt neo ∆A gây giảm biến dạng bó cáp DƯL tại điểm ∆A / L Khi độ giảm ứng suất bó thép DƯL tính sau: f pA A Ep L Trong đó: • ΔA = biến dạng trung bình neo (ΔA = 3 – 10mm) thường chọn ΔA = 6mm; • L = chiều dài bó cốt thép dự ứng lực (mm) • Ep = mơ đun đàn hồi cốt thép dự ứng lực 557 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD 15 Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) – Khi xét đến ma sát với thành ống, độ tụt neo ∆A gây giảm biến dạng bó cáp DƯL. Tuy nhiên, mức độ giảm biến dạng số mà lại thay đổi nhỏ dần theo chiều dài bó cáp (lớn điểm sau nêm neo và giảm tới giá trị 0 tại điểm cách nêm neo đoạn Ls) • Do vậy, mất mát ứng suất do tụt neo sẽ phân bố hình vẽ bên • Cách tính Ls sau: Ls A Ep p với p là mát ư.s / đơn vị chiều dài 558 Cơ sở xây dựng cơng thức tính mát ứng suất do tụt neo Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) Set = ∆A 559 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD 16 Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Cầu dầm BTCT DƯL căng sau (t.theo) Do nén đàn hồi bê tơng (5.9.5.2.3b): ΔfpES • Nếu căng bó đồng thời ΔfpES = 0 • Nếu căng bó khơng đồng thời (mỗi lần căng 1 bó) thì: f pES N 1 Ep f cpg N Eci Trong đó: • N = số bó cốt thép dự ứng lực có đặc trưng giống nhau; • fcgp = tổng ứng suất trọng tâm bó cốt thép; • Ep = mơ đun đàn hồi thép DƯL (MPa); • Eci = mơ đun đàn hồi bê tông lúc truyền lực (MPa); 560 Cầu dầm BTCT DƯL căng sau (t.theo) Ống ghen Cáp dự ứng lực Trước căng Kích Căng bó ΔL gây mát ứng suất cho bó Căng bó 561 Bộ mơn Cầu và CTN ‐ ĐHXD 17 Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) B> Tính mát ứng suất theo thời gian Do co ngót bê tông (5.9.5.4.2‐2): ΔfpSR f pSR 93 0.85 H Trong đó: • H = độ ẩm tương đối mơi trường, lấy trung bình hàng năm, % Thời gian 562 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) Do từ biến bê tông (5.9.5.4.3): ΔfpCR f pCR 12.0 f cgp 7.0f cdp • fcgp = ứng suất trọng tâm cốt thép dự ứng lực lúc truyền lực (MPa) • Δfcdp = phần thay đổi ứng suất bê tông trọng tâm cốt thép dự ứng lực do tĩnh tải DC và DW (tác dụng sau căng) 563 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD 18 Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) Do chùng rão cốt thép (5.9.5.4.4): ΔfpR Lực căng ban đầu Cáp CĐC Theo thời gian Mất mát lực căng Cùng khoảng cách f pR f pR1 f pR • ΔfpR1 = mất mát ứng suất do chùng cốt thép căng • ΔfpR2 = mất mát ứng suất do chùng cốt thép sau căng 564 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) Mất mát do chùng cốt thép căng (5.9.5.4.4b): ΔfpR1 Với tao khử ứng suất dư (stress‐relieved strand) f pR1 log 24t f pj 0.55 f pj 10 f py Với tao cáp có độ chùng thấp (low‐relaxation strand) f pR1 log 24t f pj 0.55 f pj 40 f py 565 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD 19 Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) f pR1 log 24t f pj 0.55 f pj 10 f py f pR1 log 24t f pj 0.55 f pj 40 f py • t = thời gian tính theo ngày từ căng đến truyền lực; • fpy = cường độ chảy quy định cốt thép kéo trước (MPa); • fpj = ứng suất ban đầu bó cốt thép ở cuối giai đoạn căng (MPa); Chú ý: với kết cấu căng sau, có thể coi mát do trùng cốt thép căng ∆fpR1 = thời gian căng cáp không nhiều kết cấu căng trước 566 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) Mất mát do chùng cốt thép sau truyền (5.9.5.4.4c): ΔfpR2 Với tao khử ứng suất dư (stress‐relieved strand) f pR 138 0.4f pES 0.3f pF 0.2 f pSR f pCR MPa Với tao cáp có độ chùng thấp (low‐relaxation strand) • Mất mát do chùng sau truyền lực căng cho tao độ trùng thấp lấy 30% trị số phương trình • Đối với thép kéo sau 1000 đến 1100 MPa, mất mát do chùng phải làm thí nghiệm. Khi khơng có số liệu thí nghiệm, có thể lấy gần ΔfpR2 = 21 MPa 567 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD 20 Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) Theo 22TCN272‐05 (điều 5.9.5.3): Đối với kết cấu không phân đoạn, kéo sau có nhịp ≤ 50m được tạo ứng suất bê tơng tuổi từ 10‐30 ngày ước tính gần tồn mát ứng suất do từ biến, co ngót bê tông tự chùng cốt thép dự ứng lực dựa tỷ lệ PPR theo Bảng 5.9.5.3‐1 đó: PPR (Partial Prestressing Ratio) là tỷ lệ dự ứng lực phần kết cấu PPR Aps f py Aps f py As f y 5.5.4.2.1 568 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) 569 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD 21 Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) • Kiểm tra giới hạn ứng suất cho bó thép DƯL Điều 5.9.3 quy định sau: – Ứng suất bó thép do dự ứng lực ở TTGH sử dụng khơng vượt giá trị sau: • Các giá trị quy định ở bảng 5.9.3‐1 hoặc • Theo khuyến nghị nhà sản xuất bó thép neo – Ứng suất bó thép ở các TTGH cường độ đặc biệt không vượt giới hạn cường độ kéo quy định Bảng 5.4.4.1‐1 570 DƯL căng trước DƯL căng sau 571 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD 22 Giảng viên: TS. Nguyễn Ngọc Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) 572 Bộ môn Cầu và CTN ‐ ĐHXD 23 ... Bảng 5.4.4.1‐1 570 DƯL căng trước DƯL căng sau 571 Bộ môn? ?Cầu? ?và? ?CTN ‐ ĐHXD 22 Giảng? ?viên:? ?TS.? ?Nguyễn? ?Ngọc? ?Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) 572 Bộ môn? ?Cầu? ?và? ?CTN ‐ ĐHXD 23... 6.610 -7 0.1 5-0 .25 Vật liệu pôlyêtylen 6.610 -7 0.25 Ống chuyển hướng thép cứng cho bó căng ngồi 6.610 -7 0.25 Ống thép mạ 6.610 -7 0.30 Loại ống bọc 555 Bộ môn? ?Cầu? ?và? ?CTN ‐ ĐHXD 14 Giảng? ?viên:? ?TS.? ?Nguyễn? ?Ngọc? ?Tuyển. .. ΔfpR2 = 21 MPa 5 67 Bộ môn? ?Cầu? ?và? ?CTN ‐ ĐHXD 20 Giảng? ?viên:? ?TS.? ?Nguyễn? ?Ngọc? ?Tuyển 4/1/2014 Thiết kế tiết diện dầm BTCT DƯL (t.theo) Theo 22TCN 272 ‐05 (điều 5.9.5.3): Đối với kết cấu khơng phân