Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 244:1998 về Qui trình thiết kế xử lý đất yếu bằng bấc thấm trong xây dựng nền đường quy định các yêu cầu về tính toán thiết kế xử lý đất yếu bằng bấc thấm trong xây dựng nền đường trên đất yếu.
TIÊU CHUẨN NGÀNH 22 TCN 244-98 QUI TRÌNH THIẾT KẾ XỬ LÝ ĐẤT YẾU BẰNG BẤC THẤM TRONG XÂY DỰNG NỀN ĐƯỜNG (Ban hành kèm theo Quyết định số 887/1998/QĐ-BGTVT Bộ trưởng Bộ GTVT) QUI ĐỊNH CHUNG 1.1 Quy trình quy định u cầu tính toán thiết kế xử lý đất yếu bấc thấm xây dựng đường đất yếu 1.2 Phạm vi áp dụng biện pháp xử lý đất yếu bấc thấm: - Biện pháp sử dụng cơng trình xây dựng đường đất yếu có yêu cầu tăng nhanh tốc độ cố kết tăng nhanh cường độ đất yếu để đảm bảo ổn định đắp - Khi sử dụng biện pháp cần phải có đủ điều kiện sau: 1.2.1 Nền đường đắp phải đủ cao đắp kết hợp với gia tải trước để có tải trọng đắp đủ gây áp lực (ứng suất) nén độ sâu khác phạm vi cố kết đất yếu lớn 1,2 lần áp lực tiền cố kết vốn tồn đất yếu tương ứng độ sâu (định nghĩa áp lực tiền cố kết thuật ngữ gia tải trước xem điều 1.3) 1.2.2 Đất yếu phải loại bùn có độ sệt B > 0,75 xử lý bấc thấm 1.2.3 Giá thành cơng trình xử lý bấc thấm bấc thấm kết hợp với gia tải trước không đắt phương pháp xử lý đất yếu khác 1.2.4 Chỉ sử dụng bấc thấm cơng trình có kết cấu mặt đường cấp cao (trừ cơng trình đặc biệt khác có định Chủ đầu tư) 1.3 Một số thuật ngữ nói quy trình: - Áp lực tiền cố kết (ký hiệu p ) điểm độ sâu áp lực nén điểm mà đất yếu phải chịu đựng trình hình thành tồn Trị số áp lực tiền cố kết độ sâu đất yếu xác định thí nghiệm cố kết theo TCVN 4200 – 95 xử lý theo phụ lục I qui trình với mẫu đất yếu nguyên dạng lấy độ sâu - Áp lực (ứng suất nén điểm độ sâu đất yếu ứng suất nén thẳng đứng gây tác dụng tải trọng đắp bao gồm đắp phần đắp gia tải trước) tải trọng thân lớp đất nằm điểm tính điểm 2.2.1.2 (xác định P i + Pi ) - Bấc thấm băng có tiết diện hình chữ nhật, dùng để dẫn nước từ đất yếu lên tầng đệm cát phía ngồi, nhờ tăng tốc độ cố kết, tăng nhanh sức chịu tải thay đổi số tiêu lý (C, ) thân đất yếu, làm tăng nhanh tốc độ lún đắp đất yếu - Gia tải trước hiểu biện pháp đắp cao chiều cao thiết kế đắp để tăng tải trọng nén cố kết nhằm thỏa mãn mục tiêu điều kiện nói điều 1.2; phần đắp gia tải trước phần đắp thêm dỡ bỏ (dỡ tải) sau trình lún cố kết đạt yêu cầu (trước thi cơng áo đường) - Tầng đệm cát: dùng để nước ngang từ bấc thấm lên để tạo mặt cho xe máy thi công bấc thấm 1.4 Để thiết kế xử lý đất yếu bấc thấm cần khảo sát thu thập số liệu sau: - Khảo sát địa chất cơng trình theo 22 TCN 82 – 85 nhằm cung cấp xác phạm vi, chiều dầy tiêu đặc trưng lớp đất yếu - Thí nghiệm xác định sức chống cắt lớp đất yếu đưa vào tính tốn (C, ) theo tiêu chuẩn TCVN 4199 – 95 Thí nghiệm xác định Cu thiết bị cắt cánh trường thí nghiệm cắt trục - Thí nghiệm xác định hệ số cố kết Cv, hệ số nén lún a mô đun biến dạng E theo tiêu chuẩn TCVN 4200 – 95 lớp đất yếu đưa vào tính tốn - Xác định áp lực tiền cố kết p số nén lún Cc theo phụ lục l lớp đất yếu đưa vào tính tốn - Điều tra vật liệu xây dựng cơng trình cát hạt trung, bấc thấm vải địa kỹ thuật theo tiêu lý 22 TCN 236 – 97 - Thời gian tiến độ thi cơng cơng trình 1.5 Khi thiết kế sử dụng bấc thấm phải tính tốn số phương án bấc thấm có chiều dài khác số giải pháp khác xử lý đất yếu khác để so sánh hiệu kinh tế kỹ thuật 1.6 Ngoài việc thực yêu cầu tiêu chuẩn này, đơn vị tư vấn thiết kế phải tuân thủ quy định hành khảo sát thiết kế xây dựng đường tiêu chuẩn ngành 22TCN 236-97 THIẾT KẾ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU BẰNG BẤC THẤM 2.1 Thiết kế cấu tạo: 2.1.1 Trong xây dựng đường đất yếu xử lý bấc thấm bắt buộc phải bố trí tầng đệm cát hệ thống mốc quan trắc lún, quan trắc chuyển vị ngang điều kiện cho phép nên bố trí thêm hệ thống quan trắc áp lực lỗ rỗng hình 2.1.2 Bấc thấm sử dụng cần có tiêu sau: - Cường độ chịu kéo (cặp hết chiều rộng bấc thấm) không 1,6KN (ASTM-D4632) - Độ giãn dài (cặp hết chiều rộng bấc): > 20% (ASTM-D4632) - Khả thoát nước với áp lực 300 KN/m với gradien thủy lực I = 0,5: (60 ÷ 95).10-6 m3/sec (ASTM-D4716) Hình 1: Cấu tạo đường xử lý bấc thấm 2.1.3 Thiết kế tầng đệm cát: 2.1.3.1 Chiều dày tầng đệm cát tối thiểu 50cm, vị trí tầng đệm cát phải đảm bảo thoát nước nhanh trình cố kết đất yếu 2.1.3.2 Trường hợp phải sử dụng vải địa kỹ thuật để làm lớp ngăn cách đắp với tầng đệm cát (xem qui định điều 2.1.10) 2.1.3.3 Cát tầng cát phải cát cỡ hạt trung trở lên, có yêu cầu sau: - Tỷ lệ cỡ hạt lớn 0,5mm phải chiếm 50% - Tỷ lệ cỡ hạt nhỏ 0,14 mm không 10% - Hệ số thấm cát không nhỏ 10-4 m/s - Hàm lượng hữu không 5% 2.1.3.4 Độ chặt đầm nén lớp đệm cát phải thỏa mãn điều kiện: - Máy thi công di chuyển làm việc ổn định - Phù hợp độ chặt K yêu cầu kết cấu đường ứng với vị trí tầng đệm cát 2.1.3.5 Trong phạm vi tầng đệm cát phải bố trí kết cấu lọc ngược bên tầng đệm cát, thiết kế cát, sỏi đá theo cấp phối chọn lọc sử dụng vải địa kỹ thuật 2.1.4 Trong trường hợp sử dụng bấc thấm có kết hợp với đắp gia tải trước phải chọn loại vật liệu đắp có thành phần tương đối đồng để phân bố tải trọng xuống dễ dàng xác định xác khối lượng thể tích, đồng thời phải có biện pháp bảo đảm phần đắp gia tải trì ổn định dỡ tải 2.1.5 Mốc quan trắc lún chuyển vị ngang dùng để theo dõi tốc độ lún biến dạng cơng trình thi cơng, nhằm cung cấp số liệu tính tốn tốc độ đắp gia tải theo dõi mức ổn định cơng trình (cấu tạo mốc hình 2) Việc quan trắc phải tiến hành hàng ngày q trình thi cơng Hình Tối thiểu phải bố trí quan trắc lún trắc ngang cho cơng trình thiết kế bấc thấm liên tục, trắc ngang có mốc, bố trí mốc tim bên lề đường - Đế mốc quan trắc lún phải đặt lớp vải địa kỹ thuật ngăn cách đất tầng đệm cát; trường hợp khơng sử dụng vải địa kỹ thuật đế mốc đặt lớp thứ tầng đệm cát - Mốc quan trắc chuyển vị ngang bố trí trung bình 10m/l trắc ngang; trắc ngang bố trí mốc (mỗi bên mốc) cự li mốc m 10 m, mốc thứ cách chân ta luy đường 2m Mốc quan trắc chuyển vị ngang làm gỗ có tiết diện 10cm x 10cm, đầu có đinh mũ, mốc đóng sâu vào đất tối thiểu 1m cao mặt đất – cm - Mốc cố định đặt máy quan trắc phải bố trí mốc cho cơng trình phải đặt ngồi phạm vi ảnh hưởng trình lún chuyển vị 2.1.6 Thiết bị đo áp lực nước lỗ rỗng cần thiết lắp đặt tầng đất yếu theo độ sâu khác (tối thiểu phải có độ sâu khác nhau) Khi cần thiết đặt thêm tầng sát phía tầng đất yếu Trên cơng trình bố trí đo trắc ngang, trắc ngang bố trí vị trí sau thu trạm quan trắc Thiết bị đo áp lực nước lỗ rỗng dùng loại khí nén đo điện Ngồi phải bố trí quan trắc mực nước ngầm vị trí đo áp lực lỗ rỗng vùng chịu ảnh hưởng cố kết 2.1.7 Khi thiết kế quan trắc lún, chuyển vị ngang, quan trắc áp lực nước lỗ rỗng cần có đề cương chi tiết phương pháp quan trắc, quy định tốc độ chuyển vị, tốc độ lún cho phép v.v… Có thể tham khảo sử dụng tiêu chuẩn quan trắc để khống chế tốc độ đắp (kể đắp đắp đắp gia tải) +/ Lún ≤ 1cm/ngày +/ Chuyển vị ngang ≥ – mm/ngày Nếu đắp phát thấy lún chuyển vị ngang q tiêu chuẩn nói nên tạm ngừng đắp để tìm nguyên nhân, nhiều nên xét đến việc dỡ tải chờ ổn định đắp tiếp 2.1.8 Tính tốn bố trí bấc thấm 2.1.8.1 Tính tốn bố trí bấc thấm phải xuất phát từ u cầu mức độ cố kết đạt tốc độ lún dự báo lại trước xây dựng áo đường cấp cao trước xây dựng móng, mố cầu nằm đoạn đắp đất yếu Đối với trường hợp nói mức độ cố kết phải đạt U = 90%; riêng mặt đường cấp cao áp dụng yêu cầu tốc độ lún dự báo lại cm/năm Tính tốn mật độ bấc thấm theo nguyên tắc thử dần với cự ly cắm bấc khác - Để không làm xáo động đất lớn khoảng cách bấc thấm qui định tối thiểu 1,3 cm 2.1.8.2 Bố trí bấc thấm theo sơ đồ hình vng hay tam giác - Đối với sơ đồ hình vng De = 1,13.d (hình 3a) - Đối với sơ đồ hình tam giác De = 1,05.d (hình 3b) De đường kính vùng ảnh hưởng bấc thấm, d khoảng cách hai bấc thấm 2.1.9 Xác định chiều sâu cắm bấc thấm phải vào việc phân tích biểu đồ phân bố áp lực tiền cố kết áp lực có hiệu lớp đất yếu theo chiều sâu để cho vùng có bấc thấm ln thỏa mãn điều kiện nói điều 1.2.1 Ngồi phải tính tốn nhiều phương án chiều sâu cắm bấc thấm để chọn phương án kinh tế kỹ thuật 2.1.10 Sử dụng vải địa kỹ thuật kết hợp bấc thấm: - Đối với thiên nhiên có đất yếu nằm mặt, nên thiết kế lớp vải địa kỹ thuật làm lớp ngăn cách đất tầng đệm cát sử dụng lớp vải địa kỹ thuật để làm tầng lọc ngược phía hai bên tầng đệm cát - Đối với cơng trình có lớp đất đắp phía tầng đệm cát loại đất chứa nhiều hạt sét bụi cần thiết kế lớp vải địa kỹ thuật đặt tầng đệm cát để làm lớp phân cách không làm bẩn tầng đệm cát - Khi sử dụng vải địa kỹ thuật đặt tầng đệm cát phải chọn vải theo 22TCN 236 – 97 Hình 4: Tốn đồ Osterberg 2.2 Tính tốn thiết kế: 2.2.1 Tính độ lún: - Độ lún đường đắp đất yếu độ lún tổng cộng đất yếu sau kết thúc lún tác dụng tải trọng: S = S1 + S2 (S1 độ lún tức thời, S2 độ lún cố kết) 2.2.1.1 Tính lún tức thời - Độ lún tức thời điểm M mặt đất yếu, cách tim đường khoảng cách x tính theo cơng thức sau: (hình 5b) S1 = H d a2 Eo (a a' ) H (a ' / a) ' H Trong đó: E0 mơ đun biến dạng H ' H tra tốn đồ hình 5a tương ứng với cặp tỉ số (H/a, x/a) (H/a’, x/a’) H chiều dày đất yếu Hd chiều dày đất đắp Thường tính M vị trí x = Hình 5: Tốn đồ để xác định độ lún tức thời Sl Trường hợp đất yếu có nhiều lớp mơ đun biến dạng E0 đất yếu thay trị số mơ đun biến dạng trung bình Eotb Eotb = Trong đó: E0 iH i H E0i mô đun biến dạng lớp thứ i Hi chiều dày lớp đất yếu thứ i 2.2.1.2 Tính lún cố kết: Tính độ lún cố kết đất theo số nén lún Cc: n S2 = i Cci P Pi H i log oi Poi 1 cci Trong Cci số nén lún lớp đất yếu i eoi hệ số rỗng ban đầu lớp đất yếu i trước thí nghiệm cố kết n hệ số lớp đất yếu đưa vào tính tốn nằm phạm vi ảnh hưởng tải trọng đắp; phạm vi xác định kể từ đáy lớp cát đệm đến độ sâu thỏa mãn điều kiện Pi = 0,1Poi Poi áp lực thân lớp đất i Pi tải trọng đắp tác dụng lớp đất thứ i Pi = 2li Hd li hệ số ảnh hưởng xét đến phân bố thực tế tải trọng lớp đất (tính cho nửa đường); li xác định theo tốn đồ Osterberg hình phụ thuộc vào tỷ số a/z b/z với z chiều sâu lớp tính tốn (tính lại lớp), a chiều rộng ta luy đường, b chiều rộng đường Ghi điều 2.2.1.2: Việc phân lớp đất yếu để đưa vào tính toán lún thực theo nguyên tắc sau: - Dựa vào khác đặc trưng lý nói điểm 1.4 để phân lớp - Chiều dầy lớp đưa vào tính tốn khơng lớn 0,4 bề rộng đáy đắp Việc chọn số nén lún C oi lớp để đưa vào tính tốn cần phải xét đến quan hệ áp lực tiền cố kết p - Nếu Poi + Pi > p trị số Cci sử dụng để tính tốn độ dốc đoạn MN đường cong e = Pi < p phải dùng số nén lún Cs thay cho Cci f(log áp lực nén Poi + Pi Theo phụ lục 1: ) - Nếu Poi + 2.2.1.3 Tính chiều cao đắp phòng lún: Ngun tắc: tính độ lún tồn phần với chiều cao đắp khác sau vẽ đồ thị quan hệ độ lún S với chiều cao đắp đất H d: S = f(Hd); điểm giao đồ thị với đường biểu diễn thay đổi (Hd – Hdtk); chiều dầy lớp đắp phòng lún Trong đó: Hdtk chiều cao đắp đất thiết kế Hd chiều cao đắp đất tính tốn 2.2.2 Tính độ cố kết chung Độ cố kết chung kết kết hợp hiệu thoát nước ngang U li (hướng tâm) thoát nước thẳng đứng Uv Thứ tự tính tốn sau: 2.2.2.1 Tính độ cố kết đứng Uv theo: Uv = f(Tv); Tv = Cv t H2 Trong đó: Cv hệ số cố kết trung bình xác định theo cơng thức H2 Hi C vi n Cv = i Trong đó: Cci Hi hệ số cố kết bề dầy lớp đất yếu thứ i đưa vào tính tốn H chiều dầy đất yếu Xác định nhanh độ cố kết đứng U v tra biểu đồ hình Hình 2.2.2.2 Tính hiệu nước ngang Un: - Chọn hình thức bố trí bấc thấm theo hình vng hình tam giác điều 2.1.8.2 - Xác định chiều sâu cắm bấc thấm theo điều 2.1.9 - Tính độ cố kết theo phương ngang Uh: Uh = - e ( 8Th / Fn ) Ch.t ; Fn = n ln(n) Dc n2 ; Th = 3n 4n Trong đó: Ch hệ số cố kết theo phương ngang trung bình đất yếu: Ch = (2 ÷ 5) Cv tùy theo tính chất đất yếu t: thời gian cố kết (cũng thời gian lưu tải dùng biện pháp gia tải trước) N = Dc/dw: Dc đường kính ảnh hưởng bấc thấm tính theo mục 2.1.8.2 trên; dw đường kính tương đương bấc thấm, tính theo cơng thức: dw 2( a b ) (a b kích thước bấc thấm) 2.2.2.3 Tính độ cố kết chung theo cơng thức: U = – (1 – Uh)(1 – Uv) 2.2.3 Kiểm tốn ổn định q trình đắp đường đắp gia tải trước (nếu có) 2.2.3.1 Trong trình đắp đường đắp gia tải trước (nếu có) cần phải đảm bảo phần đắp cao Hd ln ổn định (không bị trượt trồi) Để đánh giá mức độ ổn định, việc dựa vào cách quan trắc lún chuyển vị ngang nói điểm 2.8.5, cần phải kiểm tốn theo phương pháp mặt trượt cung tròn phân mảnh cổ điển tốn đồ hình công thức 2.2.3.2 Phần đắp cao Hd xem đủ ổn định hệ số ổn định nhỏ F ≥ 1,2 2.2.3.2 Tính tốn ổn định theo phương pháp mặt trượt tròn phân mảnh cổ điển thực theo công thức: n F= Mr Ms (Cili g i cos itg i ) i gi sin i Trong đó: F - hệ số ổn định ứng với mặt trượt tròn Mr - mô men chống trượt Ms- mô men trượt i , Ci - góc ma sát lực dính lớp đất phạm vi đoạn cung tròn l i; đoạn cung tròn i nằm đất yếu Ci i tương ứng với độ cố kết đạt trình đắp li - chiều dài cung tròn i - góc đường thẳng đứng bán kính qua điểm đoạn cung tròn thứ i Hình 2.2.3.3 Chiều cao đắp Hd theo giai đoạn dự tính nhanh theo phương pháp xuất phát từ công thức xác định tải trọng giới hạn lớp đất yếu tốn đồ hình - Trường hợp B/Hy ≤ 1,49, tính theo cơng thức: Hdi = F Cui - Trường hợp B/Hy > 1.49 thay ( + 2) Nc (tra giá trị toán đồ 8) - Trong đó: B – bề rộng đáy đắp: Hy – bề dày lớp đất yếu F – hệ số an tồn (trong q trình đắp lấy F = 1,05 ÷ 1,1) 2.2.3.4 Cường độ lớp đất yếu i gia tăng sau cố kết tính theo cơng thức: Cu = PiUtg Cu – độ tăng sức chịu tải lớp đất yếu i sau cố kết Pi – ứng suất nén tải trọng đắp gây lớp i (xác định mục 2.2.1.2) U – độ cố kết đạt thời điểm tính tốn - góc ma sát đất yếu 2.2.3.5 Thời gian lưu tải lớp gia tải cuối phải đủ để đất cố kết theo mục 2.2.2.2 2.3 Qui định hồ sơ thiết kế 2.3.1 Thuyết minh thiết kế bao gồm - Căn thiết kế - Lựa chọn số liệu mặt cắt kiểm toán - Kết kiểm toán đường chưa xử lý kết thiết kế xử lý có dự toán kèm theo để so sánh - So sánh lựa chọn phương án xử lý - Tổng hợp khối lượng cơng trình - Đề cương quan trắc lún, chuyển vị đo áp lực lỗ rỗng (nếu có) - Thiết kế tổ chức thi công, hướng dẫn kỹ thuật thi công 2.3.2 Các vẽ: - Sơ đồ kiểm toán kết kiểm toán … đường - Biểu đồ quan hệ lún theo thời gian trường hợp xử lý không xử lý bấc thấm - Sơ đồ bố trí bấc thấm mặt cắt đại diện tỷ lệ 1/200 - Bình đồ bố trí bấc thấm tỷ lệ 1/1000 - Trắc dọc bố trí bấc thấm tỷ lệ ngang 1/1000, tỷ lệ đứng 1/200 - Mặt cắt ngang đại diện đường - Cấu tạo mốc quan trắc lún, cọc quan trắc chuyển vị ngang sơ đồ bố trí 2.3.3 Hồ sơ khảo sát địa chất cơng trình - Thuyết minh - Biểu thí nghiệm tiêu lý đất theo nội dung điều 1.4 - Các mặt cắt địa chất cơng trình đại diện tỷ lệ 1/200 - Cục trụ cắt lỗ khoan 2.3.4 Hồ sơ dự toán chứng thí nghiệm bấc thấm vải địa kỹ thuật kèm theo Hình 8: Hệ số chịu tải Nc đường có đáy rộng B đắp đất yếu chiều dày H PHỤ LỤC XÁC ĐỊNH CHỈ SỐ NÉN LÚC CC VÀ ÁP LỰC CỐ KẾT P Từ đường cong nén cố kết xác định thí nghiệm theo tiêu chuẩn TCVN 4200 – 95 ta xác định số nén lún Cc trị số áp lực tiền cố kết P tham số dùng để tính độ lún - Chỉ số nén lún Cc độ dốc đoạn thẳng MN đường cong e - log thức: Cc = - e/ tính theo cơng lg - Xác định p , từ điểm đầu đường cong nén lún (ứng với ứng suất nén thẳng đứng 10 KPa) kẻ đường thẳng song song với đường thẳng trung bình chu kỳ đỡ tải C s Đường cắt đường thẳng có độ dốc Cc kéo dài điểm C có hồnh độ p ứng suất có hiệu suất 6v (kPa) Nên dùng thiết bị kiểm tra độ phẳng thiết bị phân tích trắc dọc (APL), máy đo xóc (Bl) v.v… Độ phẳng tính theo số phẳng quốc tế (IRI) phải nhỏ 6.5.3 Về độ nhám Kiểm tra độ nhám mặt đường phương pháp rắc cát Xem 22TCN 65-84 Yêu cầu chiều cao lớn 0,4 mm Nên dùng thiết bị đại xe đo lực, thiết bị lắc Anh, chụp ảnh v.v… để kiểm tra hệ số bám mặt đường bê tông nhựa với bánh xe 6.5.4 Về độ chặt lu lèn Hệ số độ chặt lu lèn (K) lớp mặt đường bê tông nhựa rải nóng sau thi cơng khơng nhỏ 0,98 K= tn / o Trong đó: - tn Dung trọng trung bình bê tơng nhựa sau thi công trường - o Dung trọng trung bình bê tơng nhựa trạm trộn tương ứng với lý trình kiểm tra Cứ 200m đường hai xe 1500m2 mặt đường bê tông nhựa khoan lấy tổ mẫu đường kính 101.6mm để thí nghiệm hệ số độ chặt lu lèn Nên dùng thiết bị thí nghiệm khơng phá hoại để kiểm tra độ chặt mặt đường bê tông nhựa 6.5.5 Về độ dính bám hai lớp bê tơng nhựa hay lớp bê tơng nhựa với lớp móng đánh giá mắt cách nhận xét mẫu khoan Sự dính bám phải tốt 6.5.6 Về chất lượng mối nối đánh giá mắt Mối nối phải thẳng, phẳng, không rỗ mặt, không bị khấc, khe hở Hệ số độ chặt lu lèn bê tông nhựa mép khe nối dọc nhỏ 0,01 so với hệ số độ chặt yêu cầu chung điểm 6.5.4 Số mẫu để xác định hệ số độ chặt lu lèn mép khe nối dọc phải chiếm 20% tổng số mẫu xác định hệ số chặt lu lèn toàn mặt đường bê tông nhựa 6.5.7 Các tiêu lý bê tông nhựa nguyên dạng lấy mặt đường mẫu bê tông nhựa chế bị lại từ mẫu khoan hay đào mặt đường phải thỏa mãn trị số yêu cầu ghi bảng ll -2a ll-2b 6.6 Các thí nghiệm cần tiến hành để xác định tiêu lý bê tông nhựa giai đoạn khác trình bày bảng Vl-6 Bảng Vl-6 Liệt kê thí nghiệm cần tiến hành để xác định tiêu lý bê tông nhựa giai đoạn khác để kiểm tra giám sát nghiệm thu TT Khi thiết kế hỗn hợp Kiểm tra trạm trộn Kiểm tra nghiệm thu mặt đường Dung trọng trung bình bê tơng nhựa + + + Dung trọng trung bình cốt liệu khống vật + + Dung trọng thực hỗn hợp bê tông nhựa BTN + - Độ rỗng cốt liệu khống vật bê tơng nhựa + 0 Bộ rỗng dư bê tông nhựa + 0 Độ ngậm nước bê tông nhựa + + + Độ nở thể tích bê tơng nhựa + + + Cường độ kháng nén 200C 500C bê tông nhựa + + + Hệ số ổn định nước bê tông nhựa + + + 10 Hệ số ổn định nước sau ngâm mẫu nước 15 ngày đêm + 0 11 Thành phần cấp phối cỡ hạt bê tông nhựa + + + 12 Hàm lượng nhựa hỗn hợp bê tông nhựa + + 13 Độ dính bám nhựa với đá + - 14 Hệ số độ chặt lu lèn lớp bê tông nhựa 0 + (+) (+) (+,0) Các tiêu cần thí nghiệm 15 Các tiêu Marshall Ghi chú: + Bắt buộc xác định; - Nên tiến hành; Không cần tiến hành; (+) Bắt buộc phòng thí nghiệm có thiết bị Marshall; (+,0) Chỉ làm tiêu 4, mục b bảng ll-2a Vll – AN TỒN LAO ĐỘNG VÀ BẢO VỆ MƠI TRƯỜNG 7.1 Tại trạm trộn hỗn hợp bê tông nhựa 7.1.1 Phải triệt để tuân theo quy định phòng hỏa, chống sét, bảo vệ mơi trường, an tồn lao động mà nhà nước UBND địa phương ban hành Ngoài cần ý thực điều sau: 7.1.2 Ở nơi xảy đám cháy (kho, nơi chứa nhựa, nơi chứa nhiên liệu, máy trộn…) phải có sẵn dụng cụ chữa cháy, thùng đựng cát khơ, bình bọt dập lửa, bể nước lối phụ 7.1.3 Nơi nấu nhựa phải cách xa cơng trình xây dựng dễ cháy kho tàng khác 50m Những chỗ có nhựa rơi vãi phải dọn rắc cát 7.1.4 Bộ phận hút bụi trạm trộn phải hoạt động tốt 7.1.5 Khi vận hành máy trạm trộn cần phải: - Kiểm tra máy móc thiết bị; - Khởi động máy, kiểm tra di chuyển nhựa ống dẫn, cần phải làm nóng ống, van cho nhựa chảy - Chỉ máy móc chạy thử khơng tải trọng tình trạng tốt đốt đèn khò trống sấy 7.1.6 Trình tự thao tác đốt đèn khò phải tiến hành tuân theo bảng dẫn trạm trộn Khi mồi lửa điều chỉnh đèn khò phải đứng phía cạnh buồng đốt, không dùng trực diện với đèn khò 7.1.7 Khơng sử dụng trống rang vật liệu có hư hỏng buồng đốt, đèn khò, có tượng lửa len qua khe hở buồng đốt trời 7.1.8 Ở trạm trộn hỗn hợp bê tông nhựa điều khiển tự động cần theo quy định: - Trạm điều khiển cách xa máy trộn 15 m: - Trước ca làm việc phải kiểm tra đường dây, cấu điều khiển, phận máy móc thiết bị máy trộn: - Khi khởi động phải triệt để tuân theo trình tự quy định cho loại trạm trộn từ khâu cấp vật liệu vào trống sấy đến khâu tháo hỗn hợp trộn xong vào thùng 7.1.9 Trong lúc kiểm tra sửa chữa kỹ thuật, lò nấu, thùng chứa, chỗ ẩm ướt dùng đèn điện di động có điện 12 von Khi kiểm tra sửa chữa bên trống rang thùng trộn hỗn hợp phải để phận nguội hẳn 7.1.10 Mọi người làm việc trạm trộn hỗn hợp bê tông nhựa phải học qua lớp an toàn lao động kỹ thuật khâu dây chuyền công nghệ chế tạo hỗn hợp bê tông nhựa trạm trộn Phải trang bị quần áo, kính, găng tay, dây bảo hộ lao động tùy theo phần việc 7.1.11 Ở trạm trộn phải có y tế thường trực, đặc biệt sơ cứu bị bỏng, có trang bị đầy đủ dụng cụ thuốc men mà quan y tế quy định 7.2 Tại trường thi công mặt đường bê tông nhựa cần tuân theo điều quy định sau: 7.2.1 Trước thi công phải đặt dấu hiệu “công trường” đầu cuối đoạn đường thi cơng, bố trí người bảng hướng dẫn đường tránh cho loại phương tiện giao thông đường; quy định sơ đồ chạy đến chạy ô tô vận chuyển hỗn hợp, chiếu sáng khu vực thi công làm đêm 7.2.2 Công nhân phục vụ theo máy rải, phải có ủng, găng tay, trang, quần áo lao động phù hợp với cơng việc phải lại hỗn hợp có nhiệt độ cao 7.2.3 Trước ca làm việc phải kiểm tra tất máy móc thiết bị thi công; sửa chữa điều chỉnh để máy làm việc tốt Ghi vào sổ trực ban trường tình trạng hư hỏng máy báo cho người đạo thi công trường kịp thời 7.2.4 Đối với máy rải hỗn hợp phải ý kiểm tra làm việc băng tải cấp liệu, đốt nóng Trước hạ phần treo máy rải phải trơng chừng khơng để có người đứng kề sau máy rải PHỤ LỤC THAM KHẢO KHI LU LÈN Có thể tham khảo phối hợp loại máy lu để lu lèn lớp mặt đường bê tông nhựa sau (trong làm lớp rải thử) A- Khi dùng lu bánh sắt nhẹ nặng - Đầu tiên lu nhẹ – – lần/điểm, tốc độ lu 1,5 – Km/h; - Tiếp theo lu nặng 10–12 15-20 lần/ điểm tốc độ lu 2Km/h 6-8 lượt đầu, sau tăng dần lên 3-5Km/h Vào mùa đông dùng lu lặng lu 16-22 lần/điểm B- Khi dùng lu bánh phối hợp với lu bánh sắt - Khi nhiệt độ hỗn hợp cao trời nắng nóng cho lu bánh sắt 5-8 lần/điểm - Tiếp theo lu bánh (có tải trọng bánh tối thiểu lần) 8-10 lần/điểm Sau lu nặng bánh sắt từ 10-12 từ 2-4 lần/điểm Tốc độ lu A - Vào mùa đông nhiệt độ hỗn hợp mức tối thiểu dùng lu bánh 10-12 lần/điểm Tiếp theo lu nặng bánh sắt 10-12 2-4 lần/điểm C- Khi dùng lu rung lu bánh cứng - Đầu tiên lu bánh sắt (4-8 tấn) 2-3 lần/điểm phận chấn động chưa hoạt động, tốc độ lu 1,52km/h; - Tiếp theo lu 3-4 lần/điểm, phận chấn động hoạt động; tốc độ lu km/h; - Sau lu nặng bánh sắt (10-12 tấn) từ 6-10 lần/điểm, tốc độ lu 3km/h D- Dùng lu có bánh trước bánh sắt có chấn động, bánh sau bánh kết hợp với lu bánh sắt - Đầu tiên cho lu bánh sắt bánh 6-8 lần/điểm - Sau cho lu nặng bánh sắt (10-12 tấn) lu 6-8 lần/điểm ... kỹ thuật 1.6 Ngoài việc thực yêu cầu tiêu chuẩn này, đơn vị tư vấn thiết kế phải tuân thủ quy định hành khảo sát thiết kế xây dựng đường tiêu chuẩn ngành 2 2TCN 236-97 THIẾT KẾ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU... tham khảo sử dụng tiêu chuẩn quan trắc để khống chế tốc độ đắp (kể đắp đắp đắp gia tải) +/ Lún ≤ 1cm/ngày +/ Chuyển vị ngang ≥ – mm/ngày Nếu đắp phát thấy lún chuyển vị ngang tiêu chuẩn nói nên tạm... (+,0) Các tiêu cần thí nghiệm 15 Các tiêu Marshall Ghi chú: + Bắt buộc xác định; - Nên tiến hành; Không cần tiến hành; (+) Bắt buộc phòng thí nghiệm có thiết bị Marshall; (+,0) Chỉ làm tiêu 4,