Tiêu chuẩn Quốc gia TCVN 7942-2:2008 đưa ra các quy trình đo liều bức xạ chuẩn tia X và gamma để hiệu chuẩn thiết bị bảo vệ bức xạ trong dải năng lượng từ xấp xỉ 8 keV đến 1,3 MeV và từ 4 MeV đến 9 MeV. Mời các bạn cùng tham khảo nội dung chi tiết.
TIÊU CHUẨN QUỐC GIA TCVN 7942 - : 2008 ISO 4037-2 : 1997 AN TOÀN BỨC XẠ - BỨC XẠ CHUẨN TIA X VÀ TIA GAMMA HIỆU CHUẨN LIỀU KẾ VÀ MÁY ĐO SUẤT LIỀU VÀ XÁC ĐỊNH ĐÁP ỨNG CỦA THIẾT BỊ THEO NĂNG LƯỢNG PHOTON PHẦN 2: ĐO LIỀU TRONG BẢO VỆ BỨC XẠ CHO DẢI NĂNG LƯỢNG TỪ KEV ĐẾN 1,3 MEV VÀ TỪ MEV ĐẾN MEV Radiation protection - X and gamma reference radiation for calibrating dosemeters and doserate meters and for determining their response as a function of photon energy Part 2: Dosimetry for radiation protection over the energy ranges keV to 1,3 MeV and MeV to MeV Lời nói đầu TCVN 7942-2 : 2008 hồn tồn tương đương với ISO 4037 - : 1997 TCVN 7942-2 : 2008 Ban kỹ thuật Tiêu chuẩn TCVN/ TC 85 "Năng lượng hạt nhân" biên soạn, Tổng cục Tiêu chuẩn Đo lường Chất lượng đề nghị, Bộ Khoa học Công nghệ công bố TCVN 7942 với tên chung “An toàn xạ - Bức xạ chuẩn tia X gamma hiệu chuẩn liều kế máy đo suất liều xác định đáp ứng thiết bị theo lượng photon” gồm phần sau đây: TCVN 7942-1 : 2008 (ISO 4307 - 1: 1996) Phần 1: Đặc tính xạ phương pháp tạo xạ; TCVN 7942-2 : 2008 (ISO 4307 - 2: 1997) Phần 2: Đo liều bảo vệ xạ cho dải lượng từ keV đến 1,3 MeV từ MeV đến MeV; ISO 4307 - 3:1999 Phần 3: Hiệu chuẩn liều kế khu vực liều kế cá nhân phép đo đáp ứng chúng theo lượng góc tới ISO 4307 - 4: 2004 Phần : Hiệu chuẩn liều kế khu vực liều kế cá nhân trường xạ tia X lượng thấp Lời giới thiệu Thuật ngữ đo liều tiêu chuẩn dùng để mô tả phương pháp xác định giá trị đại lượng vật lý đặc trưng cho tương tác xạ với vật chất điểm xác định cách sử dụng thiết bị chuẩn hiệu chuẩn Đo liều sở để hiệu chuẩn dụng cụ thiết bị bảo vệ xạ xác định đáp ứng theo hàm lượng xạ Hiện tại, đại lượng theo thiết bị hay nguồn chuẩn xạ photon thứ cấp hiệu chuẩn để sử dụng phòng thí nghiệm chuẩn liều bảo vệ xạ liên quan đến phép đo thực khơng khí, nghĩa kerma khơng khí CHÚ THÍCH Trong tiêu chuẩn này, kerma tên gọi tắt kerma khơng khí Nhằm xác định mối tương quan đại lượng vật lý với hiệu sinh học, cần phải có đại lượng kiểu tương đương liều [1] để dùng bảo vệ xạ ICRU xác định đại lượng [2] sau có Tiêu chuẩn quốc gia gồm bảng hệ số chuyển đổi từ kerma khơng khí sang đại lượng liều tương đương (ISO 4037-3) AN TOÀN BỨC XẠ - BỨC XẠ CHUẨN TIA X VÀ TIA GAMMA HIỆU CHUẨN LIỀU KẾ VÀ MÁY ĐO SUẤT LIỀU VÀ XÁC ĐỊNH ĐÁP ỨNG CỦA THIẾT BỊ THEO NĂNG LƯỢNG PHOTON PHẦN 2: ĐO LIỀU TRONG BẢO VỆ BỨC XẠ CHO DẢI NĂNG LƯỢNG TỪ KEV ĐẾN 1,3 MEV VÀ TỪ MEV ĐẾN MEV Radiation protection - X and gamma reference radiation for calibrating dosemeters and doserate meters and for determining their response as a function of photon energy Part 2: Dosimetry for radiation protection over the energy ranges keV to 1,3 MeV and MeV to MeV Phạm vi áp dụng Tiêu chuẩn đưa quy trình đo liều xạ chuẩn tia X gamma để hiệu chuẩn thiết bị bảo vệ xạ dải lượng từ xấp xỉ keV đến 1,3 MeV từ MeV đến MeV Các phương pháp tạo xạ suất kerma danh định thu từ xạ chuẩn nêu tiêu chuẩn TCVN 7942-1:2008 (ISO 4037-1:1996) Tài liệu viện dẫn Các tài liệu viện dẫn sau cần thiết cho việc áp dụng tiêu chuẩn Đối với tài liệu viện dẫn ghi năm cơng bố áp dụng nêu Đối với tài liệu viện dẫn không ghi năm cơng bố áp dụng (bao gồm sửa đổi) TCVN 7942-1: 2008 (ISO 4037-1: 1996) An toàn xạ - Bức xạ chuẩn tia X tia gamma hiệu chuẩn liều kế máy đo suất liều xác định đáp ứng thiết bị hàm lượng photon - Phần 1: Đặc tính xạ phương pháp tạo xạ; ISO 4037-3: 1999, Radiation protection - X and gamma reference radiation for calibrating dosemeters and doserate meters and for determining their response as a function of photon energy - Part 3: Calibration of area and personal dosemeters (An toàn xạ - Bức xạ chuẩn tia X gamma dùng để hiệu chuẩn liều kế máy đo suất liều xác định đáp ứng theo hàm lượng photon - Phần 3: Hiệu chuẩn liều khu vực liều cá nhân); Báo cáo 33: 1980 ICRU, Các đại lượng xạ đơn vị; VIM, 1984 International Vocabulary of Basic and General Terms in Metrology, BIPM-IEC-ISOOIML (Từ điển quốc tế thuật ngữ thông dụng đo lường ) Thuật ngữ định nghĩa Tiêu chuẩn áp dụng định nghĩa Báo cáo số 33 ICRU, “Từ điển quốc tế thuật ngữ thông dụng Đo lường (VIM)” định nghĩa 3.1 Điều kiện chuẩn (reference conditions) Các điều kiện sử dụng thiết bị đo quy định để thực việc kiểm tra tính điều kiện để đảm bảo so sánh phù hợp kết đo [VIM] CHÚ THÍCH Các điều kiện chuẩn thường quy định giá trị chuẩn khoảng giới hạn chuẩn cho thơng số có ảnh hưởng tới thiết bị đo Trong tiêu chuẩn này, giá trị chuẩn cho nhiệt độ, áp suất khơng khí độ ẩm tương đối sau: - nhiệt độ môi trường: 293,15 K; - áp suất khơng khí: 101,3 kPa; - độ ẩm tương đối: 65% 3.2 Điều kiện thử nghiệm chuẩn (Standard test conditions) Giá trị (hay khoảng giá trị) đại lượng ảnh hưởng [VIM] thông số thiết bị quy định đo liều trường xạ CHÚ THÍCH Khoảng giá trị nhiệt độ mơi trường, áp suất khơng khí độ ẩm tương đối là: - nhiệt độ môi trường: 291,15 K đến 295,15 K; - áp suất môi trường: 86 kPa đến 106 kPa; - độ ẩm tương đối: 30% đến 75% Làm việc ngồi khoảng dẫn tới kết có độ xác 3.3 Buồng ion hóa (ionization chamber) Đầu dò ion hóa gồm buồng chứa khí thích hợp, có điện trường, khơng tạo khuếch đại khí, để thu gom điện cực điện tích ion electron xạ ion hóa tạo vùng nhạy đầu dò [3] CHÚ THÍCH Buồng ion hóa bao gồm thể tích nhạy, điện cực thu gom phân cực, điện cực bảo vệ (nếu có), thành buồng, phần cách điện gần thể tích nhạy nắp đậy cần thiết để đảm bảo cân điện tử 3.4 Khối buồng ion hóa (ionization chamber assembly) Buồng ion hóa tất phận khác gắn chặt với buồng ion hóa, ngoại trừ khối đo CHÚ THÍCH Với buồng có cáp nối, khối buồng ion hóa bao gồm thân máy, phận ghép nối điện dây cáp hay tiền khuếch đại gắn liền Với buồng có cửa sổ mỏng, khối buồng ion hóa bao gồm khối vật liệu bao bọc buồng ion hóa 3.5 Khối đo (measuring assembly) Thiết bị đo dòng hay điện tích từ buồng ion hóa chuyển đổi thành dạng phù hợp để hiển thị, kiểm soát hay lưu giữ 3.6 Điểm tham chiếu buồng ion hóa (reference point of the ionization chamber) Điểm đo khoảng cách từ nguồn xạ đến buồng ion hóa theo hướng xác định CHÚ THÍCH Điểm tham chiếu phải nhà sản xuất thiết bị đánh dấu buồng Nếu khơng đánh dấu điểm tham chiếu phải rõ tài liệu hướng dẫn kèm với thiết bị 3.7 Điểm thử nghiệm (point of test) Vị trí điểm tham chiếu buồng ion hóa dùng cho hiệu chuẩn quy ước đo suất kerma thực (xem 3.11) 3.8 Ảnh hưởng hướng buồng ion hóa (chamber orientation effect) Sự thay đổi dòng ion buồng ion hóa hướng đến tia xạ chuẩn thay đổi 3.9 Hệ số hiệu chuẩn (calibration factor) Buồng ion hóa với khối đo kèm tỷ số giá trị thực quy ước đại lượng mà thiết bị định đo số thiết bị, hiệu chỉnh điều kiện chuẩn 3.10 Hệ số hiệu chuẩn (calibration factor) (Buồng ion hóa tự hiệu chuẩn mà khơng cần khối đo) Hệ số để chuyển đổi dòng ion hay điện tích, hiệu chỉnh điều kiện chuẩn, giá trị thực quy ước đại lượng liều điểm tham chiếu buồng 3.11 Giá trị thực (true value) Giá trị đặc trưng cho đại lượng xác định cách hoàn hảo, điều kiện xem xét đại lượng CHÚ THÍCH Giá trị thực đại lượng khái niệm lý tưởng, nói chung khơng thể biết xác Thực tế, hiệu ứng lượng tử ngăn trở tồn giá trị thực [VIM] 3.12 Giá trị thực quy ước đại lượng (conventional true value of a quantity) Giá trị đánh giá tốt đại lượng đo, xác định chuẩn sơ cấp thứ cấp thiết bị chuẩn hiệu chỉnh theo chuẩn sơ cấp thứ cấp VÍ DỤ: Trong tổ chức, kết đo nhận thiết bị chuẩn thứ cấp dùng làm giá trị thực quy ước đại lượng đo CHÚ THÍCH Nói chung, giá trị thực quy ước xem đủ gần với giá trị thực với khác biệt khơng đáng kể theo mục đích đo 3.13 Đáp ứng (response) Tỷ số số khối đo giá trị thực quy ước đại lượng đo điểm tham chiếu khơng gian CHÚ THÍCH Đáp ứng thường thay đổi theo phân bố phổ góc xạ tới 3.14 Thời gian đáp ứng (response time) Khoảng thời gian thời điểm tức thời vật kích thích thay đổi đột ngột thời điểm mà đáp ứng đạt tới trì giá trị ổn định cuối giới hạn định [VIM] 3.15 Độ lệch tuyến tính, (deviation from linearity) Độ lệch phần trăm tuyến tính tính theo cơng thức: 100 mQ Mq Trong M Q số đầu vào điểm thử chọn; m số quan sát tín hiệu đầu vào q khác CHÚ THÍCH Với thiết bị có nhiều thang đo định nghĩa áp dụng cho thang đo 3.16 Dòng rò (leakage current) Dòng điện tổng cộng chạy đầu dò điện áp vận hành khơng có xạ [3] 3.17 Độ trơi điểm khơng (zero drift) Sự thay đổi chậm theo thời gian số khối đo lối vào bị đoản mạch 3.18 Độ lệch điểm không (zero shift) Thay đổi đột ngột thang đo phân cực khối đo thay đổi từ chế độ kiểm tra điểm “không” sang chế độ đo với liệu đầu vào kết nối với buồng ion hóa có xạ ion hóa mà khơng có phơng xạ mơi trường 3.19 Chuẩn sơ cấp (primary standard) Chuẩn đại lượng có chất lượng đo cao lĩnh vực 3.20 Chuẩn thứ cấp (secondary standard) Chuẩn mà giá trị xác định cách so sánh trực tiếp hay gián tiếp với chuẩn sơ cấp Thiết bị 4.1 Khái quát Thiết bị dùng để đo xạ chuẩn phải thiết bị chuẩn thứ cấp thiết bị thích hợp khác Thơng thường bao gồm khối buồng ion hóa khối đo Trong số ứng dụng, ví dụ xác định suất kerma thấp, thiết bị liều kế nhấp nháy sử dụng Với lượng cao từ MeV đến MeV (xem 10.2 10.6.3) thiết bị TLD liều kế Fricke sử dụng 4.2 Hiệu chuẩn Thiết bị chuẩn phải hiệu chuẩn cho khoảng lượng đại lượng dự định sử dụng 4.3 Đáp ứng phụ thuộc lượng thiết bị Ở lượng trung bình [xem TCVN 7942-1 (ISO 4037-1)] 30 keV, tỷ số đáp ứng cực đại cực tiểu thiết bị không vượt 1, dải lượng mà thiết bị chuẩn sử dụng Với lượng trung bình từ keV đến 30 keV, tỷ số khơng vượt q 1,2 Khi có thể, xạ chuẩn dùng để hiệu chuẩn thiết bị chuẩn thứ cấp phải giống xạ dùng để hiệu chuẩn thiết bị bảo vệ xạ 4.4 Thiết bị kiểm tra độ ổn định Nên sử dụng nguồn phóng xạ kiểm tra để xác nhận thiết bị hoạt động tốt trước sử dụng Quy trình chung Các quy trình nêu điều dùng chung cho đo liều lượng xạ chuẩn tia X tia gamma 5.1 Vận hành thiết bị chuẩn Chế độ vận hành thiết bị chuẩn phải tuân thủ chứng hiệu chuẩn thiết bị tài liệu hướng dẫn sử dụng thiết bị Khoảng thời gian lần hiệu chuẩn định kỳ cho thiết bị chuẩn lần thẩm định định kỳ độ ổn định hiệu chuẩn thực với thiết bị chuẩn phải nằm khoảng thời gian chấp nhận theo quy định quốc gia Nếu khơng có quy định thời gian không vượt ba năm 5.2 Kiểm tra độ ổn định Phải thực phép đo để kiểm tra độ ổn định cách sử dụng nguồn phóng xạ kiểm tra phù hợp trường xạ hiệu chuẩn nhằm khẳng định khả thị thiết bị nằm khoảng ± 2% Cần phải hiệu chỉnh cho phân rã phóng xạ nguồn thay đổi áp suất khí nhiệt độ so với điều kiện hiệu chuẩn CHÚ THÍCH Với thiết bị có nhiều thang đo, nguồn kiểm tra kiểm tra thang định thiết bị Nếu nguồn kiểm tra dùng để kiểm tra nhiều thang đo dùng thang đo cho độ xác số đo tốt 5.3 Thời gian sấy máy thời gian đáp ứng Cần phải có đủ thời gian để thiết bị ổn định trước tiến hành phép đo Cần phải có đủ thời gian phép đo để phép không phụ thuộc vào thời gian đáp ứng thiết bị Khi đo suất kerma, khoảng thời gian lần đo liên tiếp không nhỏ năm lần giá trị thời gian đáp ứng thiết bị thang đo sử dụng Nhà sản xuất phải nói rõ thời gian làm nóng thời gian đáp ứng thiết bị 5.4 Thiết lập điểm khơng Nếu có kiểm sốt thiết lập điểm khơng phải hiệu chỉnh kiểm soát theo thang đo mà thiết bị sử dụng, có nối với đầu dò 5.5 Số lần đo Thiết bị chuẩn yêu cầu lấy bốn số đo liên tiếp Tuy nhiên, cần lấy đủ số lần đo để đảm bảo có giá trị trung bình của số đo với độ xác phù hợp 5.6 Đáp ứng phụ thuộc lượng thiết bị chuẩn Các hệ số hiệu chuẩn thiết bị chuẩn xác định với phổ định Nếu đáp ứng buồng chuẩn phụ thuộc vào lượng phải sử dụng hệ số hiệu chỉnh phân bố phổ xạ khác xa với phổ dùng để hiệu chuẩn thiết bị chuẩn 5.7 Thang đo dải đo phi tuyến tính thiết bị Cần phải hiệu chỉnh thang đo dải đo phi tuyến tính thiết bị chuẩn 5.6 Thời gian di chuyển cửa sập Nếu thiết bị chuẩn loại tích hợp với thời gian chiếu xạ xác định hoạt động cửa sập cần phải hiệu chỉnh khoảng cách thời gian chiếu có thời gian di chuyển cửa sập [xem TCVN 7942-1 (ISO 4037-1)] Ví dụ, thời gian di chuyển cửa sập Δt xác định cách dùng kỹ thuật chiếu đa cấp Kỹ thuật xác định thời gian chiếu xạ danh định t hai giá trị kerma phân biệt K1 Kn, K1 lần chiếu xạ đơn lẻ khoảng thời gian danh định t, tính giây, Kn giá trị tổng cộng n lần chiếu, lần chiếu khoảng thời gian danh định t/n, tính giây Do đó, thời gian di chuyển cửa sập, Δt, xác định công thức sau: t t K n K1 nK1 K n Kỹ thuật cho kết kết tốt hoạt độ nguồn ổn định phép đo lặp lại nhiều lần để nhận giá trị Δt trung bình 5.9 Chuyển đổi từ đại lượng đo sang đại lượng yêu cầu Nếu thiết bị chuẩn hiệu chuẩn theo đại lượng khác với đại lượng yêu cầu cần áp dụng hệ số chuyển đổi giá trị đo Quy trình áp dụng cho buồng ion hóa 6.1 Khối buồng ion hóa dược hiệu chuẩn riêng biệt với khối đo Nếu khối buồng ion hóa hiệu chuẩn riêng biệt với tồn hệ đo theo dõi việc hiệu chuẩn khối đo điện tích hay dòng phụ trợ theo tiêu chuẩn thích hợp điện 6.2 Ảnh hưởng góc tới tia xạ Iên đáp ứng buồng ion hóa Nói chung hướng buồng ion hóa so với hướng tia xạ tới có ảnh hưởng đến kết phép đo Sai số lệch hướng không vượt ± 2% (2 ) Hướng chuẩn buồng phải nêu chứng Nếu phải phù hợp với đặc trưng kỹ thuật nhà sản xuất 6.3 Xác định ảnh hưởng rò rỉ Với thiết bị thiết kế để đo suất kerma, dòng rò khối đo khơng có xạ ngồi xạ môi trường phải nhỏ 2% số lớn thang đo nhạy Với thiết bị thiết kế để đo kerma, số độ rò rỉ tích lũy tương ứng phải nhỏ 2% số tạo xạ chuẩn khoảng thời gian đo Nếu rò rỉ nhiều phải hiệu chỉnh dòng rò CHÚ THÍCH Dưới ví dụ nguồn gốc dòng rò a) rò rỉ sau chiếu xạ - Hiệu ứng gây xạ xảy phân cách điện buồng phần thân máy cáp dẫn bị chiếu Hiệu ứng tiếp tục diễn sau xạ không thường giảm theo hàm mũ với thời gian; b) rò rỉ phân cách điện khơng có xạ - Các dòng rò xuất bề mặt thể tích vật liệu cách điện dùng để chế tạo buồng, cáp dẫn, đầu nối phận đầu vào có trở kháng cao điện kế /hoặc tiền khuếch đại; c) thiết bị có tín hiệu từ buồng số hóa khơng có dòng rò phân cực ngược với phân cực trình ion hóa buồng Trong trường hợp khơng thể xác định độ lớn dòng rò trừ có sẵn xạ phù hợp biết suất kerma tỷ số suất kerma CHÚ THÍCH Còn có nguồn gây sai số khác tạo hiệu ứng giống dòng rò, ví dụ: a) cáp truyền âm: cáp đồng trục tạo ồn điện bị uốn biến dạng Có thể sử dụng cáp có độ ồn thấp, khơng truyền âm đợi đủ thời gian để dòng điện học giảm xuống; b) tín hiệu tiền khuếch đại: có thể, nên đặt tiền khuếch đại vùng chùm xạ để loại bỏ dòng rò cảm ứng Nếu khơng thể phải che chắn đầy đủ cho tiền khuếch đại 6.4 Vị trí hướng buồng chuẩn Phải đặt buồng chuẩn theo quy định phòng thí nghiệm hiệu chuẩn, trục chùm xạ chuẩn khoảng cách cần thiết từ nguồn đến điểm tham chiếu buồng hướng chuẩn buồng so với chùm tia phải nhà sản xuất nêu rõ 6.5 Điều kiện hình học Tiết diện ngang chùm xạ chuẩn phải đủ lớn để chiếu buồng chuẩn thiết bị hiệu chuẩn, tùy theo đối tượng lớn Thay đổi suất kerma tiết diện chùm tia có ích phải nhỏ 5% đóng góp xạ tán xạ vào suất kerma tổng cộng phải nhỏ 5% [xem TCVN 7942 -1 (ISO 4037-1)] Cần phải hiệu chỉnh thấy cần thiết Kích thước hạn chế buồng ảnh hưởng đến phép đo xạ khoảng cách nguồn - buồng nhỏ [4] 6.6 Tán xạ phần hỗ trợ buồng chạc phân nhánh Kết cấu hỗ trợ buồng chuẩn chùm tia phải thiết kế nhằm đóng góp xạ tán xạ Vì hiệu ứng tán xạ thân máy dòng rò xạ thân máy tạo điều kiện hiệu chuẩn đưa vào hệ số hiệu chuẩn cho thiết bị chuẩn nên không cần phải hiệu chỉnh hiệu ứng trừ diện tích chùm tia khác xa với diện tích chùm tia sử dụng để hiệu chuẩn thiết bị chuẩn Hiệu ứng tán xạ thân máy thấy phép đo có khơng có thân máy điều kiện hình học phù hợp CHÚ THÍCH Tán xạ thân máy hàm chất lượng xạ chuẩn tiết diện chùm tia Tuy nhiên, ảnh hưởng xạ tán xạ việc sử dụng chùm tia để hiệu chuẩn thiết bị sau phụ thuộc vào loại thiết bị phương pháp hỗ trợ trừ thiết bị chuẩn thiết bị chuẩn giống hệt 6.7 Hiệu chỉnh phép đo Số đo thiết bị chuẩn phải hiệu chỉnh cần thiết hiệu ứng nêu 5.6 5.7 để xác định kết phép đo 6.7.1 Dịch chuyển điểm không Hiệu ứng lớn dải đo nhạy cần phải hiệu chỉnh hay tốt loại bỏ kỹ thuật đo phù hợp 6.7.2 Hiệu chỉnh rò điện rò xạ, kể xạ phơng Khi thích hợp phải hiệu chỉnh cho hiệu ứng rò nêu 6.3 6.7.3 Hiệu chỉnh sai lệch nhiệt độ khơng khí, áp suất độ ẩm so với điều kiện chuẩn Với buồng ion hóa chuẩn hở, phải áp dụng hiệu chỉnh khí lý tưởng sau cho khác biệt điều kiện đo điều kiện hiệu chuẩn: M = Mj x CT.p x Ch M giá trị hiệu chỉnh điều kiện hiệu chuẩn p0, T0 h0 đây: p0 áp suất khơng khí chuẩn, 101,3 kPa; T0 nhiệt độ khơng khí chuẩn, 293,15 K; h0 độ ẩm tương đối chuẩn, 65%; Mj giá trị nhận điều kiện đo: p, T h; p áp suất khơng khí q trình đo; T nhiệt độ khơng khí q trình đo; h độ ẩm tương đối trình đo; CT,p hệ số hiệu chỉnh nhiệt độ áp suất khơng khí tính theo cơng thức: CT , p p0 T p T0 Ch hệ số hiệu chỉnh cho sai khác độ ẩm tương đối điều kiện chuẩn điều kiện đo Giá trị Ch xác định từ quan hệ thực nghiệm đáp ứng buồng ion hóa hàm độ ẩm tương đối [5] Độ lớn hệ số hiệu chỉnh thường nhỏ giả thiết Ch = với dải độ ẩm tương đối thường gặp Một số loại thiết bị có chế tự động bù nhiệt độ /hoặc áp suất mà không cần phải hiệu chỉnh, với điều kiện bù trừ điều kiện chuẩn CHÚ THÍCH Có thể điều chỉnh nhiệt độ độ ẩm giới hạn giá trị điều kiện kiểm tra chuẩn Không áp dụng áp suất Làm việc vùng giá trị cho tiêu chuẩn làm giảm độ xác cần phải xử lý đặc biệt hệ số hiệu chỉnh 6.7.4 Thu gom ion không hoàn toàn Khi dùng thiết bị chuẩn dải suất liều cao, cần phải hiệu chỉnh việc thu gom ion khơng hồn tồn khối buồng ion hóa CHÚ THÍCH Nếu nên tránh việc sử dụng tín hiệu điện để xác định độ hiệu chỉnh dải liều cao thiết bị Nếu sử dụng tín hiệu điện cần hiệu chỉnh thu gom ion không đầy đủ buồng CHÚ THÍCH Nên chiếu tồn khối đầu dò phương pháp kiểm tra tồn hệ thống đo 6.7.5 Sự không đồng chùm tia Phải xác định biến thiên suất kerma diện tích chùm tia cách khảo sát chùm tia với đầu dò kích thước nhỏ nhũ tương ảnh (phim) Quy trình bổ sung lưu ý riêng đo liều lượng xạ gamma sử dụng nguồn nhân phóng xạ 7.1 Sử dụng nguồn biết hoạt độ Không dùng hoạt độ biết nguồn để hiệu chuẩn trường xạ Việc đo liều lượng tất trường xạ chuẩn phải tiến hành cách sử dụng thiết bị chuẩn hiệu chuẩn Quy trình tránh sai số khác biệt điều kiện hình học phép đo ban đầu hoạt độ nguồn biết sử dụng nguồn sau Tuy nhiên, đo suất kerma môi trường nhỏ xấp xỉ 10 Gy h-1 việc sử dụng nguồn phóng xạ chuẩn kỹ thuật thích hợp chấp nhận Việc đo liều lượng xác, hiệu chuẩn, cho thiết bị đo kerma /suất kerma môi trường dẫn đến nhiều vấn đề Nghiên cứu chi tiết vấn đề liên quan kỹ thuật khuyến cáo cho việc hiệu chuẩn có Tài liệu tham khảo [6] 7.2 Sử dụng nắp cân điện tử Tất phép đo phải thực với nắp mà dùng lượng trình hiệu chuẩn thiết bị chuẩn; không hệ số hiệu chuẩn thiết bị chuẩn khơng hợp lệ 7.3 Phân rã nguồn phóng xạ Khi có yêu cầu, cần phải hiệu chỉnh phân rã phóng xạ nguồn [xem TCVN 7942-1 (ISO 4037-1)] để biết chi tiết thời gian bán rã đồng vị phóng xạ] 7.4 Tạp bẩn đồng vị phóng xạ Vì nguồn 137Cs vừa sản xuất chứa lượng lớn 134Cs nên việc áp dụng hiệu chuẩn phân rã dựa giả thiết tinh khiết đồng vị phóng xạ 137Cs có sai số Nhà sản xuất nguồn phải cho biết đặc trưng tạp nhiễm nguồn [xem TCVN 7942-1 (ISO 4037-1)] 7.5 Nội suy vị trí hiệu chuẩn Việc xác định suất kerma cách nội suy cho khoảng cách không thực phép đo phép với khoảng cách có sai khác so với quy luật tỷ lệ nghịch với bình phương khoảng cách nhỏ ± 5% [xem TCVN 7942-1 (ISO 4037-1)] Quy trình bổ sung lưu ý riêng đo liều lượng xạ tia X 8.1 Thăng giáng cường độ tia X Khi có thay đổi cường độ xạ từ máy phát tia X theo thời gian, phải theo dõi đầu máy phát buồng ion hóa CHÚ THÍCH Vì có lượng lớn lọc thêm vào dùng để tạo xạ lọc chuẩn TCVN 7942-1 (ISO 4037-1), thay đổi lớn cường độ xảy với thay đổi nhỏ điện áp Với suất kerma thấp, thay đổi 1% điện áp ống phát tia X tạo thay đổi cường độ chùm tia lọc lên đến 15% Tuy nhiên, điện áp trung bình khơng thay đổi biến thiên chu kỳ điện áp tạo biến thiên lớn suất kerma tức thời xạ tia X [xem TCVN 7942-1 (ISO 4037-1) để biết đặc trưng kỹ thuật cho giới hạn biến thiên điện áp] 8.2 Đầu dò theo dõi 8.2.1 Đầu dò theo dõi phải khối buồng ion hóa hở truyền qua có khối đo kèm 8.2.2 Phần buồng ion hóa mà chùm xạ qua phải có cấu trúc đồng đặt sau gần với lọc thêm vào Buồng đầu dò phải đủ mỏng để không tạo thêm lọc không mong muốn chùm tia [xem TCVN 7942-1 (ISO 4037-1)] Hình ví dụ hệ tia X điển hình 8.2.3 Hiệu suất thu gom ion buồng không nhỏ 99% tất suất kerma 8.2.4 Với chất lượng xạ cho, tỷ số số đo đầu dò số đo thiết bị chuẩn cho thấy ổn định theo thời gian, nghĩa thay đổi không 0,5% khoảng thời gian xác định đầu dò dùng làm thiết bị chuyển đổi khoảng thời gian mà khơng cần phải so sánh thêm 8.2.5 Dòng rò buồng ion hóa phải nhỏ 2% số đo lớn thang đo dòng nhạy nhất, phải áp dụng hiệu chỉnh thích hợp 8.2.6 Khi đo suất kerma, số thời gian hệ đo buồng ion hóa phải tương xứng với khơng lớn số thời gian thiết bị chuẩn 8.2.7 Phải hiệu chỉnh số đo hệ đo buồng ion hóa sai lệch nhiệt độ áp suất so với điều kiện chuẩn (xem 6.7.3) 8.2.8 Các đặc trưng vận hành khối buồng ion hóa khối đo kèm phải tương tự với thiết bị chuẩn 8.3 Khe tia Khe tia phải đặt sau gần với lọc thêm vào để giới hạn chùm tia theo kích thước yêu cầu Thiết kế khe tia phải đảm bảo đóng góp tán xạ điểm kiểm tra Diện tích chùm tia phải đủ lớn để đảm bảo buồng chuẩn dụng cụ thiết bị chuẩn chiếu xạ hoàn toàn, phải đủ nhỏ để giảm thiểu chiếu xạ lên thân máy phần hỗ trợ thân máy Kích thước chùm tia phải giữ khơng đổi q trình hiệu chuẩn 8.4 Cửa sập tia X Cửa sập phải đặt ống phát tia X buồng ion hóa Cửa sập phải đủ dày để làm giảm suất kerma truyền qua 0,1% để sử dụng xạ chuẩn có lượng cao (xem 5.8) Khi đo kerma, phải lấy số đo sớm tốt sau ngừng chiếu xạ CHÚ GIẢI Khoảng cách hiệu chuẩn Vị trí A Chuẩn trực chì Vị trí B Buồng theo dõi chùm tia Vị trí C Tấm lọc bổ sung 10 Không lọc, A Cửa sập 11 Với lọc sẵn có, B Ống phát tia X 12 Với lọc bổ sung, C Hình - Ví dụ hệ tia X điển hình 8.5 Hiệu chỉnh suất kerma Với xạ chuẩn có suất kerma khác cách thay đổi dòng ống phát tia X khoảng cách đến bia Việc lựa chọn điều kiện vận hành dung hòa yêu cầu đối kháng tán xạ, độ đồng chùm tia, ổn định đầu ra, thăng giáng điện áp suy giảm khơng khí Quy trình đặc biệt lưu ý riêng xạ huỳnh quang tia X - Giới hạn xạ bên chùm tia 9.1 Bất thực phù hợp với suất kerma yêu cầu nên hiệu chỉnh điện áp máy phát tia X để giảm thiểu xạ xạ đặc trưng yêu cầu phận phát xạ 9.2 Trong ứng dụng sau chùm xạ này, cần ý tới vai trò tạp nhiễu phân bố phổ; điều đặc biệt quan trọng xạ huỳnh quang từ lớp K có lượng thấp 9.3 Khi phát xạ tia X huỳnh quang từ lớp K uranium, phận phát lọc thorium xạ tạo dòng giả lớn buồng ion hóa; dòng phải hiệu chỉnh cần thiết 10 Đo liều lượng xạ chuẩn có lượng photon từ MeV đến MeV 10.1 Đại lượng liều lượng Đại lượng chọn đặc trưng cho xạ chuẩn từ MeV đến MeV điểm kiểm tra (suất) kerma khơng khí đo khơng khí, tức điều kiện khơng có thiết bị thu gom, (suất) liều hấp thụ vật liệu nước xác định tương đương mô, đo độ sâu cần thiết hình nộm chuẩn, tức có thiết bị thu gom Các đại lượng bảo vệ xạ cần thiết dựa đại lượng chọn (xem Báo cáo ICRU: Báo cáo số 39, Báo cáo số 43, Báo cáo số 47, Báo cáo số 51 ấn phẩm số 74 ICRP) 10.2 Đo đại lượng liều Cả hai đại lượng liều xác định phương pháp đo trực tiếp sử dụng thiết bị hiệu chuẩn theo đại lượng chọn, gián tiếp cách đo đại lượng khác áp dụng hệ số chuyển đổi Các ví dụ xác định trực tiếp gián tiếp cho 10.2.1 10.2.2 10.2.1 Với (suất) kerma khơng khí điều kiện khơng có thiết bị thu gom Trực tiếp - đo (suất) kerma khơng khí buồng ion hóa hiệu chuẩn theo (suất) kerma khơng khí Gián tiếp - từ phép đo phổ (thơng lượng) dòng photon (xem 10.5.3); - từ phép đo phát xạ hạt anpha thứ cấp trường hợp trường xạ tạo phản ứng 19F(p, )16O lượng proton gần ngưỡng phản ứng dòng hạt gần mA (xem 10.5.3.2) 10.2.2 Với (suất) liều hấp thụ điều kiện có thiết bị thu gom Trực tiếp - đo (suất) liều hấp thụ mơ buồng ion hóa hiệu chuẩn theo (suất) liều hấp thụ mô Gián tiếp - đo phổ (thơng lượng) dòng photon điều kiện khơng có thiết bị thu gom; - đo (suất) kerma khơng khí, khơng khí hình nộm (xem 10.6 cách xác định hình nộm) Các phương pháp đo đề cập tiêu chuẩn giới hạn áp dụng xem xét sử dụng cho tương lai gần 10.3 Hình học đo Điểm tham chiếu đầu dò đặt điểm kiểm tra Khoảng cách từ tâm nguồn đến điểm kiểm tra chọn cho dòng photon đồng giới hạn 5%: - toàn tiết diện ngang khối đầu dò dùng để hiệu chuẩn trường xạ chuẩn điều kiện khơng có thiết bị thu gom; - tồn tiết diện ngang khối hình nộm đầu dò dùng để hiệu chuẩn trường xạ chuẩn điều kiện có thiết bị thu gom ảnh hưởng chùm tia phân kỳ lên kết đo không vượt 3% Khi diện tích tiết diện ngang chùm tia điểm kiểm tra nhỏ tiết diện ngang khối bị chiếu, khối bị chiếu phải quét ngang khắp chùm tia cách hợp lý 10.4 Đầu dò theo dõi Tất phép đo điểm kiểm tra phải liên hệ với phép đo tức thời đầu dò theo dõi lắp đặt cho số đo khơng bị ảnh hưởng xạ tán xạ từ thiết bị đo đặt điểm kiểm tra Việc lựa chọn thiết bị theo dõi tùy thuộc vào thơng lượng Ví dụ lựa chọn hệ thống sử dụng buồng ion hóa, đầu dò nhấp nháy Nal(TI) nhựa, ống đếm GM, thiết bị đếm hạt thứ cấp đầu dò bán dẫn Số đo đầu dò theo dõi chùm tia phải tỷ lệ khoảng 2% so với giá trị thực quy ước đại lượng đo 10.5 Xác định (suất) kerma khơng khí điều kiện khơng có thiết bị thu gom Giá trị chuẩn (suất) kerma khơng khí phải xác định điểm kiểm tra Có thể xác định giá trị cách trực tiếp gián tiếp (xem 10.2) 10.5.1 Điều kiện đo 10.5.1.1 Lựa chọn định vị đầu dò Nếu được, cần dùng buồng ion hóa có thành buồng gần tương đương với khơng khí để làm đầu dò Điểm tham chiếu đầu dò phải đặt điểm kiểm tra Nếu buồng đặt khoảng cách khác với khoảng cách hiệu chuẩn cần phải có hệ số hiệu chỉnh cho (suất) kerma khơng khí đo 10.5.1.2 Cân điện tử tạm thời Để thiết lập cân điện tử tạm thời bề mặt đầu dò, đầu dò phải bao bọc lớp (nắp) tạm thời làm vật liệu tương đương khơng khí Nếu dùng vật liệu khơng tương đương khơng khí phải có hiệu chỉnh cho khác lượng hãm (xem Báo cáo ICRU số 37) Độ dày tổng cộng thành nắp đầu dò phải nằm khoảng 0,4 g/cm2 0,6 g/cm2 đo xạ gamma từ 137Cs 60Co, 0,4 g/cm2 ± 0,1 g/cm2 đo xạ chuẩn lượng cao (ISO 4037-3) 10.5.2 Đo trực tiếp buồng ion hóa Buồng ion hóa sử dụng phải hiệu chuẩn khơng khí theo kerma khơng khí phải dùng tổng độ dày thành buồng 0,4 g/cm2 ± 0,1 g/cm2 cho tất phép đo với photon dải lượng từ MeV đến MeV Nếu có thể, phải hiệu chuẩn buồng ion hóa phổ photon tương tự với xạ chuẩn Sau đó, xác định kerma khơng khí, (Ka)r xạ chuẩn lượng Er từ số đo buồng Mr3) sau: (Ka)r = Mr(NK)r (NK)r hệ số hiệu chuẩn kerma khơng khí nhận với photon lượng Er Khi hiệu chuẩn cho buồng ion hóa với phổ photon tương tự xạ chuẩn buồng hiệu chuẩn xạ gamma 60Co, sử dụng độ dày tổng cộng thông thường thành buồng 0,4 g/cm2 0,6 g/cm2 Kerma khơng khí, (Ka)r, xạ chuẩn lượng Er xác định sau: Ka r M r NK g a k att k m c f (2) NK hệ số hiệu chuẩn kerma khơng khí nhận với tia gamma 60Co, hệ số (1ga) hiệu chỉnh cho phát xạ hãm khơng khí, hệ số katt hiệu chỉnh cho hấp thụ tán xạ xạ sơ cấp thành buồng (kể nắp tích lũy gắn cùng), hệ số km hiệu chỉnh cho khác biệt có khơng khí thành buồng nắp Quá trình biến đổi để nhận cơng thức (2) có Phụ lục A Với trường hợp thành buồng nắp làm từ loại vật liệu (ký hiệu Gm) không thiết phải tương đương với khơng khí, k m xác định bởi: km L / L / a ,m a ,m en / m ,a (3) tỷ số công suất dừng va chạm khối giới hạn trung bình khơng khí vật liệu làm thành buồng4) en / m ,a tỷ số hệ số hấp thụ lượng khối trung bình vật liệu làm thành buồng (và nắp) khơng khí Lưu ý km buồng ion hóa có thành buồng nắp tương đương khơng khí Có thể phải tiến hành thêm hiệu chỉnh điều kiện đo cụ thể, ví dụ hiệu chỉnh cho hiệu suất thu gom ion khơng hồn tồn trường hợp mật độ thông lượng lớn, hiệu ứng phân cực tương tác photon với phận khác buồng (thân máy, điện cực trung tâm) xảy số loại buồng ion hóa định, khác biệt tâm hiệu dụng tâm hình học buồng ion hóa trường hợp buồng tích tương đối lớn Thơng thường hệ số hiệu chỉnh bổ sung sai khác với 1%, bỏ qua sử dụng trường xạ chuẩn đo liều lượng bảo vệ xạ Ví dụ giá trị đại số cần cho việc ước tính (Ka)r từ cơng thức (2) cho Bảng từ đến Bảng cho giá trị hiệu chỉnh mát xạ hãm khơng khí buồng ion hóa, nhận nhiều tác giả khác Bảng cho, ví dụ, so sánh katt cho năm loại kích thước buồng ion hóa lượng 1,25 MeV MeV Giá trị tỷ số công suất dừng hệ số hấp thụ lượng cần để tính tốn hệ số hiệu chỉnh km cho buồng ion hóa có thành buồng nắp khơng tương đương khơng khí, ví dụ nước, polymethyl methacrylate (PMMA) polystyrene, cho Bảng Tất tỷ số hệ số hấp thụ lượng cho Bảng áp dụng độ dày thành buồng cho cân điện tử photon đơn [15] Vì hầu hết tỷ số thay đổi tương đối chậm theo lượng photon nên giá trị cho xem tương đối đồng với lượng photon mà độ dày 0,4 g/cm2 lớn độ dày cho cân điện tử Xem Phụ lục A để biết giá trị ứng dụng chúng Bảng - Các giá trị điển hình hệ số hiệu chỉnh xạ hãm Năng lượng photon MeV ga Giá trị đề nghị cho g a (Quy 1,25 MeV) 1,0* 0,998 1,001 1,25* 0,997 1,00 1,5* 0,996 0,999 4,0 0,988 0,992 4,4+ 0,987 0,990 6,0 0,980 0,983 + 0,980 0,983 7,0+ 0,976 0,979 8,0 0,972 0,975 + 0,970 0,973 9,0+ 0,968 0,971 10,0 0,963 0,966 6,1 8,5 H.E Johns J R Cunningham, The Physics of Radiology, trang 723, Charles Thomas, Ví dụ, Báo cáo ICRU số 37, kí hiệu L / , thay cho L(T/Δ) , công suất dùng va chạm khối giới hạn trung bình cho lượng điện tử thứ cấp, T, trở xuống khoảng lượng Δ, nêu tiêu chuẩn này, khơng phải kí hiệu S a , m dùng Báo cáo Kỹ thuật (Technical Report) số 277 IAEA Điều loại bỏ khả nhầm lẫn với công suất dừng không giới hạn 4) Springfield USA, 1983 + Các giá trị nhận nội suy * DIN 6814, Thuật ngữ định nghĩa lĩnh vực kỹ thuật X quang Phần 3: Đơn vị đại lượng liều (Terms and definitions in the field of radiological technique, Part 3: Dose quantities and units, Deutsches Institut fỹr Normung e.V, Beuth Verlag GmbH Berlin, Germany, 1985) Bảng - Các giá trị hệ số hiệu chỉnh suy giảm tán xạ, katt, loại buồng ion hóa khác katt1) Buồng ion hóa Loại buồng Thể Độ dày thành Kích tích buồng (vật thước buồng liệu) buồng2) Độ dày thành buồng 1,25 MeV Độ dày thành buồng 7,0 MeV ~ 0,5 4,0 4,0 Chuẩn độ dày thành buồng 1,25 MeV 4,0 g.cm-2 4) cm3 g.cm-2 cm g.cm-2 3) g.cm-2 4) g.cm-2 8) Trụ tương đối nông 0,79 4,0 (PMMA) r = 0,325 d 2,4 ~ 0,99 0,98 ± 0,03 0,954), 5) 0,966) 0,98 5) - Trụ tương đối nông 3,0 4,0 (PMMA) r = 0,630 d 2,4 ~ 0,99 0,97 ± 0,02 0,954) 0,99 Trụ tương đối nông Trụ sâu (máy đo) Trụ nông 30 4,0 (PMMA) r = 2,0 d 2,4 ~ 0,99 0,96 ± 0,01 365 ~ 4,0 (PMMA) r = 3,5 d 10 - 0,93 ± 0,01 r = 1,75 d 4,0 ~ 0,99 (polystyrene) 0,2 1,9 0,97 ± 0,02 0,96 6) 0,95 0,96 - 4) 1,01 - 6) 0,954) 0,96 1,01 - 6) 0,98 ± 0,014) 0,97 4),7) 1,01 1,00 7) CHÚ THÍCH Các giá trị tính sử dụng phần TCVN 7942 (ISO 4037) thực D.W.O Rogers thuộc Hội đồng nghiên cứu quốc gia Canađa (National Research Council of Canada) sử dụng phương pháp xuất trước [12, 13] Liên hệ riêng [1987] 1) Được tính cho khoảng cách nguồn đến buồng 100 cm trừ trường hợp cụ thể khác 2) ý nghĩa ký hiệu: r = bán kính; d = độ sâu 3) Trung bình giá trị 35 buồng tích cm cho Bảng XVIII Các báo cáo kỹ thuật IAEA (IAEA Technical Report Seires) số 277 4) Chiếu xạ liên tục 5) Độc lập với khoảng cách 6) Chiếu xạ từ bên 7) Chiếu xạ khoảng cách 50 cm từ nguồn đến buồng 8) Nếu khơng có sai số lấy giá trị < ± 0,005 Bảng - Các tỷ số công suất dừng va chạm khối giới hạn trung bình đặc trưng khơng khí so với vật liệu làm thành buồng Năng lượng photon (L/ )a,w 1) Tỷ số Quy 1,25 (L/ )a,PMMA 2) Tỷ số Quy 1,25 (L/ )a,polyst3) Tỷ số Quy 1,25 MeV MeV MeV MeV 1,25 0,883 1,000 0,907 1,000 0,901 1,000 4,0 0,903 1,023 0,934 1,030 0,928 1,030 4,4 0,906 1,026 0,937 1,033 0,931 1,033 5,0 0,909 1,029 0,942 1,039 0,935 1,038 6,0 0,917 1,039 0,947 1,044 0,491 1,044 7,0 0,920 1,042 0,953 1,051 0,947 1,051 8,0 0,924 1,046 0,956 1,054 0,950 1,054 8,5 0,927 1,050 0,958 1,056 0,951 1,055 9,0 0,929 1,052 0,959 1,057 0,953 1,058 CHÚ THÍCH Năng lượng cắt điện tử thứ cấp: 10 keV Ký tự w thay cho nước, PMMA thay cho polymetyl metacrylat, polyst thay cho polystyrene 1) Theo P Andreo A.E Nahum, Bảng 1, cột [14] 2) Các giá trị tính sử dụng tiêu chuẩn thực J.R Cunningham, Viện Ung thư Ontario, sử dụng phương pháp xuất trước [10,11] Bảng - Các hệ số hấp thụ lượng điển hình vật liệu làm thành buồng khơng tương đương khơng khí so với khơng khí [15] Năng lượng photon ( en / )w,a ( en / )PMMA,a ( en / )polyst,a Tỷ số Quy 1,25 MeV Tỷ số Quy 1,25 MeV Tỷ số Quy 1,25 MeV 1,25 1,112 1,000 1,082 1,000 1,078 1,000 4,0 1,107 0,995 1,070 0,989 1,062 0,984 4,4 1,106 0,995 1,067 0,986 1,057 0,980 5,0 1,104 0,993 1,061 0,981 1,050 0,973 6,0 1,097 0,986 1,048 0,969 1,032 0,957 7,0 1,092 0,982 1,042 0,963 1,024 0,950 8,0 1,089 0,979 1,037 0,959 1,018 0,944 8,5 1,087 0,977 1,034 0,956 1,014 0,940 9,0 1,086 0,976 1,031 0,953 1,010 0,936 MeV CHÚ THÍCH Xem Bảng để biết giải cho ký hiệu 10.5.3 Xác định (suất) kerma khơng khí từ (thơng lượng) dòng photon Có thể xác định gián tiếp (suất) kerma khơng khí từ phổ (thơng lượng) dòng photon dựa phổ biên độ xung đo đầu dò chất rắn hiệu chuẩn (xem 10.5.3.1) hoặc, được, từ (thơng lượng) dòng photon tổng có cách đếm hạt liên kết (xem 10.5.3.2) Nói chung, i dòng photon khoảng lượng thứ i, Ei,và tr / i hệ số truyền lượng khối trung bình khoảng [11], [16], kerma khơng khí, Ka, xác định bởi: Ka Ei i i tr / i (4) tổng lấy tồn phổ dòng photon Hệ số truyền lượng khối tính theo tr / en / / g a - xem Báo cáo ICRU số 33 en / hệ số hấp thụ lượng khối [15] g a xạ hãm tạo tính trung bình cho phổ electron tương tác ban đầu photon tạo Xem Bảng để có giá trị g a 10.5.3.1 Xác định kerma không khí từ phép đo dòng photon Có thể sử dụng đầu dò Nal(TI), Ge thuần, Ge(Li) Tâm mặt trước vỏ bọc đầu dò đặt điểm kiểm tra Nếu bình nitơ sử dụng phải đặt cho tránh tạo xạ tán xạ thừa từ xạ trực tiếp Đầu dò phải hiệu chuẩn theo hàm đáp ứng, biết số đếm ứng với đơn vị dòng photon khoảng lượng liên tiếp, photon tới có lượng khác thuộc dải lượng quan tâm Phải sử dụng giá trị tính, trừ dải lượng quan tâm có đồng vị phóng xạ /hoặc nguồn gia tốc để đo đủ số lượng cho hàm đáp ứng Các photon 6,13 MeV có từ phản ứng 19F(p, )16O lượng proton cao chút so với lượng ngưỡng 340 keV khiến chúng phù hợp cho việc xác định hàm đáp ứng đầu dò lượng gần MeV, lượng proton 97% hạt anpha phát có liên quan tới photon (xem 10.5.3.2) Để có phổ dòng cần để giải cơng thức (4), phân tích phổ biên độ xung đo với số đầu dò này, có xem xét đến ma trận đáp ứng đầu dò Kinh nghiệm thực tế phương pháp xác định kerma khơng khí chùm xạ chuẩn hạn chế, đơn giản hóa phổ dòng chùm xạ bị giới hạn dải lượng tương đối hẹp gần với Ec dùng để hiệu chuẩn đầu dò, cơng thức (4) trở thành: (Ka)c = nN Ec ( tr / )c Trong n tổng số photon tới; N xác định N = c/n, hệ số hiệu chuẩn dòng đầu dò lượng Ec, c dòng photon; ( tr/ )c hệ số truyền lượng khối khơng khí, lượng hiệu chuẩn Ec Các ví dụ sử dụng đầu dò hiệu chuẩn để xác định thơng lượng chùm tia chuẩn tìm thấy [17], [18], bao gồm bước để có nguồn hiệu chuẩn tuyệt đối có lượng photon 6,13 MeV [19] 10.5.3.2 Xác định kerma khơng khí cách đếm hạt liên kết [19, 20] Phương pháp áp dụng xạ chuẩn tạo phản ứng 19F(p, )16O lượng proton không vài keV với ngưỡng phản ứng 340 keV Năng lượng thấp proton đảm bảo độ dày lớp bia mà proton tới xuyên qua nhỏ quãng chạy hạt anpha tạo proton bia [xem TCVN 7942-1 (ISO 4037-1)]; không làm thay đổi số đếm đầu dò trạng thái kích thích cao 16O từ phản ứng cạnh tranh 19F(p, p')19F [xem TCVN 7942-1 (ISO 4037-1)] Chú ý rằng, để nhận cường độ xạ chuẩn đủ để hiệu chuẩn thiết bị bảo vệ xạ lượng proton thấp cần phải có dòng hạt lên đến mA Các dòng hạt nhỏ vài bậc độ lớn đủ để hiệu chuẩn đầu dò Nal(TI) Ge Ge(Li) (xem 10.5.3.1) Hệ đo hạt liên kết bao gồm đầu dò anpha hiệu chuẩn (ví dụ đầu dò silic) đầu cuối ống gắn đối diện với bia ống gia tốc proton hút chân không đến áp suất Không cần sử dụng thêm theo dõi chùm tia Việc lựa chọn góc ống hạt liên kết ống gia tốc khơng quan trọng hạt anpha phát hoàn toàn đẳng hướng [17, 21] Có thể loại bỏ hồn tồn ảnh hưởng bất đẳng hướng nhỏ cách sử dụng góc 55° ống hạt liên kết ống gia tốc (125° trục chùm proton trục chùm hạt anpha cần đo) [19] Năng lượng proton đến bia CaF lớn vài keV so với 340 keV Để giữ cho xạ hãm mức thấp, độ dày nguyên tử số giá đỡ bia phải nhỏ tốt Phải loại bỏ proton tán xạ tĩnh điện giá đỡ bia sinh proton bị tán xạ cách hấp thụ chúng nhơm đặt trước đầu dò hạt liên kết Độ dày nhôm phải mỏng, xấp xỉ mg/cm2, so với quãng chạy hạt anpha cần đo Cần sử dụng chuẩn trực gần bia để chắn tất hạt tán xạ thành ống hạt liên kết Từ đó, thơng lượng photon, , điểm kiểm tra khoảng cách chuẩn d từ bia xác định = n /( d2), n tốc độ đếm hạt liên kết góc khối chuẩn trực đầu dò hạt anpha đối diện với tâm bia CaF2 Do vậy, suất kerma khơng khí xác định cơng thức: Ka r n Er d2 tr / r (6) Trong Er = 6,13 MeV Photon lượng 6,13 MeV phải đếm đồng thời với hạt anpha liên kết [19], cần phải hiệu chỉnh phông tia vũ trụ cho đầu dò photon, xạ hủy cặp hạt anpha photon tán xạ lại Hình trình bày ví dụ hình học đếm hạt liên kết 10.6 Xác định (suất) liều hấp thụ tổ chức mơ điều kiện có thiết bị thu gom Giá trị chuẩn (suất) liều hấp thụ phải xác định điểm kiểm tra Giá trị nhận từ phép đo trực tiếp gián tiếp (xem 10.2) 10.6.1 Điều kiện đo trực tiếp Sử dụng hình nộm chuẩn làm vật liệu tương đương mơ thích hợp Hình - Ví dụ hệ chuẩn đầu dò đo dòng cách đếm hạt liên kết [19] Đặc trưng bia: 100 g/cm2 Ca2 bay lên tantali 0,38 mm Cả hạt anpha photon dò theo hướng vng góc với bề mặt bia Bề dày nhôm đầu dò an pha: 0,87 mg/cm2 Đầu dò Nal(TI) hình đầu dò cần hiệu chuẩn 10.6.1.1 Vật liệu làm hình nộm Báo cáo số 47 ICRU đưa tổ chức mơ theo ICRU khơng có thành phần đánh dấu Các ví dụ thành phần thay đủ gần với tổ chức mô ICRU cho tài liệu [22,23] Tuy nhiên, với xạ chuẩn có lượng cao TCVN 7942-1 (ISO 4037-1) nước xem tương đương mơ 10.6.1.2 Hình dạng kích thước hình nộm Để xác định tương đương liều mơi trường phương pháp đo liều hấp thụ mơ, hình nộm chuẩn có dạng hình cầu, đường kính 30 cm (ICRU 47) Để xác định tương đương liều cá nhân, hình nộm có tiết diện ngang 30 cm x 30 cm độ sâu 20 cm sử dụng cho phép đo 10.6.1.3 Điểm kiểm tra Nhằm xác định giá trị chuẩn liều hấp thụ, tâm hình học thể tích nhạy thiết bị đo xạ phải đặt điểm kiểm tra, bề mặt hình nộm 4,0 g/cm 2, Hình 3, trình bày ISO 4037-3 Đối với tương đương liều cá nhân, điểm kiểm tra nên tương ứng với vị trí đặt điểm tham chiếu liều kế kiểm tra [xem ISO 4037-3] Hình - Các dạng hình học xạ cho phép đo hình nộm, thể tiết diện ngang hai loại hình nộm: hình cầu đường kính 30 cm hình ống song song có kích thước 30 cm x 30 cm x 20 cm 10.6.1.4 Lựa chọn thiết bị đo xạ Tùy thuộc vào mức suất liều hấp thụ xạ chuẩn điểm kiểm tra mà sử dụng nhiều loại thiết bị khác Kích thước thành phần thiết bị sử dụng phải đảm bảo ảnh hưởng thiết bị đến trường xạ hình nộm đóng góp khơng đáng kể vào sai số phép đo 10.6.2 Các phương pháp đo buồng ion hóa (sử dụng cho suất liều hấp thụ lớn vài mGy/h) [24] đến [26] Các phép đo phải thực (1) trực tiếp với buồng ion hóa tích nhỏ hiệu chuẩn theo (suất) liều hấp thụ nước hình học chuẩn, với photon có phổ lượng tương tự xạ chuẩn, (2) không hiệu chuẩn thực gián tiếp với buồng hiệu chuẩn theo (suất) kerma khơng khí khơng khí chùm tia gamma 60Co Trong trường hợp đầu, liều hấp thụ nước, (Dw)r, với lượng chuẩn xác định từ số đo buồng, Mr: (Dw)r = Mr(Nabsd)r (7) Trong (Nabsd)r hệ số hiệu chuẩn liều hấp thụ nước nhận với photon có lượng chuẩn Khi sử dụng buồng ion hóa hiệu chuẩn khơng khí theo kerma khơng khí, (trường hợp thứ hai), liều hấp thụ nước lượng photon Er xạ chuẩn nhận từ số đo hình nộm Mr thiết bị sau: Dw r M r Nk L / w ,a r g a k att k m c (8) đó, giống công thức (2) 5.2, NK hệ số hiệu chuẩn kerma khơng khí nhận với tia gamma từ 60Co, hệ số g a hiệu chỉnh cho xạ hãm tạo khơng khí, hệ số katt hiệu chỉnh cho hấp thụ tán xạ xạ sơ cấp thành buồng (kể nắp tích lũy), hệ số km hiệu chỉnh cho khác biệt khơng khí thành buồng nắp Xem thêm Phụ lục A Có thể phải có thêm hiệu chỉnh khác số điều kiện đo định, ví dụ hiệu chỉnh tính đến thay đổi phổ photon sai khác vật liệu làm hình nộm khơng khí, hiệu suất thu gom ion khơng hồn tồn trường hợp mật độ thông lượng cao, hiệu ứng phân cực hiệu ứng tương tác photon với phần khác buồng (thân máy, điện cực trung tâm) xảy số loại buồng ion hóa Ví dụ giá trị đại số cần cho việc ước tính (Dw)r từ cơng thức (8) cho Bảng từ đến Xem Phụ lục A để biết giá trị bảng ứng dụng chúng Một lần nữa, hệ số hiệu chỉnh phụ khơng đáng kể ứng dụng trường xạ chuẩn đo liều bảo vệ xạ 10.6.3 Phương pháp đo trực tiếp với dung dịch sắt sunphát (sử dụng cho liều hấp thụ nước từ vài chục đến vài trăm gray) [27] đến [29] (xem thêm Báo cáo số 34 35 ICRU) Khi suất liều hấp thụ nước cao, sử dụng buồng ion hóa cỡ nhỏ, phải tiến hành phép đo xạ với dung dịch sắt sunphát (Fricke) truyền thống đựng cốc thủy tinh borosilicat kín có nắp thủy tinh gắn chặt Vì khơng làm việc với xạ chuẩn có xung cường độ cao nên phải thêm natri clorua vào để làm giảm độ nhạy hệ thống tạp chất hữu Độ thay đổi hấp thụ quang học, ΔA, dung dịch đo với quang phổ kế có trang bị phận đo kiểm soát nhiệt độ, đỉnh hấp thụ xấp xỉ 304 nm ion sắt Liều hấp thụ nước, Dw, tính sau: Dw A d 0,007 T G Fe 298 (9) Trong đó: G(Fe+++) lượng hóa xạ phản ứng sắt III sắt II; Δ hiệu, (Fe+++) - (Fe++), hệ số hấp thụ mol (còn gọi hệ số phân hủy mol) ion Fe+++ Fe++; d độ dài đường quang học dung dịch liều kế; mật độ dung dịch liều kế; T nhiệt độ dung dịch liều kế phép đo hấp thụ; hệ số 0,007, theo đơn vị nghịch đảo nhiệt độ hệ số nhiệt độ Δ Khi đo độ hấp thụ nhiệt độ 298 K, đỉnh hấp thụ 304 nm, độ dài đường quang học 0,01 m, giả thiết mật độ dung dịch Fricke 024 kg/m3 tích số Δ G(Fe+++) = 352 x 10-6 m2/kg Gy, (xem Báo cáo số 35 ICRU), công thức (9) đơn giản về: Dw = 278ΔA (10) Dw tính Gray 10.6.4 Đo trực tiếp liều kế nhiệt phát quang (TLD) hiệu chuẩn theo liều hấp thụ nước (sử dụng với suất liều hấp thụ nhỏ vài mGy/h) Trong phần dải liều hấp thụ nhỏ, sử dụng buồng ion hóa hình nộm, nên sử dụng TLD trần có khối lượng nhỏ, có ngun tử số trung bình gần với tổ chức mô nước hiệu chuẩn theo liều hấp thụ Các ấn phẩm gần cho kết hiệu chuẩn vật liệu làm TLD với photon đơn dải lượng từ MeV đến MeV [30] Tuy nhiên, phép đo hình nộm chùm xạ hãm khoảng điện gia tốc từ MV đến 30 MV cho thấy đáp ứng TLD LiF đơn vị liều hấp thụ nước độc lập với điện gia tốc, với đáp ứng với xạ gamma 60Co, nằm giới hạn độ xác thực nghiệm nhỏ 5% [31] Do vậy, hiệu chuẩn lượng chuẩn sử dụng hệ số hiệu chuẩn nhận từ phép hiệu chuẩn hình nộm theo liều hấp thụ nước với xạ gamma từ 60Co 11 Sai số phép đo 11.1 Khái quát Sai số xác định hai phương pháp: sai số ngẫu nhiên nhận từ phân tích thống kê phép đo lặp lại cho đại lượng thường tính độ tin cậy 95%; sai số hệ thống đánh giá từ ước tính tốt có dựa suy luận kinh nghiệm 11.2 Các thành phần sai số Sai số nhận kết hợp sai số thành phần trình bày 11.2.1 11.2.2 11.2.1 Sai số hiệu chuẩn chuẩn thứ cấp Các sai số hiệu chuẩn chuẩn thứ cấp là: a) sai số tổng thể xác định đại lượng sơ cấp; b) sai số chuyển đổi từ đại lượng sơ cấp sang chuẩn thứ cấp 11.2.2 Sai số đo xạ chuẩn thiết bị chuẩn việc sử dụng 11.2.2.1 Sai số ngẫu nhiên Sai số ngẫu nhiên phép đo có từ việc phân tích thống kê phép đo thực theo 5.5 11.2.2.2 Sai số hệ thống Các thành phần sai số hệ thống sau phát sinh từ hệ số hiệu chỉnh áp dụng cho số đo thân hiệu ứng không áp dụng hệ số hiệu chỉnh: a) dịch điểm không (xem 6.7.1); b) rò rỉ xạ mơi trường (xem 6.7.2); c) thang hệ đo khơng tuyến tính dải đo (xem 5.7) sai số hiệu chỉnh lấy từ chứng hiệu chuẩn, có; d) sai khác lượng xạ dùng để hiệu chuẩn thiết bị chuẩn thứ cấp xạ chuẩn dùng để hiệu chuẩn thiết bị bảo vệ xạ (xem 5.6); e) thăng giáng nhiệt độ, áp suất độ ẩm khơng khí (xem 6.7.3) sai số đo nhiệt độ, áp suất độ ẩm khơng khí; f) khoảng cách hiệu chuẩn (xem 6.5) sai số sinh khả không đặt mặt phẳng đo xác định buồng chuẩn điểm yêu cầu trục chùm tia chuẩn xác định tâm hình học nguồn xạ; sai số sử dụng buồng chuẩn có kích thước lớn cho phép đo khoảng cách từ nguồn đến buồng nhỏ; g) định hướng buồng chùm tia (xem 6.4) sai số phát sinh đáp ứng buồng chuẩn phụ thuộc vào định hướng buồng định vị lại chùm xạ chuẩn; h) không đồng chùm tia (xem 6.7.5); i) tán xạ thân máy, giá đỡ (xem 6.6); j) thời gian di chuyển cửa sập (xem 5.8); k) tính ổn định lâu dài toàn thiết bị (xem 5.2) có nguồn kiểm tra số đo thời điểm sử dụng (sau có hiệu chỉnh thích hợp) phải xác định so sánh với giá trị chứng chỉ; l) độ phân giải số thang đo 11.3 Xác định sai số (VIM, [31] đến [35]) Việc xác định sai số đo liều cho xạ chuẩn phải bao gồm thành phần nêu từ 11.3.1 đến 11.3.3 11.3.1 Sai số ngẫu nhiên a) độ lệch chuẩn thực nghiệm; b) giới hạn độ tin cậy mức tin cậy 95%; c) số bậc tự 11.3.2 Sai số hệ thống a) liệt kê sai số thành phần chính, độ lớn chúng phương pháp đánh giá; b) sử dụng phương pháp kết hợp (nghĩa cộng bậc hai hay số học); c) sai số hệ thống tổng cộng 11.3.3 Sai số tổng cộng Nếu sai số tổng cộng thể kết hợp sai số ngẫu nhiên sai số hệ thống phải nói rõ phương pháp kết hợp PHỤ LỤC A (tham khảo) XÁC ĐỊNH KERMA KHÔNG KHÍ BẰNG BUỒNG ION HĨA TRONG ĐIỀU KIỆN KHƠNG CĨ THIẾT BỊ THU GOM VÀ LIỀU HẤP THỤ ĐỐI VỚI TỔ CHỨC MƠ (NƯỚC) TRONG ĐIỀU KIỆN CĨ THIẾT BỊ THU GOM A.1 Khái quát Phụ lục đề cập tới việc xác định kerma khơng khí liều hấp thụ nước cách đo sử dụng buồng ion hóa khơng thể hiệu chuẩn buồng trường xạ giống với xạ chuẩn Trong trường hợp này, giá trị đại lượng trường xạ chuẩn tính từ số đo buồng cách sử dụng hệ số hiệu chuẩn kerma không khí buồng nhận theo cách thơng thường điều kiện khơng có thiết bị thu gom với xạ gamma 60Co, áp dụng số hệ thống chuyển đổi /hoặc hiệu chỉnh Để có hệ số hiệu chỉnh này, sử dụng số Quy tắc Chuẩn xây dựng để xác định liều hấp thụ nước áp dụng cho xạ trị Trong tiêu chuẩn này, phương pháp Báo cáo kỹ thuật số 277 IAEA dùng chấp nhận rộng rãi Phương pháp ứng dụng vào tính tốn kerma khơng khí đo điều kiện khơng có thiết bị thu gom liều hấp thụ nước điều kiện có thiết bị thu gom trình bày Vì yêu cầu độ xác đo liều lượng bảo vệ xạ thấp nhiều so với yêu cầu đo liều xạ trị nên số hệ số hiệu chỉnh Báo cáo kỹ thuật số 227 IAEA có giá trị gần đơn vị vùng lượng quan tâm tiêu chuẩn không đưa vào, số điều kiện đo định, chúng phải xem xét cẩn thận Vì tiêu chuẩn đề cập đến xạ chuẩn hồn tồn đơn năng, xạ trị photon lượng cao lại sử dụng phổ xạ hãm phân bố rộng nên việc lập bảng hệ số chuyển đổi hiệu chỉnh chuẩn liều lượng xạ trị khác áp dụng cho xạ gamma 60 Co dùng hiệu chuẩn buồng ion hóa A.2 Phương pháp Điểm khởi đầu phương pháp hệ số liều hấp thụ buồng không khí, ND, xác định sau: D a / M (A.1) ND Trong D a liều hấp thụ trung bình khơng khí khoảng khơng buồng; M số đo buồng ion hóa hiệu chỉnh nhiệt độ áp suất chuẩn Với trợ giúp lý thuyết Bragg-Gray, cho rằng, nói chung, liều hấp thụ vật liệu thể tích kerma trừ xạ hãm thoát từ thể tích này, cơng thức (A.1) viết lại sau ND / M K a g a k att k m (A.2) Ka kerma khơng khí; g a xạ hãm trung bình khơng khí; katt km hệ số, đề cập mục 10.5.2, có tính đến mức độ hấp thụ tán xạ thành buồng khác biệt hấp thụ tán xạ thành buồng buồng khơng khí ND biết tỷ lệ với W/e chia cho khối lượng khơng khí có buồng ND độc lập với lượng xạ dải lượng mà W/e không phụ thuộc vào lượng Đo kerma khơng khí buồng ion hóa điều kiện khơng có thiết bị thu gom (10.5.2) Nếu giả thiết W/e không phụ thuộc vào lượng photon dải lượng quan tâm thi đặt: (ND)c = (ND)r (A.3) Trong số c r điều kiện chiếu xạ hiệu chuẩn chùm xạ chuẩn Thay công thức (A.2) vào (A.3) tìm (Ka)r ta được: Ka M r / Mc K a r c c g a k att k m r (A.4) hoặc, sử dụng hệ số hiệu chuẩn kerma khơng khí NK = (Ka)c/Mc, Ka c r M r Nk g a k att k m r (A.5) cơng thức (2) 10.5.2 Trong công thức (A.4) (A.5), số dưới, c r, biểu thức ngoặc vuông tỷ số biểu thức cho điều kiện chuẩn điều kiện đo xạ chuẩn Khi biết ND buồng ion hóa cụ thể cơng thức (A.5) viết lại dạng: Ka r M r ND g a k att k m r (A.6) A.3 Đo liều hấp thụ nước buồng ion hóa điều kiện có thiết bị thu gom (10.6.2) Theo phương pháp Báo cáo số 277 IAEA, liều hấp thụ nước lượng chuẩn tính sau: Dw r M r Nk L / w ,a k pert g a k att k m c (A.7) Dw r M r ND L / w ,a k pert r (A.8) công thức (8) mục 10.6.2 bỏ qua kpert Với photon có lượng khoảng từ MeV đến MeV, giá trị kpert nằm khoảng từ 1, 000 đến 1, 005 hầu hết vật liệu làm thành buồng ion hóa khơng tương đương khơng khí (tương đối nhỏ) dùng phép đo hình nộm Lập bảng giá trị số hệ số cần để tính (Ka)r (Da)r Trong có nhiều cơng sức dành cho việc thiết lập giá trị số hệ số cần thiết cho tính tốn kerma khơng khí xạ gamma 60Co giá trị tương ứng cho photon đơn có lượng từ MeV đến MeV (không cần cho ứng dụng điều trị) tương đối Dữ liệu có vào thời điểm soạn thảo tiêu chuẩn đưa ví dụ Bảng tài liệu Người sử dụng định dùng bỏ qua chúng chúng khác đơn vị chút, chọn giá trị phù hợp khác, ví dụ giá trị Báo cáo số 277 IAEA cho katt km giá trị lượng 60Co giá trị lượng cao đưa Các Bảng cho giá trị số tỷ số công suất dừng giới hạn hệ số hấp thụ lượng cần cho tính tốn hệ số km cho buồng ion hóa có thành buồng khơng tương đương với khơng khí (Với thành buồng tương đương khơng khí, hệ số km đơn vị.) Tất số liệu Bảng dựa công suất dừng va chạm khối Báo cáo số 37 ICRU Các giá trị L / a ,w có cách nội suy từ bảng giá trị Andreo Nahum cho xạ hãm phát từ bia mỏng, (cột Bảng 1), với trợ giúp giá trị photon đơn có tỷ số cơng suất dừng chùm xạ hãm độ sâu nước (có bảng) Các tác giả cho thấy (trong hình ấn phẩm) đạt độ sâu cân điện tử, tỷ số công suất dừng thay đổi chậm theo độ sâu chuẩn hình nộm Do khơng cần thiết phải tính đến việc phải có nắp có độ dày khác dùng cho lượng hiệu chuẩn lượng chuẩn Nghịch đảo tỷ số công suất dừng giới hạn cho Bảng dùng để tính (Da)r từ công thức (A.7) giả thiết vật liệu làm thành buồng giống với hình nộm bỏ qua tất chúng tương đương với khơng khí Khi cần phải lấy liều hấp thụ nước [công thức (A.7)] từ phép đo hình nộm làm vật liệu khơng phải nước áp dụng hiệu chỉnh tích số tỷ số cơng suất dừng hệ số hấp thụ lượng cho vật liệu nước Hiệu chỉnh cho PMMA polystyrene có Bảng PHỤ LỤC B (tham khảo) THƯ MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] ICRU Report 25,1976, Conceptual Basis for the Determination of Dose Equivalent [2] ICRU Report 39, 1985, Determination of Dose Equivalents Resulting from Extemal Radiation Sources, ICRU Report 47, 1992, Measurement of Dose Equivalents from External Photon and Electron Radiations [3] IEC Publication 50(391), 1975, International Electrotechnical Vocabulary Detection and Measurement of lonizing Radiation by Electric Means [4] Kondo, S Randolph, M L.; Effect of Finite Size of lonization Chambers on Measurements of Small Photon Sources, Radiation Research, 13,1960, trang 37-60 [5] ICRU Report 31, 1979, Average Energy Required to Produce an lon Pair [6] Gibson, J A B., Thompson, I M G Spiers, F W ; A Guide to the Measurement of Environmental Gamma Radiation, National Physical Laboratory (British Committee on Radiation Units and Measurements), 1993 [7] Evans, R D., X-ray and Gamma-Ray Interactions; in Radiation Dosimetry I, (biên tập Attix Roesch), xuất lần thứ hai, Academic Press, New York and London, 1968 [8] Attix, F H Health Phys 36, 1979, trang 347-354 [9] Greening, J R., Fundamentals of Radiation Dosimetry, Medical Physics Series, Adam Hilger Ltd., Bristol, 1982, trang 23, Bảng 2.4 [10] Cunningham, J R Schulz, R J., On the Selection of Stopping-Power Ratios and Mass Energy Absorption Coefficient Ratios for High-Energy X-ray Dosimetry, Med Phys., 11(5), 1984, trang 618-623 [11] Johns, H E Cunningham, J R., The Physics of Radiology, Charles C Thomas, Springfield, IL, xuất lần thứ tư, 1983 [12] Bielajew, A F., Rogers, D W O., Nahum, A E., The Monte Carlo Simulation of lon Chamber Response to 60Co - Resolution Anomalies Associated with Interfaces ; Phys Med Biol 30(5), 1985, trang 419-428 [13] Rogers, D.W.O., Belajew, A F Nahum, A E., lon Chamber Response and Awall, Correction Factors in a 60 Co Beam by Monte Carlo Simulation; Phys Med Biol 30(5), 1985, trang 429-444 [14] Andreo, P Nahum, A E., Stopping-Power Ratio for a Photon Spectrum as a Weighted Sum of the Values for Mono-energetic Photon Beams, Phys Med Biol 30(10), 1985, trang 10551065 [15] Higgins, P.D., Attix, F.H., Hubbell, J.H., Seltzer, S.M., Berger, M.J Silbata, C.H., Mass Energy-Transfer and Mass Energy-Absorption Coefficients, Including ln-Flight Positron Annihilation for Photon Energies keV to 100 MeV, Report NISTIR 4812, Gaithersburg, MD 20899, USA, 1992 [16] Xem, Burlin, T E., Cavity-Chamber Theory; Radiation Dosimetry I, (do Attix, F H Roesch, W C biên soạn)., Academic press, New York and London, xuất lần thứ hai, 1968 [17] Mach, H Rogers, D.W.O., A Measurement of Absorbed Dose to Water per Unit Incident 7-MeV Photon Fluence; Phys Med Biol 29, 1984, trang 1555-1570 [18] Duvall, K C., Seltzer, S M., đồng nghiệp, Dosimetry of a Nearly Monoenergetic MeV to MeV Photon Source by Nal Pulse-Height Analysis; Nucl Instr Meth A272,1998 trang 866870 [19] Mach, H Rogers, D.W.O., An Absolutely Calibrated Source of 6.13 MeV Gamma-Rays, IEEE Trans Nucl Soc NS-30,1983, trang 1514-1517 [20] Hall, R S Poole, D H., A Radiation Source Using a Positive lon Accelerator; Report RD/B/N265, Central Electricity Generating Board, Berkeley Nuclear Laboratories, 1967 [21] Rogers, D.W.O., A Nearly Mono-Energetic 6-13-MeV Photon Calibration Source, Health Phys 45, 1983, trang 127-137 [22] ICRU Report 44, 1989, Tissue Substitutes in Radiation Dosimetry and Measurements, [23] Harder, D Hermann, K.-P., Tissue Equivalent Materials and the ICRU Sphere, Rad Prot Dosim 12(2), 1985, trang 125-128 [24] A Protocol for the Determination of Absorbed Dose from High-Energy Photon and Electron Beams Task Group 21, Radiation Therapy Committee, American Association of Physicists in Medicine, Med Phys 10, 1983, trang 741-771, 28 Nordic Association of Clinical Physics (NACP): Procedures in External Radiation Therapy Dosimetry with Electron and Photon Beams with Maximum Energies between MeV and 50 MeV; Actal Radiol Oncol 19,1980, trang 55 [25] Hospital Physicists Association, Scientific Committee : Revised Code of Practice for the Dosimetry of to 25 MV X-Ray, and of Cesium-137 and Cobalt-60 Gamma-Ray Beams, Phys Med Biol 28, 1983, trang 1097-1104 [26] Fricke, H Hart, E J., Chemical Dosimetry; in Radiation Dosimetry II, (do Attix, F H Roesch, W C biên soạn) Academic Press, New York and London, xuất lần thứ hai, 1966 [27] ASTM E 1026-84, 1985, Standard Method for Using the Fricke Dosimeter to Measure Absorbed Dose in Water, American Society for Testing and Materials, Philadelphia, PA [28] Matthews, R W., Aqueous Chemical Dosimetry, Int J Appl Radiat Isot 33, 1982, trang 1159- 1170 [29] Saez Vergara, J.C., Gómez Ros, J.M., Delgado, A ; High Energy Response of Different Environmental TLDss, Radiat Dosim., 1993, trang 327-330 [30] Soares, C G Ehrlich, M ; A Thermoluminescence Dosimetry System for use in a Survey of High-Energy Bremsstrahlung Dosimetry, IEEE Trans Nucl Sci., NS-28, 1981, trang 16141620 [31] ISO 2602-1980, Statistical interpretation of test results Estimation of the mean Confidence interval [32] ISO 3534 (tất phần), Statistics Vocabulary and symbols [33] Campion, P J., Burns, J E WiIIiams, A ; A Code of Practice for the Detailed statement of Accuracy, N.P.L., HMSO, 1973 [24] Andreo, P., Nahum, A E., Brahme, A., Chamber-Dependent Wall Correction Factors in Dosimetry, Phys Med Biol 31, 1986, trang 1189-1199 CHÚ THÍCH Các thơng tin bổ sung hữu ích liều lượng vùng photon lượng cao tìm thấy tài liệu Kramer, H.M Schọffler, D., Dosimetry in High-Energy Photon Fields for the Calibration of Measuring Instruments for Radiation Protection Purposes, PTB-Dos18, Braunschweig, 1989 ICRU Report 33:1980, Radiation Quantities and Units ICRU Report 34:1982 The Dosimetry of Pulsed Radiation ICRU Report 35:1984 Radiation Dosimetry: Electron Beams with Energies between and 50 MeV ICRU Report 37:1984 Stopping Powers for Electrons and Positrons ICRU Report 43:1988 Determination of Dose Equivalents from External Radiation Sources Part ICRU Report 44:1989 Tissue Substitutes in Radiation Dosimetry and Measurement ICRU Report 51:1993 Quantities and Units in Radiation Protection IAEA Technical Report Series No 277 Absorbed Dose Determination in Photon and Electron Beams An International Code of Practice, 1987 ICRP Publication 51:1987 Data for Use in Protection against External Radiation ICRP Publication 74:1996 Conversion coefficients for use in Radiological Protection against Extemal Radiation Annals of the ICRP, Val 26, No 3/4 ... suất kerma danh định thu từ xạ chuẩn nêu tiêu chuẩn TCVN 794 2-1 :2008 (ISO 403 7-1 :1996) Tài liệu viện dẫn Các tài liệu viện dẫn sau cần thiết cho việc áp dụng tiêu chuẩn Đối với tài liệu viện dẫn... TCVN 794 2-1 (ISO 403 7-1 )]; không làm thay đổi số đếm đầu dò trạng thái kích thích cao 16O từ phản ứng cạnh tranh 19F(p, p')19F [xem TCVN 794 2-1 (ISO 403 7-1 )] Chú ý rằng, để nhận cường độ xạ chuẩn. .. (bao gồm sửa đổi) TCVN 794 2-1 : 2008 (ISO 403 7-1 : 1996) An toàn xạ - Bức xạ chuẩn tia X tia gamma hiệu chuẩn liều kế máy đo suất liều xác định đáp ứng thiết bị hàm lượng photon - Phần 1: Đặc tính