1. Trang chủ
  2. » Luận Văn - Báo Cáo

Đồ án tốt nghiệp: Thiết kế phân xưởng sản xuất Axetylen

75 72 0

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Định dạng
Số trang 75
Dung lượng 763,29 KB

Nội dung

Đồ án tốt nghiệp: Thiết kế phân xưởng sản xuất Axetylen tập trung trình bày các vấn đề cơ bản về tính chất của nguyên liệu và sản phẩm; các phương pháp sản xuất vinyl clorua;... Hy vọng tài liệu là nguồn thông tin hữu ích cho quá trình học tập và nghiên cứu của các bạn.

Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội  Đồ án tốt nghiệp Phần I: Tổng quan lý thuyết Chương I  Tính chất của ngun liệu và sản phẩm  A. Tính chất của ngun liệu I. Một số tính chất chung của Axetylen Ta thấy   điều kiện thường Axetylen là một chất khí khơng màu,  khơng độc   dạng tinh khiết, nó có mùi ete yếu và có khả  năng gây mê,   Axetylen ở dạng ngun chất có vị hơi ngọt 1. Một số tính chất của Axetylen: ­ Trọng lượng riêng: (00C, P = 760mmHg) d= 1,17Kg/m3 ­ Trọng lượng phân tử:  M =26,02kg/Kmol ­ Nhiệt dung riêng phân tử: ­ Nhiệt độ ngưng tụ: Chi phí = 0,402 KJ/kg ­38,80C ­ Nhiệt độ tới hạn:  35,50C ­ áp suất tới hạn: 6,04MaP ­ Nhiệt độ thăng hoa: 21,59KJ/mol ­ Nhiệt hố hơi: 15,21 KJ/mol ­ Tỉ trọng: 0,686 Ngồi ra Axetylen còn tan mạnh trong các dung mơi hữu cơ, Axetylen  cũng có thể  tan trong nước. Độ  chọn lọc của Axetylen trong các dung mơi  khác  nhau, do đó rất quan trọng trong q trình tinh chế cũng như trong q   trình bảo quản Axetylen. Khí cháy Axetylen toả ra một lượng nhiệt rất lớn   và khả  năng sinh nhiệt của Axetylen là 13,307 KCal/m3, giới hạn nổ  của  Axetylen xảy ra trong cùng một điều kiện nhiệt độ  và áp suất nhất định ở  SV: Nguyễn Hữu Tuấn ­ Hố Dầu ­ K8 Thiết kế phân xưởng sản xuất VC Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội  Đồ án tốt nghiệp nhiệt độ  00C và 1 at axetylen tạo với khơng khí hỗn hợp nổ trong giới hạn  từ  23%   81% thể  tích và giới hạn nổ  với oxy là 2,8% thể  tích, độ  nguy  hiểm về nổ của Axetylen càng tăng do sự phân rã của nó thành  những chất  đơn giản C2H2   2C + H2 Đây là phản  ứng phân huỷ của để  tạo thành C và H 2 sự  phân rã này  xảy ra khơng có oxy nhưng có những chất kích hoạt tương ứng (tia lửa, do   ma sát, đốt cháy…) Có thể  nói Axetylen rất dễ  dàng tạo hỗn hợp nổ  với Clo và Plo và   nhất là khi đưới tác dụng của ánh sáng. Do vậy để  giảm bớt khả  năng nổ  của Axetylen, khi vận chuyển người ta pha thêm một lượng khí trơ  hydrơ,   amơniac vào Bên cạnh đó Axetylen còn có một tính năng quan trọng khác là khả  năng hồ tan tốt trong nhiều chất lỏng hữu cơ và vơ cơ xét về độ hồ tan thì  độ hồ tan của Axetylen là tương đối cao trong các dung mơi có cực. Trong  một thể tích nước có thể hồ tan 0,37 thể tích Axetylen Nhưng độ hồ tan của Axetylen có thể giảm trong dung dịch muối ăn  và Ca(OH)2. Do vậy chúng ta có thể  kết luận rằng nồng độ  hồ tan của  Axetylen rất có ý nghĩa trong việc điều chế và tách ra khỏi hỗn hợp khí 2. Tính chất hố học Axetylen là một hydrơ các bua khơng no, nó có liên kết ba trong phân  tử do đó có khả năng hoạt động hố học cao. Liên kết ba phân tử Axetylen  được tạo thành do liên kết   và liên kết   khi tham gia phản  ứng hố học.  Các liên kết ba trong phân tử sẽ bị phá vỡ và tạo thành liên kết đơi hoặc các  hợp chất bão hồ, khi đó Axetylen có khả  năng tham gia vào các phản ứng  như: phản ứng thế, phản ứng trùng hợp, kết hợp. Vì vậy từ Axêtylen ta có  SV: Nguyễn Hữu Tuấn ­ Hố Dầu ­ K8 Thiết kế phân xưởng sản xuất VC Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội  Đồ án tốt nghiệp thể thấy rằng Axetylen có thể  tổng hợp được các sản phẩm khác nhau và  có thể ứng dụng vào nhiều lĩnh vực trong cơng nghiệp và đời sống a. Phản ứng thế Ngun tử H của Axetylen do thể hiện tính Axit nên nó có khả năng  tham gia các phản ứng thế với các kim loại kiềm như: Cu, Ag, Ni, Hg, Co,  Zn… tạo thành Axetylenit kim loại rất dễ nổ: 2Me + C2H2    Me2C2 + H2 (Me: Kim loại kiềm) HC   CH  + Na HC   CH  +2Cu  NaC   CNa + H2  Cu ­ C   C ­ Cu +H2 Khi Axetylen tác dụng với Axit của kim loại kiềm và kiềm thổ trong  Amôniac lỏng HC   CH + MeNH3   MeC   CH + NH3 b. Phản ứng cộng hợp Phản  ứng cộng với Hydrô được tiến hành trên xúc tác Pd   áp suất   1at và 250   3000C HC   CH + H2   CH2 =CH2,  H = ­41,7 KCal/md Pd Phản ứng cộng H2 với xúc tác Ni và nhiệt độ HC   CH + H2  + Ni f0  CH3 ­ CH3 Phản  ứng cộng với nước khi đó xúc tác HgSO 4   75     1000C tạo  Axetaldehyt HC   CH+H2O  Ag2 +  CH3 ­ CHO,  H = ­38,8 KCal/mol Khi Có Oxit kẽm và oxit sắt   3600C 4800C Axetylen tác dụng với  hơi nước để tạo thành Axeton 2HC   CH + H2O   CH3 ­ CHO + CO2 + 2H2 ZnO SV: Nguyễn Hữu Tuấn ­ Hố Dầu ­ K8 Thiết kế phân xưởng sản xuất VC Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội  Đồ án tốt nghiệp Trong đó Axetylen còn có thể  tác dụng được với rượu   điều kiện  nhiệt độ 1600   1800C và áp suất p = 4   20at có xúc tác của KOH để tạo   thành Vinylete CH = CH + ROH   CH2 = CHO ­ R KOH Axetylen tác dụng được với H2S ở điều kiện nhiệt độ 1200C HC CH + H2S CH2 = CH - SH C2H5OH Vinyl mercaptan Etylen mercaptan + c 2h h 2c h 5c s c h = c h + c 2h 5sh ch2 S h 5c s(c 2h 2)2 c 2h Etylen dietyle Sulfit Khi Axetylen tác dụng với mercaptan có xúc tác KOH tạo ra Vinylclo  ete: HC   CH + RSH   CH2 = CH ­ SR Khi Axetylen tác dụng với CO và H2  (Cacbonyl hố) với xúc tác là  Ni(CO)4 tạo ra axit acrylic HC   CH + CO + H2O   CH2 = CH ­ COOH Cộng với muối halogen tạo hợp chất có đồng phân Cis, trans H HC c h + h gc l H C=C Cl H HCl Cis HgCl C= C Cl Trans H Cộng với Hglogen SV: Nguyễn Hữu Tuấn ­ Hoá Dầu ­ K8 Thiết kế phân xưởng sản xuất VC Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội  HC   CH + Br2  Đồ án tốt nghiệp  CHBr = CHBr  + Br2  CHBr2 ­ CHBr2 Ta thấy khi cộng với Cl2 trong pha khí thì phản ứng xảy ra mảnh liệt       dễ   gây   nổ,       phải   tiến   hành     pha   lỏng     có   xúc   tác   antimoin triclorua SbCl3 + Cl2    SbCl5 CH   CH + 2SbCl5   CHCl2 = CHCl2 +2SbCl3 Ngồi ra Axetylen còn phản ứng cộng với nhiều axit vơ cơ và hữu cơ  để tạo thành các vinyl có giá trị trong cơng nghiệp Phản  ứng cộng với HCl, phản  ứng trong pha hơi  ở 150 0   1800C lò  xúc tác HgCl2 than hoạt tính, còn trong pha lỏng dùng xúc tác CuCl 2 để thu  được VC HC    CH + HCl   CH2 = CH ­ Cl Phản ứng cộng với H2SO4 để tạo thành Vinyl sunfua HC  CH + H2SO4   CH2 = CH ­ O ­ SO3H ở nhiệt độ 800C có CuCl2 và NH4Cl làm xúc tác Axetylen tác dụng với  HCN tạo thành ảcy lonitril: HC   CH + HCN   CH2 =CH­CN Tác dụng với Axit Axetic   180     2000C   pha hơi có xúc tác là  Axetat Zn trên than hoạt tính hoặc Cd trên than hoạt tính hoặc Hg trên than   hoạt tính tạo ra Vinyl Axetat ­ Axetylen tác dụng với rượu CH   CH + C2H5OH   CH = CHOCOCH3 o ch = ch OH+ Axetylen tác dụng với Axit Amin SV: Nguyễn Hữu Tuấn ­ Hoá Dầu ­ K8 Thiết kế phân xưởng sản xuất VC Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội  Đồ án tốt nghiệp HC   CH + RCO ­ NH2   RCO ­ NH ­ CH = CH2 c. Phản ứng trùng hợp của Axetylen Phản ứng polime hố trong mơi trường HCl tạo thành Vinyl axetylen 2HC   CH  Xt,800 C  H2C = CH ­ C   CH  nhiệt độ  6000C trên than hoạt tính Axetylen trùng hợp tạo thành  Benzen 3HC   CH   C6H6 3. Các phương pháp điều chế Axetylen Trong cơng nghiệp Axetylen chủ  yếu được sản xuất từ  hai nguồn   ngun liệu chính là cácbua canxi và hyđrơ cácbon (ở  dạng rắn, lỏng và  khí). Hiện nay ở Mỹ và các nước Châu Âu khác sản xuất Axetylen từ hydrơ  cácbon, còn   Italia, Nhật Bản, Nam Phi,  ấn  Độ  sản  xuất Axetylen  từ  cacbua canxi so với nhiều nước trên thế giới ở Việt Nam chúng ta do điều  kiện thuận lợi sẵn có cả cácbua canxi và hydro cacbon nên rất dễ dàng cho  việc sản xuất Axetylen từ hai nguồn ngun liệu trên a. Sản xuất Axetylen từ cacbuacanxi Phản ứng chính của q trình: CaO + 3C  6000 C  CaC2 + CO Nhìn chung chỉ có khoảng 70   80% Canxi cacbua tham gia phản ứng   vì vậy trong sản phẩm ln chứa từ 12   15% CaO ­ Tác dụng với nước và Cacbua Canxi để tạo ra Axetylen và vơi tốt: CaC2 + H2O   C2H2 + CaO Ta thấy nhiệt toả ra khi phân huỷ cacbua Canxi kỹ là tổng nhiệt của  phản ứng tác dụng của cacbua canxi với nước và tác dụng vơi với nước CaO + H2O   Ca(OH)2 SV: Nguyễn Hữu Tuấn ­ Hố Dầu ­ K8 Thiết kế phân xưởng sản xuất VC Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội  Đồ án tốt nghiệp Khi sử  dụng cácbon trong q trình này có thể  là cốc hoặc ngun  liệu sử dụng thường có lẫn các tạp chất như MgO, hợp chất S, P, Al, Fe…   do dó sẽ xảy ra các phản ứng phụ MgO +3C   MgC2 + CO Ca3(PO4)2 + 8C   Ca3P2 + 8CO Do trong phản  ứng có lẫn nhiều tạp chất mà bản thân các tạp chất  này khó tách ra khỏi hỗn hợp phản  ứng, do đó nếu muốn tách ra thì chúng  ta chỉ có thể  tách một phần do việc loại xỉ. Chính vì vậy mà Axetylen tạo   thành ln có lẫn một lượng hợp chất như: PH 3, NH3, SiH2, CH4, H2, CO2 và  CO… Do đó Axetylen tạo ra ln phải qua giai đoạn làm sạch. Có thể dùng   andehyt eromic trên đất nung hoặc dùng nước Javen để  làm sạch. Sau đó  Axetylen thành phẩm được rửa bằng kiểm để  trung hồ Axit và sấy khơ   bằng H2SO4 hoặc CaCl2 Từ CH4: 2CH4  400 6000 C Ni  C2H2 + 3H2 Oxi hoá metan: 4CH4 + O2  15000 C  2C2H2 + 2CO2 + 4H2 Ta thấy Axetylen sản xuất theo phương pháp Canxi Cacbua thì chi  phí năng lượng điện tiêu tốn lớn, vốn đầu tư  cao nên ngày nay Axetylen   chủ yếu được sản xuất theo phương pháp nhiệt phân hydrơ các bon và q  trình sản xuất theo phương pháp nhiệt phân hydrơ cácbon. Và q trình xảy  ra một giai đoạn cho phép tổng hợp Axetylen khi sản xuất ra lại sạch hơn b. Sản xuất Axetylen từ Hyđrơ cacbon Nhìn chung trước chiến tranh thế  giới thứ hai để  sản xuất Axetylen   người ta chủ yếu dùng ngun liệu là CaC2. Nhưng trong thời gian gần đây  tính từ những năm 50 trở  đi thì Axetylen chủ yếu được sản xuất từ  hydrơ   cacbon. Với mục đích nhằm xác định các điều kiện biến đổi của hydrơ  SV: Nguyễn Hữu Tuấn ­ Hố Dầu ­ K8 Thiết kế phân xưởng sản xuất VC Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội  Đồ án tốt nghiệp cácbon parafin thành Axetylen… và cũng trong thời gian này nhờ  sự  phát  triển của Cracking nhiệt và nhiệt phân hydro cacbon để sản xuất olêfin do  đó các nhà nghiên cứu đã tích luỹ  được kinh nghiệm cả  về  lý thuyết lẫn   thực tế  để  cho phép phát triển và thiết kế  các thiết bị  sản xuất Axetylen:  trong công nghệ này hydro cacbon bị nhiệt phân ở nhiệt độ cao (tới 1100  15000C) trong điều kiện đoạn nhiệt độ và thời gian phản ứng rất ngắn (từ  0,005     0,02 giây). Sau đó sản phẩm được nhanh chóng làm lạnh để  hạ  nhiệt độ xuống nhằm hạn chế các phản ứng phân huỷ Axetylen. Q trình  phân huỷ hydro cácbon thành Axetylen bao gồm các phản ứng thuận nghịch  sau, với ngun liệu là hydrơ cacbon nhẹ như CH4 và C2H6 2CH4  テ  C2H2 + 3H2; H0298 = 87,97 KCal/mol C2H6  テ  C2H2 + 2H2; H0298 = 71,7 KCal/mol Các phản  ứng này đều là phản  ứng thu nhiệt và điển hình là phản   ứng tăng thể tích, cân bằng của chúng chỉ dịch chuyển về phải khi nhiệt độ  khoảng 100   3000C (hình 1) Hình 1: Đường cong độ chuyển hố cân bằng của metan và etan thành  Axetylen ở 0,1 Mpa SV: Nguyễn Hữu Tuấn ­ Hố Dầu ­ K8 Thiết kế phân xưởng sản xuất VC Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội  Đồ án tốt nghiệp Tuy nhiên trong thực tế với mục đích tăng vận tốc phản ứng thì cần   một nhiệt độ  lớn hơn từ  1500     16000C đối với CH4  và 12000C đối với  Hydrơ cacbon lỏng, khi nhiệt phân parafin, phản ứng tạo thành Axetylen có   chế  chuỗi gốc trong chuỗi chuyển hố CH4 và C2H6 có thể  được trình  bày sau: - 2c h 2H 2c h -2H c h ch3 ch3 h2 2*CH ch2= ch2 h2 CH CH Nhìn chung trong các khí thu được ngồi những parafin vào olêfin  phân tử  thấp còn một lượng nhỏ  benzen nhóm Axetylen ­ metylaxetylen  (CH3  ­ C ­ CH3)… Tuy chế  biến Axetylen bằng phương pháp này là khá  phức tạp do xảy ra nhiều phản  ứng phụ  mà chủ  yếu là phân huỷ  C2H2  thành C và H2, phản  ứng này mãnh liệt nhất  ở 10000C và đạt tốc độ  lớn ở  1200   16000C nghĩa là khi đạt nhiệt độ yêu cầu để có được C2H2, kết quả  quan sát những hệ phản ứng liên tiếp, trong Axetylen tạo thành bị phân huỷ  thành H2 và C (muội than) 2CH 3H C2 H 2C +H Ngồi ra trong q trình còn xảy ra những phản  ứng khơng mong  muốn cũng tạo muội như phản ứng CH4     C + 2H2 2C2 H C2H6   2H C2 H 2C + 2H   2C + 3H2 Cũng như  nhiều trường hợp khác, việc điều chỉnh hiệu suất  sản  phẩm trung gian có thể  đạt được nhờ  sự  giảm mức độ  chuyển hoá hydro  SV: Nguyễn Hữu Tuấn ­ Hoá Dầu ­ K8 Thiết kế phân xưởng sản xuất VC Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội  Đồ án tốt nghiệp cacbon ban đầu bằng cách giảm thời gian phản ứng. Do hiệu suất Axetylen   cao nhất khi sự  cố  hố xảy ra với mức độ  chuyển hố hyđrơ cacbon ban   đầu là 1500C và thời gian lưu trong vùng phản ứng là 0,01 giây và để tránh    phân rã tiếp theo của C2H2 cần phải tơi thật nhanh khi phản  ứng (phun  nước). Khi đó nhiệt độ  giảm nhanh đến giá trị  mà sự  phân rã C2H2 khơng  xảy ra Cơ chế của q trình Q trình nhiệt phân hyđrơ cacbon khí hay phân đoạn đầu chúng ta  hiểu phần nào cơ  cấu biến đổi nhiệt của Hyđrơ cacbon khác nhau trong  ngun liệu nhưng chỉ điều kiện nhiệt độ  cao vừa phải (từ  700   8000C).  Trong khi đó phản  ứng tạo thành C2H2  lại tiến hành   nhiệt độ  cao (trên  10000C) và cơ  cấu cũng chưa nghiên cứu cụ  thể, vì chưa có một lý thuyết  thống nhất tạo thành C2H2. Khi phân huỷ nhiệt hyđrơ cacbon trong khoảng  1100   15000C. Tuy nhiên những nghiên cứu đã cho thấy giả thuyết đi đến  sự thay đổi cơ cấu Cracking khi chuyển hố ở nhiệt độ cao là làm chậm đi  các phản  ứng phát triển mạnh theo cơ  cấu gốc tự  do và làm tăng tốc độ  của quá trình phân huỷ  khỉư  cấu trúc phân tử. Các phản  ứng bậc hai tạo   thành     sản   phẩm   ngưng   tụ     tạo   cốc   xảy       khoảng   900   10000C. Song   nhiệt độ  cao chúng ta lại thấy phản  ứng phân huỷ  tạo   thành Hyđrơ, muội cácbon và Axetylen. Chẳng hạn khi nghiên cứu sự phân  huỷ của Metan trên đây thì cácbon đốt nóng đến 1500   17000C (từ đây các  sản phẩm tạo ra nhanh chóng được tách ra khỏi mơi trường phản  ứng) ta  thấy rằng sản phẩm bậc một của sự biến đổi là etan điều đó phù hợp với  cơ cấu được giải thích bởi cơ cấu Kasale như sau: Từ:  CH4   [CH2] + H2 [CH2] + CH4   C2H6 SV: Nguyễn Hữu Tuấn ­ Hố Dầu ­ K8 10 Thiết kế phân xưởng sản xuất VC Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội  Đồ án tốt nghiệp  đây ta coi dòng khí trước khi vào thiết bị    điều kiện tiêu chuẩn   Giả thiết q trình làm việc của thiết bị ở 1200C. Vậy khi đó ta có: ­ Thể tích C2H2 đi qua thiết bị phản ứng Ta có: GC2H2  = 6028,895 (Kg/h) M C2H2  = 26 (Kg/Kmol) P = 1 at T = 3930C (273 + 1200K) M.273.P 26.273.1 7098 = =  = 0,806 (Kg/m3) 22,4.T.P0 22,4.393.1 8803,2   PC2H =      VC2H2 = G 6028,895 =  = 7480,018 (m3/h) P 0,806 ­ Tương tự ta có thể tích lượng HCl đi qua thiết bị phản ứng PHCl = M.273.P 36,5.273.1 9964,5 = = = 1,132  (kg/m3) 22,4.T.P0 22,4.393.1 8803,2   VHCl = G 9492,402 =  = 8385,514 (m3/h) P 1,132 ­Thể tích N2 đi qua thiết bị phản ứng PN = M.273.P 28.273.1 7644 = =  = 0,868 (kg/m3) 22,4.T.P0 22,4.393.1 8803,2   VN2 = G 293,747 =  = 338,418  (m3/h) P 0,868 ­ Thể tích O2 đi qua thiết bị phản ứng PO2 = M.273.P 32.273.1 8736 = =  = 0,992 (kg/m3) 22,4.T.P0 22,4.393.1 8803,2   VO2 = G 0,6209 =  = 0,626  (m3/h) P 0,992 ­ Thể tích H2 đi qua thiết bị phản ứng SV: Nguyễn Hữu Tuấn ­ Hố Dầu ­ K8 61 Thiết kế phân xưởng sản xuất VC Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội  PH2 = Đồ án tốt nghiệp M.273.P 2.273.1 546 = =  = 0,062 (kg/m3) 22,4.T.P0 22,4.393.1 8803,2   VH2 = G 14,634 =  = 236,032  (m3/h) P 0,062 ­ Thể tích H2O đi qua thiết bị phản ứng PH2O = M.273.P 18.273.1 4914 = =  = 0,558 (kg/m3) 22,4.T.P0 22,4.393.1 8803,2   VH2O = G 4,88 =  = 8,745  (m3/h) P 0,558 Như vậy ta có tổng thể tích của hợp khí đi qua thiết bị phản ứng là: VT =  VC2H +VHCl +VN +VO2 +VH2 +VH 2O      = 7480,018 + 8385,014 + 338,418 + 0,626 + 236,032 + 8,745      = 16448,853 (m3/h)  = 4,569 (m3=/s) Vậy thể tích làm việc của thiết bị bằng (0,7   0,8) thể tích thực của  thiết bị  để  có thể  đảm bảo chế  độ  an tồn của thiết bị  tránh nở, ta chọn   0,75 như vậy thể tích thiết bị thực là: VT =  16448,853.100  = 21931,804 (m3/h) 75 Vậy ta có thể tích xúc tác: (Vxt) T =  Trong đó: VXt φV T: Thời gian phản ứng (s) VXt: Thể tích xúc tác (m3) V : Lưu lượng dòng khí (m3/h) Với T = 0,1   1 Vậy ta chọn T = 0,5 (s)  Vxt =  V = 21931,084 m3/h = 6,092 (m3/s)  Vxt =  V. T = 6,092 . 0,5 = 3,046 (m3) ­ Ta có tiết diện ngang của thiết bị phản ứng là: SV: Nguyễn Hữu Tuấn ­ Hố Dầu ­ K8 62 Thiết kế phân xưởng sản xuất VC Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội  S= Đồ án tốt nghiệp VT ω.3600 : Tốc độ hơi đi trong thiết bị (m/s): ta chọn   = 3 (m/s) Trong đó: VT: 21931,084 (m3/h) Vậy   S =  21931,084  = 2,03 (m2) 3.3600 ­ Chiều cao lớp xúc tác H =  VXt 3,046 =  = 1,5 (m) S 2,03 Ta chọn chiều cao ống HT = 4,8 (m) Ta chọn ống có đường kính D = 57 . 3,7 (mm) 2. Tính số ống của thiết bị S 2,03 = 2 n =  �D � �0,057 �  = 795 (ống) π � � 3,14� � �2 � � � Vậy ta bố trí số  ống trong thiết bị theo hình lục giác, số  ống trên chéo qua  tâm của hình sau cạnh là b, số   ống trên một cạnh của hình lục giác là a,  vậy ta có: b = 2a ­ 1 [6 ­ tr49] n = 3a (a ­ 1) + 1 Thay n = 795 ở trên ta được: 795 = 3a (a ­ 1) + 1 = 3a2 ­ 3a ­ 795 Giải phương trình ta có: a = 28,226, ta chọn a = 28    b = 2. 28 ­ 1 = 55 Như vậy khi qui chuẩn ta có kết quả sau: a = 28 b = 55 Sau khi qui chuẩn ta có: n = 2 .28 (28 ­ 1) + 1 = 1513 (ống) SV: Nguyễn Hữu Tuấn ­ Hố Dầu ­ K8 63 Thiết kế phân xưởng sản xuất VC Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội  Đồ án tốt nghiệp 3. Tính đường kính thiết bị Ta có đường kính thiết bị được tính theo cơng thức sau: D = t(b­1) + 4d;  m [6­tr49] Trong đó: t: bước ống, t = (1,2   1,5)d d: đường kính ngồi của ống: d = 57 + 7 = 64 (mm) Ta lấy t = 1,4 . x = 1,4 . 64 = 89,6 (mm)  D = 89,6 (55 ­ 1) + 4. 64 = 5094,4 (mm) Chọn qui chuẩn ta có: D = 2,4 (m) Chọn số ngăn thiết bị là: 5 Như vậy ta có kích thước của thiết bị như sau: Đường kính D = 2,4 (m) Chiều cao thân thiết bị: H5 = 4,8 (m) Số ống  n =1513 (ống) Bước ống  t = 89,6 (mm) Kích thước ống: d . 3 = 57 . 3,5 (mm) 4. Chiều dày thân thiết bị Thân thiết bị hình trụ làm việc ở áp suất khí quản có chiều dày được  xác định theo cơng thức:  =  D t Pt  + C(m) 2[ δ] ϕ − ∆ τ (6 ­ tr352) Trong đó: Dt: đường kính trong thiết bị Dt = 2,4 (m) : Hệ số bán hàng của hình trụ theo phương dọc do bàn giáp với hai  bên bằng hồ quang điện Với   = 0,95 [6 ­ tr352] Pt: áp suất trong thiết bị làm việc ở áp lực khí quyển nên có:  SV: Nguyễn Hữu Tuấn ­ Hố Dầu ­ K8 64 Thiết kế phân xưởng sản xuất VC Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội  Đồ án tốt nghiệp Pt = 1. 105 (N/m2)   C: Đại lượng bổ sung do ăn mòn, bào mòn và dung sai âm về chiều dày,  m C = C1 + C2 + C3 Với C1: Bổ sung ăn mòn xuất phát từ điều kiện ăn mòn vật liệu hoặc  của mơi trường và thời gian làm việc của thiết bị. Do vật liệu làm thiết bị  là vật liệu bền X18H10T nên C1 = 1mm = 0,001m C2: Bổ  sung do hao mòn, do ngun liệu khơng chứa các hạt rắn  chuyển động, lớp xúc tác là tỉnh nên có C2 = 0 (m) C3: Bổ sung do dung sai âm của chiều dày, được chọn theo chiều dày  C = 0,001 + 0 + C3 (m) T: ứng suất của thành thiết bị Gọi TK  là  ứng suất cho phép của vật liệu thép X18H10T giới hạn   được xác định theo công thức δ [ δ] = ηK n [6 ­ tr356] K Trong đó: : hệ số hiệu chỉnh do thiết bị là loại H nên ta có: n = 4,0 [6 ­ tr356] TK: Giới hạn liền khi K có ở nhiệt độ t0C ta được TK = 550 . 10=6 (N/m2) K : Hệ số an tồn bền:  K = 2,6   [ δ] = [6 ­ tr356] 550.10+6  1,0 = 211,538 . 106 (N/m2) 2,6 ­ Mặt khác ta có ứng suất cho phép giới hạn chảy của thép X10H10T  xác định theo cơng thức.  [6­tr355] [ δK ] = ηC η C SV: Nguyễn Hữu Tuấn ­ Hoá Dầu ­ K8 65 Thiết kế phân xưởng sản xuất VC Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội  Đồ án tốt nghiệp Trong đó: : Giới hạn chảy ở nhiệt độ T0C [Xem bảng 6 ­ tr309] ta được:  C  = 220. 106  N/m2   C : Hệ số an tồn theo giới hạn chảy [Xem bảng 6­tr309] ta được: C  = 1,5, vậy khi đó: C 220.106 =  1,0 = 146,7 . 106 (N/m2) 1,5 [ δK ] Để  đảm bảo độ  bình ta lấy giá trị  nhỏ  hơn trong 2 kết quả  trên để  tính tiếp: Hàn dọc, hàn bằng hồ quang điện, hàn giáp với hai mặt: [6 ­ tr362] Vậy ta có:  H  = 0,95 δK 146,7.106 Vì:  ϕH = 0,95 = 139,65 50 P 1.105 Do đó ta có thể bỏ qua đại lượng P ở dưới mẫu số trong cơng thức   [6 ­ tr360] Vậy: S =  D t P + C 2[ σ] ϕ (m) 2,4.1.105 = 0,001 + C3   (m)  S =  2.146,7.106.0,95       = 0,00086 + 0,001 + C3 = 0,00186 + 0,8 . 10­3 Ta chọn C3 = 0,8 . 10­3 (m)  C3 = 0,0026 ,  m = 2,6 mm  Qui chuẩn ta có: S = 4mm Bây giờ  ta kiểm tra  ứng suất của thành theo áp suất thử  bằng nước   theo công thức sau: � D t +( S − C) � �P < σt  (N/m2) σ= � 2(S −C)ϕ 1,2 SV: Nguyễn Hữu Tuấn ­ Hố Dầu ­ K8 66 [6­tr365] Thiết kế phân xưởng sản xuất VC Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội  Đồ án tốt nghiệp ở đây P0: áp suất thử tính tốn được xác định theo cơng thức: P0 = Pth + Pt N/m2 [6­tr365] Pth: áp suất thuỷ lực lấy theo bảng  [6­tr388] Trong đó: Ta lấy Pth = 1,5 P (khơng được nhỏ hơn 0,2 . 106    N/m2 Pt: áp suất thuỷ tĩnh của nước, xác định theo cơng thức P = Pt. g . H Với Pt = 1000 kg/m3, g = 9,81 m/s2, h = 3m  Pt = 1000. 9,81 . 3 = 29430 N/m3 Thay vào cơng thức ta có: ( ) ( ) � 2,4 + − 0,8.103 � 1,86.1,0.105 + 29430 σ � � σ= = 85,15.10 < 1,2 2(4 − 0,8).103.0,95 220.106    =   = 813,33 . 106 = 183,33 . 106 N/m2 1,2 Như vậy ta thấy thoả mãn điều kiện kiểm tra đảm bảo cho thiết bị,   vậy thân thiết bị có chiều dày là 4mm 5. Tính đáy và nắp thiết bị Đáyvà nắp tháp cũng được làm từ vật liệu cùng loại với thân tháp ta   dùng loại đáy, nắp elíp có gì cho thân hàn Chiều dày S của đáy và nắp làm việc chịu áp suất trong được tính   theo cơng thức S =  D t P D t + C  (m) 3,8[ σK ] K.ϕh − p 2hb [6 ­ tr385] Trong đó: hb: Chiều cao phân tử của đáy, náp, xem bảng  [6 ­ tr382) Vậy ta chọn: hb = 550 mm = 0,55 (m) h : Hệ số bền nối hàn hướng tâm (nếu có) xem bảng    [6­tr382] Ta chọn:  h = 0,45 (hàm giám nối hai bên) SV: Nguyễn Hữu Tuấn ­ Hố Dầu ­ K8 67 Thiết kế phân xưởng sản xuất VC Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội  Đồ án tốt nghiệp K: Hệ số khơng khí ngun, được xác định như sau: K =  1+ d Dt  đây Dt: đường kính lớn nhất của lỗ  (tức là đường kính lớn nhất  của lỗ khơng phải hình tròn) d = 0,15m Vậy tat có: [TK] = 211,5 . 106, N/m2 và TC = 220.106 Từ đó ta tính được K = 1 ­  Vì TK. K.  h =  0,15  = 2,25 2,4 211,538.10  0,0625 . 0,95 = 125,6 >> 30 1.10 Do đó đại lượng P ở mẫu số của cơng thức [6­tr385] ở trên là có thể  bỏ qua. Vậy chiều dày của đáy và nắp được tính như sau: S =  D t P D S < ϕh t +C 3,8[ TK ] 2hb 2,4.1.105 2,4  =  +C  = 0,00077 + C 3,8.211,5.106.0,89.0,95 2.0,55 Vậy đại lượng bổ sung C khi S ­ C = 0,25mm 

Ngày đăng: 13/01/2020, 19:02

TỪ KHÓA LIÊN QUAN

TÀI LIỆU CÙNG NGƯỜI DÙNG

TÀI LIỆU LIÊN QUAN

w