Bài viết giới thiệu một số kết quả nghiên cứu thực nghiệm về ứng xử khi chịu lửa của cấu kiện panel sàn rỗng bê tông ứng lực trước được thực hiện trên hệ thiết bị thử nghiệm sẵn có của Việt Nam. Mời các bạn tham khảo!
KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM PANEL SÀN RỖNG BÊ TÔNG ỨNG LỰC TRƯỚC CHỊU LỬA ThS HỒNG ANH GIANG Viện KHCN Xây dựng Tóm tắt: Bài viết giới thiệu số kết nghiên cứu thực nghiệm ứng xử chịu lửa cấu kiện panel sàn rỗng bê tông ứng lực trước thực hệ thiết bị thử nghiệm sẵn có Việt Nam Từ khóa: cấu kiện đúc sẵn, khả chịu lửa, panel sàn rỗng, tác động lửa, thử nghiệm đốt, ứng lực trước Abstract: This paper describes some results of experimental research on the fire performance of hollow-core prestressed concrete panels that was implemented by using available testing equipment of Vietnam Keywords: precated concrete elements, fire resistance, hollow-core panels, actions of fire, fire tests, prestressed Giới thiệu Các cấu kiện đúc sẵn bê tông cốt thép nói chung bê tơng cốt thép dự ứng lực nói riêng (sau gọi chung cấu kiện đúc sẵn) sử dụng từ năm 50 kỷ trước [1] cơng trình xây dựng, bao gồm cơng trình nhà Cũng cấu kiện kết cấu thơng thường ví dụ cột, dầm, tường, sàn,… nhiều trường hợp, để đảm bảo yêu cầu sử dụng, khả chịu lực đòi hỏi cấu kiện đúc sẵn phải có khả chịu lửa Yêu cầu khả chịu lửa cấu kiện phận cơng trình thường nêu tài liệu chuẩn quốc gia, ví dụ [2], [3], [4], [5], [6], [7], [8] Để đáp ứng yêu cầu này, đòi hỏi cấu kiện phận cơng trình phải kiểm tra thử nghiệm đốt tính tốn, thiết kế cấu tạo theo tiêu chuẩn tài liệu hướng dẫn chấp thuận [9], [10], [11], [12], [13] Trên giới, nghiên cứu làm việc cấu kiện panel sàn đúc sẵn bê tông cốt thép ứng lực trước chịu tác động lửa thực theo lý thuyết thực nghiệm từ năm 60 [15], [16], [17] kỉ trước tiếp tục quan tâm năm gần [18], [19], [20] Các công bố kết nghiên cứu Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2019 giới cho thấy, có nguyên tắc đánh giá quy định chung thiết bị thử nghiệm, nghiên cứu thực nghiệm panel sàn rỗng chịu lửa tương đối đa dạng, trình thử nghiệm phương pháp thực phụ thuộc nhiều vào điều kiện cụ thể sở nghiên cứu Ngoài ra, thử nghiệm thực thường xem xét đến đặc điểm riêng loại sản phẩm panel sàn rỗng sử dụng quốc gia khu vực khác Ở Việt Nam, sản phẩm panel sàn rỗng bê tông ứng lực trước đúc sẵn sử dụng xây dựng cơng trình nhà Dây chuyền sản xuất sản phẩm nhập từ nước Việc nghiên cứu phương pháp thực nghiệm để khai thác sử dụng trang thiết bị sẵn có nước phục vụ cho việc đánh giá khả chịu lửa dạng sản phẩm nhu cầu thực tế cần quan tâm đáp ứng Nghiên cứu hướng đến hai mục đích chính: (1) thiết lập trình tự mẫu triển khai thử nghiệm hệ thiết bị có Việt Nam để áp dụng chung cho thử nghiệm tương tự panel sàn rỗng; (2) thu thập số liệu thực nghiệm phục vụ cho việc đánh giá trực tiếp khả chịu lửa cấu kiện mẫu, đồng thời kiểm chứng cho kết phân tích làm việc chịu lửa panel sàn rỗng bê tông ứng lực trước phương pháp phần tử hữu hạn Nghiên cứu thực hai panel sàn rỗng bê tông ứng lực trước chịu tác động lửa Trong trình chịu lửa, mẫu chịu trọng lượng thân (kí hiệu mẫu U), mẫu lại chịu trọng lượng thân tải trọng có trị số khoảng lần trọng lượng thân panel Một số vấn đề cần lưu ý công tác thử nghiệm đốt xác định khả chịu lửa chịu lực đồng thời sản phẩm panel sàn rỗng bê tông ứng lực trước nói chung tổng hợp kiến nghị phần cuối viết Mẫu thử Mẫu thử nghiệm 02 panel sàn rỗng có cấu tạo hồn toàn giống nhau, lấy ngẫu nhiên từ mẻ sản phẩm đơn vị sản xuất nước Các thông tin thành phần vật liệu tỉ lệ phối trộn theo trọng lượng bê tông dùng cho lô sản phẩm cho bảng KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG Bảng Thông tin vật liệu chế tạo bê tông Loại vật liệu thành phần Cốt liệu thô Cốt liệu mịn Xi măng Nước Phụ gia Chủng loại Đá gốc Carbonate Cát nghiền có nguồn gốc với cốt liệu thơ PC40 Nước sinh hoạt Sika Plast 204 Đặc điểm kỹ thuật Kích thước đến 10 mm Nghiền từ loại cốt liệu thô Tỉ lệ phối trộn (kg) 1,92 2,00 Bỉm Sơn Nước 1,00 0,27 - - Độ sụt hỗn hợp bê tông chế tạo sản phẩm nằm khoảng từ đến cm Cường độ chịu nén mẫu trụ tiêu chuẩn 28 ngày tuổi đạt 50 MPa thép lớp có loại gồm dảnh cáp đường kính Kích thước hình học tiết diện cấu tạo cốt lực căng trước tương ứng theo thiết kế cho thép mẫu panel sàn cho hình Cốt (số hiệu 2) Cốt thép lớp gồm sợi đơn, đường kính mm (số hiệu 3) Loại cốt thép, đường kính bảng 25 56 22 25 200 30 (5-22kN) 3 R 28 68 12,7 mm (số hiệu 1) sợi đơn đường kính mm 100 100 1 1190 (7-44kN) 1 44 (12,7-144kN) Hình Cấu tạo tiết diện thực tế mẫu panel thử nghiệm Bảng Các thông số kỹ thuật cốt thép ứng lực trước Số hiệu Loại thép/Tiêu chuẩn sản phẩm Dảnh cáp, 12,7 mm/ASTM A416M-06 Sợi đơn, 7,0 mm / BS 5896-12 Sợi đơn, 5,0 mm / BS 5896-12 Chỉ tiêu học theo kết thử nghiệm vật liệu Giới hạn chảy quy Giới hạn Độ dãn ước, MPa bền, MPa dài, % 1.778 1.931 5,8 1.511 1.698 5,0 1.587 1.800 4,9 Trước tiến hành cẩu lắp mẫu vào vị trí thử nghiệm đốt phòng thí nghiệm, độ vồng mẫu sàn xác định thông qua việc đo khoảng cách từ sợi dây thép đường kính 0,4 mm căng hai đầu cấu kiện (ở mép dưới) đến mặt sàn tiết diện chiều dài Kết cho thấy độ vồng panel sàn không chất thêm tải thử nghiệm 15 mm panel có chất thêm tải thử nghiệm 17 mm Bố trí, chuẩn bị thử nghiệm Việc thử nghiệm thực hệ thống lò đốt theo phương ngang Phòng thí nghiệm Phòng chống cháy, Viện KHCN Xây dựng Hệ thống lò thử nghiệm có kích thước mặt vùng tác động lửa m x m (phù hợp với ISO 834-1 [21]) Để thực thử nghiệm mẫu chịu uốn có chất tải, hệ thống lò bố trí thêm hai khung thép làm gối đỡ cho mẫu nằm bên phạm vi khung lò Khoảng cách tim gối đỡ 5,15 10 Lực căng trước theo thiết kế, kN 145 45 23 m Từ đặc điểm riêng nêu trên, mẫu panel sàn rỗng lựa chọn có tổng chiều dài 5,4 m với đoạn dài m nằm lò Hai đoạn 0,7 m lại hai đầu nằm phía ngồi lò thử nghiệm Đầu mẫu panel gối lên dầm thép rộng 250 mm không chịu tác dụng trực tiếp lửa Chiều cao gối tựa tính tốn bố trí để tạo khoảng cách 10 cm bề mặt mẫu panel sàn rỗng với đỉnh tường lò Khoảng hở chèn kín bơng gốm cho phép khơng làm thất nhiệt từ lò đảm bảo không cản trở chuyển vị võng mẫu Các mẫu thử nghiệm theo sơ đồ dầm có gối tựa đơn giản thể hình hình Đối với mẫu có chất thêm tải, tải trọng phân bố với trị số kN/m (bằng khoảng lần trọng lượng thân panel sàn) quy đổi tương đương trị số thành điểm lực tập trung phân bố đối xứng tác dụng lên mặt mẫu Phạm vi chất tải nằm Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2019 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG đoạn mẫu có bề mặt chịu tác dụng lửa 60 mm Trước tiến hành thử nghiệm đốt, tải trọng tác dụng lên có chất tải theo cấp nhau, từ đến 100 % độ lớn sau giữ ổn định khoảng thời gian 15 phút Đồng thời với việc chất tải lên mẫu tiến hành theo dõi chuyển vị thẳng đứng tiết diện chiều dài mẫu (hình 4) Tổng chuyển vị đo tính đến thời điểm trước tiến hành gia nhiệt cho lò thử nghiệm 2,61 mm Mức chuyển vị khoảng 15 % so với độ vồng mẫu Hai mẫu sàn đặt song song, tách rời toàn chiều dài Cạnh phía ngồi mẫu đặt tiếp giáp với mép nắp lò Khe hở cạnh tiếp giáp hai mẫu sàn cạnh mẫu với nắp lò bịt kín bơng gốm nhằm đảm bảo độ kín khơng gian lò đốt đồng thời khơng cản trở chuyển dịch tự mẫu thử tồn cạnh tiếp giáp Như diện tích lộ lửa mẫu cấu kiện bao gồm toàn bề mặt phần mặt bên với chiều cao thay đổi từ 20 đến khoảng 40 mm (do mẫu cấu kiện có độ vồng) Thử nghiệm ghi nhận kết Quá trình thử nghiệm tiến hành theo dõi ghi nhận thông số sau: Phân bố nhiệt độ tiết diện ngang mẫu vị trí khác nhau; Để đảm bảo an toàn cho thiết bị trình thử nghiệm, mẫu sàn lắp đặt 08 treo dự phòng Một đầu treo cố định vào mặt mẫu sàn, đầu lại treo vào dầm ngang để truyền trọng lượng mẫu vào hệ gia tải lò thử nghiệm đốt Trong trường hợp mẫu khơng bị gãy treo dự phòng phát huy tác dụng chuyển vị chiều dài mẫu vượt Các dấu hiệu, biểu làm việc chịu lửa panel sàn rỗng; Chuyển vị nhịp mẫu; Sự hình thành vết nứt bề mặt mẫu; Sự tụt đầu cốt thép ứng lực trước so với bề mặt bê tông đầu panel sàn A TẤM MẪU KHÔNG CHẤT TẢI (U) 4000 5400 Tường lò 125 Khe 10 cm chèn bơng gốm 125 A F = 40 kN TẤM MẪU CÓ CHẤT TẢI (L) A Dầm phân tải cấp 800 125 Dầm phân tải cấp 800 Tường lò 800 800 4000 A 5400 Dầm phân tải cấp Chèn gốm Chèn bơng gốm Tấm nắp lò Tấm khơng chất thêm tải trọng 800 Khe 10 cm chèn gốm 125 Dầm phân tải cấp F = 40 kN MẶT CẮT A-A Dầm phân tải cấp 1500 800 Dầm phân tải cấp Tấm có chất thêm tải trọng 1190 1190 3000 Hình Sơ đồ bố trí thử nghiệm đốt mẫu panel sàn rỗng (không theo tỉ lệ) Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2019 11 KẾT CẤU - CƠNG NGHỆ XÂY DỰNG Hình Bố trí thực tế mẫu thử thử nghiệm Sử dụng máy đo ghi số liệu nhiều kênh (TDS 50 mm Việc đặt cụm dây đo nhiệt vào mẫu 503 hãng TML) để ghi nhận số liệu sàn thực cách khoan lỗ chuyển vị điểm nhịp phân bố nhiệt độ vng góc với bề mặt mẫu đến chiều sâu tiết diện mẫu Máy đo cho phép nối kết với dự kiến sau luồn cụm dây đo nhiệt độ vào lỗ nhiều loại đầu đo khác hoạt động theo nguyên khoan điểm đo chạm vào đáy lỗ lý điện, có đầu đo nhiệt độ loại K, sensor chuyển vị, sensor áp lực,… khoan Toàn lỗ khoan bơm chèn keo Phân bố nhiệt độ theo chiều cao tiết diện mẫu độ đảm bảo tiếp xúc nhiệt tốt đầu dây đo với đo cụm dây đo nhiệt vị trí khác phần bê tông xung quanh Nhiệt độ bề mặt nhau, có vị trí nằm phần vách lõi (bề mặt không lộ lửa) mẫu đo 03 rỗng không gian lõi rỗng Mỗi cụm dây vị trí khác Vị trí, số lượng chiều sâu tương đo nhiệt độ bố trí từ đến điểm đo theo chiều ứng điểm đo cho mẫu sàn thể cao tiết diện, đặt cách khoảng 10, 20 hình chịu nhiệt chuyên dụng để cố định cụm dây đo nhiệt 2500 L2.170 L2.150 L2.130 300 Vị trí đo chuyển vị 3000 Tấm có chất tải (LOADED) TRONG 600 500 250 NGOÀI (EXTERNAL) L1.100 L1.050 (INTERNAL) L4.200 L4.190 L4.180 1500 L3.170 L3.150 L3.130 3000 U1.100 U1.050 1500 2500 Vị trí đo chuyển vị TRONG Tấm khơng chất tải (UNLOADED) (INTERNAL) 600 300 U4.170 U4.150 U4.130 500 250 NGỒI (EXTERNAL) U2.170 U2.160 U2.150 U3.200 U3.190 U3.180 Hình Sơ đồ vị trí điểm đo nhiệt độ bê tông chuyển vị mẫu 12 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2019 KẾT CẤU - CƠNG NGHỆ XÂY DỰNG Mỗi mẫu bố trí 01 đầu đo chuyển vị CDP- mẫu theo dõi chuyển dịch Trong 50 (của hãng TML) với khoảng đo 50 mm đo có chất tải theo dõi 08 vị trí, lại từ 0,005 mm để đo chuyển vị điểm không chất tải Một số cốt thép theo dõi nhịp suốt trình gia tải ban đầu trình chuyển dịch hai đầu Ngoài ra, chuyển dịch thử nghiệm chịu lửa Đầu đo CDP-25 CDP-50 tương đối tất đầu cốt thép dự ứng lực (của hãng TML) với khoảng đo tương ứng 25 đo ghi nhận lại sau dừng thử 50 mm sử dụng để theo dõi diễn biến chuyển nghiệm đốt thước đo sâu có độ phân giải đến dịch tương đối đầu cốt thép dự ứng lực so với 0,01 mm Vị trí ký hiệu đầu cốt thép bề mặt bê tông xung quanh (dưới gọi chung theo dõi chuyển dịch tương đối trình chuyển vị đầu cốt thép) Tổng số có 15 vị trí đầu thử nghiệm sau kết thúc thử nghiệm cốt thép ứng lực trước nằm phía thể hình Tấm có chất tải - Đầu phía LI2t LI1 LI8t LI5t LI3 LI2b LI4 LI7 TTL2 LI6 LI5b TTL1 LI11t LI8b LI9 TTL3 LI10 LI11b LI12 TTL4 Tấm có chất tải - đầu phía ngồi LE11t LE12 LE8t LE11b LE10 LE9 TTL5 LE2t LE5t LE8b LE7 TTL6 LE6 LE5b TTL7 LE4 LE3 LE2b TTL8 LE1 Tấm khơng chất tải - đầu phía ngồi UE2t UE1 UE2b UE8t UE5t UE3 UE4 TTU4 UE5b UE6 TTU5 UE7 TTU6 UE8b UE9 UE11t UE10 UE12 UE11b TTU7 Tấm không chất tải - đầu phía UI11t UI8t UI12 UI10 UI9 UI5t UI8b UI7 UI11b TTU1 UI2t UI6 TTU2 UI4 UI5b TTU3 UI3 UI2b UI1 Hình Sơ đồ vị trí kiểm tra dịch chuyển đầu cốt thép Thử nghiệm đốt thực liên tục 65 phút với đường quan hệ nhiệt độ - thời gian lò đốt tuân theo [21] Số liệu nhiệt độ chuyển vị Kết thử nghiệm nhận xét kết 5.1 Kết đo theo dõi nhiệt độ từ đầu đo tương ứng tự động ghi nhận Đường nhiệt độ - thời gian ghi nhận với khoảng giãn cách thời gian 30 giây máy đo trình thử nghiệm hình cho thấy, điều kiện ghi Bên cạnh đó, thay đổi áp lực dầu hệ nhiệt độ môi trường lò thử nghiệm đảm bảo kích gia tải theo dõi ghi nhận theo yêu cầu độ xác theo quy định ISO 834- khoảng giãn cách thời gian 60 giây [21] Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2019 13 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG 1100 1000 900 Nhiệt độ (oC) 800 PT1 700 PT2 600 PT3 500 PT4 400 PT5 300 Mean Upper 200 Lower 100 ISO 834 0 20 40 60 Thời gian (phút) Hình Đường nhiệt độ - thời gian ghi nhận thử nghiệm 5.2 Lực tác dụng lên mẫu Diễn biến thay đổi lực đầu kích tác dụng lên mẫu thử thể hình Có thể thấy, lực tác dụng lên mẫu bị suy giảm từ đầu suy giảm nhanh khoảng phút đầu thử nghiệm Biểu đồ diễn biến suy giảm lực chia thành giai đoạn chính, với tốc độ giảm nhanh vào phút phút cuối thử nghiệm Trong khoảng thời gian từ phút thứ đến hết phút thứ 4, tốc độ suy giảm có thấp chút Lực đầu kích (kN) 45 40 35 30 25 20 15 10 0 Thời gian (phút) Hình Diễn biến thay đổi lực tác dụng đầu kích gia tải lên mẫu 5.3 Chuyển vị thẳng đứng tiết diện nhịp Ghi nhận chuyển vị thẳng đứng tiết diện nhịp (dưới gọi chung chuyển vị) 14 suốt trình mẫu chịu tác dụng lửa thể hình 70 60 50 Chuyển vị (mm) Trong suốt thời gian thử nghiệm, mức nhiệt độ ghi nhận vùng gần với đáy mẫu có thấp so với giá trị tiêu chuẩn song nằm phạm vi sai lệch cho phép Có nghĩa tác động mơi trường nhiệt lò thử nghiệm lên mẫu phù hợp với quy định ISO 834 40 30 20 10 Tấm có chất tải Tấm khơng chất tải 0 10 20 30 40 50 60 70 Thời gian (phút) Hình Chuyển vị thẳng đứng tiết diện nhịp Kết cho thấy, tiết diện nhịp hai mẫu có dịch chuyển xuống (võng) với tốc độ độ lớn chênh lệch không nhiều Sau kết thúc thử nghiệm tắt lò khoảng 10 đến 15 phút, hai mẫu bắt đầu có xu hướng vồng trở lại Sau để nguội hoàn toàn, độ vồng đo mẫu có chất tải khơng chất tải tương ứng 35 mm 42 mm Độ vồng gấp lần (đối với mẫu có chất tải) gần lần (đối với mẫu không chất tải) so với độ vồng mẫu 5.4 Dịch chuyển đầu cốt thép Dịch chuyển tương đối đầu thép ứng lực trước so với bề mặt bê tông đầu xác định theo bước, bước thứ xác định diễn biến dịch chuyển trình thử nghiệm bước thứ hai giá trị dịch chuyển sau Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2019 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG kết thúc thử nghiệm Kết đo dịch chuyển tương đối đầu cốt thép ứng lực trước, sau kết thúc thử nghiệm cho hình E1 E2 (TTL8) E3 E4 E5 E6 E7 (TTL7) (TTL6) E8 E9 E10 (TTL5) Vị trí đầu phía (E) E11 E1 E12 14 14 12 12 10 10 8 6 4 2 0 I E Dịch chuyển đầu thép (mm) Dịch chuyển đầu thép (mm) Vị trí đầu phía ngồi (E) E4 E5 E6 E7 (TTU5)(TTU6) E8 E9 E11 E10 (TTU7) E12 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 I Vị trí đầu phía (I) E2 E3 (TTU4) E Vị trí đầu phía (I) (a) (b) Hình Dịch chuyển đầu cốt thép ứng lực trước lớp sau kết thúc thử nghiệm: (a) có chất tải; (b) khơng chất tải So sánh mức độ dịch chuyển tổng cộng hai đầu mẫu) đầu cốt thép hai có chất tải khơng chất tải ghi nhận qua thử nghiệm cho thấy: Nứt xảy hai mẫu hầu hết mặt biên với mức độ khác Các Diễn biến dịch chuyển đầu cốt thép ghi vết nứt mặt trên, mặt bên mặt đứng nhận trình thử nghiệm bắt đầu xuất mẫu ghi nhận trình thử nghiệm sau phút thứ 5, sau gia tăng dần theo Riêng vết nứt mặt mẫu ghi thời gian, tức theo mức nhiệt độ tác động Về nhận sau ngày kể từ kết thúc thử tổng thể, dịch chuyển diễn khác vị nghiệm Hình thức nứt hai mẫu tương đối giống trí đo khơng thấy thể rõ tính quy luật Điều Sơ đồ vị trí vết nứt mặt đáy hai phản ánh qua kết đo giá trị mẫu thể hình 10 Nội dung dịch chuyển đầu cốt thép sau kết thúc thử trình bày số đặc điểm nứt ghi nhận nghiệm; Các đầu cốt thép ứng lực trước dạng sợi đơn có chuyển dịch nhiều (chỉ khoảng 15 % đến 25 %) so với dảnh cáp ứng lực trước; Đối với dảnh cáp ứng lực trước, chuyển dịch hai đầu khác nhau, chênh lệch nhiều lên đến khoảng 50 %; a Nứt mặt Chỉ bị nứt dọc, vết nứt thẳng song song Có số vết nứt chạy hết chiều dài mẫu Bề rộng vết nứt khoảng 0,5 đến 1,0 mm (hình 10); Vị trí vết nứt nằm gần với vị trí cốt thép ứng lực trước lớp Ngồi ra, vị trí vết nứt Nhìn chung khơng thấy xu hướng rõ ràng tương ứng với vị trí vết nứt hai mặt đứng thể mối quan hệ vị trí dảnh cáp đầu cấu kiện, điều cho thấy, vết nứt ứng lực trước với tượng dịch chuyển xuyên hết chiều dày mặt tiết diện đầu cốt thép b Nứt mặt 5.5 Nứt Khi xem xét vị trí vết nứt, để thuận tiện, quy Bề mặt bị nứt theo chiều dài (nứt dọc) chiều rộng (nứt ngang) với số lượng vết nứt ước gọi bề mặt biên mẫu là: (1) mặt nhiều so với mặt (hình 10); đáy (gồm mặt, mặt mặt dưới); (2) mặt bên (2 mặt nằm hai bên sườn); (3) mặt đứng (2 mặt cấu kiện, với chiều dài từ 300 mm đến 800 mm, Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2019 Các vết nứt dọc tập trung chủ yếu gần đầu 15 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG số vết nứt dài khoảng 1,5 đến m Bề rộng vết nứt mẫu Bề rộng vết nứt nhỏ khoảng 0,5 mm Quan sát không nhau, thay đổi từ 0,5 đến 3,0 mm, kỹ hai mặt bên mẫu số vị trí nứt vết nứt dài thường có bề rộng lớn vết sát mép tấm, không thấy nứt kéo dài lên phía trên, nứt ngắn; điều chứng tỏ chiều sâu vết nứt nhỏ; Các vết nứt ngang hầu hết nằm phần chiều dài khơng có vết nứt dọc, phân bố rải rác, cách từ 50 đến 150 mm tương đối đối thường nằm phía Chiều dài vết nứt không lớn, khoảng cốt thép ứng lực trước lớp Nhiều 1/3 đến 2/3 chiều rộng mẫu Có số vết vết nứt dọc nằm trùng với vị trí nứt ghi nhận nứt có chất tải dài gần chiều rộng mặt đứng hai đầu cấu kiện Khoảng cách vết nứt dọc tương Sơ đồ vết nứt mặt có chất tải Sơ đồ vết nứt mặt có chất tải 13 12 11 10 Sơ đồ vết nứt mặt không chất tải Sơ đồ vết nứt mặt không chất tải 11 10 15 14 13 12 Hình 10 Kết ghi nhận vết nứt mặt đáy hai mẫu 16 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2019 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG so với bề mặt bê tông đầu mẫu; (4) Diễn biến hình thành, phân bố đặc điểm vết nứt mặt mẫu; (5) Các biểu làm việc mẫu trình chịu lửa; (6) Yếu tố gây hỏng tính chịu lửa mẫu Những kết thử nghiệm ghi nhận sử dụng để kiểm chứng cho kết phân tích mơ hình số làm việc chịu lửa panel sàn rỗng bê tông ứng lực trước Qua nghiên cứu thực nghiệm, rút Hình 11 Vết nứt góc đầu gây hỏng tính tồn vẹn số vấn đề cần lưu ý công tác thử nghiệm đánh giá khả chịu lửa panel sàn c Nứt mặt đứng mặt bên Các vết nứt tập trung chủ yếu phần bê tơng thuộc mặt phía phía tiết diện Các vết nứt theo bề rộng tiết diện thường nằm phần tiếp giáp sườn lõi rỗng với mặt mặt Bề rộng vết nứt thay đổi từ 0,5 mm đến khoảng mm Một số vết nứt mặt đứng trùng với vết nứt rỗng điều kiện chịu tải trọng sau: Việc sử dụng hệ gia tải cho mẫu kích thủy lực đòi hỏi phải có cảm biến để kiểm sốt tự động bù tải trọng kịp thời mẫu phát sinh chuyển vị lớn nhiệt từ giai đoạn đầu thử nghiệm Mặc dù tốc độ chuyển vị không lớn song việc kiểm soát hệ gia tải cách thủ cơng khó đảm bảo yêu cầu tốc độ bù dọc mặt mặt tấm, đồng thời vị trí tải độ xác tải trọng; nứt hai mặt đứng giống dấu hiệu mạch nứt tách theo chiều cao tiết diện tách theo chiều dài mẫu Một số vị trí nứt mặt đứng có xu hướng chạy xiên nối với vết nứt mặt đáy mặt bên, tạo thành mạch nứt làm tách rời phần góc với phần tiết diện lại Một số mạch nứt phát triển mạnh làm cho mẫu khơng chất tải bị hỏng tính tồn vẹn phút thứ 60 (hình 11) Kết luận kiến nghị Kết nghiên cứu chứng minh tính thực trình thử nghiệm; khả chịu lửa cho sản phẩm panel sàn rỗng nặng để đảm bảo yêu cầu trì tải trọng trình thử nghiệm đốt; mẫu đồng thời với việc đảm bảo để gãy sập mẫu không gây hư hại cho thiết bị TÀI LIỆU THAM KHẢO nhịp mẫu; (4) Độ tụt đầu cốt thép ứng lực trước Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2019 Fifth Edition MNL 120-99 QCVN 06:2010/BXD, Quy chuẩn kỹ thuật Quốc gia An toàn cháy cho nhà cơng trình Code of practice on Fire precaution in Building (2013), Singapore mẫu; (2) Diễn biến tải trọng áp dụng lên mẫu; (3) Chuyển vị thẳng đứng điểm (1999) Precast/Prestressed Concrete Institue (PCI) (1) Phân bố nhiệt độ theo chiều cao tiết diện, mức chiều sâu khác điểm khác PCI Design Handbook - Precast and Prestressed Concretes Các số liệu thử nghiệm ghi nhận tương đối đầy đủ nhiều khía cạnh khác như: Việc bố trí phận treo, đỡ phải lưu ý đến đặc điểm biến dạng lớn phát sinh bê tông ứng lực trước điều kiện đồng thời chịu tải trọng chịu lửa Trong điều kiện thiết bị Việt Nam, nên sử dụng biện pháp chất tải khối tiễn việc áp dụng thiết bị có Việt Nam để triển khai thử nghiệm đốt phục vụ đánh giá Lựa chọn kích gia tải phải có hành trình đủ lớn để đảm bảo trì tải trọng liên tục Code of practice for Fire safery in Building (2011), Hongkong The Building Regulations 2000 (2006 Edition) Fire safety Approved Document B Volume 17 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG Dwellinghouses Online version slabs, forming a floor and ceilling assembly 9-1963 The Building Regulations 2000 (2006 Edition) Fire safety Approved Document B Volume Buildings other than dwellinghouses Online version SNIP 21.01.97 endurance of simply supported prestressed concrete ПОЖАРНАЯ (2002) БЕЗОПАСНОСТЬ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ slabs Journal, Prestressed concrete Institute, Vol 12, No Feb Trang 37-54 International Code Council (2012), International 17 Melvin S Abrams, (1976) Fire tests of hollow-core Building Code specimens with and without roof insulation PCI CEN EN 1992-1-2:2004/AC 2008: Design of concrete Journal Jan-Feb Trang 41-49 structures - Part 1-2: General rules - Structural fire design Determining Elements, 18 Md Azree Othuman Mydin Mahyuddin Ramli, (2012) Rational design of hollow core planks for fire 10 American Concrete Institute, ACI 216R-89 Guide for the Fire Reported Endurance by ACI of Concrete Committee 216 (Reapproved 1994) 11 ASCE/SEI/SFPE resistance Pelagia Research Library Advances in applied research, 3(5) Trang 2830 - 2836 19 Thanyawat Pothisiri Chaiyatorn Kositsornwanee, (2015) 29-05 Standard Calculation Methods for Structural Fire Protection 12 Пособие по определению пределов огнестойкости строительных конструкций, параметров пожарной опасности материалов Порядок проектирования огнезащиты (К СНиП II-2-80), (2013) 13 Armand H Gustaferro Leslie D Martin (1989), Design for fire resistance of precast prestressed concrete Second edition MNL-124-89 Presstressed Concrete Institute 93 trang 14 Kim S Elliott (2002) Prestressed concrete structures Butterworth Heinemann 389 trang 15 Underwriter’s Laboratory Inc (1963) Report R412311 on Precast-prestressed concrete hollow core flat 18 16 trang 16 A H Gustaferro S L Selvaggio, (1967) Fire Experimental investigation of the fire resistance of thin hollow-core concrete slabs with simple supports Engineering Journal, Vol 19 (2) Trang 139 - 155 20 Sanputt Simasathien Shin-Ho Chao, (2015) Shear strength of steel-fiber-reinforced deep hollow-cored slabs,Precast Concrete Institute Journal, July August, 2015 Trang 85-101 21 International Organization for Standard, ISO 834-1 Fire-resistance tests of Elements of Building and Construction - Part 1: General requirement, 1999 Ngày nhận bài: 26/6/2019 Ngày nhận sửa lần cuối: 08/7/2019 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2019 ... kết thử nghiệm ghi nhận sử dụng để kiểm chứng cho kết phân tích mơ hình số làm việc chịu lửa panel sàn rỗng bê tông ứng lực trước Qua nghiên cứu thực nghiệm, rút Hình 11 Vết nứt góc đầu gây hỏng... hiệu, biểu làm việc chịu lửa panel sàn rỗng; Chuyển vị nhịp mẫu; Sự hình thành vết nứt bề mặt mẫu; Sự tụt đầu cốt thép ứng lực trước so với bề mặt bê tông đầu panel sàn A TẤM MẪU KHÔNG... 11) Kết luận kiến nghị Kết nghiên cứu chứng minh tính thực trình thử nghiệm; khả chịu lửa cho sản phẩm panel sàn rỗng nặng để đảm bảo yêu cầu trì tải trọng trình thử nghiệm đốt; mẫu đồng thời