Tính toán khả năng chịu lửa của cột bê tông cốt thép theo tiêu chuẩn EN 1992-1-2

Bài viết trình bày nguyên tắc thiết kế chung và phương pháp tính toán đơn giản cho cấu kiện cột bê tông cốt thép theo tiêu chuẩn Châu âu EN 1992-1-2 về thiết kế kết cấu cột bê tông cốt thép trong điều kiện cháy. Quy trình tính toán theo phương pháp đơn giản và minh họa thông qua ví dụ tính toán.

TẠP CHÍ VẬT LIỆU & XÂY DỰNG TÍNH TỐN KHẢ NĂNG CHỊU LỬA CỦA CỘT BÊ TÔNG CỐT THÉP THEO TIÊU CHUẨN EN 1992-1-2 Kh V Công Thành Khng Tr Trng Toàn1, V Khoa Xây dng, Trng i hc Công ngh TP.HCM (HUTECH) Nhn ngày 23/04/2021, thm nh ngày 28/04/2021, chnh sa ngày 04/05/2021, chp nhn ng 11/06/2021 Tóm t t t Bài báo trình bày nguyên tc thit k chung phng pháp tính tốn n gin cho cu kin ct bê tông ct thép theo tiêu chun châu Âu EN 1992-1-2 v thit k kt cu ct bê tông ct thép (BTCT) iu kin cháy Quy trình tính tốn theo phng pháp n gin minh ha thơng qua ví d tính tốn Kt qu cho thy tng chiu dày lp bê tông bo v hàm lng ct thép kh nng chu lc cháy ca ct tng lên, nhiên thi gian cháy tng lên kh nng chu lc cháy ca ct cng gim i T khóa: Ct bê tông ct thép, chu la, kh nng chu lc, EN 1992-1-2 Abstract This study presents general design principles and simple calculation methods for reinforced concrete column structures according to European standard EN 1992-1-2 on design of reinforced concrete columns under fire conditions The calculation process follows the simple method and is illustrated through calculation examples The results show that when the thickness of the protective concrete layer and the reinforcement content increases, the fire resistance of the column increases, but when the fire time increases, the fire resistance of the column also decreases Keywords: reinforced concrete column; fire; fire resistance; EN 1992-1-2 Gi Gii thi thiu Ha hon công trình hay cịn gi cháy khơng cịn xa l vi chúng ta, ây mt s nhng hình thc tai nn xy rt nhiu toàn th gii gây khơng nhng thit hi Trong kt cu cơng trình, ct bê tơng ct thép mt nhng cu kin chu lc S suy gim cng  ca ct iu kin nhit  cao (sau cháy) s nh hng trc tip n kh nng chu lc ca kt cu cơng trình Các quy chun k thut quc gia v an toàn cháy cho nhà cơng trình ã a ch dn k thut cho kt cu chu la c a vào tiêu chun thit k ca nhiu quc gia ó có Vit Nam Tuy nhiên, phn ln quy chun ch a quy tc mang tính mơ t di dng bng biu, ó quy nh cp chu la ca kt cu ph thuc vào b dày lp bê tơng bo v kích thc nh nht ca tit din chu lc da vào kt qu thí nghim Trong ó, QCVN 06:2010/BXD [1] cng nh tiêu chun thit k kt cu bê tông bê tông ct thép TCVN 5574:2018 [2] không  cp ti s nh hng ca yu t khác nh c trng c lý ca bê tông ct thép  nhit  cao, cng nh khơng có mt ch dn c th  thit k cu kin BTCT chu la Do vy, vic tìm hiu tiêu chun nc ngồi rt cn thit cho cơng tác thit k kt cu iu kin cháy ti Vit Nam Ti Vit Nam, nghiên cu v kt cu BTCT chu la cịn Có mt s nghiên cu v cu kin BTCT chu la nh là: phng pháp xây dng biu  tng tác ca ct BTCT  nhit  cao theo tiêu chun EN 1992-1-2 [3] Nm 2017, tác gi Nguyn Trng Thng ã nghiên cu v nh hng ca s b trí ct thép dc ti kh nng chu lc ca bê tông ct thép ti nhit 56 03.2021  cao [4] Nm 2018, mt nghiên cu v thit k sàn BTCT chu la ã tìm hiu v phng pháp tính tốn theo EC2-1-2 [5] Bài báo gii thiu tính cht c lý ca bê tơng ct thép, trình bày phng pháp tính tốn n gin cho cu kin ct bê tông ct thép, c quy nh tiêu chun Châu Âu EN 1992-1-2 [6] Quy trình tính tốn theo phng pháp n gin c trình bày c th minh ha thơng qua ví d tính tốn C s s lý thuy thuyt 2.1 ý c  c trng c llý ca bê tông c ct thép ch chu l la Khong giá tr ng sut σ( θ ) 3εfc,θ ε ≤ εc1,0 εc1( θ ) < ε ≤ εcu1,θ εc1,θ ( + ( ε ) ) εc1,θ Nhánh gim nhit cn c dùng phng pháp s, c mơ hình tuyn tính phi tuyn u c chp nhn Hình 1 Mơ hình tốn hc áp dng cho quan h ng sut — bin dng ca bê tông chu nén  iu kin nhit  cao TẠP CHÍ VẬT LIỆU & XÂY DỰNG Bng Quan h ng sut — bin dng ca bê tông nng i vi ct liu silic hoc canxi  nhit  cao Nhit  bê tông, () [℃] 20 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 Ct liu silic Ct liu canxi fc ,θ / fck εc1,θ εcu1,θ fc ,θ / fck εc1,θ εcu1,θ [-] 1,00 1,00 0,95 0,85 0,75 0,60 0,45 0,30 0,15 0,08 0,04 0,01 0,00 [-] 0,0025 0,0040 0,0055 0,0070 0,0100 0,0150 0,0250 0,0250 0,0250 0,0250 0,0250 0,0250 - [-] 0,0200 0,0225 0,0250 0,0275 0,0300 0,0325 0,0350 0,0375 0,0400 0,0425 0,0450 0,0475 - [-] 1,00 1,00 0,97 0,91 0,85 0,74 0,60 0,43 0,27 0,15 0,06 0,02 0,00 [-] 0,0025 0,0040 0,0055 0,0070 0,0100 0,0150 0,0250 0,0250 0,0250 0,0250 0,0250 0,0250 - [-] 0,0200 0,0225 0,0250 0,0250 0,0275 0,0300 0,0325 0,0350 0,0375 0,0400 0,0425 0,0450 - Bng nh hng ca nhit  ti cng  chu kéo mô un àn hi ca ct thép fsy ,θ / fyk Es,θ / Es Nhit  ct thép T(℃) Cán nóng Cán ngui Cán nóng 20 1,00 1,00 1,00 100 1,00 1,00 1,00 200 1,00 1,00 0,90 300 1,00 1,00 0,80 400 1,00 0,94 0,70 500 0,78 0,67 0,60 600 0,47 0,40 0,31 700 0,23 0,12 0,13 800 0,11 0,11 0,09 900 0,06 0,08 0,07 1000 0,04 0,05 0,04 1100 0,02 0,03 0,02 1200 0,00 0,00 0,00 Hình H s kc,t()  gim cng  chu kéo (fck,t) ca bê tông  nhit  cao Cán ngui 1,00 1,00 0,87 0,72 0,56 0,40 0,24 0,08 0,06 0,05 0,03 0,02 0,00 Hình H s kc()  tính s gim cng  chu nén tiêu chun (fck) ca bê tơng 03.2021 57 TẠP CHÍ VẬT LIỆU & XÂY DỰNG  thit k BTCT chu la, thông s quan trng nht quan h ng sut-bin dng,  suy gim cng  ca bê tông ct thép, thông s c quy nh EN 1992-1-2 [5] c th hin Hình 1, Hình 2, Hình 3, Hình 4, Hình Các quan h ng sut — bin dng c xác nh theo hai tham s: cng  chu nén fc ,θ , bin dng εc1,θ tng ng vi fc ,θ Giá tr cho tng tham s ó c th hin Bng Bng Cng  chu kéo tiêu chun ca bê tông c gim bt bng cách s dng h s kc,1() nh biu thc: fck,t () = kc,t() fck,t (1) cha có s liu xác có th ly giá tr ca kc,t() nh Hình kc,t() = 1,0 Khi 20 ℃ ≤  ≤ 100 ℃; 1,0( θ − 100 ) kc,t() = 1,0 − Khi 100℃ ≤  ≤ 600 ℃ 500 ng s 1: ct thép chu kéo (cán nóng) dùng vi bin dng εs,fi ≥ % ng s 2: Ct thép chu kéo (kéo ngui) dùng vi bin dng εs,fi ≥ % ng s 3: Ct thép chu nén ct thép chu kéo vi bin dng εs,fi ≥ % Hình 4 H s ks()  xác nh mc gim cng  tiêu chun (fyk) ca ct thép thng chu kéo chu nén (cp N) 2.2.1 Quy trình tính tốn theo phng phng pháp  ng  ng nhi nhit 500 ℃ Xác nh b rng bfi chiu cao làm vic dfi mi ca tit din sau loi b lp bê tơng bên ngồi ng ng nhit 500 ℃ Xác nh nhit  ct thép vùng chu kéo chu nén T ó xác nh cng  suy gim ca ct thép nhit  Cng  suy gim trung bình ca mt lp ct thép theo mc tng nhit  c tính tốn theo biu thc: kv ( θ ) = ∑ k( θ ) (2) i nv ó:  nhit  ca ct thép th i; k( i) s suy gim v cng  ca ct thép th I gây bi mc nhit   I; kv () s suy gim v cng  ca ct thép lp v; nv s lng ct thép lp v Chiu dày lp bê tơng bo v a, tính n trng tâm ca lp ct thép, có th c xác nh theo biu thc a= ∑a k ( θ) ∑ k ( θ) v (3) v v ó: av chiu dày lp bê tơng bo v tính t b mt áy ca tit din gim yu n lp ct thép v Nu ct thép có din tích khác c phân b khơng theo quy lut giá tr cng  suy gim trung bình ca nhóm ct thép chiu dày lp bê tông bo v a n trng tâm ca nhóm ct thép c tính theo quy trình sau: ∑ [ks ( θi )fsd ,i Ai ] k( ϕ ) = i (4) ∑ Ai i ∑ [a k ( θ )f a= ∑[k ( θ )f i s i sd ,i Ai ] i s i sd ,i Ai ] (5) i ng s 1: Ct thép chu kéo (cán nóng kéo ngui) dùng vi bin dng εs,fi ≥ % ng s 2: Ct thép chu nén ct thép chu kéo (cán nóng kéo ngui) vi bin dng εs,fi < % Hình 5 H s ks()  xác nh mc gim cng  tiêu chun (fyk) ca ct thép thng chu kéo chu nén (cp X) 2.2 2.2 Xác inh kh kh nng ch chu l lc c ca ct BTCT ti tip xúc v vi l la Các phng pháp tính tốn n gin  xác nh kh nng chu lc ca ct có tác ng ca la theo tiêu chun EN 1992-1-2 phng pháp ng ng nhit 500 ℃ phng pháp phân lp 58 03.2021 ó: ks( i) mc  gim cng  ca ct thép th i; fsd,i cng  tính tốn ca ct thép th i; Ai din tích tit din ca ct thép th i; chiu dày lp bê tông bo v tính t tit din gim yu n trc ct thép th i Vic tính tốn mơ men un ca tit din c thc hin nh sau: Mu1 = As1 fsd,fi ( i) z (6) (7) Mu2 = As2 fscd,fi ( m) z’ As = As1 + As2 (8) ó: As tng din tích ct thép; fsd,fi cng  chu kéo tính tốn ca ct thép; fscd,fi cng  tính tốn áp dng cho ct thép chu nén; z khong cách gia ct thép chu kéo trng tâm vùng bê tông chu nén; z’ cánh tay òn gia ct thép chu kéo ct thép chu nén;  m nhit  trung bình ca lp ct thép Khi ã tính c s tham gia chu mô men ca nhánh ct thép nh tng kh nng chu mơ men ca tồn tit din c tính bng biu thc: Mu = Mu1 + Mu2 (9) TẠP CHÍ VẬT LIỆU & XÂY DỰNG 2.2.2 Quy trình tính tốn theo phng phng pháp phân l lp Chia tit din thành mt s lp có chiu dày bng (n ≥ 3), sau ó tính tốn nhit  trung bình cng  chu nén trung bình tng ng fcd() Xác nh cng  chu nén suy gim ti im bt k ng trc ca tng tng ng áp dng giá tr cng  xác nh c cho toàn b tit din b suy gim, xác nh b rng tit din suy gim theo nhng biu thc sau ây: kc ,m 0, (1 − ) n n = k c ( θi ) ∑ n i =1 az = w [ − ( kc ,m k c ( θM ) )1,3 ] 0,2 ) h n s cho phép xét n s thay i nhit  bn thân mi lp; kc( M) h s suy gim cng  bê tông ti im M bt k Sau tính tốn c tit din gim yu h s gim cng  trung bình ta tip tc tính tốn mơ men tng t nh phng pháp ng ng nhit 500 ℃ vi biu thc (6) (7) (9) Ví d d tính tốn kh kho sát tham s s 3.1 Ví d d tính tốn d Ví d  1: Cho tit din ct có  lch tâm ngu nhiên theo phng x eax =15 mm , theo phng y eay = 10 mm Lc nén tính tốn N = 1500 kN, mơmen un tính tốn theo hai phng ln lt Mx = 200 kNm, My = 100 kNm Bê tông có cp  bn chu nén tính tốn B25 có Rb = 14,5 MPa, h s iu kin làm vic ca bê tơng/ b = 1, ct thép có Rs = Rsc = 365 MPa H s k n nh hng ca un dc ηx = ηy = 1,0 12∅20 Xác nh kh nng chu lc ca tit din ct chu la tng ng vi mc thi gian t = 0,5 h, t = h, t = 1,5 h, t = h , t = h, t = h bng phng pháp ng ng nhit 500 ℃ phng pháp phân lp ó: n s lng lp song song nhau; ( − Ki Kim tra kh kh nng ch chu l lc theo phng Mx Vi t = 0,5 h, theo phng pháp wickstrom, ta có: nw = − 0,0616t-0,88 = – 0,0616 0,5-0.88 = 0,887 t 0,5 − 0,81 = 0,33 nx = 0,18 ln − 0,81 = 0,18 ln x 0,032 0,5 t ny = 0,18 ln − 0,81 = 0,18 ln − 0,81 = 0,33 0,032 y ∆ y = 345 log(480t + 1) = 345 log(480 0,5 + 1) = 821 ℃ ∆ xy = (nw (nx + ny − 2nxny)+ nxny) ∆ y = (0,887 (0,32 + 0,32 − 0,32 0,32) + 0,32 0,32) 821 = 409 ℃ Gi s nhit  bình thng 20 ℃  s = 409 + 20 = 429 ℃ Vì 400 ℃ ≤ θ ≤ 500 ℃ => ks() = 0,81 Tính tốn tng t, ta có c nhit  ( s), h s gim cng  (ks) ca thép khác, kt qu c trình bày Bng Bng Xác nh nhit  θs(℃), ks(θ) thép Thanh s Thanh s Thanh s 1(30,30) 2(110,30) 3(30,180) t(h)  s(℃) ks()  s(℃) ks()  s(℃) ks() 0,5 429 0,81 185 0,91 93 1 639 0,24 405 0,85 316 0,78 1,5 762 0,09 542 0,47 459 0,69 848 0,07 642 0,24 564 0,42 964 0,05 782 0,08 713 0,1 1043 0,03 881 0,06 820 0,08 Tính toán  i v vi thép s s 1: Xác  nh giá tr tr k(ϕ k(ϕ), vi t = 0,5h k(ϕ) = ∑ [k ( θ )] = 0,81× = 0,81 ∑n s i Các giá tr k(ϕ) trng hp cịn li c tính tốn tng t trình bày Bng nh giá tr tr chi chiu dày ll bo vv a (kho (khong cách  n Xác  p bê tông b tr tr ng tâm nhóm cc t thép) a= ∑ [a k ( θ )] ∑k (θ ) i s s Vi t = 0,5 h - Bài làm Hình Tit din có b trí ct thép ca ví d Kim tra ni lc ca ct ta có kt qu mơ men theo hai phng nh sau : Mô men gii hn theo phng x, Mx = 300 kNm Mô men gii hn theo phng y, My = 162 kNm Sau có k kt qu qu kh kh nng ch chu mô men c ca c ct  nhi nhit   th thng ta ti tin hành th thc hi hin tính tốn kh kh nng ch chu mômen c ca ct ch chu tác  ng c ca nhi nhit   Phng pháp  ng  ng nhi nhit Xác  nh nhi nhit   s, ks()) thép, tính tốn i in hình cho thép s s i i ∑ [a k ( θ )] = 30 × 0,81× 2,01× = 30 mm a= 0,81× 2, 01× ∑k (θ ) i s s i i b rng suy gi gim (l (ly giá tr tr x500 theo wickstrom) Tính b bfi = b−2x500 vi t = 0,5h => bfi = b−2x500 = 300 − × 12= 276 mm Chiu cao vùng nén bê tông x: Chi Bê tông B25 (TCVN) tng ng vi C20/25 (EUROCODE) x= As fsd ,fi 0,8bfi fcd ,fi fyk 500 1256 × 0,81× γs 115 , , vi t=0,5 h, x = = 30 fck 0,8 × 276 × 1× 0,8bfi × kc × 1,5 γc As × ks × = 100,16 mm 03.2021 59 TẠP CHÍ VẬT LIỆU & XÂY DỰNG t(h) 0,5 1,0 1,5 2,0 3,0 4,0 t(h) 0,5 1,0 1,5 2,0 3,0 4,0 k() 0,81 0,24 0,09 0,07 0,05 0,03 30 30 30 30 30 30 a (mm) k() 0,81 0,24 0,09 0,07 0,05 0,03 Bng Xác nh kh nng chu mô men Mx ca tit din a bfi x Mu1 (mm) (mm) (mm) (kNm) 276 100,1 155,9 254 32,2 49,9 238 12,9 19,1 222 10,7 14,9 196 8,7 10,6 172 5,9 6,4 30 30 30 30 30 30 Bng Xác nh kh nng chu mô men My ca tit din bfi x Mu1 (mm) (mm) (kNm) 276 100,16 81,6 254 32,2 27,9 238 12,9 10,8 222 10,7 8,4 196 8,7 6,1 172 5,9 3,6 Các giá tr x trng hp li c tính tốn tng t trình bày Bng Kh nng kháng u u tit di din theo phng Mx : Kh n cc a ti Mu1 = As1 fsd,fi ( m) z Mu2 = As2 fscd,fi ( m) z’ Mx = Mu1 + Mu2 , kt qu c trình bày Bng Kh nng kháng u u tit di din theo phng My : Kh n cc a ti Mu1 = As1 fsd,fi ( m) z Mu2 = As2 fscd,fi ( m) z’ My = Mu1 + Mu2 , áp dng trình t tính tốn ging vi Mx ta c kt qu cho My c tóm tt Bng Kt lu lun: tit din ct  kh nng chu mômen ti mc thi gian 0,5 h nhng không  kh nng chu mômen  mc h, 1,5 h, h, h, h Phng pháp phân l lp (zone method) Các thông s  s(℃) , ks(), k() tng t nh ví d Chia tit din thành phn dc b rng mi phn 50 mm, xác nh nhit  ti tâm mi lát ct Bng Nhit  ti tâm mi lát ct x = 25 mm t(h) 0,5 1,5 nw 0,886 0,938 0,956 0,966 0,976 0,981 nx 0,393 0,518 0,591 0,642 0,715 0,767 ∆g 821,8 925,3 985,9 1029 1089,7 1132,8 ∆ 286,5 449,8 557,5 639,2 761,7 853,6 1 306,5 469,8 577,5 659,2 781,7 873,6 Bng Nhit  ti tâm mi lát ct x = 75 mm t(h) 0,5 1,5 nw 0,886 0,938 0,956 0,966 0,976 0,981 nx -0,002 0,122 0,195 0,247 0,320 0,372 ∆g 821,8 925,3 985,9 1029 1089,7 1132,8 ∆ 106,3 184,4 245,9 340,8 413,78 2 20 126,3 204,4 265,9 360,8 413,78 60 03.2021 Mu2 (kNm) 95,1 30,1 11,5 8,9 6,4 3,8 Mu2 (kNm) 89,1 26,4 9,9 7,7 5,5 3,3 Mx (kNm) 251 80 30,6 23,8 17 10,2 My (kNm) 170,7 54,3 20,7 16,1 11,5 6,9 Bng Nhit  ti tâm mi lát ct x = 125 mm 0,5 1,5 0,886 0,938 0,956 0,966 0,976 0,981 -0,18 -0,061 0,011 0,063 0,136 0,188 821,8 925,3 985,9 1029 1089,7 1132,8 0 10,92 63,02 145,1 209,2 3 20 20 30,92 83,02 165,1 229,2 t(h) nw nx ∆g ∆ nh az (chi (chiu dày ll b hng cháy): Xác  p bê tông b ∑ k ( θ ) = 2k ( θ ) + 2k ( θ c c 1− kc ,m = c ) + 2k c ( θ ) 0, 0, 1− n n k ( θ ) = ∑ c i ∑ kc ( θ ) = 0,161∑ kc ( θ ) n i =1   k  az = w 1 −  c ,m    kc ( θM )  1,3 1,3  300   k 1,3   k  = 1 −  c ,m   = 150 1 − c ,m         Sau ta có kt qu tính tốn kc,m az ca tit din theo tng mc thi gian nh sau: t = 0,5 h kc,m = 0,91 az = 6,6 t = h kc,m = 0,74 az = 12,7 t = 1,5 h kc,m = 0,63 az = 20,9 t = kc,m = 0,6 az = 28,7 t = h kc,m = 0,44 az = 42,6 t = h kc,m = 0,4 az = 53,1 B rng suy gi gim: bfi = b − 2az = 300 − 2×6,6= 274 mm Các trng hp khác c tính tốn tng t trình bày Bng Chi Chiu cao vùng nén bê tơng x: f As × ks × yk As fsd ,fi γs x= = = 119 mm 0,8bfi fcd kc ,m 0,8 × 274 × 20 × 0,91 TẠP CHÍ VẬT LIỆU & XÂY DỰNG t(h) 0,5 1,0 1,5 2,0 3,0 4,0 t(h) 0,5 1,0 1,5 2,0 3,0 4,0 30 30 30 30 30 30 Bng Xác nh kh nng chu moment Mx ca tit din a bfi x Mu1 (mm) (mm) (mm) (kNm) 286,8 119 171,2 274,6 124,2 138,3 258,2 132,2 116,6 242,6 140,7 109,9 214,8 158,9 78,8 193,8 176,1 70,03 Mu2 (kNm) 183,5 149,2 127,1 121 88,7 80,6 Mx (kNm) 354,2 287,5 243,7 230,9 167,5 150,6 30 30 30 30 30 30 Bng 10 Xác nh kh nng chu moment My ca tit din a bfi x Mu1 (mm) (mm) (mm) (kNm) 286,8 119 87,8 274,6 124,3 70,5 258,8 132,2 58,9 242,6 140,7 54,9 214,8 158,9 38,4 193,8 176,1 33,4 Mu2 (kNm) 100,1 81,4 69,3 66 48,4 44 My (kNm) 187,9 151,9 128,2 120,9 86,8 77,4 k() 0,91 0,74 0,63 0,6 0,44 0,4 k() 0,91 0,74 0,63 0,6 0,44 0,4 Kh Kh nng kháng u un c ca ti tit di din: Mu1 = As1 fsd,fi ( m) z Mu2 = As2 fsd,fi ( m) z’ Mx = Mu1 + Mu2 , kt qu c trình bày Bng Tng t cho mơ men My c trình bày Bng 10 Kt lu lun: tit din ct  kh nng chu mômen ti mc thi gian 0,5 h nhng không  kh nng chu mômen  mc h, 1,5 h, h, h, h Kt lu lun Bài báo trình bày trình t thit k tính tốn c th  xác nh kh nng chu lc ca ct BTCT cháy, mà tiêu chun cng nh quy chun ca Vit Nam cha  cp n Phng pháp tính tốn n gin theo tiêu chun Châu Âu có th dùng  kim tra ct BTCT chu tác ng bi ng gia nhit tiêu chun Khi chiu dày lp bê tơng bo v tng lên kh nng chu la cng tng lên Vì vy vic chn lp bê tông bo v cho ct quan trng  cân i gia kh nng chu lc  nhit  thng kh nng kháng cháy Tài li liu tham kh kho [1] QCVN 06:2010/BXD, “Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia an toàn cháy cho nhà cơng trình” Hà nội 2010 [2] TCVN 5574:2018, “Thiết kế kết cấu bê tông bê tông cốt thép” Hà nội 2018 [3] Thắng, N T., Ninh, N T., “Biểu đồ tương tác cột bê tông cốt thép nhiệt độ cao theo tiêu chuẩn Châu Âu EC2”, Tạp chí Khoa Học Cơng Nghệ Xây Dựng – Đại học Xây dựng, 10(2):55-61, 2016 [4] Thắng, N T., “Ảnh hưởng bố trí cốt thép dọc tới khả chịu lực bê tông cốt thép nhiệt độ cao”, Tạp chí xây dựng, No 56, Vol 5, pp 141-144, 2017 [5] Đồng, P T., “Thiết kế sàn bê tông cốt thép chịu lửa theo tiêu chuẩn EN 1992-1-2” Luận văn thạc sĩ, Trường Đại học Xây dựng Hà nội, 2018 [6] EN 1992-1-2 (2004), Eurocode 2: Design of Composite Steel and Concrete Structures, Part 1-2: General rules – Structural fire Design 03.2021 61 ... thép dọc tới khả chịu lực bê tông cốt thép nhiệt độ cao”, Tạp chí xây dựng, No 56, Vol 5, pp 141-144, 2017 [5] Đồng, P T., “Thiết kế sàn bê tông cốt thép chịu lửa theo tiêu chuẩn EN 1992-1-2? ?? Luận... cột bê tông cốt thép nhiệt độ cao theo tiêu chuẩn Châu Âu EC2”, Tạp chí Khoa Học Cơng Nghệ Xây Dựng – Đại học Xây dựng, 10(2):55-61, 2016 [4] Thắng, N T., “Ảnh hưởng bố trí cốt thép dọc tới khả. .. ct thép chu kéo ct thép chu nén;  m nhit  trung bình ca lp ct thép Khi ã tính c s tham gia chu mơ men ca nhánh ct thép nh tng kh nng chu mơ men ca tồn tit din c tính