ĐỒ án cầu BTCT DUL CĂNG SAU

TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM HCMC UNIVERSITY OF TECHNOLOGY AND EDUCATION KHOA XÂY DỰNG – FACULITY OF CIVIL ENGINEERING BỘ MÔN CÔNG TRÌNH GIAO THÔNG DEPARTMENT OF TRANSPORTATION ENGINEERING THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP REINFORCED CONCRETE BRIDGE DESIGN SINH VIÊN – STUDENT : VŨ VĂN ĐỨC MSSV- ID : 16127045 GVHD- ADVISOR : TS TRẦN VŨ TỰ TP HỒ CHÍ MINH - 2020 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD: Ts TRẦN VŨ TỰ Chương 1: THIẾT KẾ SƠ BỘ 1.1  1.1.1  Số liệu thiết kế Quy trình thiết kế: 22TCN 272_05 Phương dọc cầu: Dạng kết cấu nhịp: hệ dầm giản đơn tiết diện chữ I DUL căng sau - Chiều dài toàn dầm: L = 33 m - Khoảng cách từ đầu dầm đến tim gối: a = 0.5 m - Chiều dài nhịp tính tốn: Ltt= 32 m 1.1.2 Phương ngang cầu: - Mặt xe chạy: B1 = 8.00 m - Lề người đi: B2 = 0.00 m - Gờ chắn xe: B3 = 0.50 m Tổng bề rộng cầu: B = + 2x0.5 = m 1.1.3 Tải trọng thiết kế: Hoạt tải HL93 1.2 Vật liệu  Các loại thép dùng thi công lề hành, lan can, mặt cầu, dầm ngang, dầm quy định theo ASTM A615M - Lan can: ( Phần thép ) fy = 250 Mpa  Thép M270 cấp 250 : - Lan can: ( Phần BT ) f`c = 30 Mpa  Bê tông: fy = 300 Mpa  Thép G40 (300): - Bản mặt cầu: f`c = 30 Mpa  Bê tông: Ec = 0.043 × γ1.5 c × √fc ` -  Thép G60 (420):  Bê tông: Dầm ngang:  Thép chủ G60 (420):  Thép dọc dầm ngang, thép đai G40 (280): - = 0.043 × 25001.5 × √30 = 29440 Mpa fy = 420 Mpa f`c = 30 Mpa Ec = 29440 Mpa fy = 420 Mpa fy = 280 Mpa Bê tông: - Tỉ trọng bê tông: SVTH: VŨ VẮN ĐỨC_16127045 Ta có: { B = (n − 1) S + 2Lc => B ≈ n S Lc ≈ 0.5S Vậy ta chọn số lượng dầm dầm, khoảng cách dầm 1800 mm, chiều dài hẫng 900 mm 1.3.2 Thiết kế độ dốc ngang cầu: Độ dốc ngang thiết kế: 2% Tạo độ dốc ngang cách thay đổi chiều cao đá kê gối: dùng đá kê gối có chiều cao tăng dần sau : ( chiều cao tối thiểu 150 mm )  Gối 1: 200 mm  Gối 2: 200 + S x 2% = 236 mm  Gối 3: 200 + S x 2% = 272 mm Các gối lại đối xứng qua tim cầu 1.3.3 Thiết kế nước mặt cầu: Đường kính ống: D ≥ 100mm Diện tích ống nước tính sở 1m2 mặt cầu tương ứng với cm2 ống thoát nước Khoảng cách ống tối đa 15 m, chiều dài ống vượt qua đáy dầm 100mm nống = f`c = 45 Mpa 1.5 Thép dọc dầm chủ, thép đai G40 (280): Khoảng cách dầm chủ: S = 1.8 m Vậy số ống thoát nước cần thiết là: Ec = 0.043 × γ1.5 c × √fc `  Bề rộng toàn cầu: B = + 2x0.5 = m Diện tích mặt cầu S = L x B = 33 x = 297 m2 cần bố trí 297 cm2 ống nước Chọn ống có D = 100 mm => Aống = 7850 mm2 = 78.5 cm2 Dầm chủ:  Trọng lượng riêng thép: γs = 7.85 × 10−5 N/mm3 Loại cốt thép DUL tao thép có độ chùng thấp dps = 12.7 mm  Đường kính tao:  Cường độ chịu kéo tiêu fpu = 1860 Mpa chuẩn: fpy = 0.9fpu = 1670 Mpa  Cường độ chảy: fpj = 0.74 fpu = 1374 Mpa  Ứng suất kích: 1.3 Thiết kế mặt cắt ngang cầu 1.3.1 Chọn số lượng dầm n, khoảng cách dầm S, chiều dài cánh hẫng Lc - = 0.043 × 2500 = 36057 Mpa fy = 280 Mpa × √45 297 = 3.78 ống 78.5 Vậy chọn ống bố trí đối xứng bên ống Mỗi bên hai ống cách 9.9 m 1.3.4 Xác định kích thước dầm chủ 1 18 22 Chiều cao dầm chủ lựa chọn sơ theo công thức kinh nghiệm: ( 𝐿 ÷ 𝐿) với L chiều dài nhịp Ở L = 33 m, nên chọn H = (1.83 – 1.5)m = 1.65 m γ = 2.5 × 10−5 N/mm3 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD: Ts TRẦN VŨ TỰ 650 80 100 850 100 100 900 650 110120 890 200 1200 1650 1416 250 4000 2% Mặt cắt đầu dầm 650 1800 200 1650 500 1300 34 120 80 850 500 Kích thước chi tiết dầm chủ chọn theo hình vẽ bên 650 Mặt cắt đầu dầm 1800 Mặt cắt dầm Hình 1.1 Kích thước sơ dầm chủ 2 3 9000 1.3.4 Các định hệ dầm ngang, chiều dày mặt cầu lớp phủ  Dầm ngang: Xác định chiều cao dầm ngang: Hng ≥ H = × 1.65 = 1.1 m =≫ Chọn Hng = 1.4 m Lng ≤ 4S = × 1.7 = 9.2 m =≫ Chọn Lng = 6.4𝑚 Lng ≤ 9m 1800 Khoảng cách dầm ngang: { Vậy số lượng dầm ngang theo phương dọc cầu dầm 1800  Lớp phủ: Chọn lớp phủ gồm lớp:  Lớp bê tơng Asphal dày 70mm  Lớp Phòng nước dày 5mm 500 900 SVTH: VŨ VẮN ĐỨC_16127045 4000 1.2(S + 3000) = 188mm =≫ Chọn h = 200mm f 30 175 mm 2% hf ≥ { Mặt cắt dầm  Bản mặt cầu: Bản mặt cầu chọn theo điều kiện kinh nghiệm sau: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD: Ts TRẦN VŨ TỰ Chương 2: THIẾT KẾ LAN CAN 2.1 Tính tốn lan can g × L2 0.068 × 20002 = = 34000 N mm 8 y Mg =  Momen hoạt tải mặt cắt nhịp: Lan can bố trí hình Tải phân bố: y Mw = w × L2 0.37 × 20002 = = 185000 N mm 8 Tải tập trung: y MP = P L 890 × 2000 = = 222500 N mm 8 2.1.2.2 Nội lực tác dụng theo phương x Tải phân bố: w × L2 0.37 × 20002 = = 185000N mm 8 y Mw = Tải tập trung: y MP = Hình 2.1 Bố trí lan can cầu 2.1.2.3 Tổ hợp nội lực tác dụng lên lan can y Khối lượng riêng thép làm lan can là: γs = 7.85 × 10−5 N/mm3 Thép M270 cấp 250 : fy = 250 Mpa 2.1.1 Tải trọng tác dụng lên lan can: g = γs D2 − d2 602 − 502 π = 7.85 × 10−5 × × π = 0.068 N/mm 4 Hoạt tải:  Tải tập trung: P = 890 N  Tải phân bố: w = 0.37 N/mm 2.1.2 Nội lực tác dụng lên lan can: 2.1.2.1 Nội lực tác dụng theo phương y  Momen tĩnh tải mặt cắt nhịp: SVTH: VŨ VẮN ĐỨC_16127045 y Trong đó: Khoảng cách cột lan can 2000 mm Tính tải : trọng lượng thân lan can y x + γ M x )2 M = η √(γDC Mg + γLL (Mw + MP ) + (γLL Mw LL P Chọn lan can thép ống:  Đường kính ngồi D = 60 mm  Đường kính d = 50 mm P L 890 × 2000 = = 222500 N mm 8 η = ηD ηI ηR : Hệ số điều chỉnh tải trọng Với:  ηD = 0.95 : hệ số dẻo cho thiết kế thông thường theo yêu cầu  ηI = : hệ số quan trọng  ηR = : hệ số dư thừa ( mức thông thường ) => η = 0.95 × × = 0.95 - γDC = 1.25 : Hệ số tải trọng cho tĩnh tải γLL = 1.75 : Hệ số tải trọng cho hoạt tải =≫ M = 0.95 × √(1.25 × 34000 + 1.75 × (185000 + 222500)) + (1.75 × (185000 + 222500))2 = 987048 N mm Do lan can làm việc theo sơ đồ dầm liên tục, để đơn giản ta đưa từ sơ đồ dầm giản đơn sơ đồ dầm liên tục công thức gần đúng:  Momen lớn nhịp: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD: Ts TRẦN VŨ TỰ M1/2 = 0.5 × M = 0.5 × 987048 = 493524 N mm  Momen âm lớn gối:  Lực tập trung : P = 890 N Vậy lực tập trung tác dụng vào cột là: P``= P + P` = 740 + 890 = 1630 N Mg = 0.7 × M = 0.7 × 987048 = 690934 N mm Momen tác dụng vị trí chân cột là: M = P`` 185 + P`` 415 = 1630 × 185 + 1630 × 415 = 978000 N mm 2.1.2 Kiểm tra khả chịu lực lan can 2.2.2 Kiểm tra khả chịu lực cột lan can: Lan lan can kiểm tra theo điều kiện: ϕ Mn ≥ M Cột đảm bảo khả chịu lực thỏa mãn điều kiện: ϕMn ≥ ηγLL M Trong đó: - ϕ = : hệ số sức kháng M : momen lớn tĩnh tải hoạt tải Mn = fy S : sức kháng tiết diện Với S momen kháng uốn tiết diện S= Trong đó: - ϕ = 1: hệ số sức kháng Mn = fy S: sức kháng tiết diện với S tính sau: π π × (D3 − d3 ) = × (603 − 503 ) = 8934 mm3 32 32 =≫ Mn = 250 × 8934 = 2233500 N mm Kiểm tra điều kiện: ϕ Mn = × 2233500 = 2233500 N mm > 690934 N mm => 𝐎𝐊 Vậy lan can đủ điều kiện chịu lực 2.2 Tính tốn cột lan can: Để đơn giản tính tốn cột lan can, ta xét đến khả chịu lực xô ngang vào cột kiểm tra yêu cầu cấu tạo, bỏ qua trọng lượng thân 120 × 1503 55 × 1303 − × I 12 12 S= = = 181478mm3 Y 75 Sơ đồ tính sau: =≫ Mn = 250 × 181478 = 45369500 N mm Kiểm tra điều kiện: ϕ Mn = × 45369500 = 45369500 N mm > 0.95 × 1.75 × 978000 = 1625925 N mm Vậy cột thỏa mãn điều kiện chịu lực 2.2.3 Kiểm tra tỉ lệ cấu tạo chung Theo 6.10.2.1 22TCN272-05 cấu kiện chữ I phải thỏa mãn yêu cầu cấu tạo sau: 0.1 ≤ 2.2.1 Lực tác dụng lên cột lan can:  Lực phân bố w = 0.37 N/mm hai bên cột truyền vào cột lan can lực tập trung : P` = w × L = 0.37 × 2000 = 740 N SVTH: VŨ VẮN ĐỨC_16127045 Iyc ≤ 0.9 Iy Trong đó: - Iy : momen quán tính mặt cắt thép trục thẳng đứng mặt phẳng bụng, tính sau: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC Iy = - GVHD: Ts TRẦN VŨ TỰ 130 × 103 10 × 1203 +2× = 2890833 12 12 Iyc : momen quán tính cánh chịu nén mặt phẳng thép quanh trục đứng mặt phẳng bụng, tính sau 10 × 1203 Iyc = = 1440000 12 Ta có: Sức kháng kéo danh định Bu lơng tính theo 6.13.2.10.2 22TCN 211-06 sau: Tn = 0.76Ab Fub = 0.76 × 153.9 × 420 = 49125 N Lực kéo lớn gây cho bu lơng tính sau: Nmax = Trong đó: - Iyc 1440000 0.1 < = = 0.49 < 0.9 Iy 2890833 li : khoảng cách hàng bu lông lmax = 90 mm khoảng cách xa hàng bu lông m = số buloong hàng Vậy thỏa yêu cầu cấu tạo chung 2.3 2.3.1     Tính tốn bu lơng neo Chọn số liệu thiết kế: Đường kính bu lông:∅14 =≫ Ab = 153.9 mm2 Số lượng bu lông: bu lông Cường độ chịu kéo nhỏ nhất: Fub = 420 MPa Bề dày đế: 10 mm M lmax m ∑ l2i =≫ Nmax = 978000 × 90 = 5433 N × 902 Vậy Nmax < Tn nên bu lông đảm bảo điều kiện chịu cắt 2.4 Tính tốn tường lan can 2.4.1 Xác định lực va ngang xe Chọn cấp lan can thiết kế theo 13.7.2 22TCN 211-06, chọn cấp L3 ta được:        Ft ngang : 240 (kN) FL dọc : 80 (kN) Fv thẳng đứng: 80 (kN) Chiều dài tác dụng lực Lt LL = 1070 mm Điểm đặt lực He(min) : 810 mm Chiều cao tường lan can nhỏ nhất: 810 mm Sử dụng thép chịu lực thép ∅14 có As = 153.9 mm2 Bố trí thép hình vẽ 2.3.2 Kiểm tra sức kháng cắt Sức kháng cắt bu lông tinh vị trí có ren theo 6.13.2.7 – 22TCN 272-05 là: R n = 0.38Ab Fub Ns Với Ns số lượng mặt cắt tính tốn Ns = =≫ R n = 0.38 × 153.9 × 420 × = 24562 N Lực cắt mà bu lông phải chịu là: Vi = P`` × 1630 × = = 815 N 4 Vậy Rn > Vi nên bu lông đảm bảo điều kiện chịu cắt 2.3.3 Kiểm tra sức kháng kéo SVTH: VŨ VẮN ĐỨC_16127045 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD: Ts TRẦN VŨ TỰ ds 200 ϕ = 0.65 + 0.15 × ( − 1) = 0.65 + 0.15 × ( − 1) = 2.64 > 0.9 c 13.9 Chọn ϕ = 0.9 để tính tốn a 8.6 ) = 16.1 × 106 N mm ϕMnI = ϕAs fy (ds − ) = 0.9 × 307.8 × 300 × (200 − 2  Đoạn II: Cốt thép gồm chịu kéo có đường kính 14 mm, As = 153.9 × = 307.8 mm2 Bề rộng đoạn II: b = 350 mm ds = ( 250 + 250) − 50 = 325 mm a= A s fy 307.8 × 300 = = 10.34 mm 0.85fc `b 0.85 × 30 × 350 c= a 10.34 = = 12.37 mm β1 0.836 Hệ số sức kháng: ds 325 ϕ = 0.65 + 0.15 × ( − 1) = 0.65 + 0.15 × ( − 1) = 4.43 > 0.9 c 12.37 2.4.2 Xác định tổng sức kháng hệ lan can Chọn ϕ = 0.9 để tính tốn Do chiều dày tường lan can thay đổi nên chia lan can thành đoạn có kích thước hình vẽ: 2.4.2.1 a 10.34 ) = 26.6 × 106 N mm ϕMnII = ϕAs fy (ds − ) = 0.9 × 307.8 × 300 × (325 − 2 Tính sức kháng tường trục thằng đứng Trong việc xác định momen kháng uốn tường, phần cốt thép nén bỏ qua nên toán xác định sức kháng momen tới hạn dầm bê tông cốt thép tiết diện chữ nhật bố trí cốt đơn hình vẽ  Đoạn I: thép bố trí đối xứng nên sức kháng momen âm momen dương nhau:  Đoạn III: thép bố trí đối xứng nên sức kháng momen âm momen dương nhau: Bề rộng đoạn III: b = 225 mm Cốt thép gồm chịu kéo có đường kính 12 mm, As = 153.9 mm2 ds = 500-50 = 450 mm Bề rộng đoạn I: b = 310 mm Cốt thép gồm chịu kéo có đường kính 14 mm, As = 153.9 × = 307.8 mm2 ds = 250 – 50 = 200 mm a= A s fy 307.8 × 300 = = 11.68 mm 0.85fc `b 0.85 × 30 × 310 c= a 11.68 = = 13.9 mm β1 0.836 Hệ số sức kháng: SVTH: VŨ VẮN ĐỨC_16127045 a= A s fy 153.9 × 300 = = 8.04 mm 0.85fc `b 0.85 × 30 × 225 c= a 8.04 = = 9.62 mm β1 0.836 Hệ số sức kháng: ds 450 ϕ = 0.65 + 0.15 × ( − 1) = 0.65 + 0.15 × ( − 1) = 7.51 > 0.9 c 9.62 Chọn ϕ = 0.9 để tính toán ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD: Ts TRẦN VŨ TỰ a 8.04 ) = 18.5 × 106 N mm ϕMnIII = ϕAs fy (ds − ) = 0.9 × 153.9 × 300 × (450 − 2 Vậy sức kháng tổng cộng tường trục thẳng đứng là: ds 338 ϕ = 0.65 + 0.15 × ( − 1) = 0.65 + 0.15 × ( − 1) = 4.32 > 0.9 c 13.25 Chọn ϕ = 0.9 để tính tốn Mw H = ϕMnI + ϕMnII + ϕMnIII = 16.1 × 106 + 26.6 × 106 + 18.5 × 106 = 61.2 × 106 2.4.2.2 a 11.08 ) = 8.45 × 104 N mm ϕMnII = ϕAs fy (ds − ) = 0.9 × 0.942 × 300 × (338 − 2 Tính sức kháng tường trục nằm ngang Cốt thép chịu lực thép có đường kính mm ứng với diện tích 113.1 mm bố trí khoảng cách 150 mm Khi đó, diện tích thép chịu lực đơn vị chiều dài là: As = 113.1 = 0.942 mm2 /mm 120 Tất đoạn tính với chiều rộng đơn vị: b = mm  Đoạn III: Cốt thép chọn As = 0.942 mm2 /mm ds = 500 − 50 + a= A s fy 0.942 × 300 = = 11.08 mm 0.85fc `b 0.85 × 30 × c= a 8.8 = = 13.25 mm β1 0.836  Đoạn I: Cốt thép chọn As = 0.942 mm2 /mm ds = 250 − 50 + 14 12 + = 213 mm 2 A s fy 0.942 × 300 a= = = 11.08 mm 0.85fc `b 0.85 × 30 × a 8.87 c= = = 13.25 mm β1 0.836 Hệ số sức kháng: Hệ số sức kháng: ds 463 ϕ = 0.65 + 0.15 × ( − 1) = 0.65 + 0.15 × ( − 1) = 5.73 > 0.9 c 13.25 Chọn ϕ = 0.9 để tính tốn a 11.08 ) = 11.63 × 104 N mm ϕMnII = ϕAs fy (ds − ) = 0.9 × 0.942 × 300 × (463 − 2 Trị số trung bình sức kháng momen trục ngang là: ds 213 ϕ = 0.65 + 0.15 × ( − 1) = 0.65 + 0.15 × ( − 1) = 2.91 > 0.9 c 13.25 ̅c = M Chọn ϕ = 0.9 để tính tốn a 11.08 ) = 5.27 × 104 N mm ϕMnI = ϕAs fy (ds − ) = 0.9 × 0.942 × 300 × (213 − 2  Đoạn II: Cốt thép chọn As = 0.942 mm2 /mm 250 14 12 ds = + 250 − 50 + + = 338 mm 2 a= A s fy 0.942 × 300 = = 11.08 mm 0.85fc `b 0.85 × 30 × c= a 8.87 = = 13.25 mm β1 0.836 Hệ số sức kháng: SVTH: VŨ VẮN ĐỨC_16127045 14 12 + = 463 mm 2 ̅c = M ϕMnI × h1 + ϕMnII × h2 + ϕMnIII × h3 = H 5.27 × 104 × 310 + 8.45 × 104 × 350 + 11.63 × 104 × 225 = 8.14 × 104 N mm 885 2.4.2.3 Tính chiều dài tường xuất cấu chảy Chiều dài tường xuất cấu chảy xác định theo công thức:  Đối với va xô phần đoạn tường: L c1 Lt Lt 8H(Mb + Mw H) = + √( ) + 2 Mc 1070 1070 × 885 × (0 + 61.2 × 106 ) √ ) + Lc = + ( = 2903 mm 2 8.14 × 104  Đối với va xô đầu tường vị trí mối nối L c1 Lt Lt (Mb + Mw H) √ = + ( ) +H 2 Mc ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD: Ts TRẦN VŨ TỰ Chương 3: TÍNH TỐN BẢN MẶT CẦU 1070 1070 (0 + 61.2 × 106 ) √ ) + 885 × Lc = + ( = 1510 mm 2 8.14 × 104 3.1 Tổng sức kháng danh định tường lan can chịu tải trọng ngang tính theo cơng thức  Đối với va xô phần đoạn tường: Mc L2c ) Rw = × (8Mb + 8Mw H + 2Lc − Lt H Rw = 8.14 × 104 × 29032 ) = 534092N × (8 × + × 61.2 × 106 + × 2903 − 1070 885 Số liệu thiết kế Vật liệu:  + Bê tông:  + Thép G60 (420): Khoảng cách dầm chủ : Chiều dài công xôn : Chiều dày mặt cầu : Chiều dày lớp phòng nước là: Chiều dày lớp bê tông nhựa là: f`c = 30 Mpa fy = 420 Mpa 1800 mm 900 mm 200 mm mm 70 mm  Đối với va xô đầu tường vị trí mối nối Mc L2c ) Rw = × (Mb + Mw H + 2Lc − Lt H Rw = 6.55 × 104 × 15102 ) = 277864N × (0 + 61.2 × 106 + × 1510 − 1070 885 Kiểm tốn: Trường hợp Va xô phần đoạn tường Va xô đầu tường vị trí mối nối Lực thiết kế 240 240 Sức kháng 534.1 277.8 Kiểm toán OK OK 500 900 1800 3.2 Xác định nội lực hẫng 3.2.1 Xác định chiều dài nhịp tính tốn Đối với nhịp hẫng chiều dài nhịp tính tốn chiều dài cánh hẫng tính từ đầu ngồi BMC đến tim dầm biên Ở Lc = 900 mm 3.2.2 Tải trọng tác dụng  Trọng lượng lan can gờ chắn : Trọng tâm lan can không nằm mép BMC để đơn giản tăng độ an toàn ta xét trọng tâm nằm mép BMC Chọn 0.5 trọng lượng phần lan can thép DC3 = γbt × Agc + 0.5 = 0.32 × 25 + 0.5 = 8.5 kN  Trọng lượng lớp phủ phân bố môt mét chiều dài ( bỏ qua trọng lượng lớp phòng nước, xét bề dày lớp phủ bê tông nhựa 75 mm ): DW = hw × γw = 0.075 × 22.5 = 1.7 kN/m  Trọng lượng thân BMC: DC2 = hBMC × γBMC = 0.2 × 25 = kN/m SVTH: VŨ VẮN ĐỨC_16127045 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD: Ts TRẦN VŨ TỰ  Áp lực bánh xe trục tác dụng lên BMC:  Bề rộng bánh xe trục : b1 = 510 + 2hw = 510 + × 75 = 660 mm  Trọng tâm vệt bánh xe: X = b`1 / = 431 /2 = 215.5 mm  Bề rộng bánh xe trục theo phương dọc cầu: SW = 1140 + 0.833 × X = 1140 × 0.833 × 215.5 = 1319.5 mm  Áp lực lên mét dài BMC : P 145 PLL = = = 83.85 kN/m 2b1 SW × 0.66 × 1.31  ηL = : hệ số tầm quan trọng cơng trình Vậy: 𝜂 = 0.95 ( TTGH cường độ ) , TTGH sử dụng lấy  Hệ số xe : m = 1.2 cho trường hợp xe chất tải, m = cho trường hợp chất tải  Hệ số xung kích: IM = 33 %  Hệ số tải trọng: THGH cường độ Max Min 1.25 0.9 1.5 0.65 1.75 1.35 Loại tải trọng DC DW LL + IM TTGH SD 1 3.2.3.2 Trạng thái giới hạn cường độ I Công thức: 145/2 Mu = η [γDC DC3 Lc + γDW DW DC2 (Lc − 0.5)2 + γDC Lc + γLL (1 + IM) m PLL b`1 X] 2 = 0.95 [1.25 × 8.5 × 0.9 + 1.25 × 1.7 × (0.9 − 0.5)2 + 1.25 × × 0.92 + 1.75 × (1 + 33%) 2 × 1.2 × 83.85 × 0.431 × 0.2155] = 32.31 kN m 3.2.3.3 Trạng thái giới hạn sử dụng DC3 PLL Công thức: DW DC2 Ms = DC3 Lc + DW DC2 (Lc − 0.5)2 + Lc + (1 + IM) m PLL b`1 X 2 = 8.5 × 0.9 + 1.7 × (0.9 − 0.5)2 + × 0.92 + (1 + 33%) × 1.2 × 83.85 × 0.431 × 0.2155 2 = 22.24 kN m 3.3 Xác định nội lực 3.3.1 Xác định chiều dài nhịp tính toán 3.2.3 Xác định momen trạng thái kiểm tốn 3.2.3.1 Các hệ số tính tốn  Hệ số điều chỉnh tải trọng: trường hợp sử dụng giá trị cực đại 𝛾𝑖 𝜂= 𝜂𝑅 𝜂𝐷 𝜂𝐿 Trong đó:  ηD = : cho kết cấu thông thường theo Tiêu chuẩn  ηR = 1.05 ∶ lấy cho hẫng SVTH: VŨ VẮN ĐỨC_16127045 Đối với đúc liền khối kê lên nhiều dầm dọc nhịp tính toán khoảng cách hai tim dầm đỡ Với khoảng cách hai tim dầm đỡ 1800 mm Khi có tỉ số cạnh dài cạnh ngắn lớn 1.5 xem làm việc theo phương kê lên hai cạnh ngắn Nếu ngược lại làm việc theo kê cạnh Ta có: S1 = 6400 mm  Cạnh dài ( khoảng cách tim hai dầm ngang ) S2 = 1800 mm  Cạnh ngắn ( khoảng cách tim hai dầm chủ ) Do S1 / S2 = 6400 / 1800 = 3.5 > 1.5 nên làm việc theo phương kê lên hai dầm chủ ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC ∆BMC,DN,BK = GVHD: Ts TRẦN VŨ TỰ wL4tt 11.31 × 320004 × = × = 19.91 mm 384 EIg 384 36057 × 2.151 × 1011  Độ võng tĩnh tải giai đoạn II: ∆LL = ∑ ΔLL = 0.4 × Tính tải giai đoạn II là: w = 14.33 kN/m Độ võng tính theo cơng thức: wL4tt 14.33 × 320004 ∆DC2 = × = × = 13.95 mm 384 EIc 384 36057 × 3.889 × 1011  Độ vồng khải thác: ∆2 = ∆1 + ∆BMC,DN,BK + ∆𝐷𝐶2 = −38.45 + 19.91 + 13.95 = −4.59 Độ võng có hoạt tải sử dụng phải thỏa mãn điều kiện sau: +0.4 × 1 × × (2.07 × 109 + 2.22 × 109 ) × 4300 × 6.96 × 103 11 36057 × 3.889 × 10 +0.4 × 1 × × (2.22 × 109 + 1.72 × 109 ) × 4300 × 7.05 × 103 11 36057 × 3.889 × 10 +0.4 × 1 × × 1.72 × 109 × 11700 × 3.9 × 103 11 36057 × 3.889 × 10 = 6.01 mm Δ25%truck = 0.25 × 6.01 = 1.502 mm Ltt 32000 ∆ h ≤ [∆ ] = = = 40 mm 800 800 - Do tải làn: Trong đó: độ võng hoạt tải phải lấy giá trị lớn giữa: ∆lane =  Độ võng xe tải thiết kế  Độ võng 25% xe tải thiết kế tải  Tính tốn độ võng xe tải thiết kế: ∆h = max(∆LL ; [∆25%truck + ∆lane ]) = 10.55 mm < 46 mm =≫ 𝐎𝐊 số = = 0.4 số dầm 8.2 Kiểm toán dầm chủ TTGH cường độ 8.2.2 Kiểm tra sức kháng uốn 8.2.2.1 Kiểm tra mặt cắt L/2 Mặt cắt xem thỏa điều kiện chịu uốn khi: Độ võng tính tốn phương pháp nhân biểu đồ Vêrêsaghin sau: 145 kN 35 kN 4300 4300 Mr ≥ Mu Trong đó:  Mu : momen tải trọng gây TTGH cường độ I  Mr : sức kháng uốn tính tốn xác định theo 5.7.3.2.1 1.72x109 2.07x109 wL4tt 9.3 × 320004 × = × = 9.05mm 384 EI 384 36057 × 3.889 × 1011 Vậy: Hệ số phân bố độ võng lấy số chia số dầm tất chất tải tất dầm đỡ giả thiết võng nhau: 145 kN 1 × × 2.07 × 109 × 11700 × 3.9 × 103 11 36057 × 3.889 × 10  Tính tốn độ võng 25% xe tải thiết kế tải làn: - Do 25% xe tải thiết kế: 8.1.4.3 Độ võng hoạt tải m= Ωy EIi i i Mr = φMn 2.22x109 Với: 3.9x103 3.9x103 6.96x103 Độ võng dầm tính theo cơng thức: SVTH: VŨ VẮN ĐỨC_16127045 8x103 7.05x103 - φ = 0.95: hệ số sức kháng quy định điều 5.5.4.2 - Mn : sức kháng uốn danh định mặt cắt Theo 5.7.3.2.2 sức kháng uốn danh định mặt cắt chữ T hay chữ I định sau: a a a a hf Mn = Aps fps (dp − ) + As fy (ds − ) − As `fy ` (ds ` − ) + 0.85fc `(b − bw )β1 hf ( − ) 2 2 39 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD: Ts TRẦN VŨ TỰ Ở bỏ qua thép thường chịu lực nên công thức viết lại thành: a a hf Mn = Aps fps (dp − ) + 0.85fc `(b − bw )β1 hf ( − ) 2 Trong đó:        Aps = 4935 mm : diện tích thép DUL dp = 1850 − 178 = 1672 mm: khoảng cách từ thớ chịu nén đến trọng tâm cốt thép DUL β1 : hệ số quy đổi hình khối ứng suất theo điều 5.7.2.2, ta có: 0.05 0.05 β1 = 0.85 − × (f`c − 28) = 0.85 − × (45 − 28) = 0.73 7 b = 0.82 × 1800 = 1476 mm: bề rộng cánh chịu nén qui đổi từ BMC dầm bw = 200 mm: bề rộng bụng tiết diện hf = 200 mm: bề dày cánh chịu nén fps : ứng suất trung bình cốt thép DUL sức kháng uốn danh định tính theo cơng thức c ) dp Trong đó: k: hệ số xác định theo công thức: k = (1.04 − - fpy 1670 ) = × (1.04 − ) = 0.28 fpu 1860 c: khoảng cách từ TTH đến mặt chịu nén Được xác định theo 5.7.3.1.1-3 sau: c= c= Aps fpu − 0.85β1 fc `(b − bw )hf fpu 0.85fc `β1 bw + kAps dp 4935 × 1860 − 0.85 × 0.73 × 45 × (1476 − 200) × 200 = 288.3 mm 1860 0.85 × 45 × 0.73 × 200 + 0.28 × 4935 × 1672 Ta có: c = 288.3 mm > hf = 200 mm nên tiết diện tính theo hình chữ T Thế số vào ta được: fps = 1860 × (1 − 0.28 ×  Vậy: Mr = 0.95 × 13723 = 13036 kN m > Mu = 10239 kN m => 𝐎𝐊 8.2.2.2 Kiểm tra mặt cắt lại: fps = fpu (1 − k - = 1.37 × 1010 N mm = 13723 kN m 288.3 ) = 1770 Mpa 1672 Các giá trị Aps (mm2 ) dp (mm) β1 b (mm) bw (mm) hf (mm) k c (mm) a (mm) fps (Mpa) Mn (mm) Mr (mm) Mu (mm) Kiểm tra GỐI L/8 L/4 3L/8 4935 4935 4935 4935 1052 0.73 1476 650 200 0.28 221.74 161.87 1750 8298 7883 OK 1321 0.73 1476 200 200 0.28 272.68 199.06 1752 10558 10030 4542.7 OK 1516 0.73 1476 200 200 0.28 282.05 205.9 1763 12315 11699 7749.6 OK 1633 0.73 1476 200 200 0.28 286.84 209.39 1769 13376 12707 9640.3 OK 8.2.3 Kiểm tra hàm lượng thép thường thép DUL 8.2.3.1 Kiểm tra hàm lượng thép tối đa Theo 5.7.3.3.1 hàm lượng cốt thép DUL không DUL tối đa phải giới hạn cho: c ≤ 0.42 de Ở ta bỏ qua thép thường chịu lực nên de = dp Ta kiểm tra hàm lượng thép DUL tối đa mặt cắt sau: Các giá trị c de c/de Kiểm tra GỐI 221.74 1052 0.21 OK L/8 272.68 1321 0.21 OK L/4 282.05 1516 0.19 OK 3L/8 286.84 1633 0.18 OK L/2 288.3 1672 0.17 OK 𝑎 = 𝑐𝛽1 = 0.73 × 288.3 = 210.5 𝑚𝑚: chiều cao vùng nén BT Thế số vào công thức ta sức kháng uốn danh định mặt cắt: Mn = 4935 × 1770 × (1672 − SVTH: VŨ VẮN ĐỨC_16127045 210.5 210.5 200 ) + 0.85 × (1476 − 200) × 0.73 × 200 × ( − ) 2 8.2.3.2 Kiểm tra hàm lượng thép tối thiểu Theo 7.3.3 TCVN 11823-5-2017 lượng cốt thép DUL cốt thép thường chịu kéo phải đủ để phát triển sức kháng tính tốn Mr, hai giá trị sau đây: 40 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD: Ts TRẦN VŨ TỰ     Mr ≥ min(1.2Mcr , 1.33Mu ) Trong đó:   Mu : momen tính tốn tổ hợp tải trọng cường độ I Mcr : xác định theo công thức: Mcr = (fr + fpe )Sbc − (MDC1 + MDC2 ) ( Sức kháng cắt danh định mặt cắt xác định theo điều 5.8.3.3 sau: Sbc − 1) Sb  Chọn cốt đai thiết kế: Chọn cốt đai đơn ( nhánh ) có đường kính ∅14 => Av = 72 π = 154 mm2 Trong đó: -  Xác định khoảng cách cốt đai fr (Mpa): cường độ chịu kéo uốn bê tơng, tính theo cơng thức Khoảng cách cốt đai xác định giá trị nhỏ hai điều kiện: fr = 0.63√f`c = 0.63 × √45 = 4.23 Mpa -  Khoảng cách cốt đại theo yêu cầu cấu tao: fpe (Mpa): ứng suất hữu hiệu bê tơng Tính theo cơng thức: fpe - Theo 5.8.2.7 cự ly cốt thép ngang không vượt trị số sau: Ppe Ppe = + e A Sb ps - Sbc (mm3 ): momen chống uốn thớ tiết diện liên hợp Sb (mm3 ): momen chống uốn thớ dầm MDC1 + MDC2 (kN m): momen không nhân hệ số tĩnh tải giai đoạn I tính tải giai đoạn II gây Sbc Sb MDC1 + MDC2 1.2Mcr 1.33Mu min(1.2Mcr , 1.33Mu ) Mr Kiểm tra GỐI 4.23 6.56 3.10E+08 4.34E+08 5619.48 0 7883 OK L/8 4.23 17.71 2.60E+08 3.47E+08 2415.84 8155.2 6041.791 6041.79 10030 OK Nếu Vu < 0.1f`c bv dv thì: s ≤ 0.8dv ≤ 600 mm - Nếu Vu ≥ 0.1f`c bv dv thì: s ≤ 0.4dv ≤ 300 mm Trong đó: Ta có bảng kiểm tra mặt cắt sau: Các giá trị fr fpe Vu : lực cắt tính tốn gây TTGH cường độ Vr : sức kháng cắt tính tốn mặt cắt φ = 0.9: hệ số sức kháng théo qui định điều 5.5.4.2 lấy với bê tông tỷ trọng thường Vn : sức kháng uốn danh định mặt cắt L/4 4.23 22.31 2.60E+08 3.47E+08 4141.44 9392.16 10306.968 9382.16 11699 OK 3L/8 4.23 24.99 2.60E+08 3.48E+08 5176.8 10107 12821.6 10107 12707 OK L/2 4.23 29.79 2.07E+08 3.48E+08 5521.92 9677.88 13617.87 96778 13036 OK   bv = 200 mm: bề rộng bụng hữu hiệu lấy bề rộng nhỏ bụng phạm vi dv dv : chiều cao chịu cắt hữu hiệu lấy giá trị lớn giá trị sau: dp − 0.5 × a = 1672 − 0.5 × 210.5 = 1567 mm 0.72 × h = 0.72 × 1650 = 1188 mm dv = max { = 1567 mm 0.9 × dp = 0.9 × 1672 = 1505 mm Ta có: 𝑉𝑢 = 335.93 kN < 0.1 × 45 × 200 × 1567 = 1410300 N = 1410.3 kN nên: s1 ≤ 0.8dv = 0.8 × 1567 = 1254 mm ≤ 600  Khoảng cách cốt đai theo hàm lượng tối thiểu: Cự ly lớn cốt đai theo hàm lượng tối thiểu lấy sau: s2 ≤ 8.2.4 Kiểm tra sức kháng cắt 8.2.4.1 Kiểm tra mặt cắt L/2 Mặt cắt xem thỏa điều kiện chịu cắt khi: Vr = φVn ≥ Vu Trong đó: SVTH: VŨ VẮN ĐỨC_16127045 A v fy 0.083√f`c bv = 154 × 280 0.083 × √45 × 200 = 387 mm Vậy chọn khoảng cách cốt đai là 300 mm  Xác định Vp: Vp xác định theo công thức: 41 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD: Ts TRẦN VŨ TỰ j Vp = fpe ∑ Aps sin γj Trong đó:    fpe = 1374 − 534.55 = 839.45 ∶ ứng suất cáp sau trừ mát Aps = 987 mm2 : diện tích bó cáp γj : góc hợp bưởi phương lực kéo cáp với trục dọc Ở nhịp nên bó cáp có γ = 0o 10239 × 106 + + 0.5 × 335.93 × 103 × cot 30o − 4935 × 1374 1567 εx = = 5.4 × 10−4 197000 × 4935 Do giá trị εx < 0.002 nên không cần hiệu chỉnh Với giá trị εx = 5.4 × 10−4 v / f`c = 1.19 / 45 = 0.026 tra hình 5.8.3.4.2-1 ta được: θ = 27.3o , β = 4.8 Vậy sô lên công thức ta được: Thế số vào ta được: Vc = 0.083 × 4.8 × √45 × 200 × 1567 = 837577 N = 837.6 kN o Vp = 839.45 × × 987 × sin0 = N = kN Vs =  Xác định Vc, Vs Theo 5.8.3.3-3 khả chịu cắt bê tông xác định theo công thức: Vc = 0.083β√f`c bv dv Theo 5.8.3.3-4 khả chịu cắt thép đai xác định theo công thức: Vs = bv = 200 mm: bề rộng bụng hữu hiệu dv = 1567 mm: chiều cao chịu cắt hữu hiệu s = 300 mm: cự ly cốt đai α = 90: góc nghiêng cốt thép đai trục dọc Av = 154 mm: diện tích cốt thép đai β: hệ số khả bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo quy định 5.8.3.4 θ: góc nghiêng ứng suất nén chéo xác định theo 5.8.3.4 Xác định theo dẫn điều 5.8.3.4.2 Xác định ứng suất cắt bê tông: v=  Vn = { Vc + Vs + Vp = 837.6 + 654.6 + = 1492.2 kN = 1492.2 kN 0.25 × 45 × 200 × 1567 + = 3525750 N = 3525.7 kN Kiểm tra: Vr = 0.9 × 1492.2 = 1342.98 kN > Vu = 335.93 kN => 𝐎𝐊 8.2.4.1 Kiểm tra mặt cắt lại  Xác định khoảng cách cốt đai Xác định 𝛽, 𝜃 sau:  Vậy sức kháng uốn danh định mặt cắt láy giá trị nhỏ hai giá trị sau: Av fy dv (cotgθ + cotgα)sinα s Trong đó:        154 × 280 × 1567 × (cotg 27.3o + cotg 90o ) × sin 90o = 654563 N = 654.6 kN 300 Vu − φVp 335.93 × 103 − = = 1.19 Mpa φbv dv 0.9 × 200 × 1567 Xác định ứng biến cốt thép phía chịu kéo uốn cấu kiện: Mu + 0.5Nu + 0.5Vu cotθ − Aps fpo dv εx = Es As + Ep Aps Bỏ qua cốt thép thường chịu lực, giả thiết góc θ = 30o ta được: SVTH: VŨ VẮN ĐỨC_16127045 Các giá trị bv dv Av s1 s2 Chọn GỐI 650 1188 308 950 238 150 L/8 200 1221 154 977 387 300 L/4 200 1413 154 1130 387 300 3L/8 200 1528 154 1222 387 300 GỐI L/8 L/4 3L/8 1015.35 964.11 922.548 882.14 Aps (mm ) 987 987 987 987 γ̅j ( ° ) 4.46 3.33 2.28 1.52 Vp (kN) 389.65 276.37 181.12 115.48 GỐI 650 L/8 200 L/4 200 3L/8 200  Xác định Vp Các giá trị fpe (Mpa)  Xác định Vc, Vs Các giá trị bv 42 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC dv s α Av v Mu Vu εx F𝜀 εx 𝐹𝜀 𝑣/𝑓`𝑐 β θ Vs Vc Vn1 Vn2 Vn Vr 1188 150 90 308 1.96 1710.7 -0.00643 0.02 -0.00013 0.04 5.6 27.3 1987.59 2407.7 4784.94 9076.9 4784.94 4306.45 GVHD: Ts TRẦN VŨ TỰ 1221 300 90 154 5.03 4542.7 1355 -0.0022893 0.04 -0.00009 0.11 5.6 24.1 587.04 761.41 1624.82 3023.62 1624.82 1462.34 1413 300 90 154 3.33 7749.6 1008.8 -0.000512704 0.04 -0.00002 0.07 5.2 26.9 600.15 818.2 1599.47 3360.37 1599.47 1439.52 1528 300 90 154 2.05 9640.3 667.62 0.00013 0.05 4.9 27.3 639.11 833.75 1588.34 3553.48 1588.34 1429.51 1624.82 3023.62 1624.82 1462.34 1355 OK 1599.47 3360.37 1599.47 1439.52 1008.8 OK 1588.34 3553.48 1588.34 1429.51 667.62 OK  Xác định Vn kiểm tra Vn1 Vn2 Vn Vr Vr Kiểm tra 4784.94 9076.9 4784.94 4306.45 1710.7 OK THE END SVTH: VŨ VẮN ĐỨC_16127045 43 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD: Ts TRẦN VŨ TỰ MỤC LỤC CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ SƠ BỘ 1.1 Số liệu thiết kế 1.1.1 Phương dọc cầu: 1.1.2 Phương ngang cầu: .1 1.1.3 Tải trọng thiết kế: .1 1.2 Vật liệu 1.3 Thiết kế mặt cắt ngang cầu 1.3.1 Chọn số lượng dầm n, khoảng cách dầm S, chiều dài cánh hẫng Lc .1 1.3.2 Thiết kế độ dốc ngang cầu: .1 1.3.3 Thiết kế thoát nước mặt cầu: 1.3.4 Xác định kích thước dầm chủ .1 1.3.4 Các định hệ dầm ngang, chiều dày mặt cầu lớp phủ 3.3 Xác định nội lực 3.3.1 Xác định chiều dài nhịp tính tốn 3.3.2 Xác định nội lực tĩnh tải 10 3.3.3 Xác định nội lực hoạt tải 10 3.3.4 Xét tính liên tục mặt cầu 11 3.4 Bảng tổng hợp nội lực mặt cầu 11 3.5 Thiết kế cốt thép cho mặt cầu 11 3.5.1 Thiết kế cốt thép cho chịu momen dương 11 3.5.2 Thiết kế cốt thép cho chịu momen âm 12 3.6 Xác định cốt thép phân bố dọc cầu 12 3.7 Kiêm tra nứt cho mặt cầu 13 3.7.1 Kiểm tra nứt cho momen dương 13 3.7.2 Kiểm tra nứt cho momen âm 13 CHƯƠNG THIẾT KẾ DÀM NGANG 14 CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ LAN CAN 2.1 Tính tốn lan can 2.1.1 Tải trọng tác dụng lên lan can: 2.1.2 Nội lực tác dụng lên lan can: 2.1.2 Kiểm tra khả chịu lực lan can 2.2 Tính tốn cột lan can: .4 2.2.1 Lực tác dụng lên cột lan can: 2.2.2 Kiểm tra khả chịu lực cột lan can: 2.2.3 Kiểm tra tỉ lệ cấu tạo chung 2.3 Tính tốn bu lơng neo 2.3.1 Chọn số liệu thiết kế: 2.3.2 Kiểm tra sức kháng cắt .5 2.3.3 Kiểm tra sức kháng kéo 2.4 Tính tốn tường lan can 2.4.1 Xác định lực va ngang xe .5 2.4.2 Xác định tổng sức kháng hệ lan can .6 CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN BẢN MẶT CẦU 3.1 Số liệu thiết kế 3.2 Xác định nội lực hẫng 3.2.1 Xác định chiều dài nhịp tính toán 3.2.2 Tải trọng tác dụng 3.2.3 Xác định momen trạng thái kiểm toán .9 SVTH: VŨ VẮN ĐỨC_16127045 4.1 Cơ sở tính tốn 14 4.1.1 Giả thiết tính tốn 14 4.1.2 Số liệu tính tốn 14 4.2 Xác định nội lực dầm ngang 14 4.2.1 Xác định nội lực tĩnh tải 14 4.2.2 Xác định nội lực hoạt tải 15 4.2.3 Tổng hợp nội lực dầm ngang 15 4.3 Thiết kế cốt thép cho dầm ngang 16 4.3.1 Số liệu thiết kế 16 4.3.2 Kiểm toán cốt thép với mặt cắt nhịp 16 4.3.3 Kiểm toán cốt thép với mặt cắt ngàm 16 4.4 Kiểm tra nứt cho dầm ngang 17 4.4.1 Kiểm tra nứt cho momen dương 17 4.4.2 Kiểm tra nứt cho momen âm 17 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN DẦM CHỦ 19 5.1 Tính tốn tĩnh tải tác dụng lên dầm chủ 19 5.1.1 Tĩnh tải giai đoạn I ( Tác dụng lên mặt cắt không liên hợp ) 19 5.1.2 Tĩnh tĩnh tải giai đoạn II ( tác dụng lên mặt cắt liên hợp ) 19 5.1.3 Bảng tổng hợp tĩnh tải tác dụng lên dầm chủ 20 5.2 Hoạt tải tác dụng lên dầm chủ 20 5.2.1 Các hoạt tải tác dụng bao gồm: 20 5.2.2 Tính hệ sơ phân bố hoạt tải theo 20 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC CHƯƠNG 6: TÍNH NỘI LỰC DẦM CHỦ THEO CÁC TRẠNG THÁI GIỚI HẠN 22 6.1 Bảng hệ số tải trọng 22 6.1.1 Bảng hệ số tải trọng 22 6.1.2 Bảng hệ số điều chỉnh tải trọng 22 6.1.3 Bảng lực xung kích 22 6.2 Nội lực dầm chủ tĩnh tải gây 22 6.2.1 Tính diện tích đường ảnh hưởng .22 6.2.2 Tính giá trị momen lực cắt tĩnh tải giai đoạn I 22 6.2.3 Tính giá trị momen lực cắt tĩnh tải giai đoạn II .23 6.2.4 Bảng tổng hợp nội lực tĩnh tải gây 23 6.3 Nội lực dầm chủ hoạt tải gây 23 6.3.1 Momen hoạt tải gây 23 6.3.2 Lực cắt hoạt tải gây 25 6.4 Bảng tổng hợp tính tốn nội lực toàn tải trọng gây .26 6.4.1 Cơng thức tính tốn 26 6.4.2 Bảng tổng hợp momen toàn tải trọng gây 26 6.4.3 Bảng tổng hợp lực cắt dao toàn tải trọng gây 26 CHƯƠNG 7: BỚ TRÍ CÁP VÀ TÍNH MẤT MÁT ỨNG ŚT TRONG DẦM CHỦ 27 7.1 Vật liệu làm dầm chủ .27 7.1.1 Bê tông 27 7.1.2 Thép thường 27 7.1.3 Cáp dự ứng lực 27 7.2 Chọn và bố trí cáp 27 7.2.1 Xác định sơ số lượng cốt thép DUL: 27 7.2.2 Bố trí cáp DUL dầm 28 7.3 Tính đặc trưng hình học 29 7.3.1 Tính đặc trưng hình học mặt cắt dầm 29 7.3.2 Tính đặc trưng hình học mặt cắt lại 30 7.4 Tính mát ứng suất dầm chủ 31 7.4.1 Mất mát ứng suất ma sát 32 7.4.2 Mất mát ứng suất biến dạng neo 32 7.4.3 Mất mát ứng suất co ngắn đàn hồi bê tông 33 7.4.4 Mất mát ứng suất co ngót bê tơng 33 7.4.5 Mất mát ứng suất từ biến bê tông 33 7.4.6 Mất mát ứng suất tự chùng cốt thép DUL .34 7.4.7 Tổng mát ứng suất 34 CHƯƠNG 8: KIỂM TOÁN DẦM CHỦ 35 SVTH: VŨ VẮN ĐỨC_16127045 GVHD: Ts TRẦN VŨ TỰ 8.1 Kiếm toán dầm chủ TTGH sử dụng 35 8.1.1 Kiểm tra ứng suất lúc căng kích 35 8.1.2 Kiểm tra ứng suất nén lúc sử dụng 36 8.1.3 Kiểm tra ứng suất kéo lúc sử dụng 38 8.1.4 Tính tốn độ võng, độ vồng dầm 38 8.2 Kiểm toán dầm chủ TTGH cường độ 39 8.2.2 Kiểm tra sức kháng uốn 39 8.2.3 Kiểm tra hàm lượng thép thường thép DUL 40 8.2.4 Kiểm tra sức kháng cắt 41 MẶT CẮT NGANG CẦU - CROSS SECTION TỈ LỆ 1:30 - SCALE 1:30 9000 THÉP CHỜ LAN CAN 32 THÉP CHỜ LAN CAN Ø10 a400 R3 468 Ø10 a200 S3 Ø12 a200 S2 800 Ø12 a150 8000 S1 Ø12 a150 2% 200 2% 75 R2 468 1085 32 MẶT BẰNG CẦU - PLAN TỈ LỆ 1:30 - SCALE 1:30 Ø12 a150 CỐT THÉP LỚP DƯỚI CỐT THÉP LỚP TRÊN 4500 4500 R2 R3 Ø12 a200 R2 R3 S1 Ø12 a150 THÉP CHỜ KHE CO GIÃN THÉP CHỜ KHE CO GIÃN S2 PHƯƠNG DỌC CẦU S3 Ø10 a200 Ø12 a200 Ø10 a200 Ø12 a200 S2 Ø10 a800 S1 S1 Ø10 a200 S1 THÉP CHỜ KHE CO GIÃN THÉP CHỜ KHE CO GIÃN 37 9000 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PPHẠM KỸ THUẬT TP HCM HCMC UNIVERSITY OF TECHNOLOGY AND EDUCATION FALCULTY OF CIVIL ENGINEERING - KHOA XÂY DỰNG DEPARTMENT OF TRANSPORTATION ENGINEERING BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THÔNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC COURSE PROJECT SINH VIÊN-STUDENT VŨ VĂN ĐỨC MSSV-ID 16127045 HƯỚNG DẪN TS TRẦN VŨ TỰ ADVISOR 126 37 200 TÊN ĐỒ ÁN - PROJECT NAME KẾT CẤU PHẦN TRÊN - SUPERSTRUCTURE THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP BẢN MẶT CẦU - DECK SLAB REINFORCED CONCRETE BRIDGE DESIGN BẢN VẼ SỐ: DRAWING No 0_5 TỜ SỐ : SHEET No 1/1 TỈ LỆ : SCALE 1:30 MẶT ĐỨNG NHỊP - SPAN ELEVATION TỈ LỆ 1:90 - SCALE 1:90 1/2 MẶT CẮT DỌC CẦU 1/2 HÌNH CHIẾU DỌC CẦU 33000 16500 2150 825 16500 13525 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 960 1650 1925 275 Lớp bê tông asphal: 70 mm Lớp phòng nước: mm Bê tông BMC : 200 mm 500 6400 6400 6400 6400 6400 500 33000 MẶT BẰNG NHỊP - SPAN PLAN TỈ LỆ 1:90 - SCALE 1:90 1/2 MẶT CẮT DỌC CẦU 1/2 MẶT BẰNG CẦU 33000 16500 500 6400 16500 6400 DẦM CHỦ MAIN GIRDER 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 980 9900 900 DẦM NGANG CROSS BEAM 3200 VỊ TRÍ THOÁT NƯỚC VỊ TRÍ THOÁT NƯỚC VỊ TRÍ THOÁT NƯỚC 900 1800 1800 9000 1800 1800 VỊ TRÍ THOÁT NƯỚC TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PPHẠM KỸ THUẬT TP HCM HCMC UNIVERSITY OF TECHNOLOGY AND EDUCATION FALCULTY OF CIVIL ENGINEERING - KHOA XÂY DỰNG DEPARTMENT OF TRANSPORTATION ENGINEERING BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN MƠN HỌC COURSE PROJECT SINH VIÊN-STUDENT VŨ VĂN ĐỨC MSSV-ID 16127045 HƯỚNG DẪN TS TRẦN VŨ TỰ ADVISOR TÊN ĐỒ ÁN - PROJECT NAME THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP REINFORCED CONCRETE BRIDGE DESIGN KẾT CẤU PHẦN TRÊN - SUPERSTRUCTURE BỐ TRÍ CHUNG KẾT CẤU NHỊP - GENERAL OF SPANS BẢN VẼ SỐ: DRAWING No 0_2 TỜ SỐ : SHEET No 1/1 TỈ LỆ : SCALE 1:90 1/2 MẶT ĐỨNG DẦM CHỦ - 1/2 MAIN BEAM ELEVATION TỈ LỆ 1:45 - SCALE 1:45 16500 2150 825 3925 6400 B C 200 A 3200 1200 1650 VỊ TRÍ DẦM NGANG VỊ TRÍ DẦM NGANG ỐNG LUỒN THÉP DẦM NGANG ỐNG LUỒN THÉP DẦM NGANG 250 LỖ CẨU DẦM TIM GỐI A B 1/2 MẶT BẰNG DẦM CHỦ - 1/2 MAIN BEAM PLAN TẤM ĐỆM ĐẶT SẴN KHI ĐÚC DẦM CHI TIẾT "A" C TỈ LỆ 1:45 - SCALE 1:45 16500 3925 6400 3200 200 825 MẶT CẮT A-A - SECTION A-A MẶT CẮT B-B - SECTION B-B MẶT CẮT C-C - SECTION C-C TỈ LỆ 1:20 - SCALE 1:20 TỈ LỆ 1:20 - SCALE 1:20 TỈ LỆ 1:20 - SCALE 1:20 100 100 650 100 100 THÉP NEO D16 HÀN mm HAI BÊN 100 24 110 120 80 650 100 34 34 TỈ LỆ 1:10 - SCALE 1:10 850 120 80 650 120 80 100 850 CHI TIẾT "A" - "A" DETAIL 20 850 250 100 450 CHI TIẾT BẢN THÉP TỈ LỆ 1:10 - SCALE 1:10 1650 1340 1416 600 24 PHƯƠNG NGANG CẦU 1416 1650 200 1650 650 2150 450 650 650 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PPHẠM KỸ THUẬT TP HCM HCMC UNIVERSITY OF TECHNOLOGY AND EDUCATION FALCULTY OF CIVIL ENGINEERING - KHOA XÂY DỰNG DEPARTMENT OF TRANSPORTATION ENGINEERING BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN MƠN HỌC COURSE PROJECT SINH VIÊN-STUDENT VŨ VĂN ĐỨC MSSV-ID 16127045 HƯỚNG DẪN TS TRẦN VŨ TỰ ADVISOR 650 TÊN ĐỒ ÁN - PROJECT NAME THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP REINFORCED CONCRETE BRIDGE DESIGN KẾT CẤU PHẦN TRÊN - SUPERSTRUCTURE KÍCH THƯỚC DẦM CHỦ - SIZE OF MAIN BEAM BẢN VẼ SỐ: DRAWING No 0_3 TỜ SỐ : SHEET No 1/1 TỈ LỆ : SCALE XEM BẢN VẼ VỊ TRÍ DẦM NGANG - CROSS BEAM POSITION TỈ LỆ 1:45 - SCALE 1:45 16500 500 6400 6100 100 200 100 3200 6000 100 200 100 3000 250 1400 400 200 DẦM NGANG GIỮA NHỊP DẦM NGANG ĐẦU DẦM DẦM NGANG GIỮA NHỊP BỐ TRÍ THÉP DẦM NGANG - CROSS BEAM REINFORCED TỈ LỆ 1:35 - SCALE 1:35 1/2 ĐẦU DẦM 1/2 GIỮA DẦM 4500 4500 MẶT CẮT F-F- SECTION F-F TỈ LỆ 1:45 - SCALE 1:45 H2 Ø16 a300 Ø20 a1200 H1 H1 275 Ø20 a1200 Ø20 a1200 1200 H2 Ø20 a1200 1400 H3 LỚP PHỦ - WEARING H1 250 300 300 300 300 300 300 300 60 BẢN MẶT CẦU DECK SLAB Ø20 a1200 100 H3 900 Ø12 a150 Ø12 a150 E 1800 1800 1800 FALCULTY OF CIVIL ENGINEERING - KHOA XÂY DỰNG DEPARTMENT OF TRANSPORTATION ENGINEERING BỘ MÔN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN MƠN HỌC COURSE PROJECT SINH VIÊN-STUDENT VŨ VĂN ĐỨC MSSV-ID 16127045 HƯỚNG DẪN TS TRẦN VŨ TỰ ADVISOR 200 100 H3 1800 GHI CHÚ: Kích thước bản vẽ dùng mm Bản vẽ chỉ thể thiện thép dầm ngang, không thể hiện thép bản mặt cầu và dầm chủ 900 9000 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PPHẠM KỸ THUẬT TP HCM HCMC UNIVERSITY OF TECHNOLOGY AND EDUCATION 1925 E H2 300 Ø16 a300 300 60 Ø20 a1200 300 H1 1200 1650 6400 TÊN ĐỒ ÁN - PROJECT NAME KẾT CẤU PHẦN TRÊN - SUPERSTRUCTURE THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DẦM NGANG - CROSS BEAM REINFORCED CONCRETE BRIDGE DESIGN BẢN VẼ SỐ: DRAWING No 0_6 TỜ SỐ : SHEET No 1/1 TỈ LỆ : SCALE XEM BẢN VẼ MẶT ĐỨNG LAN CAN, TƯỜNG CHẮN TỈ LỆ 1: 40 - SCALE 1:40 310 810 2000 2000 2000 2000 2000 2000 1000 NEO BẮT BU LÔNG 215 350 1375 1000 MẶT CẮT NGANG CỐT THÉP TƯỜNG CHẮN MẶT ĐỨNG CỐT THÉP TƯỜNG CHẮN TỈ LỆ 1:30 - 1: 30 TỈ LỆ 1:30 - 1: 30 500 Ø14 Ø12 a150 R3 R2 155 42 R3 200 Ø12 a150 R2 300 300 42 420 200 R1 1085 Ø14 330 200 186 200 Ø12 a150 R1 155 Ø12 a150 42 1085 155 155 42 40 170 40 150 150x128 = 32700 150 33000 CHI TIẾT CỘT LAN CAN CHI TIẾT THÉP TẤM TỈ LỆ 1:30 - 1: 30 TỈ LỆ 1:30 - 1: 30 TỈ LỆ 1:30 - 1: 30 30 G HÀN mm HÀN mm 425 415 10 90 R = 60 mm R = 450 mm 30 R = 28 10 250 150 CỘT LAN CAN 202 40 G 65 MẶT CẮT G-G - SECTION G-G TỈ LỆ 1:30 - 1: 30 75 CHI TIẾT NEO BẮT BU LÔNG 53 25 R = 42 70 120 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PPHẠM KỸ THUẬT TP HCM HCMC UNIVERSITY OF TECHNOLOGY AND EDUCATION FALCULTY OF CIVIL ENGINEERING - KHOA XÂY DỰNG DEPARTMENT OF TRANSPORTATION ENGINEERING BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN MƠN HỌC COURSE PROJECT SINH VIÊN-STUDENT VŨ VĂN ĐỨC MSSV-ID 16127045 HƯỚNG DẪN TS TRẦN VŨ TỰ ADVISOR 25 10 130 10 150 TÊN ĐỒ ÁN - PROJECT NAME BỐ TRÍ CHUNG - GENRERAL THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP LAN CAN, GỜ CHẮN XE - BANISTER REINFORCED CONCRETE BRIDGE DESIGN BẢN VẼ SỐ: DRAWING No 0_1 TỜ SỐ : SHEET No 2/10 TỈ LỆ : SCALE XEM BẢN VẼ MẶT ĐỨNG - ELEVATION D E 240 TỈ LỆ 1:45 - SCALE 1:45 4x290 1650 Y 250 18 D 150 17 1000 16 1000 15 825 14 1000 13 12 1000 1000 11 1000 10 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 X 1000 22 E 12 16500 MẶT BẰNG DẦM - PLAN 135 380 135 18 150 17 1000 16 1000 15 825 14 1000 13 12 1000 1000 11 1000 10 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 16500 TỌA ĐỘ CÁP - COORDINATE OF CABLE CẤU TẠO NEO HVM13 -10 - FORM OF CABLE HVM 13-10 60 216 80 157 216 120 TỈ LỆ 1:7 - SCALE 1:7 216 650 TỈ LỆ 1:45 - SCALE 1:45 180 KHỐI LƯỢNG TRÊN MỘT DẦM THUYẾT MINH: Trình tự căng kéo: bó - bó - bó - căng 50% bó 4, căng 100% bó 5, căng 50% bó còn lại, cáp được căng kéo cả hai đầu Bê tông đúc dầm 45 Mpa, cường độ bê tông căng kéo phải đạt 95% cường độ thiết kế thép cường độ cao loại tao 12.7 mm Grade 270 độ chùng thấp theo tiêu chuẩn ASTM + Giới hạn bền: fpu = 1860 Mpa + Giới hạn chảy: 1670 Mpa + Gường kính danh định 12.7 mm Ống gen mạ kẽm đường kính trong/ngoài 80/87 mm Neo cáp dùng loại 10 tao 12.7 đặt vuông góc với tim cáp TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PPHẠM KỸ THUẬT TP HCM HCMC UNIVERSITY OF TECHNOLOGY AND EDUCATION FALCULTY OF CIVIL ENGINEERING - KHOA XÂY DỰNG DEPARTMENT OF TRANSPORTATION ENGINEERING BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC COURSE PROJECT SINH VIÊN-STUDENT VŨ VĂN ĐỨC MSSV-ID 16127045 HƯỚNG DẪN TS TRẦN VŨ TỰ ADVISOR TÊN ĐỒ ÁN - PROJECT NAME KẾT CẤU PHẦN TRÊN - SUPERSTRUCTURE THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP BỐ TRÍ CÁP DẦM CHỦ - CABLE ARRANGEMENT REINFORCED CONCRETE BRIDGE DESIGN BẢN VẼ SỐ: DRAWING No 0_4 TỜ SỐ : SHEET No 1/2 TỈ LỆ : SCALE XEM BẢN VẼ MẶT CẮT D-D - SECTION D-D MẶT CẮT E-E - SECTION E-E TỈ LỆ 1:20 - SCALE 1:20 TỈ LỆ 1:20 - SCALE 1:20 380 135 100 100 TỈ LỆ 1:20 - SCALE 1:20 LƯỚI 650 100 180 LƯỚI 347 110 120 o 13` o 13` 6o 05` 6o 05` 4o 97` 75 4o 97` 215 1650 6x250 1650 75 1290 890 4x290 1416 215 74 34120 240 75 100 135 ĐẦU DẦM ( KHÔNG THỂ HIỆN CÁP ) TỈ LỆ 1:20 - SCALE 1:20 850 80 80 850 ĐẦU DẦM - START OF BEAM 325 325 195 650 216 74 3o 14` 130 130 216 1o 03` 142 250 250 1o 03` 100 130 130 75 200 3o 14` 195 148 LƯỚI LƯỚI 650 LƯỚI THÉP - WIRE-NETTING TỈ LỆ 1:20 - SCALE 1:20 TỈ LỆ 1:20 - SCALE 1:20 TỈ LỆ 1:20 - SCALE 1:20 TỈ LỆ 1:20 - SCALE 1:20 80 LƯỚI THÉP - WIRE-NETTING 30 237 99 245 183 43 99 243 99 242 178 99 1650 183 43 243 40 T3 177 Ø12 Ø12 99 T1 Ø12 T1 39 Ø12 T3 136 75 T3 T1 194 T2 Ø12 164 Ø12 T1 Ø12 242 Ø12 1650 125 173 116 174 115 175 114 175 114 175 125 1650 6x250 1650 156 30 LƯỚI THÉP - WIRE-NETTING 75 LƯỚI THÉP - WIRE-NETTING 30 185 185 140 30 140 650 DEPARTMENT OF TRANSPORTATION ENGINEERING BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG 160 245 650 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PPHẠM KỸ THUẬT TP HCM HCMC UNIVERSITY OF TECHNOLOGY AND EDUCATION FALCULTY OF CIVIL ENGINEERING - KHOA XÂY DỰNG 245 ĐỒ ÁN MÔN HỌC COURSE PROJECT SINH VIÊN-STUDENT VŨ VĂN ĐỨC MSSV-ID 16127045 HƯỚNG DẪN TS TRẦN VŨ TỰ ADVISOR 190 270 190 280 650 90 280 650 TÊN ĐỒ ÁN - PROJECT NAME KẾT CẤU PHẦN TRÊN - SUPERSTRUCTURE THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP BỐ TRÍ CÁP DẦM CHỦ - CABLE ARRANGEMENT REINFORCED CONCRETE BRIDGE DESIGN BẢN VẼ SỐ: DRAWING No 0_4 TỜ SỐ : SHEET No 2/2 TỈ LỆ : SCALE 1:1000 TỈ LỆ 1:300 - SCALE 1:300 99200 33000 100 33000 100 33000 +2.056 +2.025 +0.456 +0.456 BẢN QUÁ ĐỘ BẢN QUÁ ĐỘ -3.216 -2.698 -2.065 -32.885 -30.264 -5.664 CỌC KHOAN NHỒI D = 800 mm BORED PILE D = 800 mm -7.544 CỌC KHOAN NHỒI D = 800 mm BORED PILE D = 800 mm -8.544 -40.256 -41.326 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 -0.03 -0.03 -0.03 -0.03 3.00 -0.03 3.00 -0.03 CỌC KHOAN NHỒI D = 800 mm BORED PILE D = 800 mm 3.00 -0.03 -1.50 3.00 -0.03 -0.03 -0.03 3.00 3.00 CỌC KHOAN NHỒI D = 800 mm BORED PILE D = 800 mm 10.00 10.00 0-60 0-85.9 -1.50 -1.50 0-60 -1.50 -1.50 0-70 -1.50 -1.50 0-60 -1.50 3.00 0-60 -1.50 -1.50 0-60 -1.50 -1.50 0-60 -1.50 -1.50 0-60 -1.50 3.00 10.00 3.00 OẢNG CÁCH CỘNG DỒN (M) MẶT ĐỨNG - ELEVATION 0-600-60 0-60 0-60 0-60 0-60 0-60 0-60 MẶT BẰNG - PLAN TỈ LỆ 1:300 - SCALE 1:300 1/2 KẾT CẤU MÓNG MỐ-TRỤ NHỊP - SPAN 1/2 MẶT CẦU HOÀN THÀNH NHỊP - SPAN BỆ MỐ - M1 ABUTMENT FOOTING - M1 BỆ TRỤ - T1 PIER FOOTING - T1 NHỊP - SPAN LÀN - LANE LÀN - LANE KHE CO GIÃN KHE CO GIÃN TỨ NÓN R = 5000 mm TỨ NÓN R = 5000 mm TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PPHẠM KỸ THUẬT TP HCM HCMC UNIVERSITY OF TECHNOLOGY AND EDUCATION FALCULTY OF CIVIL ENGINEERING - KHOA XÂY DỰNG DEPARTMENT OF TRANSPORTATION ENGINEERING BỘ MÔN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN MƠN HỌC COURSE PROJECT SINH VIÊN-STUDENT VŨ VĂN ĐỨC MSSV-ID 16127045 HƯỚNG DẪN TS TRẦN VŨ TỰ ADVISOR TÊN ĐỒ ÁN - PROJECT NAME BỐ TRÍ CHUNG - GENERAL THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP REINFORCED CONCRETE BRIDGE DESIGN BỐ TRÍ CHUNG - GENERAL BẢN VẼ SỐ: DRAWING No 0_1 TỜ SỐ : SHEET No 1/1 TỈ LỆ : SCALE 1:300 ... 1650 200 650 Ở giai đoạn dầm căng cáp Đặc trung hình học tính sau: Diện tích cáp bó cáp: Tổng diện tích bó cáp: Hệ số quy đổi từ thép DUL sang BT: Diện tích mặt cắt sau quy đổi: Aps = 10 × 98.7... thép quanh trục đứng mặt phẳng bụng, tính sau 10 × 1203 Iyc = = 1440000 12 Ta có: Sức kháng kéo danh định Bu lơng tính theo 6.13.2.10.2 22TCN 211-06 sau: Tn = 0.76Ab Fub = 0.76 × 153.9 × 420... thiết kế: 22TCN 272_05 Phương dọc cầu: Dạng kết cấu nhịp: hệ dầm giản đơn tiết diện chữ I DUL căng sau - Chiều dài toàn dầm: L = 33 m - Khoảng cách từ đầu dầm đến tim gối: a = 0.5 m - Chiều dài