ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP – THIẾT KẾ BẢN SÀN

Mục Lục A. THIẾT KẾ BẢN SÀN 1. Bảng số liệu tính toán: 2. Sơ đồ tính: 3. Xác định tải trọng: B. TÍNH DẦM PHỤ 1. Sơ đồ tính: 2. Xác định tải trọng: 3. Xác định nội lực: 4. Tính cốt thép: 5. Biểu đồ bao vật liệu: 6. Tính đoạn W kéo dài : C. TÍNH DẦM CHÍNH

Hỗ trợ ơn tập [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] A THIẾT KẾ BẢN SÀN A L2=6200 L2=6200 L2=6200 3L1=6600 C C 3L1=6600 C B D B 3L1=6600 B 2200 2200 2200 2200 2200 2200 2200 2200 2200 A 1000 A L2=6200 Sơ đồ sàn SV: Trần Lê Quốc Duy Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] Bảng số liệu tính tốn: - Chiều dày( i) (m) 0,010 0,030 0,080 Lớp cấu tạo sàn Gạch Cêramic Vữa lót Bê tơng cốt thép Vữa trát 0,030 Gạc h Cê ramic Vữ a ló t Bêtô n g cố t thé p Vữ a trá t Khối lượng riêng( i) (KN/m3) 22 18 25 18 Hệ số vượt tải( f, i) 1,1 1,3 1,1 1,3 Các lớp cấu tạo sàn Cốt thép L1 (m) L2 (m) pc (kN/ m2)  Cốt dọc (MPa) Bêtơng B15 (Mpa) Nhóm CI, AI 2,2 R b= 8,5 R bt=0,75 Nhóm CII, AII  b=0,9  Chọn sơ chiều dày sàn: 1 hs= L1 =  2200 = 73,33 (mm) m 30 6,2 1,2 Cốt đai, cốt xiên (MPa) R s= 225 R sw=175 R s= 280 R sw=225  chọn hs= 80(mm) SV: Trần Lê Quốc Duy Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC]  Chọn sơ kích thước dầm phụ: (nhịp Ldp = L2 = 6200mm)   1 1 * h dp    L      6200  (413  310)mm  15 20   15 20   chọn h dp = 450 (mm) 1 1 1 1 * b dp    h dp      400  200  100 mm 2 4 2 4  chọn b dp = 200 (mm)  Chọn sơ kích thước dầm chính: (nhịp = 3L1 =3.2200= 6600mm) 1  1  * h dc    L dc      6600  825  440 mm  15   15   chọn h dc = 700 (mm) 1 1 1 1 * b dc    h dc      700  350  175 mm 2 4 2 4  chọn b dc = 300 (mm) Sơ đồ tính: L2 6200   2,81  2, nên thuộc loại làm việc thep phương cạnh ngắn, trục từ L1 2200 đến dầm chính, tục vng góc với dầm dầm phụ - Để tính bản,ta cắt dãy rộng b=1m vng góc với dầm phụ thuộc dầm liên tục có gối tựa dầm phụ tường - Bản sàn tính theo sơ đồ dẽo Nhịp tính tốn bản: - Nhịp biên:  L 0b  L 0b b dp t hs  2 200 340 80  2200     1970 mm  2  1970 (mm) L 0b  L1   - Nhịp giữa: L 0g  L1  b dp  2200  200  2000 mm   L 0g  2000 mm  2000  1970 100%  1,5% 2000 Chênh lệch nhịp: SV: Trần Lê Quốc Duy Hỗ trợ ơn tập [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] A B C Sơ đồ nhịp tính tốn Xác định tải trọng: - Hoạt tãi tính tốn: ps  pc  n f, p   1,2  9,6 (kN/m2 ) - Tỉnh tải: Lớp cấu tạo Chiều dày i (m) Gạch lát Vữa lót + tạo dốc Bản BTCT Vữa trát 0,010 0,030 0,080 0,030 Trọng lượng riêng i (kN/m3) 20 18 25 18 Tổng Trị tiêu chuẩn Hệ số tin cậy gc (kN/m2) tải trọng f,i 0,20 0,54 2,00 0,54 1.1 1.3 1.1 1.3 Trị tính tốn gs(kN/m2) 0,22 0,7 2,2 0,70 3,82 - Tải trọng tồn phần (tính theo dãy rộng b=1m)  q s  g s  p s   b  3,82  9,6   13,42 kN/m  - Tính moment: Xác định moment sơ đồ dẽo Nhịp tính tốn chênh 1,5% nên dùng cơng thức lập sẵn Giá trị tuyệt đối moment dương nhịp biên moment âm gối thứ hai: SV: Trần Lê Quốc Duy Hỗ trợ ơn tập [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] M1  M b  q s  L2ob 13,42  1,97   4,74 kNm 11 11 Giá trị tuyệt đối moment dương nhịp moment âm gối giữa: M q s  L2o 13,42  2   3,36 kNm 11 16 gs ps L0g =2000 L0p =1970 A C B 4,74 3,36 3,36 (KNm ) 4,74 Sơ đồ tính biểu đồ moment sàn Tính cốt thép : Chọn a0 = 20mm cho tiết diện Chiều cao làm việc betong : h0 = hs – a0 = 80 – 20 = 60(mm) - Công thức tính tốn: αm  ξγ R bh M ;     2 m ; A st  b b ; γsR s γ b R b bh o μ%  - Ast bh o 100% ; ΔA s  As  Ast 100% ; Ast Số liệu bêtông: Bêtông B15 : Rb= 8,5 Mpa ; b= 0,9 ; R=0,37 ; R =0,3 Dùng thép AI : Rs= 225 Mpa ; s= - Hàm lượng cốt thép hợp lý dầm: min = 0,05  hợp lí max = 100 SV: Trần Lê Quốc Duy γbξ R R b 0,9 x0,37  8,5 = 100  1,26 0 γsR s  225 Hỗ trợ ôn tập - [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] Điều kiện hạn chế tính theo sơ đồ dẽo:  m   R  0,3   m M (kNm) m Nhịp biên, gối 4,74 0,172 Nhịp giữa, gối 3,36 0,122 Tiết diện Ast (mm2) μ % 0,19 387,6 0,13 265,2  R  0,37 Chọn cốt thép ΔA s % (mm) a (mm) As (mm2) 0,64 130 387 -0,15 0,44 190 265 -0,07 Kiểm tra h0tt: Chọn abv = 15 mm max=8 mm  h0tt = hs–abv–0,5  max = 80 – 15 – 0,5  = 61 > h0 = 60(mm) Vậy kết thiên an toàn - Xét tỉ lệ : ps 9,6   2,51 g s 3,82 ps  < g s <   = 0,25  L0b = L0g =0,25x2000=500(mm) L0b L0 1970    328,3(mm) 6 L0b  330(mm) Chọn * chiều dài đoạn cốt thép neo vào gối tựa:  Lan = (10  15)max = (10  15) = (80  120)(mm) chọn Lan=120 (mm) * cốt thép cấu tạo chịu moment âm dọc theo gối biên phía dầm chính:  500 Astgốigiữa,nhip  0,5  265,2 132,6 mm  A s, ct    s 200 As  141 mm    Chọn 6 a200 (Asc = 141 mm2) SV: Trần Lê Quốc Duy Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] * chiều dài cốt thép chịu moment âm gối biên (mút cốt thép – mép tường) L ct  L0b 1970   246,25(mm) 8  chọn 250 (mm) * chiều dài cốt thép chịu moment âm từ mút cốt thép – mép dầm chính: L ct 1 1 1 1     L0b    1970  (492  394)(mm)  5  5  chọn 400 (mm) * cốt thép phân bố: 2 L2 6,2   2,8   A s,pb  20%A st  0,2.387,6  77,52(mm2 ) L1 2,2  chọn 6a250 (As = 113 mm2) SV: Trần Lê Quốc Duy Hỗ trợ ơn tập [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] B TÍNH DẦM PHỤ Dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẽo Sơ đồ tính: Là dầm liên tục nhịp với gối tựa tường biên dầm Chọn đoạn kê dầm phụ lên tường: Cdp= 220 mm  Nhịp biên: b dc t C dp   2 300 340 220  6200     5990 mm  2 L 0b  L   L 0b  Nhịp giữa: L 0g  L  b dc  6200  300  5900mm  Chênh lệch nhịp: L 0b  L 0g L 0g 100%  6050 - 5990 100%  1% 5990 340 5990 300 6200 5900 800 500 220 300 6200 Sơ đồ xác định nhịp tính tốn dầm phụ Xác định tải trọng:  Tĩnh tải:  Trọng lượng thân dầm phụ: g    bt bdp (hdp  hb )  1,1.25.0,2.(0,5  0,08)  2,31( KN / m)  Tĩnh tải từ sàn truyền vào: g1  g s L1  3,82.2,2  8,404( KN / m)  Tổng tĩnh tải: g dp  g  g1  2,31  8,404  10,7( KN / m)  Hoạt tải: SV: Trần Lê Quốc Duy Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC]  Hoạt tải tính tốn từ sàn truyền vào: pdp  ps L1  9,6.2,2  21,12( KN / m)  Tổng tải: qdp  g dp  pdp  10,7  21,12  31,82( KN / m) Xác định nội lực: Biều đồ bao momen: Xét tỉ số: p dp g dp  21,22  1,93 10,7 Tra bảng  k= 0,237 - Tung độ tiết diện biểu đồ bao moment tính theo cơng thức: M  β.q dp l 02 ( l0: nhịp tính tốn)  Moment âm triệt tiêu cánh mép gối tựa đoạn:: x1  k.L 0b  0,237.5,59  1,32(m)  Moment dương triệt tiêu cánh mép gối tựa đoạn: Đối với nhịp biên: x  0,15.L 0b  0,15.5,59  0,839(m) Đối với nhịp giữa: x  0,15.L 0g  0,15.5,9  0,885(m) Xác định tung độ biểu đồ bao moment dầm phụ qdp  31,82( KN / m) Nhịp Tiết diện Nhịp tính tốn L0(m) qdpL 02  max  Mmax Gối 0 0,065 74,21 0,090 102,7 0,425L0b 0,091 103,9 Biên 5,990 SV: Trần Lê Quốc Duy Mmin (KNm) 1122,3 Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] 0,075 85,6 0,020 22,8 Gối 2-TIẾT DIỆN.5 -0,0715 -81 0,018 -0,0309 20 -34,2 0,058 -0,0099 64,24 -11 0,5L0g 0,0625 69,2 Giữa 5,900 1088,8 0,058 -0,006 64,24 -6,6 0,018 -0,024 20 -26,5 10 -0,0625 (gối 3) 69,23 Lực cắt (Q) - Tung độ biểu đồ bao lực cắt xác định theo công thức: Q1  0,4 q dp L0b  0,4.31,82.5,99  76,2(kN ) Q 2tr  -0,6 q dp L0b  0,6.31,82.5,99  114,4(kN ) tr Q ph  Q  0,5 q dp L0 g  0,5.31,82.5,9  93,9( kN ) 69,23 20 26,5 M 10 (kNm) 64,24 6,6 11 93,9 885 69,2 839 64,24 5 22,8 85,6 103,9 102,7 76,2 74,21 20 34,2 81 81 1320 93,9 114,4 Q (kN) Biểu đồ bao lực dầm phụ SV: Trần Lê Quốc Duy 10 Hỗ trợ ơn tập [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] Dùng thép AI : Rs= 225 Mpa ; s= Hàm lượng cốt thép hợp lý dầm: - min = 0,05  hợp lí max = 100 γbξ R R b 0,9 x0,37  8,5 = 100  1,01 0 γsR s  280 Kiểm tra nếu: att  agt (thỏa) - Tiết diện Nhịp biên (1160x500) Gối (200x500) Nhịp (1160x500) Gối (200x500) Chọn thép Ast (mm2) Chênh lệch M (kN.m) m  103,9 0,057 0,059 841,4 1,0 316+214 911 8% 81 0,26 0,3 737 0,8 216+214 710 -3,8% 69,2 0,04 0,04 570,5 0,67 316 603 5,7% 69,23 0,22 0,25 614,7 0,67 316 603 -2% As (mm2)  (%) Chọn Kiểm tra chiều cao làm việc betông : h0=500 (mm) ; chọn abv = 25(mm) h0tt=hdp- a Điều kiện kết chọn thiên an toàn : h0tt > h0 Tiết diện Nhịp biên Gối Nhịp Gối a (mm) 48 49 33 33 h0tt (mm) 452 451 467 467  Tính cốt đai:  Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối B có lực cắt lớn Q =92,28(kN) b3 (1   f   n ) b Rb bh0  0,6.(1   0).0,9.0,75.0,2.0,5  40,5(kN)  Q > b3 (1   f   n ) b Rb bh0  40,5(kN)  Bê tông không đủ khả chịu cắt, phải tính cốt đai chịu cắt  Chọn cốt đai 6 (asw = 28 mm2), số nhánh cốt đai n =  Xác định bước cốt đai: SV: Trần Lê Quốc Duy 12 Hỗ trợ ôn tập  [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] stt  4.Rsw n.a sw  b (1   f   n ). b Rbt b.h02  4.175.2.28  s max    Q2 2.(1   0).0,9.0,75.200.400  134(mm) (112,42.10 )  b (1   n ). b Rbt b.h02 Q 1,5.(1  0).0,9.0,75.200.400  288(mm) 112,42.10  h 500  166mm   sct   3 500mm  Chọn s = min( stt; smax; sct ) = 150 mm bố trí đoạn L/4 đoạn đầu dầm  Chọn s = 300 mm bố trí đoạn L/2 giũa dầm  Đặt cốt giá  12 vào mặt bên tiết diện dầm Biểu đồ bao vật liệu:  Khả chịu lực tiết diện: Chọn abv=25mm, t= 30mm  ath  h0th  h  ath    Rs As   m   (1  0.5   )  [M td ]   m  b Rb b.hoth  b Rb b.hoth Bảng tổng hợp kết quả: Tiết diện Cắt Uốn Nhịp biên (1160x500) Trái N.biên 116 214 Phải N.biên 116 214 Gối (200x500) Trái Gối B 214 SV: Trần Lê Quốc Duy Còn lại As (mm2) ath (mm) hoth (mm)  m [M] (kN.m) 316+214 911 48 452 0,06 0.06 111,6 216+214 216 216+214 216 710 402 710 402 49 33 49 33 451 467 451 467 0,05 0,03 0,05 0.03 0,05 0,03 0,05 0.03 87,4 58,05 87,4 58,05 216+214 710 49 451 0,29 0,25 86,4 216 402 33 467 0,16 0,15 50,05 13 Hỗ trợ ôn tập Phải Gối B Nhịp (1160x500) Trái N.giữa Phải N.giữa Gối (200x500) Trái Gối C [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] 214 116 116 116 216 402 33 467 0,16 0,15 50,05 316 603 33 467 0,04 0,04 77,4 216 216 402 402 33 33 467 467 0,03 0,03 0,03 0,03 58,05 58,05 316 603 33 467 0,24 0,21 70,07 216 402 33 467 0,16 0,15 50,05 Tính đoạn W kéo dài : W  0.8.Q0  Qs ,inc 2.qsw  5  20 với Qs,inc =  Trong đoạn dầm có cốt đai 6a150 : q sw  Rsw n.a sw 175.2.28   65(kN / m) a 150  Trong đoạn dầm có cốt đai 6s300 : q sw  Rsw n.a sw 175.2.28   33(kN / m) a 300  Xác định Qo phương pháp vẽ Thanh thép 116 Nhịp biên trái 214 116 Nhịp biên phải 214 Gối B trái 214 Gối B phải 214 Nhịp trái 116 Nhịp phải 116 Gối C trái 116 Tiết diện SV: Trần Lê Quốc Duy Q (kN) 23,5 48 18 33,2 61,5 39 63 10,5 36 qsw (kN/m) 65 65 33 33 65 65 33 33 65 Wtính 20  Wchọn 224 365 298 472 448 310 843 207 301 320 280 320 280 280 280 320 320 320 320 370 320 480 450 310 850 320 320 14 Hỗ trợ ôn tập SV: Trần Lê Quốc Duy [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] 15 Hỗ trợ ơn tập [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] C TÍNH DẦM CHÍNH Dầm tính theo sơ đồ đàn hồi: Sơ đồ tính: - Dầm dầm liên tục nhịp với gối tựa cột tường: - Kích thước dầm chọn: bdc xhdc  300 x800(mmxmm) ; Chọn cạnh cột bc=350 (mm) ; đoạn dầm kê lên tường chọn độ dày betong Cdc= 340 (mm)  Nhịp tính tốn ợ nhịp giựa nhịp biên lấy bằng: Lt= 3L1=6600 (mm) - Sơ đồ tính tốn: 80 500 800 340 350 2200 2200 6600 2200 A 350 2200 2200 6600 2200 B C Sơ đồ tính dầm Xác định tải trọng: Tải trọng từ sàn truyền lên dầm phụ từ dầm phụ truyền lên dầm dạng lực tập trung 2200 1100 80 550 700 1100 So 200 350 2200 2200 Xác định tải trọng tác dụng lên dầm Tĩnh tải: SV: Trần Lê Quốc Duy 16 Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC]  Trọng lượng thân dầm chính: G0   f , g  bt bdc S  1,1.25.0,3.0,8  0,08.2,2  0,55  0,08.0,2  12,3( KN )  Từ dầm phụ truyền lên dầm chính: G1  g dp.L2  10,164.6,2  63(kN)  Tĩnh tải tính tốn: G  G0  G1  12,3  63  75,3(kN) Hoạt tải:  Từ dầm phụ truyền lên dầm chính: P  pdp L2  21,12.6,2  131(kN) Biểu đồ bao momen: Xác định nội lực: theo PP TỔ HỢP  Các trường hợp đặt tải:  Xác định tung độ Biểu đồ momen cho trường hợp tải:  Tung độ Biểu đồ momen tiết diện trường hợp tải xác định sau: M G   G.L   75,3.6,6  497. (kNm) M pi   P.L   131.6,6  865. (kNm) G A a) b) G P P A d) e) P A P P P D P 6 D D P C D C B G C P B P P A G C C B G B A c) G B P D Các trường hợp tải SV: Trần Lê Quốc Duy 17 Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC]  Tung độ Biểu đồ momen: Sơ đồ a b Gối A  MG (kN.m)  MP1 (kN.m) c  MP2 (kN.m) d  MP3 (kN.m) e  MP4 (kN.m) 0,244 121,3 0,156 75,7 Gối B -0,267 -129,5 0,067 32,5 0,067 32,5 Gối C -0,267 -129,5 0 0,289 250 0,244 211 -0,133 -115 -0,133 -115 -115 0 0 0 -0,044 -38 -0,089 -77 0,200 173 0,200 173 -90 -179 -205 -141 13 25 -0,133 -115 -0,311 -269 0,044 38 -26 -90 -0,089 -77 -0,178 -154  Dùng Phương pháp vẽ tiến hành xác định giá trị momen tiết diện cho trường hợp tải (b), (c), (d), (e) 115 115 b) A 250 A 115 38 C 211 115 c) 115 B 211 B 115 C 173 269 173 269 B A 77 C d) 198 83 108 147 154 e) SV: Trần Lê Quốc Duy A 13 25 38 B 38 26 90 C 18 Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC]  Biểu đồ momen cho trường hợp tải: 129,5 129,5 a) MG A B 75,7 C 32,5 32,5 115 115 C C (kNm) 121,3 115 b) MP A B 211 250 115 77 38 c) A (kNm) B MP (kNm) 173 173 269 179 77 d) A B C MP (kNm) 83 108 147 198 154 90,5 e)  13 A 25 MP 27 38 B C (kNm) Tung độ Biểu đồ momen thành phần biểu đồ bao momnen: Momen Gối A M1 (kN.m) (MG+MP1) M2 (kN.m) (MG+MP2) M3 (kN.m) (MG+MP3) SV: Trần Lê Quốc Duy Gối B Gối C 368,3 286,7 -244,5 -82,5 -82,5 -129,5 80,3 -1,3 -244,5 205,5 205,5 -129,5 316,3 183,7 -389,5 115,5 179,5 -206,5 19 Hỗ trợ ôn tập M4 (kN.m) (MG+MP4) Mmax (kN.m) Mmin (kN.m) [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] 131,3 100,7 -91,5 5,5 58 -283,5 386,3 286,7 -91,5 205,5 205,5 -129,5 80,3 -1,3 -389,5 -82,5 -82,5 -283,5 244,5 129,5 a) 82,5 82,5 M1 A B 286,7 C (kNm) 244,5 371,3 129,5 M2 1,3 b) A B 83,3 C (kNm) 389,5 205,5 205,5 206,5 c) A B C M3 (kNm) 115,5 183,7 179,5 283,5 319,3 91,5 M4 58 5,5 d) A 100,7 108,3 B (kNm) C 389,5 283,5 103,3 e) M5 A B 205,5 C (kNm) 205,5 371,3 Biểu đồ bao moment dầm Xác định moment mép gối theo Phương pháp vẽ: SV: Trần Lê Quốc Duy 20 Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] 389,5 370 374,5 283,5 268 268 171,5 103,3 58 B 150 2200 150 150 2200 2200 C 58 150 2200 Biểu đồ Bao lực cắt:  Xác định Biểu đồ lực cắt cho trường hợp tải M  Quan hệ momen lực cắt:  Q  x  Xác định biểu đồ lực cắt thành phần Biểu đồ bao lực cắt 204 168,7 99 73 44 59,6 49,2 14,5 28 14 37 60 29 87,3 111,7 130 21 44 102 152 241 Biểu đồ bao lực cắt dầm Tính cốt thép: - Bê tơng có cấp độ chịu nén B15: Rb = 8,5 Mpa; Rbt = 0,75 Mpa Cốt thép dọc dầm sử dụng loại AII: Rs = 280 Mpa; Cốt thép đai dầm sử dụng loại AI : Rsw = 175 Mpa Tại tiết diện nhịp (tương ứng vùng chịu moment dương), cánh chịu nén nên tiết diện tính tốn tiết diện chữ T SV: Trần Lê Quốc Duy 21 Hỗ trợ ơn tập [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC]  3L1 3.2200    1100(mm)  S f  6.h 'f  6.80  480(mm)   L2  bdc  2200  300  950(mm)  2  Choïn Sf  480mm  Chiều rộng cánh: bf  bdc  2Sf  300  2 480  1260mm  Kích thước tiết diện chữ T: b 'f  1260; h 'f  80mm; bdc  300; h  800mm  Xác định vị trí trục trung hòa: + Giả thiết a = 55(mm)  h0 h dc a  800  55  745(mm) +  h 'f  0,08    M f   b Rb b h h0    0,9.8,5.10 3.1,26.0,08. 0,745    543,63( KNm)       ' f ' f + Mnhịp (biên,giữa) < Mf nên trục trung hòa qua cánh tính với tiến diện chữ nhật lớn: 1260 x 800(mm x mm) + Mnhịp (biên,giữa) < Mf nên trục trung hòa qua cánh  tính cố t thé p theo tiế t diệ n chữnhậ t lớ n bf  hdc  1260 800mm  Bảng tính cốt thép dọc cho dầm chính: Giản đồ tính toán: Giả thuyết a = 80 (mm)  h0 h dc a  800  80  720(mm) m    b Rb b.ho M   R  0,441    1 (1 2  m )   R  0,656  As   b  Rb  b  ho  s.Rs  Kiểm tra hàm lượng thép:      %  0,05%)    %  As  100%     max %   R  b Rb  100%  1,9%  b.h0  s Rs     - Số liệu bêtông: Bêtông B15 : Rb= 8,5 Mpa ; b= 0,9 ; R=0,681 ; R =0,449 Dùng thép AII : Rs= 280 Mpa ; s= SV: Trần Lê Quốc Duy 22 Hỗ trợ ơn tập [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] Ast  Asc 100%  10% Ast o Kiểm tra: att  agt (thỏa) Sai số: As %  Tiết diện Nhịp biên (1260x800) Gối (300x800) Nhịp (1260x800) Gối (300x800) Chọn thép Ast (mm2) Chênh lệch M (kN.m) m  371,3 0,07 0,08 1982,8 0,99 422+220 2149 8% 374,5 0,31 0,39 2309 1,05 622 2281 -1,2% 205,5 0,04 0,04 1041,2 0,5 222+120 1074 3% 268 0,22 0,26 1527 0,7 422 1521 -3% As (mm2)  (%) Chọn  Cốt dọc cấu tạo: Do chiều cao dầm hd > 70 cm nên đặt cốt giá  12 vào mặt bên tiết diện dầm  Tính cốt ngang:  Lực cắt lớn gối: Qmax  241(kN)  Kiểm tra điều kiện tính tốn: b3.1  f  n   b Rbt b.ho  0,6.(1  0).0,9.0,9.103.0,3.0,72  105kN  Qmax > b3.1  f  n   b Rbt b.ho  Bê tơng khơng đủ khả chịu cắt, phải tính cốt đai chịu cắt  Chọn cốt đai 10 (asw = 78,5 mm2), số nhánh cốt đai n =  Xác định bước cốt đai:  stt  Rsw nd w b2 (1  f  n ) b Rbt bho2 Q2  225.2.10 2.(1   0).0,9.0,75.300.720 (241.10 )  162(mm)  smax  SV: Trần Lê Quốc Duy b4 (1 n ) b Rbt bho2 Q 23 Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] 1,5.(1  0).0,9.0,75.300.720 241.10  653(mm)  h 800  267mm    sct   3 300mm Chọn s = min( stt; smax; sct ) = 200 mm bố trí đoạn L/3 đoạn đầu dầm   3h 3.800  600mm    Đoạn dầm nhịp: sct   4  500mm  Chọn s = 500 mm   Kiểm tra: w1  1 Es nasw vết nứt nguy hiểm xuất dầm không qua cốt đai Eb bs w1  b1    b Rb   0,01.0,9.8,5  0,923 0,3. w1  b1  b Rb b.h0  0,3.0,923 0,9.8,5.10 3.0,3.0,72  457 ,5(kN)  Qmax  241(kN)  0,3. w1 b1  b Rb b.h0  Dầ m khô ng bòpháhoại ứ ng suấ t né n  Khả chịu cắt cốt đai: q sw  Rsw n.a sw 175.2.79   138,3(kN / m) s 200  Khả chịu cắt cốt đai bêtông: Qswb  b2 (1  f  n ) bt Rbt bho2qsw  2.(1   0).0,9.0,75.10 0,3.0,72 2.138,3  340,8(kN )  Qmax  241(kN )  Khơng cần bố trí cốt xiên cho dầm  Tính cốt treo:  Ở chỗ dầm phụ kê lên dầm cần có cốt treo để gia cố cho dầm Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm là: P1  P  G1  131+63=194(kN)  Sử dụng cốt treo dạng đai, diện tích cần thiết là: SV: Trần Lê Quốc Duy 24 Hỗ trợ ôn tập A [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] P1 194.10   862(mm ) Rsw 225  Chọn 10 (asw = 79 mm2), số nhánh n = Số lượng cốt treo cần thiết 862  5,4 2.79  Chọn số lượng đai, đặt bên dầm phụ đai Bước đai: S t  hdc  hdp  60(mm)  Phạm vi bố trí cốt đai S  bdp  2(hdc  hdp )  300  2(800  200)  1000mm  Khoảng cách cốt treo S bdp  100 2.3  1000  200  100  117mm  lấy 120mm 50 200 800 500 310 a120 50 Bố trí cốt treo Biểu đồ bao vật liệu: Tiết diện Cắt Uốn Nhịp biên Trái N.biên 220 Còn lại 422+220 422 222 222 Phải N.biên 220 422 220 222 Gối B 622 Trái Gối B 222 422 222 222 Phải Gối B 222 422 222 222 SV: Trần Lê Quốc Duy As (mm2) ath (mm) hoth (mm) 2149 1520 760 1520 760 2281 1520 760 1520 760 51 36 36 36 36 68 51 51 51 51 749 764 764 764 764 732 749 749 749 749  m 0.077 0.074 0.058 0.056 0.03 0.03 0.058 0.056 0.03 0.03 0.38 0.31 0,25 0,21 0.12 0.11 0,25 0,21 0,12 0,11 [M] (kN.m) 400 315 160,2 315 160,2 378 279 149,5 279 149,5 25 Hỗ trợ ôn tập Nhịp Trái N.giữa 120 Phải N.giữa 120 Gối C Trái Gối C 222 [ĐỀ CƢƠNG CHƢƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] 222+120 222 222 422 222 Tính đoạn W kéo dài : W= 1074 760 760 1520 760 36 36 36 51 51 0.8.Q0  Qs ,inc 2.qsw 764 764 764 749 749 0.04 0,03 0,03 0,25 0,12 0.04 0,03 0,03 0,22 0,11 224 160,2 160,2 279 149,5  5  20  Xác định Qo phương pháp vẽ  Trong đoạn dầm có cốt đai 10s220 : R n f sw 225.2.79 q sw  sw   177,7(kN / m) s 200  Trong đoạn dầm có cốt đai 10s500 : R n f sw 225.2.79 q sw  sw   71,1(kN / m) s 500 Với Qs ,inc  Rs ,inc A s ,inc sin  Tiết diện Trái nhịp biên Phải nhịp biên Gối B trái Gối B phải Gối B phải Nhịp trái Nhịp phải Gối C trái SV: Trần Lê Quốc Duy Thanh Q Qs,inc qsw Wtính 20  Wchọn thép (kN) (kN) (kN/m) 220 220 222 222 222 120 120 222 167 122,4 177,7 1000 400 1000 39,2 122,4 177,7 997 400 1000 260 148 177,7 1100 440 1100 230 177,7 1105 440 1110 130 177,7 1100 440 1100 204 177,7 1005 400 1110 204 177,7 1005 400 1010 102 177,7 1100 440 1110 26 ... HỌC] * chiều dài cốt thép chịu moment âm gối biên (mút cốt thép – mép tường) L ct  L0b 1970   246,25(mm) 8  chọn 250 (mm) * chiều dài cốt thép chịu moment âm từ mút cốt thép – mép dầm chính:... 44 102 152 241 Biểu đồ bao lực cắt dầm Tính cốt thép: - Bê tơng có cấp độ chịu nén B15: Rb = 8,5 Mpa; Rbt = 0,75 Mpa Cốt thép dọc dầm sử dụng loại AII: Rs = 280 Mpa; Cốt thép đai dầm sử dụng... A C B 4,74 3,36 3,36 (KNm ) 4,74 Sơ đồ tính biểu đồ moment sàn Tính cốt thép : Chọn a0 = 20mm cho tiết diện Chiều cao làm việc betong : h0 = hs – a0 = 80 – 20 = 60(mm) - Cơng thức tính tốn: αm