Đang tải... (xem toàn văn)
Thuyết minh sơ đồ công nghệ: Nước thải sẽ được thu tại ngăn tiếp nhận sau đó qua song chắn rác có đặt máy nghiền rác, rác nghiền được đưa đến sân phơi bùn cặn, còn nước thải đã được tách loại các rác lớn tiếp tục được đưa đến bể lắng cát có thổi khí, tại đây các chất bám vào hạt cát sẽ được tách ra và nổi lên trên => cát lắng xuống và được đưa đến sân phơi cát. Nước sau khi qua bể lắng cát được đưa vào bể lắng đợt 1 kết hợp đông tụ sinh học, một phần cặn lơ lửng và BOD sẽ được xử lý, tại đây các chất thô không hoà tan trong nước thải được giữ lại. Cặn lắng được đưa đến bể SBR Để ổn định nồng độ bùn hoạt tính trong bể SBR giúp tăng hiệu quả xử lý, tuần hoàn lại một phần bùn hoạt tính về trước bể, lượng bùn hoạt tính dư được đưa lên bể nén bùn giảm dung tích và độ ẩm, sau đó đến bể metan để lên men các loại bùn cặn. Bùn hoạt tính sẽ được lắng ở bể SBR và thành phần không tan được giữ ở bể lắng I Qua bể SBR, hàm lượng cặn và BOD trong nước thải đã đảm bảo yêu cầu xử lý xong. Toàn bộ hệ thống thực hiện nhiệm vụ này gồm trạm khử trùng, máng trộn, bể tiếp xúc. Sau các công đoạn đó nước thải được xả ra nguồn tiếp nhận. Toàn bộ lượng bùn cặn của trạm xử lý sau khi được lên men ở bể Mêtan được đưa ra máy nén bùn. Bùn cặn sau đó được dùng cho mục đích nông nghiệp.
PHẦN XỬ LÝ NƯỚC THẢI MỤC LỤC PHẦN 2: XỬ LÝ NƯỚC THẢI YÊU CẦU ĐỒ ÁN CHƯƠNG 1: TÍNH TỐN THƠNG SỐ ĐẦU VÀO 1.1 TÍNH TOÁN LƯỢNG NƯỚC THẢI 1.2 XÁC ĐỊNH HÀM LƯỢNG CHẤT BẨN TRONG NƯỚC THẢI: CHƯƠNG 2: ĐỀ XUẤT DÂY CHUYỂN CÔNG NGHỆ CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN CÁC CƠNG TRÌNH XỬ LÝ 3.1 NGĂN TIẾP NHẬN 3.2 SONG CHẮN RÁC 10 3.3 BỂ LẮNG CÁT CĨ THỔI KHÍ VÀ SÂN PHƠI CÁT 13 3.3.1 Bể lắng cát có thổi khí 13 3.3.2 Tính tốn sân phơi cát 15 3.4 BỂ LẮNG ĐỨNG ĐỢT KẾT HỢP BỂ ĐÔNG TỤ SINH HỌC 16 3.4.1 Bể lắng đứng đợt 16 3.4.2 Bể đông tụ sinh học 20 3.5 TÍNH TỐN BỂ SBR 21 3.5.1 Xác định kích thước bể SBR 22 3.5.2 Xác định hàm lượng BOD5 đầu 24 3.5.3 Xác định tỉ số F tải trọng BOD5 24 M 3.5.4 Tính lượng bùn sản sinh ngày 24 3.5.5 Xác định lượng khơng khí cần thiết cho đơn nguyên 25 3.5.6 Cách phân phối đĩa khí bể 27 3.5.7 Tính toán đường ống bơm bùn khỏi bể SBR 27 3.5.8 Tính tốn bơm bùn khỏi bể SBR bể nén bùn 27 3.5.9 Đường ống dẫn khí vào bể SBR 28 3.5.10 Tính tốn máy thổi khí 29 3.6 KHỬ TRÙNG NƯỚC THẢI 30 3.7 MÁNG TRỘN 32 3.8 BỂ NÉN BÙN ĐỨNG 34 3.9 BỂ MÊ TAN 37 3.9.1 Xác định lượng cặn dẫn đến bể mêtan 37 3.9.2 Tính toán bể Mêtan 39 3.10 SÂN PHƠI BÙN 40 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN CAO TRÌNH TRẠM XỬ LÝ 41 4.1 TÍNH TỐN CAO TRÌNH THEO MẶT CẮT NƯỚC 41 4.2 TÍNH TỐN CAO TRÌNH THEO MẶT CẮT BÙN 44 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN CÁC CƠNG TRÌNH PHỤ TRỢ 46 PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI YÊU CẦU ĐỒ ÁN - Nhà máy sản xuất giấy hộp catton, thuộc tỉnh Gia Lai, TP Pleiku (đô thị loại II) - Tổng số công nhân nhà máy 460 công nhân - Công suất: (sản phẩm/ngày) - Tiêu chuẩn thải nước Theo TCVN 7957:2008/Tiêu chuẩn Việt Nam thoát nước Tiêu chuẩn thải công nhân: qcn 150 (l/ng) Theo số liệu WHO Tốc độ thải: Qsp 200 (m3 / u) Thông số đầu vào: Thông số Kg/tấn GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN BOD TSS 15 30 TRANG SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI CHƯƠNG 1: TÍNH TỐN THƠNG SỐ ĐẦU VÀO 1.1 TÍNH TỐN LƯỢNG NƯỚC THẢI Lưu lượng nước thải sinh hoạt: Qsh q N 0,15 460 69 (l/ng.ngd) Tiêu chuẩn thải sản phẩm: Qsp 200 (m / sp) Lưu lượng nước thải sản xuất: Qsx V1 U= 200 600 (m3 / ng d) Trong đó: U số sản phẩm ngày Xác định hàm lượng chất bẩn nước thải: Tổng lưu lượng nước thải nhà máy: Q Q sx Qsh 600 69 669 (m / ng.d) Bảng 1-1 Các giá trị lưu lượng CÁC GIÁ TRỊ LƯU LƯỢNG THEO GIỜ VÀ GIÂY Qngđ Qh Qs (m3/ngđ) (m3/h) (l/s) 670 25 Ko,max Ko, 2,34 0,408 Qh, max Qh, Qs, max Qs, (m3/h) (m3/h) (l/s) (l/s) 58,5 10,2 16,38 Gía trị K theo bảng – TCVN 7957 GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN TRANG SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI 1.2 XÁC ĐỊNH HÀM LƯỢNG CHẤT BẨN TRONG NƯỚC THẢI: Bảng 1-2 Nồng độ chất bẩn nước thải sinh hoạt (bảng 25_TCVN 7957) Các đại lượng Khối lượng (g/ng.ng) TSS 60 BOD 65 Photpho 3,3 Nito Xác định hàm lượng chất rắn lơ lửng (TSS) Hàm lượng chất rắn lơ lửng nước thải sinh hoạt: Csh TSS CTSS 60 1000 1000 400 (mg/l) q0 150 Hàm lượng chất rắn lơ lửng có nước thải sản xuất: Csx TSS 30 1000 150(mg/l) 200 Tổng hàm lượng chất rắn lơ lửng có hỗn hợp nước thải là: CTSS sx Csh 400 69 150 600 TSS Qsh +C TSS Qsx = =176 (mg/l) Qsh Qsx 670 Xác định hàm lượng BOD5: Hàm lượng BOD5 nước thải sinh hoạt: CshBOD5 CBOD5 q0 1000 65 1000 435 (mg/l) 150 Hàm lượng BOD5 nước thải sản xuất: Csx BOD5 15 1000 75(mg/l) 200 Tổng hàm lượng BOD5 có nước thải: GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN TRANG SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI C BOD5 CshBOD5 Qsh +C sxBOD5 Qsx Qsh Qsx 435 69 75 600 =150 (mg/l) 670 = Xác định hàm lượng Photpho: Hàm lượng P nước thải sinh hoạt: CshP CP 3,3 1000 1000 22 (mg/l) q0 150 Tổng hàm lượng P có hỗn hợp nước thải: CP CshP Qsh +C sxP Qsx 22 69 = =2,25 (mg/l) Qsh Qsx 669 Xác định hàm lượng N có nước thải: Hàm lượng N có nước thải sinh hoạt: CshN CN 1000 1000 55 (mg/l) q0 150 Tổng hàm lượng N có hỗn hợp nước thải CshN Qsh +C sxN Qsx 55 69 = =5,5 (mg/l) CN Qsh Qsx 669 Bảng 1-3 Thành phần chất bẩn có hỗn hợp nước thải so sánh với QCVN 40:2011 Cột B (QCVN Thành Hàm lượng phần (mg/l) TSS 176 100 Cần xử lý BOD5 150 50 Cần xử lý Nito 2,25 40 Đạt Photpho 1,5 Đạt STT GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN 40:2011/BTNMT) Đánh giá (mg/l) TRANG SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI CHƯƠNG 2: ĐỀ XUẤT DÂY CHUYỂN CÔNG NGHỆ Phương án 1: Nước thải chung gfh Song chắn rác Máy nghiền rác Ngăn tiếp nhận Bể lắng cát có thổi khí Khí nén Sân phơi cát Bể lắng đứng đợt 1, kết hợp bể đông tụ sinh học Trạm thổi khí Bể SBR Trạm Clo Máng trộn Bể nén bùn đứng Bể metan Nguồn tiếp nhận Chú thích: Đường nước đạt QCVN 40:2011/BTNMT Sân phơi bùn Đường bùn Đường khí Sử dụng mục đích Đường hóa chất khác: bón ruộng… GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN TRANG SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI Thuyết minh sơ đồ công nghệ: Nước thải thu ngăn tiếp nhận sau qua song chắn rác có đặt máy nghiền rác, rác nghiền đưa đến sân phơi bùn cặn, nước thải tách loại rác lớn tiếp tục đưa đến bể lắng cát có thổi khí, chất bám vào hạt cát tách lên => cát lắng xuống đưa đến sân phơi cát Nước sau qua bể lắng cát đưa vào bể lắng đợt kết hợp đông tụ sinh học, phần cặn lơ lửng BOD xử lý, chất thơ khơng hồ tan nước thải giữ lại Cặn lắng đưa đến bể SBR Để ổn định nồng độ bùn hoạt tính bể SBR giúp tăng hiệu xử lý, tuần hồn lại phần bùn hoạt tính trước bể, lượng bùn hoạt tính dư đưa lên bể nén bùn giảm dung tích độ ẩm, sau đến bể metan để lên men loại bùn cặn Bùn hoạt tính lắng bể SBR thành phần không tan giữ bể lắng I Qua bể SBR, hàm lượng cặn BOD nước thải đảm bảo yêu cầu xử lý xong Toàn hệ thống thực nhiệm vụ gồm trạm khử trùng, máng trộn, bể tiếp xúc Sau công đoạn nước thải xả nguồn tiếp nhận Toàn lượng bùn cặn trạm xử lý sau lên men bể Mêtan đưa máy nén bùn Bùn cặn sau dùng cho mục đích nơng nghiệp GVHD: NGUYỄN XN LAN TRANG SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI Phương án 2: f Nước thải Ngăn tiếp nhận Song chắn rác Máy nghiền rác Bể lắng cát có thổi khí Sân phơi cát Bể lắng đứng Khí nén đợt kết hợp đơng tụ sinh học Trạm thổi khí Bể biofil cao tải Bể lắng đứng Hồ sinh học Trạm Clo GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN Bể metan Máng trộn Bể tiếp xúc Sân phơi bùn Nguồn thải đạt QCVN Sử dụng mục đích 40:2011/BTNMT khác: bón ruộng… TRANG SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI N y 24 30 0,5 24 30 12 (thùng) 30 30 3.7 MÁNG TRỘN Lựa chọn máng trộn vách ngăn có lỗ Máng trộn vách ngăn có lỗ thường có số vách ngăn ≥ ngăn với lỗ có d=20100mm Chọn vách ngăn Số lỗ ngăn xác định theo công thức: n Qmax (lỗ) d v Trong đó: Qmax - Lưu lượng nước thải lớn (m3/s), Q = 0,01638 (m3/s) d2 - Đường kính lỗ (m), chọn d = 80 mm v - Tốc độ nước chuyển động qua lỗ (m/s), v = 0,8 – m/s, chọn v = 0,9 m/s Vậy n 0,01638 3,6 chọn n lỗ 3,14 0,082 0,9 Chọn máng trộn có số hàng theo chiều đứng hàng Khoảng cách tâm lỗ theo chiều chiều đứng lấy bằng: 2d 0,08 0,16 (m) Chiều ngang máng trộn là: B 2d n n 1 2d 0,16 12 1 0,16 1,92 (m) Chiều cao lớp nước trước vách ngăn thứ nhất: H1 2d n d 1 d 0,16 1 0,08 1,04 (m) Chiều cao lớp nước trước vách ngăn thứ 2: H H1 h Trong đó: h - tổn thất áp lực qua lỗ vách ngăn thứ 2, tính theo công thức: GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN TRANG 32 SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI v2 h 0,1 (m) 2g 0,62 9,81 Trong đó: - hệ số lưu lượng 0,62 (Cơng thức 7.14_Xử lí nước thải đô thị - Trần Đức Hạ) Vậy H 1,04 0,1 1,14 (m) Khoảng cách a tâm lỗ theo chiều đứng vách ngăn thứ 2: 1,14 : 0,16 m Khoảng cách vách ngăn: l 1,5 B 1,5 1,92 2,88 (m) (Cơng thức 7.15_Xử lí nước thải đô thị_Trần Đức Hạ) Chiều dài tổng cộng máng trộn với vách ngăn có lỗ: L 3l 2 2,88 0,2 9,04 (m) Trong đó: - chiều dày vách ngăn = 200 mm Chiều cao xây dựng máng trộn: H2 H2 Hdp 1,14 0,35 1,49 (m) Trong đó: Hdp - chiều cao dự phòng tính từ tâm hàng lỗ ngang vách ngăn thứ đến mép máng trộn, Hdp = 0,35m Thời gian nước lưu lại máng trộn: t H1 B L 1,04 1,92 9,04 1102 (s) 18,3 (phút) Qmax 0,01638 GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN TRANG 33 SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI Bảng 3-6 Kích thước thiết kế máng trộn Đơn vị Giá trị Chiều rộng m 1,92 Chiều dài tổng m 9,04 Chiều cao xây dựng m 1,49 3.8 BỂ NÉN BÙN ĐỨNG Bùn sau bể lắng đợt thường có độ ẩm 96 – 99,4% đưa bể metan độ ẩm lớn dẫn đến dung tích bể tăng ảnh hưởng đến hiệu lên men Vì cần phải đưa bùn hoạt tính dư qua bể nén bùn đứng để giảm độ ẩm xuống 97 – 95% Thời gian nén bùn t = 10 ÷ 12 h 50 % lượng bùn hoạt tính từ ngăn lắng tuần hồn trở lại bể làm thống sơ 50 % lại dẫn đến bể nén bùn Lưu lượng bùn hoạt tính dư dẫn đến bể nén bùn: q b =50% Wb , (m3 /h) Trong đó: Wb – thể tích ngăn chứa bùn bể lắng (m3/h) Wb = b Q 100 , (m /h) 100 p 10 Với: b – lượng bùn hoạt tính dư 170 mg/l Q – lưu lượng nước thải, Q = 58,5 m3/h p - độ ẩm bùn hoạt tính, p = 99,4 % Wb 170 58,5 100 1,65 (m3 / h) (100 99,4) 10 Vậy lưu lượng bùn hoạt tính dư dẫn đến bể nén bùn: q b =50% 1,65 0,825 , (m3 /h) GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN TRANG 34 SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI Diện tích hữu ích bể nén bùn xác định theo công thức: F1 = q b 0,825 1000 = =2,3 , (m ) v1 0,1 3600 Trong đó: qb - lưu lượng bùn hoạt tính dư dẫn vào bể nén bùn v1- tốc độ chảy chất lỏng vùng lắng bể nén bùn kiểu lắng đứng, (lấy theo bảng 50 - mục 8.19.3 – TCVN 7957:2008) v1 không lớn 0,1mm/s => chọn v1 = 0,1 mm/s Diện tích ống trung tâm bể nén bùn: F2 = q b 0,825 1000 = =8,18 , (m ) v 0,028 3600 Trong đó: v2 – Vận tốc chuyển động bùn ống trung tâm, v2 = 28mm/s ( chọn từ 28÷30mm/s) Chọn bể nén bùn làm việc, bể dự phòng Diện tích tổng cộng bể nén bùn F F1 +F2 2,3 8,18 10, 48 , (m ) Đường kính bể nén bùn: D 4 F 10, 48 3,65 (m) 3,14 Đường kính ống trung tâm là: Do = F2 8,18 = =1,61 (m) 4 3,14 Đường kính chiều cao phần loe ống trung tâm: d1 =1,5 D o =1,5 1,61= 2,415 , (m) Đường kính chắn: d c =1,3 d1 =1,3 2,415=3,13 , (m) GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN TRANG 35 SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI Chiều cao phần lắng bể nén bùn: h1 v1 t 3600 0,0001 10 3600 3,6 , (m) Trong đó: t – Thời gian lắng bùn, chọn t = 10h Chiều cao phần hình nón với góc nghiêng 45o với đường kính bể D = 3,65 m, đường kính đáy bể d = 1m: h2 = Dd 3,65 tan 45 = tan 45 =1,3 , (m) 2 Chiều cao bùn hoạt tính nén bể: h b h h h th (m) Trong đó: h3 – Khoảng cách từ đáy ống loe tới chắn, h3 = 0,5m.( chọn 0.25÷0.5) hth – Chiều cao lớp nước trung hòa, hth = 0,3m h b 1,3 0,5 0,3 0,5 (m) Chiều cao tổng cộng bể nén bùn: H h1 h h bv h b 3,6 1,3 0,5 0,5 5,9 (m) Trong đó: hbv – Chiều cao bảo vệ, chọn hbv = 0,5m GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN TRANG 36 SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI Bảng 3-7 Kích thước thiết kế bể nén bùn Đơn vị Kích thước Đường kính bể m 3,65 Đường kính ống trung tâm m 1,61 Đường kính chiều cao phần loe ống trung tâm m 2,4 Đường kính chắn m 3,13 Chiều cao phần lắng m 3,6 Chiều cao hình nón m 1,3 Chiều cao bùn hoạt tính nén m 0,5 Chiều cao bể m 5,9 Chiều cao bảo vệ m 0,5 Thông số 3.9 BỂ MÊ TAN 3.9.1 Xác định lượng cặn dẫn đến bể mêtan Lượng cặn tươi từ bể lắng đợt I: Wc = Co Q E K (m3 / ngd) 100 p 10 Trong đó: Co - Hàm lượng chất lơ lửng nước thải dấn đến bể lắng đợt I: 159 mg/l Q - Lưu lượng hỗn hợp nước thải, 670 m3/ng.đ E - Hiệu suất lắng bể lắng làm thoáng sơ bộ, E = 48% K - Hệ số tính đến khả tăng lượng cặn có cỡ hạt lơ lửng lớn, K = 1,1 – 1,2; chọn K = 1,1 P - Độ ẩm cặn tươi, P = 95% - trọng lượng thể tích bùn, = tấn/m3 Vậy Wc = 159 670 48 1,1 =26 (m3 / ngd) 100 95 10 1 GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN TRANG 37 SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI Lượng bùn hoạt tính dư (50% dẫn đến bể nén bùn) tính tốn theo cơng thức: Wb = (Co (100 E) 100 Cl2 ) Q 0,5 (m3 / ngd) 100 p 1000 1000 Trong đó: - hệ số tính đến khả tăng trưởng khơng điều hòa bùn hoạt tính q trình xử lý sinh học = 1,1 – 1,2 ( lấy =1,2) P - Độ ẩm bùn hoạt tính sau nén, P = 98% ( theo SGK/125) Cl2 - hàm lượng bùn hoạt tính trơi theo nước khỏi bể lắng đợt 2: 38,7 mg/l Vậy Wb = (159 (100 48) 1, 100 38,7) 670 0,5 =20 (m3 / ngd) 100 98 1000 1000 1 Lượng rác song chắn rác nghiền nhỏ qua máy nghiền rác với độ ẩm ban đầu rác P1 = 80% đến độ ẩm sau nghiền P2 = 94 – 95% Lượng rác sau nghiền nhỏ xác định theo công thức: Wr =W1 100 p1 100 80 =0,01 =9 (m3 / ngd) 100 p 100 95 Trong đó: W1 - Lượng rác giữ lại song chắn rác, 0,01 m3/ngđ P1 - Độ ẩm ban đầu rác, 80% P2 - Độ ẩm rác sau nghiền nhỏ, 94 – 95% Vậy lượng cặn tổng cộng dẫn đến bể metan là: W = Wc + Wb + Wr= 55 m3/ngđ Độ ẩm trung bình hỗn hợp cặn tính theo cơng thức: C Bk R k Phh =100 1 k W Trong đó: GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN TRANG 38 SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI C k - Lượng chất khô cặn tươi với độ ẩm P = 95% Ck Wc 100 P 1,1 100 95 0,055 t / ngd 100 100 B k : Lượng chất khơ bùn hoạt tính dư với độ ẩm P = 98% Bk Wb 100 P 1,01 100 98 0,02 t / ngd 100 100 R k : Lượng chất khô rác sau nghiền với độ ẩm P = 94% Rk Wr 100 P 0,04 100 94 2,4 103 t / ngd 100 100 0,055 0,02 2, 103 Vậy Phh =100 1 96, % làm tròn 96% 2,15 3.9.2 Tính tốn bể Mêtan Vì độ ẩm hỗn hợp cặn Phh > 94% nênn ta chọn chế độ lên men ấm với t = 30 – 35oC Chọn t = 33 oC Dung tích bể metan tính theo cơng thức sau đây: Whh = w 100 m d Trong đó: W- lượng cặn tổng cộng dẫn đến bể metan, W = 55 m3/ngđ d - liều lượng cặn ngày đêm dẫn vào bể metan d = 10,2 (%), phụ thuộc vào chế độ lên men độ ẩm cặn, lấy theo bảng 53 TCVN 7957 Vậy Wm = 55 100 540 m3 10,2 Kích thước bể metan chọn theo bảng P3.7/322 SGK Chọn bể, thể tích bể 500 m3 GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN TRANG 39 SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI Bảng 3-8 Kích thước bể Mêtan Thông số Đơn vị Giá trị D m 10 h1 m 1,7 Hct m h2 m 1,45 3.10 SÂN PHƠI BÙN Lượng cặn tổng dẫn đến sân phơi bùn có cặn từ bể metan: Wtc =55 m3 / ngd Diện tích hữu ích sân phơi bùn F1 = Wtc 365 m q0 n Trong đó: q0 - tải lượng lên sân phơi bùn, với nhân tạo có hệ thống rút làm khơ cặn bùn hoạt tính lên men, q0 = 2m3/m2.năm n - hệ số kể đến điều kiện khí hậu, Gia Lai (miền Trung) n = 2,83,4, chọn n = 2,8 Vậy F1 = 55 365 3584 m2 2,8 Chọn sân phơi bùn chia làm ô, có diện tích f = 600 m2 Chọn kích thước 25 x 25m GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN TRANG 40 SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN CAO TRÌNH TRẠM XỬ LÝ 4.1 TÍNH TỐN CAO TRÌNH THEO MẶT CẮT NƯỚC Bảng 4-1 Tổn thất áp lực qua cơng trình STT Tên cơng trình Đơn vị Chọn Ngăn tiếp nhận m 0,1 Song chắn rác m 0,03 Bể lắng cát m 0,2 Bể lắng đứng đợt I m 0,4 Bể SBR m 0,4 Bể trộn m 0,1 Mương dẫn m 0,1 Chọn: Cốt mặt đất vị trí đặt trạm xử lý +8m Mực nước cao sông 6m Mương dẫn Zm Zn h m 8,1 m Máng trộn Cao trình mực nước cuối máng trộn là: Zmt mnc = Zm + hmt = 8,8m Cao trình mực nước vách ngăn thứ 2: Zmt mn2 = Zmt mnc + h = 8,92m Cao trình mực nước vách thứ 1: Zmt mn1 = Zmt mn2 + h = 9,02 m Cao trình đáy máng trộn: Zmt đ = Zmt mn1 – H1 = 7,44 m Trong đó: H1 chiều cao lớp nước vách ngăn thứ Cao trình đỉnh máng trộn: GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN TRANG 41 SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI Zmt d = Zmtđ + H1+hbv = 9,52 m Mương dẫn Zm = Zmt mn1 + hm = 9,12m Bể SBR Cao trình mực nước bể: Zbể mn = Zđất - hbv = 7,5m Cao trình đỉnh bể: Zbể d = Z đất =8m Cao trình đáy bể: Zbểđ = Zbể d - hxd = 5,5m Mương dẫn Zm = Zhồ mn + hm = 7,6m Bể lắng đứng đợt I Cao trình mực nước đầu bể lắng đứng đợt 1: Zbld1 mnđầu = Zm + hbl1 = 8m Cao trình mực nước cuối bể lắng đứng đợt 1: Zbld1 mncuối = Zbld1 mnđầu - hbl1 = 7,6m Cao trình đỉnh bể lắng đứng đợt 1: Zbld1 d = Zbld1 mn + hbv = 8,5m Cao trình đáy bể lắng đứng đợt 1: Zbld1 đ = Zbld1 d – hxd = 4,5 m Mương dẫn Zm = Zb mn + hm = 8,4m Bể lắng cát Cao trình mực nước đầu bể lắng cát: Zblc mnđầu = Zm +h = 8,5m GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN TRANG 42 SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI Cao trình mực nước cuối bể lắng cát: Zblc mnđầu = Zblc mnđầu – h = 8,4m Cao trình đỉnh bể lắng cát: Zblc d = Zblc mn + hbv = 9m Cao trình đáy bể lắng cát: Zblc đ = Zblc d – hxd = 7,05m Mương dẫn Zm = Zblc mn + hm = 8,6m Song chắn rác Cao trình sau song chắn rác: Zscr s = Zm = 8,6 m Cao trình trước song chắn rác: Zscr trc = Zscr s + hs = 8,7m Mương dẫn Zm = Zscr trc + hm = 8,8m Ngăn tiếp nhận Cao trình mực nước ngăn tiếp nhận: Zntn mn = Zm + hntn = 8,9m Cao trình đỉnh ngăn tiếp nhận: Zntn d = Zntn mn + hbv = 9,4m Cao trình đáy ngăn tiếp nhận: Zntn đ = Zntn d – hxd = 7,4m GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN TRANG 43 SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI 4.2 TÍNH TỐN CAO TRÌNH THEO MẶT CẮT BÙN Những cơng trình có chứa bùn: bể lắng đứng I, bể metan, sân phơi bùn Bể lắng đứng đợt Cao trình mực nước bể lắng đứng đợt 1: Zbld1 mn = Zm + hbl = m Chiều sâu lớp bùn: hb = 0,2m Cao trình đỉnh bể lắng đứng đợt 1: Zbld1 d = Zbld1 mn + hbv = 8,5 m Cao trình đáy bể lắng đứng đợt 1: Zbld1 đ = Zbld1 d – hxd = 4,5 m Cao trình mặt bùn bể lắng đứng đợt 1: Zbld1 bùn = Zbld1 đ + hb = 4,7 m Bể mêtan Bể mêtan xây nửa chìm nửa Cao trình mặt nước bể mêtan: Zbể mêtan mn = 12m Cao trình đáy bể mêtan: Zbể mêtan đ = Zbể mêtan mn – h1 - hct = 2,93 m Cao trình sân phơi bùn Zsân phơi bùn = Zđất + 0,6 = 8,6 m Bể lắng đứng I Chiều cao lớp bùn bể lắng đứng đợt I: hn = 1,5 m bl1 Cao trình bùn bể lắng đứng đợt I: Zbl1 b Zdy h n 2 m Bể nén bùn Chiều cao xây dựng bể: Hxd = 5,9 m Chiều cao bảo vệ bể: hbv = 0,5 m Cao trình đỉnh bể: Zdnb Zdbl1 h bv 5 m GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN TRANG 44 SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI nb Zdnb h xd 0,9 m Cao trình đáy bể: Zdy Mực nước bể nén bùn: Zmn Zdnb h bv 4,5 m c Bể metan Dùng bơm, bơm từ bể nén bùn lên bể metan Chiều cao xây dựng bể: Hxd = 5,9 m Chiều cao bảo vệ bể: hbv = 0,5 m Cao trình đỉnh bể: Zdnb Zdbl1 h bv 5 m nb Zdnb h xd 0,9 m Cao trình đáy bể: Zdy GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN TRANG 45 SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN CÁC CƠNG TRÌNH PHỤ TRỢ Theo Phụ lục D TCVN7957/2008, ta có sơ kích thước cơng trình phụ trợ Khu nhà hành bao gồm: Phòng làm việc nhân viên hành – kỹ thuật: 5m×5m Phòng trực ban: 5m×3m Phòng trưởng trạm: 5m×4m Phòng thường trực: 4m×3m Phòng bảo vệ: 4m×3m Khu thí nghiệm: Phòng thí nghiệm hóa lý: 5m×3m Phòng thí nghiệm vi sinh: 4m×3m Kho hóa chất dụng cụ thí nghiệm: 4m×2m Trạm biến thế: 5m×3m Kho vật liệu: 6m×5m Gara xe chuyên dụng: 10m×6m Xưởng sửa chữa, khí: 5m×5m Nơi để xe cơng nhân viên: 5m×4m Trạm khí nén: 5m×4m Trạm chứa Clo: 5m×4m Đường bộ: chọn 3m Đường xe oto: chọn GVHD: NGUYỄN XUÂN LAN TRANG 46 SVTH: TRƯƠNG THÚY HÀ ... TRƯƠNG THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN CÁC CƠNG TRÌNH XỬ LÝ 3.1 NGĂN TIẾP NHẬN Nước thải bơm từ ngăn thu nước thải trạm bơm lên ngăn tiếp nhận nước thải theo đường hai ống... YÊU CẦU ĐỒ ÁN - Nhà máy sản xuất giấy hộp catton, thuộc tỉnh Gia Lai, TP Pleiku (đô thị loại II) - Tổng số công nhân nhà máy 460 công nhân - Công suất: (sản phẩm/ngày) - Tiêu chuẩn thải nước ... THÚY HÀ PHẦN 1: XỬ LÝ NƯỚC THẢI Thuyết minh sơ đồ công nghệ: Nước thải thu ngăn tiếp nhận sau qua song chắn rác có đặt máy nghiền rác, rác nghiền đưa đến sân phơi bùn cặn, nước thải tách loại