Thuyết minh sơ đồ công nghệ: Nước thải sẽ được thu tại ngăn tiếp nhận sau đó qua song chắn rác có đặt máy nghiền rác, rác nghiền được đưa đến sân phơi bùn cặn, còn nước thải đã được tách loại các rác lớn tiếp tục được đưa đến bể lắng cát có thổi khí, tại đây các chất bám vào hạt cát sẽ được tách ra và nổi lên trên => cát lắng xuống và được đưa đến sân phơi cát. Nước sau khi qua bể lắng cát được đưa vào bể lắng đợt 1 kết hợp đông tụ sinh học, một phần cặn lơ lửng và BOD sẽ được xử lý, tại đây các chất thô không hoà tan trong nước thải được giữ lại. Cặn lắng được đưa đến bể SBR Để ổn định nồng độ bùn hoạt tính trong bể SBR giúp tăng hiệu quả xử lý, tuần hoàn lại một phần bùn hoạt tính về trước bể, lượng bùn hoạt tính dư được đưa lên bể nén bùn giảm dung tích và độ ẩm, sau đó đến bể metan để lên men các loại bùn cặn. Bùn hoạt tính sẽ được lắng ở bể SBR và thành phần không tan được giữ ở bể lắng I Qua bể SBR, hàm lượng cặn và BOD trong nước thải đã đảm bảo yêu cầu xử lý xong. Toàn bộ hệ thống thực hiện nhiệm vụ này gồm trạm khử trùng, máng trộn, bể tiếp xúc. Sau các công đoạn đó nước thải được xả ra nguồn tiếp nhận. Toàn bộ lượng bùn cặn của trạm xử lý sau khi được lên men ở bể Mêtan được đưa ra máy nén bùn. Bùn cặn sau đó được dùng cho mục đích nông nghiệp.
Trang 1PHẦN 2
XỬ LÝ NƯỚC THẢI
Trang 2PHẦN 2: XỬ LÝ NƯỚC THẢI
YÊU CẦU ĐỒ ÁN 1
CHƯƠNG 1: TÍNH TOÁN THÔNG SỐ ĐẦU VÀO 2
1.1 TÍNH TOÁN LƯỢNG NƯỚC THẢI 2
1.2 XÁC ĐỊNH HÀM LƯỢNG CHẤT BẨN TRONG NƯỚC THẢI: 3
CHƯƠNG 2: ĐỀ XUẤT DÂY CHUYỂN CÔNG NGHỆ 5
CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN CÁC CÔNG TRÌNH XỬ LÝ 9
3.1 NGĂN TIẾP NHẬN 9
3.2 SONG CHẮN RÁC 10
3.3 BỂ LẮNG CÁT CÓ THỔI KHÍ VÀ SÂN PHƠI CÁT 13
3.3.1 Bể lắng cát có thổi khí 13
3.3.2 Tính toán sân phơi cát 15
3.4 BỂ LẮNG ĐỨNG ĐỢT 1 KẾT HỢP BỂ ĐÔNG TỤ SINH HỌC 16
3.4.1 Bể lắng đứng đợt 1 16
3.4.2 Bể đông tụ sinh học 20
3.5 TÍNH TOÁN BỂ SBR 21
3.5.1 Xác định kích thước bể SBR 22
3.5.2 Xác định hàm lượng BOD5 đầu ra 24
3.5.3 Xác định tỉ số F M và tải trọng BOD5 24
3.5.4 Tính lượng bùn sản sinh ra mỗi ngày 24
3.5.5 Xác định lượng không khí cần thiết cho một đơn nguyên 25
3.5.6 Cách phân phối đĩa khí trong bể 27
3.5.7 Tính toán đường ống bơm bùn ra khỏi bể SBR 27
3.5.8 Tính toán bơm bùn ra khỏi bể SBR và bể nén bùn 27
3.5.9 Đường ống dẫn khí vào bể SBR 28
Trang 33.7 MÁNG TRỘN 32
3.8 BỂ NÉN BÙN ĐỨNG 34
3.9 BỂ MÊ TAN 37
3.9.1 Xác định lượng cặn dẫn đến bể mêtan 37
3.9.2 Tính toán bể Mêtan 39
3.10 SÂN PHƠI BÙN 40
CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN CAO TRÌNH TRẠM XỬ LÝ 41
4.1 TÍNH TOÁN CAO TRÌNH THEO MẶT CẮT NƯỚC 41
4.2 TÍNH TOÁN CAO TRÌNH THEO MẶT CẮT BÙN 44
CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN CÁC CÔNG TRÌNH PHỤ TRỢ 46
Trang 4YÊU CẦU ĐỒ ÁN
- Nhà máy sản xuất giấy hộp catton, thuộc tỉnh Gia Lai, TP Pleiku (đô thị loại II)
- Tổng số công nhân trong nhà máy là 460 công nhân
- Công suất: 3 (sản phẩm/ngày)
- Tiêu chuẩn thải nước
Theo TCVN 7957:2008/Tiêu chuẩn Việt Nam về thoát nước
Tiêu chuẩn thải của công nhân: q cn 150 (l/ng)
Theo số liệu của WHO
Trang 5CHƯƠNG 1: TÍNH TOÁN THÔNG SỐ ĐẦU VÀO
1.1 TÍNH TOÁN LƯỢNG NƯỚC THẢI
Lưu lượng nước thải sinh hoạt:
Xác định hàm lượng chất bẩn trong nước thải:
Tổng lưu lượng nước thải nhà máy:
3
sx sh
QQ Q 60069669 (m / ng.d)
Bảng 1-1 Các giá trị lưu lượng
CÁC GIÁ TRỊ LƯU LƯỢNG THEO GIỜ VÀ GIÂY
Trang 61.2 XÁC ĐỊNH HÀM LƯỢNG CHẤT BẨN TRONG NƯỚC THẢI:
Bảng 1-2 Nồng độ chất bẩn trong nước thải sinh hoạt (bảng 25_TCVN 7957) Các đại lượng Khối lượng (g/ng.ng)
BOD sh
Trang 75 5 5
BOD sh BOD sx BOD
Xác định hàm lượng N có trong nước thải:
Hàm lượng N có trong nước thải sinh hoạt:
sh N N 0
STT Thành
phần
Hàm lượng (mg/l)
Cột B (QCVN 40:2011/BTNMT) (mg/l)
Trang 8CHƯƠNG 2: ĐỀ XUẤT DÂY CHUYỂN CÔNG NGHỆ
Bể lắng đứng đợt 1, kết hợp bể đông tụ sinh học
Sử dụng mục đích khác: bón ruộng…
Máng trộn
Trang 9Thuyết minh sơ đồ công nghệ:
Nước thải sẽ được thu tại ngăn tiếp nhận sau đó qua song chắn rác có đặt máy nghiền rác, rác nghiền được đưa đến sân phơi bùn cặn, còn nước thải đã được tách loại các rác lớn tiếp tục được đưa đến bể lắng cát có thổi khí, tại đây các chất bám vào hạt cát sẽ được tách
ra và nổi lên trên => cát lắng xuống và được đưa đến sân phơi cát
Nước sau khi qua bể lắng cát được đưa vào bể lắng đợt 1 kết hợp đông tụ sinh học, một phần cặn lơ lửng và BOD sẽ được xử lý, tại đây các chất thô không hoà tan trong nước thải được giữ lại Cặn lắng được đưa đến bể SBR
Để ổn định nồng độ bùn hoạt tính trong bể SBR giúp tăng hiệu quả xử lý, tuần hoàn lại một phần bùn hoạt tính về trước bể, lượng bùn hoạt tính dư được đưa lên bể nén bùn giảm dung tích và độ ẩm, sau đó đến bể metan để lên men các loại bùn cặn
Bùn hoạt tính sẽ được lắng ở bể SBR và thành phần không tan được giữ ở bể lắng I Qua bể SBR, hàm lượng cặn và BOD trong nước thải đã đảm bảo yêu cầu xử lý xong Toàn bộ hệ thống thực hiện nhiệm vụ này gồm trạm khử trùng, máng trộn, bể tiếp xúc Sau các công đoạn đó nước thải được xả ra nguồn tiếp nhận
Toàn bộ lượng bùn cặn của trạm xử lý sau khi được lên men ở bể Mêtan được đưa ra máy nén bùn Bùn cặn sau đó được dùng cho mục đích nông nghiệp
Trang 10Bể biofil cao tải
Bể lắng đứng 2
Hồ sinh học
Máng trộn
Máy nghiền rác
Sân phơi cát
Sử dụng mục đích khác: bón ruộng…
Bể tiếp xúc
Trang 11So sánh 2 phương án:
Vì công suất bé, nên bỏ qua được một số
công trình => giảm diện thích xây dựng
Phù hợp với quy mô vừa và nhỏ
Bể lọc sinh học cao tải: Q có thể lên tới
30000 m3/ngđ hoặc lớn hơn; chịu được thay đổi lưu lượng đột ngột nhưng chi phí đầu tư cao vì phải mua vật liệu lọc
Trang 12CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN CÁC CÔNG TRÌNH XỬ LÝ
Dựa vào lưu lượng tính toán trong giờ lớn nhất ta chọn 1 bơm làm việc, 1 bơm
dự phòng ( với độ tin cậy của trạm bơm loại II theo bảng 17,18 TCVN 7957:2008) Tra bảng P.3.1 Xử lý nước thải đô thị _ Trần Đức Hạ ( trang 319), ta có:
A: là chiều dài ngăn tiếp nhận
B: là chiều rộng ngăn tiếp nhận
H: là chiều cao ngăn tiếp nhận
H1: là chiều cao lớp nước trong ngăn tiếp nhận
h: là chiều cao từ đáy ngăn tiếp nhận đến đáy mương
h1: là chiều cao mương dẫn nước đến công trình tiếp
b: là chiều rộng mương dẫn
l: là khoảng cách giữa 2 ống áp lực
l1: là khoảng cách từ tâm ống đến miệng xả
Trang 13h h ( Xử lý nước thải đô thị và công nghiệp_Lâm Minh Triết)
Số khe hở của song chắn rác:
qmax - lưu lượng nước thải lớn nhất,qmax 16,38 (l/s)
K - hệ số nén dòng do các thiết bị vớt rác, cào vớt rác cơ giới, z Kz 1, 05
b - chiều rộng khe hở giữa các thành đan, b 0, 035 m (theo TCVN 7957_điều 7.2.12)
Vậy: Bs 0,01 12 1 12 4 1 (m)
Trang 14 Tổn thất áp lực qua song chắn rác:
2 s
- Hệ số tổn thất áp lực cục bộ,
4 3
dsin 0,83b
d - Chiều dày mỗi thanh, d0,01 m
b - Chiều rộng mỗi khe hở, b0,035 m
l2tg20
l 1, 23
Trang 15 Chiều dài xây dựng của mương đặt song chắn rác:
1 2 s
L l l l , m Trong đó:
Lấy chiều cao xây dựng bằng 1m
Lượng rác lấy ra từ song chắn :
tt r
a - lượng rác lấy ra từ song chắn rác tính cho 1 người Theo bảng 20 TCVN 7957:2008 với chiều rộng khe hở của song chắn rác là 16 mm thì a8 (l/ng.năm)
P750 0, 01 0,5(kg/ngày.đêm) Lượng nước dùng để nghiền rác là 40 m3/h:
n
Q 40P40 0,5 20(m3/ngày.đêm)
Rác được nghiền nhỏ bằng máy nghiền, sau đó dẫn trực tiếp đến bể metan
Độ ẩm của rác khoảng 80%
Hiệu suất xử lý BOD qua song chắn rác là 4 - 5% Chọn H=5 %
Hàm lượng BOD còn lại:
Trang 16 1
3.3 BỂ LẮNG CÁT CÓ THỔI KHÍ VÀ SÂN PHƠI CÁT
Chọn 3 bể trong đó 2 bể làm việc đống thời, 1 bể dự phòng
Chiều dài mỗi bể lắng cát được tính theo công thức sau:
n 1
Trang 17Q- lưu lượng lớn của nước thải, Q0,01638 (m / s)3
Trong đó:
Trang 183 c
N P T
)1000
Trong đó:
N– dân số tính toán, N460 người
P – lượng cát được giữ lại trong bể Theo TCVN 7957 mục 8.3.5 đối với hệ thống thoát nước riêng hoàn toàn, lượng cát giữ lại là 0,02 l/người/ngày
T – chu kỳ thải cát, T = 2 – 4 ngày (SGK/T76) => chọn T = 2 ngày
)1000
Chiều cao lớp cát trong bể:
c c
3.3.2 Tính toán sân phơi cát
Nhiệm vụ của sân phơi cát là làm ráo nước trong hỗn hợp bùn cát, được xây dựng gần
bể lắng cát
Diện tích hữu ích của sân phơi cát:
Trang 192 c
Hiệu suất xử lý của bể chọn: H = 5%
Hàm lượng BOD còn lại:
Bảng 3-3 Kích thước sân phơi cát
Hàm lượng chất rắn lơ lửng: C2 159 (mg/l).Nước thải sau khi làm thoáng sơ bộ
và qua lắng đứng phải đảm bảo hàm lượng cặn cho quá trình xử lý sinh học:
2
C 150 (mg/l)
Trang 20 Hiệu suất cần thiết là:
Thời gian lắng t xác định :
2 2
KHth
K – Hệ số phụ thuộc vào loại bể lắng, đối với bể lắng đứng K = 0,35
H – Chiều cao công tác của bể lắng, chọn H = 2,7 – 3,8m, chọn bằng 3m
n – Hệ số kết tụ phụ thuộc vào tính chất của chất lơ lửng, đối với nước thải sinh hoạt
n = 0,25 đối với hạt lơ lửng có khả năng kết tụ trong nước thải sinh hoạt
α - Hệ số kể tới ảnh hưởng của nhiệt độ của nước đối với độ nhớt lấy theo Bảng 31/ TCVN 7957:2008, với nhiệt độ trung bình tính theo tháng thấp nhất là 250C, thì α = 0,9
ω - Thành phần thẳng đứng của tốc độ nước thải trong bể phụ thuộc vào vận tốc trong vùng lắng chọn V = 5 mm/s => ω = 0 mm/s
Trị số
n
KHh
- lấy theo Bảng 34, ở chiều cao công tác H = 3 m thì lấy bằng 1,21
Trang 21Góc nghiêng giữa bề mặt tấm hắt với mặt phẳng ngang là 17o Chiều cao từ mặt dưới của tấm hắt đến bề mặt lớp cặn là 0,3m
Dung tích phần chứa cặn xác định theo công thức, trong đó thời gian xả cặn bùn là 48h (2ngày):
4
o c
(100 )W
Trong đó:
Q – lưu lượng nước thải, Q = 168 m3/h
T – thời gian lưu cặn là 48h
- độ ẩm bùn cặn lắng, = 95%
- khối lượng riêng của cặn, = 1 tấn/m3
Vậy:
4 c
10 168 159 5,6% 48
1,5(100 95%) 1
W
Trang 22 Chiều cao hình nón xác định theo công thức:
n n
dn - đường kính đáy nhỏ của hình nón cụt, chọn dn = 1 m
- là góc nghiêng của đáy bể so với phương ngang lấy không nhỏ hơn 50o
Hbv - chiều cao bảo vệ, lấy Hbv = 0,5(m)
Bảng 3-4 Kích thước thiết kế của bể lắng đứng đợt 1
Trang 233.4.2 Bể đông tụ sinh học
Thời gian làm thoáng 20 phút
Thời gian lưu nước 20 phút
Thường ngăn đông tụ được bố trí trong một nửa số bể lắng
h
W
Trong đó:
h- Chiều cao ngăn đông tụ lấy bằng chiều cao bể lắng và xác định theo công thức:
Trang 24 Đường kính của bể đông tụ sinh học:
Lượng không khí cần cung cấp cho quá trình đông tụ sinh học được xác định từ tiêu chuẩn 0,5 m3 không khí/ m3 nước thải:
Nồng độ bùn hoạt tính ở đầu vào của bể: X0 = 0
Thời gian lưu bùn: c 10 30 ngày, chọn 10 ngày
Trang 25Tỷ số F 1
0,05 0, 2 ngM
Nồng độ bùn hoạt tính lơ lửng trong bể: X=2000 – 5000 mg/l, chọn X=3500 mg/l
Độ tro của cặn: Z = 0,3 mg/mg Chỉ số thể tích bùn: SVI = 120 ml/g
Tỷ số MLVSS: MLSS= 0,68
Nhiệt độ nước thải: t= 250C
Nồng độ cặn lắng trung bình dưới đáy bể XS=10000mg/l
Chất lơ lửng trong nước thải đầu ra chứa 20mg/l cặn sinh học và 65% chất có khả năng phân hủy sinh học
tD: Thời gian rút nước, 0,5h
tL: Thời gian pha chờ, 0
Tổng số chu kì làm đầy trong 1 ngày: N 2 n 8 (chu kỳ/ngày)
Thể tích bể làm đầy trong 1chu kì: 3
Trang 26 s
Chiều cao phần chứa bùn: Hb 42% H 1,89m
Chiều cao an toàn lớp bùn: Hat 0,08 4,5 0,36 m
V 0, 42 V 0, 42 175 73,5 m Thời gian lưu nước của 2 bể trong suốt quá trình:
Trang 273.5.2 Xác định hàm lượng BOD 5 đầu ra
Hàm lượng BOD5 của chất lơ lửng ở đầu ra:
5(U)
BOD 80,8 0,68 54,94 mgl / lHàm lượng BOD5 hoà tan trong nước thải ở đầu ra:
BOD5(ht) = BOD5(u) - BOD5(ra) = 54,94- 50 = 4,94 mg/l
3.5.3 Xác định tỉ số F
M và tải trọng BOD 5 Hiệu quả làm sạch theo BOD5 hòa tan:
3.5.4 Tính lượng bùn sản sinh ra mỗi ngày
Tốc độ tăng trưởng của bùn: b
Trang 28Kd là hệ số phân hủy nội bào (ngày-1)
Tổng lượng bùn dư cần xử lý mỗi ngày:
Lượng bùn dư cần xử lý (Gd) = tổng lượng bùn – lượng cặn trôi ra khỏi bể
3 tc
V 0, 45 2 0,9 m / ng
3.5.5 Xác định lượng không khí cần thiết cho một đơn nguyên
Lượng oxi cần thiết cung cấp cho mỗi bể theo điều kiện cần để làm sạch BOD, oxy hóa amoni NH4+ thành NO3-
Trang 29Thời gian thổi khí của một bể: tối thiểu một nửa thời gian làm đầy nên thổi khí
3H3,5h
2 Tổng thời gian sục khí một ngày của một bể: 3,5h 4 14h
Tỷ lệ chuyển hoá oxi trung bình: 2,5 2)
1,76 kg / h14
3 kk
M
q 1, 424 L / m phV
Trang 303.5.6 Cách phân phối đĩa khí trong bể
Khí từ máy thổi khí được dẫn qua ống chính đi vào bề SBR (đặt dọc theo chiều dài bể) Mỗi đường ống dẫn vào mỗi bể SBR được chia làm 3 đường ống phụ cấp 1 bổ trí dọc theo thành bể xuống đáy bể phân phối khí cho các đĩa đặt tại đáy mỗi bể SBR Theo tiêu chuẩn các đầu răng của đĩa thổi khí là răng phi 27 nên chọn ống nhánh cấp 2 là ống phi 27 để dẫn khí vào các đĩa
Tại mỗi bể SBR dọc theo chiều dài bố trí 6 đĩa, mỗi đĩa cách nhau 1m và cách thành
bể 0,5m
Khoảng cách giữa 2 đường ống dẫn khí phụ đặt gần nhau là 2m
Khoảng cách giữa 2 đường ống ngoài cùng đến thành bể là 1m
3.5.7 Tính toán đường ống bơm bùn ra khỏi bể SBR
Đường ống dẫn nước ra khỏi bể SBR:
ra khỏi bể SBR ta chọn ống thoát nước ra khỏi bể SBR là ống uPVC có 114
Thu nước ra khỏi bể SBR bằng phao nổi, chọn thiết bị Decanter Thiết bị gồm một phao nổi làm bằng vật liệu sợi thủy tinh, phía trên là hệ thống cơ điện tử tự động điều khiển việc hút nước, được bao quanh bởi một lớp bảo vệ, phần này được nối với phần chứa nước chìm ở dưới nước, giữa hai phần này được bịt kín hoàn toàn bằng một vòng đệm nằm ở dưới đáy của phao nổi Các hệ thống này được nối với ống dẫn nước ra bằng nhựa dẻo có thể uốn cong theo sự lên xuống của thiết bị Sau cùng, ống dẫn nhựa dẻo nối với ống dẫn nước ra cố định bằng nhựa PVC 114mm
3.5.8 Tính toán bơm bùn ra khỏi bể SBR và bể nén bùn
Lưu lượng bùn cần thải bỏ tại một bể SBR trong: Qvb=0,648 m3/ngày Lượng bùn này được chia điều cho bốn chu kỳ hoạt động của bể SBR
Lượng bùn cần xả bỏ tại một chu kỳ:
Trang 31 3 6 3 ck
Trang 32
k k
3.5.10 Tính toán máy thổi khí
Áp lực cần thiết của hệ thống phân phối khí:
Trang 33Bảng 3-5 Thông số kích thước bể SBR
Sau các giai đoạn xử lý cơ học, sinh học song song với việc làm giảm nồng độ các chất
ô nhiễm đạt tiêu chuẩn quy định thì số lượng vi trùng cũng giảm đáng kể đến 90-95% Tuy nhiên lượng vi trùng vẫn còn cao và theo nguyên tắc bảo vệ vệ sinh nguồn nước là cần thực hiện giai đoạn khử trùng nước thải Để khử trùng nước thải có thể sử dụng các biện pháp Clo hóa, ozon hóa, khử trùng bằng tia hồng ngoại UV… trong đó khử trùng nước thải bằng clo là phương pháp đơn giản, rẻ tiền và hiệu quả cao
Phản ứng thủy phân giữa Clo và nước thải xảy ra như sau:
2 2
HOCl là một axit yếu, không bền dễ phân hủy thành HCl và Oxi nguyên tử:
HOClHCl OHoặc có thể phân li ra thành H+ và OCl:
HOClH & OCl
Trang 34HOCl , H+ và OCllà các chất oxi hóa mạnh có khả năng tiêu diệt vi trùng
Lượng Clo hoạt tính cần thiết để khử trùng nước thải:
a
a QY
1000
Trong đó:
a
Y - Lượng Clo hoạt tính cần để khử trùng nước thải, kg/h
Q - Lưu lượng tính toán của nước thải, 670 m3/h
a - Liều lượng hoạt tính lấy theo mục 8.28.3 của TCVN 7957:2008 (a=3g/m3) Lượng Clo hoạt tính cần thiết để khử trùng nước thải ứng với:
max a
Trang 354 Qn
(lỗ) Trong đó:
Qmax - Lưu lượng nước thải lớn nhất (m3/s), Q = 0,01638 (m3/s)
B2d n 1 2d0,16 12 1 0,16 1,92 (m)Chiều cao lớp nước trước vách ngăn thứ nhất:
H 2d n 1 d 0,16 7 1 0, 081, 04 (m)Chiều cao lớp nước trước vách ngăn thứ 2:
2 1
Trong đó: h - là tổn thất áp lực qua các lỗ của vách ngăn thứ 2, được tính theo công thức:
Trang 36l1,5 B 1,5 1,92 2,88 (m)
(Công thức 7.15_Xử lí nước thải đô thị_Trần Đức Hạ)
Chiều dài tổng cộng của máng trộn với 2 vách ngăn có lỗ:
L 3l 2 3 2,88 2 0, 2 9,04 (m)Trong đó:
- là chiều dày của vách ngăn = 200 mm
Chiều cao xây dựng của máng trộn:
2 2 dp
H H H 1,14 0,35 1, 49 (m) Trong đó:
Hdp - chiều cao dự phòng tính từ tâm hàng lỗ ngang trên cùng của vách ngăn thứ 2 đến mép trên cùng của máng trộn, Hdp = 0,35m
Thời gian nước lưu lại trong máng trộn:
1 max
Trang 37Wb – thể tích ngăn chứa bùn của bể lắng (m3/h)
b – lượng bùn hoạt tính dư là 170 mg/l
Q – lưu lượng nước thải, Q = 58,5 m3/h
Trang 38Diện tích hữu ích của bể nén bùn được xác định theo công thức:
2 b
1 1
q 0,825 1000
v 0,1 3600
Trong đó:
qb - là lưu lượng bùn hoạt tính dư dẫn vào bể nén bùn
v1- là tốc độ chảy của chất lỏng ở vùng lắng trong bể nén bùn kiểu lắng đứng, (lấy theo bảng 50 - mục 8.19.3 – TCVN 7957:2008) v1 không lớn hơn 0,1mm/s => chọn v1 = 0,1 mm/s
Diện tích ống trung tâm của bể nén bùn:
2 b
2 2
q 0,825 1000
v 0,028 3600
Trong đó:
v2 – Vận tốc chuyển động của bùn trong ống trung tâm,
v2 = 28mm/s ( chọn từ 28÷30mm/s) Chọn 1 bể nén bùn làm việc, 1 bể dự phòng
2 o
d =1,3 d =1,3 2,415=3,13 , (m)