Nghiên cứu xác định hàm lượng xi măng hiện trường trong cọc soilcrete thi công bằng công nghệ jet grouting

Tóm tắt: Luận văn tập trung nghiên cứu xác định hàm lượng xi măng, A c , trong soilcrete ở 2 cọc thử Jet Grouting gần cầu Vàm Đinh và Tám Bang tại Đồng Tháp bằng thực nghiệm hiện trường và thí nghiệm trong phòng. Thực nghiệm hiện trường tiến hành đào lộ đầu cọc xác định đường kính và khoan lấy lõi soilcrete. Thí nghiệm trong phòng thực hiện chế tạo soilcrete từ đất tại khu vực hai cọc thử với hàm lượng xi măng, A c , từ 300 ÷ 900 kgm 3 và thí nghiệm nén nở hông tự do soilcrete trong phòng và hiện trường. Dựa vào quan hệ giữa cường độ nén nở hông tự do, q u , và A c của soilcrete trong phòng, các mẫu soilcrete hiện trường sẽ được xác định hàm lượng xi măng, A c , tương ứng với cường độ qu . Kết quả thu được gồm (1) đường kính trung bình đo được tại hiện trường của hai cọc thử là 0.91.5 m; (2) soilcrete hiện trường có cường độ q u từ 0.62.2 MPa, mô đun đàn hồi cát tuyến, E 50 , cao gấp 54313 lần q u , biến dạng lúc phá hoại, ε f , nhỏ hơn 2%; (3) soilcrete trong phòng có cường độ q u từ 0.44.3 MPa, mô đun đàn hồi cát tuyến, E 50 , cao gấp 104263 lần q u , biến dạng lúc phá hoại, ε f , nhỏ hơn 1.5%; (4) soilcrete trong phòng từ đất khu vực cọc thử Tám Bang có cường độ q u tăng khi A c tăng từ 300 ÷ 900 kgm 3 theo Phương trình q u = 1.4905ln(A c ) – 7.9843 với độ tin cậy 91%, A c trong 1 mét đầu cọc thử là 325494 kgm 3 ; (5) soilcrete trong phòng từ đất khu vực cọc thử Vàm Đinh có q u thay đổi không theo quy luật khi tăng A c nên chưa xác định được A c trong soilcrete

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA LÝ DUYÊN HỒNG NHUNG NGHIÊN CỨU XÁC ĐỊNH HÀM LƯỢNG XI MĂNG HIỆN TRƯỜNG TRONG CỌC SOILCRETE THI CÔNG BẰNG CÔNG NGHỆ JET GROUTING Chuyên ngành: Kỹ thuật xây dựng cơng trình giao thơng Mã số: 60580205 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, tháng năm 2019 Cơng trình hồn thành tại: Trường Đại học Bách Khoa - ĐHQG-HCM Cán hướng dẫn khoa học: PGS TS Trần Nguyễn Hoàng Hùng Cán chấm nhận xét 1: TS Lê Bá Khánh Cán chấm nhận xét 2: TS Lê Văn Phúc Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM Ngày 24 tháng năm 2019 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: TS Nguyễn Mạnh Tuấn TS Huỳnh Ngọc Thi TS Lê Bá Khánh TS Lê Văn Phúc TS Lê Anh Thắng CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG TRƯỞNG KHOA KĨ THUẬT XÂY DỰNG TS Nguyễn Mạnh Tuấn TS Lê Anh Tuấn ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA Độc lập - Tự - Hạnh phúc NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: Lý Duyên Hồng Nhung MSHV: 1570081 Ngày, tháng, năm sinh: 08/01/1991 Nơi sinh: Gia Lai Chun ngành: Kỹ thuật xây dựng cơng trình giao thông Mã số: 60580205 I TÊN ĐỀ TÀI: NGHIÊN CỨU XÁC ĐỊNH HÀM LƯỢNG XI MĂNG HIỆN TRƯỜNG TRONG CỌC SOILCRETE THI CÔNG BẰNG CÔNG NGHỆ JẼT GROUTING NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Nghiên cứu tổng quan hàm lượng xi măng soilcrete thi công công nghệ Jet Grouting Xác định cường độ soilcrete khoan từ cọc thử Jet Grouting Đồng Tháp Chế tạo mẫu soilcrete phòng với hàm lượng xi măng khác từ đất khu vực gần cọc thử Jet Grouting Đồng Tháp thí nghiệm xác định cường độ soilcrete phòng Xác định hàm lượng xi măng cọc thử Jet Grouting dựa vào so sánh cường độ soilcrete phòng trường II NGÀY GIAO NHIỆM VỤ: 18/8/2018 III NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: 11/8/2019 IV CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: PGS TS Trần Nguyễn Hoàng Hùng Tp HCM, ngày 13 tháng năm 2019 CHỦ NHIỆM BỘ MÔN ĐÀO TẠO CÁN BỘ HƯỚNG DẪN PGS.TS Trần Nguyễn Hoàng Hùng TS Nguyễn Mạnh Tuấn TRƯỞNG KHOA KĨ THUẬT XÂY DỰNG TS Lê Anh Tuấn LỜI CẢM ƠN Học viên xin gửi lời cảm ơn đến Trường đại học Bách Khoa thành phố Hồ Chí Minh, Khoa Kỹ thuật xây dựng Bộ môn cầu Đường tạo điều kiện cho học viên nghiên cứu hoàn thành luận văn Tiếp đến, học viên muốn dành lời cảm ơn cho thầy cô môn cầu Đường giảng dạy tận tình qua mơn học để học viên có tảng kiến thức thực luận văn Học viên xin cảm ơn tận tình, nhiệt huyết kiến thức uyên bác thầy hướng dẫn PGS.TS Trần Nguyễn Hoàng Hùng hướng dẫn học viên suốt trình thực luận văn Bên cạnh đó, học viên xin gửi lời cảm ơn anh chị, bạn bè nhóm nghiên cứu giúp đỡ chia sẻ tài liệu thời gian làm luận văn Học viên xin cảm ơn công ty An Bĩnh phòng LAS 475 hỗ trợ đồng hành cơng trình nghiên cứu Tp HCM, ngày 13 tháng năm 2019 Học viên thực Lý Duyên Hồng Nhung LỜI CAM ĐOAN Học viên xin cam đoan luận văn thạc sĩ cơng trình nghiên cứu thân không chép từ tác giả khác Kiến thức tham khảo từ nghiên cứu truớc đuợc trích dẫn nguồn cụ thể rõ ràng luận văn Học viên xin chịu trách nhiệm có vi phạm luận văn Tp HCM, ngày 13 tháng năm 2019 Học viên thực Lý Duyên Hồng Nhung Ill TÓM TẮT LUẬN VĂN Đề tài NGHIÊN CỨU XÁC ĐỊNH HÀM LƯỢNG XI MĂNG HIỆN TRƯỜNG TRONG CỌC SOILCRETE TẠO BỞI JET GROUTING Jet Grouting lần đầu ứng dụng để xử lý lún lệch đường vào cầu tỉnh Đồng Tháp, Việt Nam Hàm lượng xi măng soilcrete tạo Jet Grouting thường xác định biết thể tích cọc, thể tích vữa bom vào, thể tích bùn dư tỉ số thay đất Tuy nhiên, đường kính cọc Jet Grouting khó xác định phụ thuộc vào áp lực tia vữa lực dính đất Luận văn tập trung nghiên cứu xác định hàm lượng xi măng, Ac, soilcrete cọc thử Jet Grouting gần cầu Vàm Đinh Tám Bang Đồng Tháp thực nghiệm trường thí nghiệm phòng Thực nghiệm trường tiến hành đào lộ đầu cọc xác định đường kính khoan lấy lõi soilcrete Thí nghiệm phòng thực chế tạo soilcrete từ đất khu vực hai cọc thử với hàm lượng xi măng, Ac, từ 300 T- 900 kg/m3 thí nghiệm nén nở hơng tự soilcrete phòng trường Dựa vào quan hệ cường độ nén nở hông tự do, qu, Ac soilcrete phòng, mẫu soilcrete trường xác định hàm lượng xi măng, Ac, tương ứng với cường độ qu Kết thu gồm (1) đường kính trung bình đo trường hai cọc thử 0.9-1.5 m; (2) soilcrete trường có cường độ qu từ 0.6-2.2 MPa, mô đun đàn hồi cát tuyến, E5Q, cao gấp 54-313 lần qu, biến dạng lúc phá hoại, ty, nhỏ 2%; (3) soilcrete phòng có cường độ qu từ 0.4-4.3 MPa, mơ đun đàn hồi cát tuyến, E50, cao gấp 104-263 lần qu, biến dạng lúc phá hoại, ty, nhỏ 1.5%; (4) soilcrete phòng từ đất khu vực cọc thử Tám Bang có cường độ qu tăng Ac tăng từ 300 -T 900 kg/m3 theo Phương trình qu=l 49051n(Ac) - 7.9843 với độ tin cậy 91 %, Ac mét đầu cọc thử 325-494 kg/m3; (5) soilcrete phòng từ đất khu vực cọc thử Vàm Đinh có qu thay đối không theo quy luật tăng Ac nên chưa xác định Ac soilcrete IV THESIS SUMMARY Topic RESEARCH DETERMINING CEMENT CONTENT OF THE FIELD SOILCRETE COLUMN BY JET GROUTING Jet Grouting was initially applied to treat differential settlement of bridge abutments in Dong Thap province Vietnam Cement content of field soilcrete columns, Ac, created by Jet Grouting remains further research because precisely known soilcrete column diameter, volume of cement slurry, volume of spoils, and replacement ratio need to determine an accurate cement content The thesis focuses on determining cement content, Ac, in soilcrete at pilot soilcrete columns created by Jet Grouting near Tam Bang and Vam Dinh bridges in Dong Thap province Several soilcrete specimens were made from the soils taken the research sites mixed with cement contents of 300 -r 900 kg/m3 The soilcrete specimens in the laboratory and the field were carried out unconfined compressive strength tests at the same curing time Based on the relationship between qu and Ac of the soilcrete in laboratory, cement content of field soilcrete columns, Ac, will be determined The results indicate that (1) average diameter of soilcrete columns was around 0.9 to 1.5 m; (2) soilcrete created by Jet Grouting had qu varied from 0.6-2.2 MPa, secant modulus of elasticity was about 54-313 times of qu, strain at failure was less than 2%; (3) soilcrete in laboratory had qu varied from 0.4-4.3 MPa, secant modulus of elasticity was about 104-263 times of qu, strain at failure was less than 1.5%; (4) variation of Ac with qu can be applied by the Equation of qu = 1.49051n(Ac) - 7.9843 with reliability of 91%, Ac in the 1-m top soilcrete column at Tam Bang bridge was 325- 494 kg/m3; (5) soilcrete in laboratory making from the soil at the area near Vam Dinh bridge had not indicate an increase in qu with the increase in A c V MỤC LỤC DANH MỤC HÌNH ẢNH DANH MỤC BẢNG BIÊU viii X DANH MUC KÍ HIẼU, CHỮ VIẾT TẮT xi MỞ ĐẦU 1 ĐẶT VẤN ĐỀ TĨM TẮT NGHIÊN CỨU TƠNG QUAN 2.1 Tổng quan Jet Grouting 2.2 Tổng quan soilcrete 2.3 Tổng quan hàm lượng xi măng ĐỘNG Lực NGHIÊN CỨU MỤC TIÊU NGHIÊN CỨU PHUƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 6 Ý NGHĨA CỦA ĐỀ TÀI 7 GIỚI HẠN CỦA ĐỀ TÀI TỒ CHỨC CỦA LUẬN VĂN CHƯƠNG 1: Cơ SỞ LÝ THUYẾT 1.1 KHÁI NIỆM HÀM LƯỢNG XI MĂNG 1.2 ĐƯỜNG KÍNH CỌC SOILCRETE TẠO BỞI JET GROUTING 10 1.3 CHẾ TẠO MẢU SOILCRETE TRONG PHÒNG THÍ NGHIỆM 1.3.1 Tỉ lệ nước:xi măng 1.3.2 10 10 VI 1.3.3 Xác định khối lượng riêng vữa 11 1.3.4 Xác định thành phần soilcrete 1.4 THÍ NGHIỆM NÉN NỞ HƠNG Tự DO (UCS) 12 14 1.4.1 Mục đích thí nghiệm 14 1.4.2 Biến dạng dọc trục 14 1.4.3 Cường độ nén nở hông tự do, qu 15 1.4.4 Mô đun đàn hồi cát tuyến, Eso 15 CHƯƠNG 2: ĐÁNH GIÁ CHẤT LƯỢNG SOILCRETE HIỆN TRƯỜNG THI CÔNG BẰNG JET GROUTING TẠI ĐỒNG THÁP 2.1 GIỚI THIỆU CHUNG 17 17 2.2 THỪ NGHIỆM HIỆN TRƯỜNG 18 2.2.1 Vị trí thử nghiệm 18 2.2.2 Vật liệu thiết bị thi cơng 18 2.2.3 Trình tự thi cơng 18 2.2.4 Đánh giá chất lượng 18 2.3 KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN 22 2.3.1 Cọc thử Vàm Đinh 22 2.3.2 Cọc thử Tám Bang 29 2.4 TÓM TẮT CHƯONG 35 vii 3.2.1 Tiêu chuẩn áp dụng 37 3.2.2 Vật liệu thiết bị 37 3.2.3 Trình tự thực 41 3.3 KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN 48 3.3.1 Soilcrete chế tạo phòng từ đất khu vực cọc thử Tám Bang 48 3.3.2 Soilcrete chế tạo phòng từ đất khu vực cọc thử Vàm Đinh 3.4 TÓM TẮT CHUƠNG 56 60 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 61 TÀI LIỆU THAM KHẢO 64 PL24 Bảng B.2 Kết thí nghiệm ucs soilcrete khoan từ cọc thử Vàm Đinh Tên mẫu Cường độ nén đơn, qu (MPa) Biến dạng lúc Mô đun đàn hồi cát Khối lượng tuyến, Es0 (MPa) riêng, p phá hoai, £f (%) (kg/nỉ) VĐ1 (1.5-2.5,0.3) 2.23 1.83 127.15 1476.0 VĐ2 (1.5-2.5,0.3) VĐ1 (2.5-3.5,0.6) 1.97 1.69 0.96 0.60 244.33 389.50 1453.0 1491.0 VĐ1 (2.5-3.5,0.3) 1.75 0.66 324.04 1446.0 VĐ2 (2.5-3.5,0.3) 1.94 1.15 217.55 1476.0 VĐ1 (9.5-10.5,0.4) 1.63 239.20 1460.0 1.10 Ghi chú: - VĐ1 (1.5-2.5.0.3): "VĐ" - Vàm Đinh, "1" - Mầu số tổ hợp mẫu, "1.52.5" - Độ sâu lấy mẫu từ 1.5 tới 2.5 m tính từ mặt đất, "0.3" - Vị trí khoan lấy mẫu cách tim 0.3 m PL25 THÍ NGHIỆM NÉN NỞ HÔNG Tự DO (ASTM D2166) Sổ liệu đầu vào Tên mẫu: TBl(5-6, tim) Đường kính (mm) Đường kính (mm) Chiều cao (mm) Ngày đúc: 11/2/2017 Da 69.1 Ddi 69.3 HỊ 143.3 Ngày nén: 5/4/2017 Da 69.4 Dd2 69.4 tỉ2 143.3 Tỉ lệ w/c: 1.5 0,3 69.1 Od3 69.3 H3 143.4 Độ tuổi: 54 ngày DTB (mm) HJB (mm) 143.3 69.3 Khối lượng mẫu (g): 781.1 Tỉ số H/D: 2.07 Diện tích mẫu, A0(mm2): 3768 Hệ số hiệu chỉnh: ann Khối lượng riêng, p (kg/m3): 1446 cnn ỉ- nnn Kết thí nghiệm % ~?nn Cường đô nén đơn, ợ„(kN/m2): Biến dang lúc phá hoai, Ef (%): 1124.9 0.792 )ị - 500 Tl /inn Giá trị 50% ứng suất qu,É cnn “ / // t1 J 1000 800 í- > bUU Giá trị 50% ứng suất qu,q 50 844.5 (kN/m2): U Biến dạng ứng với qu50, £30 (%): /ìnn 0.217 Lực dính khơng nước, 844.5 cã(kN/m2): n Mơ đun đàn hồi cát tuyến, 389495.0 £jũ(kN/m2): V / N 7N 0.0 0.5 1.0 E (%) 1.5 Biểu đồ thể quan hệ ứng suất biến dạng \ Kết xử lý số liệu Tổng biến Biến dạng dọc trục, Số đọc lực dạng, AH £ kG ' 1/100 mm % 0 Lực nén, p kN Tiết diện thay đổi, A mm2 ứng suất dọc trục, qu kN/m2 37.7 0.5 0.004 6.0 0.3 37.7 69.4 4.0 0.028 12.0 0.5 37.7 138.7 6.3 0.044 19.0 0.8 37.7 219.5 9.5 0.067 25.0 1.1 37.7 288.8 12.0 0.084 32.0 1.4 37.8 369.6 15.5 0.109 38.0 1.7 37.8 438.8 18.0 0.126 45.0 2.0 37.8 519.5 20.5 0.144 51.5 2.2 37.8 594.4 PL28 24.0 0.168 57.0 2.5 37.8 657.8 25.5 0.179 64.0 2.8 37.8 738.5 29.0 0.203 69.0 3.0 37.8 796.0 31.8 0.223 75.0 3.3 37.8 865.0 36.0 0.252 80.0 3.5 37.8 922.4 37.0 0.259 87.0 3.8 37.8 1003.0 41.5 0.291 91.5 4.0 37.8 1054.6 44.5 0.312 97.0 4.2 37.8 1117.8 47.5 0.333 103.0 4.5 37.8 1186.6 51.0 0.357 108.0 4.7 37.9 1243.9 54.0 0.379 114.0 5.0 37.9 1312.8 57.0 0.400 119.5 5.2 37.9 1375.8 61.0 0.428 125.0 5.5 37.9 1438.7 65.5 0.459 130.0 5.7 37.9 1495.8 69.5 0.487 135.0 5.9 37.9 1552.9 74.0 0.519 140.0 6.1 37.9 1609.9 79.8 0.559 144.0 6.3 37.9 1655.2 86.0 0.603 147.0 6.4 37.9 1689.0 100.5 0.704 143.0 6.2 38.0 1641.3 PL29 Bảng B.3 Các thông số đầu vào chế tạo soilcrete phòng từ đất khu vực cọc thử Tám Bang Hàm Nhiệt độ, lượng xi í (°C) măng, Ac (kg/m3) A =^~ v y s Khối lượng riêng nước, p (kg/nr) Khối Khối lượng Khối lượng lượng nước, mw (g) vữa, mg (g) Khối lượng xi đất, ms măng, mc (g) (vv.c) mg=mc+mw (g) m”=m‘x 100 ms mc=Ac X — Ps 300 29 995.93 182.3 1000 400 29 995.93 243.0 1000 500 29 995.93 303.8 1000 600 29 995.93 364.5 1000 700 29 995.93 425.3 1000 29 995.93 486.0 800 1000 1000 900 29 995.93 546.8 Khối lượng riêng đất tự nhiên, ps (kg/m ): 1646 kg/m3 272 363.0 453.8 544.6 635.3 726.1 816.8 454.5 606.0 757.6 909.1 1060.6 1212.1 1363.6 Bảng B.4 Các thông số đầu vào để chế tạo soilcrete phòng từ đất khu vực cọc thử Vàm Đinh Hàm lượng xi măng, Ac (kg/m3) mr Acv v Nhiệt độ, í (°C) Khối Khối Khối lượng Khối lượng Khối lượng lượng đất, xi măng, mc nước, mw (g) lượng (vv.-c) mw=mc X vữa, íĩig riêng ms (g) (g) JQQ ms nước, p (g) mc=ACX — p (kg/m3) r mg=mc+m] s s 300 29 995.93 164.5 1000 400 29 995.93 219.3 1000 500 29 995.93 274.1 1000 29 995.93 328.9 600 1000 700 29 995.93 383.8 1000 29 995.93 438.6 800 1000 900 29 995.93 493.4 1000 Khối lượng riêng đất tự nhiên, ps (kg/m ): 1824 kg/m3 245.7 327.6 409.5 491.4 573.3 655.2 737.1 410.2 5469 683.6 820.4 957.1 1093.8 1230.5 PL30 Bảng B.5 Kết thí nghiệm nén ucs soilcrete chế tạo phòng từ đất khu vực cọc thử Tám Bang-Lần Tên mẫu Hàm lượng xi Cường độ Biến dạng lúc phá Mô đun đàn hồi Khối lượng măng, Ac nén đơn, qu cát tuyến, Es0 riêng, p hoai, £f (%) (MPa) (MPa) (kg/m ) (kg/iír) TB300-1 0.77 0.44 102.12 1631.4 TB300-2 TB300-3 TB400-1 300 1.07 0.92 1.43 0.71 0.65 0.78 217.82 172.56 255.92 1624.0 1616.4 1606.6 TB400-2 400 1.38 0.82 240.41 1609.4 TB400-3 1.41 0.76 267.19 1612.8 TB500-1 1.54 0.89 241.70 1593.8 1.62 1.62 1.72 0.87 0.93 1.02 234.32 262.76 245.03 1586.5 1603.5 1544.2 1.65 0.98 266.66 1577.8 1.56 0.75 282.67 1561.1 1.45 0.87 241.54 1560.1 1.32 1.25 0.71 0.66 228.08 243.56 1568.6 1555.7 1.13 0.67 199.55 1532.9 TB 800-3 1.15 0.49 255.70 1553.3 TB900-1 1.53 0.85 277.24 1503.4 1.33 0.65 0.96 254.56 256.39 1545.5 1556.1 300 Ghi chú: - TB300-1: "TB" - Tám Bang, "300" - Hàm lượng ; xi măng kg/m SƠ tơ hợp mâu hàm lượng 300 kg/m , "1" - Mầu TB500-2 TB500-3 TB600-1 500 TB600-2 600 TB600-3 TB700-2 700 TB700-3 TB 800-1 TB 800-2 TB900-2 TB900-3 800 900 1.66 PL31 Bảng B.6 Kết thí nghiệm nén ucs soilcrete chế tạo phòng từ đất khu vực cọc thử Vàm Đinh-Lần Tên mẫu Hàm lượng xi Cường độ Biến dạng lúc Khối lượng Mô đun đàn hồi cát nén đơn, qu phá hoai, £f riêng, p măng, Ac tuyến, Es0 (MPa) (%) (MPa) (kg/m ) (kg/iír) VĐ300-1 VĐ300-2 2.58 3.43 0.72 0.71 347.60 479.88 1602.3 1666.8 2.72 0.66 388.02 1678.7 3.68 0.95 398.08 1645.3 3.26 3.07 0.82 0.81 355.97 369.60 1618.8 1605.9 3.27 2.89 3.10 0.74 0.44 0.86 451.87 408.95 336.52 1607.9 1595.5 1568.5 2.80 0.76 362.59 1557.3 3.43 0.97 377.66 1597.4 3.90 3.21 1.07 1.00 396.51 327.86 1574.3 1585.2 VĐ700-3 3.39 0.96 372.84 1585.2 VĐ800-1 VĐ800-2 3.05 3.93 1.03 1.27 325.63 346.46 1565.2 1572.8 VĐ800-3 3.53 1.08 377.70 1578.2 VĐ900-1 3.80 1.15 382.88 1555.8 3.26 3.13 0.90 0.90 320.61 323.51 1559.5 1561.5 300 VĐ300-3 VĐ400-1 VĐ400-3 VĐ500-1 400 VĐ500-2 VĐ500-3 VĐ600-1 500 VĐ600-2 600 VĐ600-3 VĐ700-1 VĐ700-2 VĐ900-2 VĐ900-3 700 800 900 Ghi chú: - VĐ300-2: "VĐ" - Vàm Đinh, "300" - Hàm luợng xi măng 300 kg/m3, "2" - Mẩu số tổ hợp mẫu hàm luợng 300 kg/m3 PL32 Bảng B.7 Kết thí nghiệm nén ucs soilcrete chế tạo phòng từ đất khu vực cọc thử Tám Bang-Lần Tên mẫu TB300-1 TB300-2 Hàm lượng xi Cường độ măng, Ac nén đơn, qu (MPa) (kg/m ) Biến dạng lúc Mô đun đàn hồi cát Khối lượng riêng, p phá hoai, £f tuyến, Es0 (MPa) (%) (kg/m ) 0.54 0.42 0.90 0.60 85.84 79.37 1617.1 1603.3 0.43 68.01 0.88 0.82 0.69 157.62 1617.9 1595.3 1.00 0.69 147.13 1596.1 0.87 0.50 215.02 1617.1 1.10 0.68 190.93 1594.1 1.59 0.93 211.23 1586.9 1.99 1.03 206.29 1588.9 TB600-3 1.77 1.03 296.61 1589.8 TB700-1 TB700-2 1.63 1.61 1.09 0.69 226.07 298.83 1537.7 1542.9 1.70 2.06 0.89 1.19 284.06 304.48 1546.2 1522.8 1.88 0.90 272.40 1528.0 2.08 2.09 1.03 1.00 296.21 303.38 1545.1 1529.4 2.28 0.80 319.36 1527.4 1.88 1.00 309.16 1519.6 300 TB300-3 TB400-1 TB400-2 400 TB400-3 TB500-1 500 TB500-2 TB600-1 600 700 TB700-3 TB 800-1 TB 800-2 800 TB 800-3 TB900-1 TB900-2 TB900-3 900 Ghi chú: - TB300-1: "TB" - Tám Bang, "300" - Hàm luợng xi măng 300 kg/m3, "1" - Mẩu số tổ hợp mẫu hàm luợng 300 kg/m3 PL33 Bảng B.8 Kết thí nghiệm nén ucs soilcrete chế tạo phòng từ đất khu vực cọc thử Vàm Đinh-Lần Tên mẫu VĐ300-2 VĐ300-3 VĐ400-1 VĐ400-3 VĐ500-1 VĐ500-3 VĐ600-1 VĐ600-2 VĐ600-3 VĐ700-1 VĐ700-2 Hàm lượng xi Cường độ măng, Ac nén đơn, qu (MPa) (kg/m ) 300 400 500 600 700 VĐ700-3 VĐ800-1 VĐ800-2 VĐ800-3 VĐ900-1 800 Biến dạng lúc Mô đun đàn hồi cát Khối lượng riêng, p phá hoai, £f tuyến, Es0 (MPa) (%) (kg/m ) 2.22 0.39 584.07 1664.1 1.75 0.61 371.28 1655.7 3.29 0.54 701.72 1619.5 3.46 0.94 552.43 1615.1 3.71 0.66 835.62 1612.5 3.10 2.53 0.75 0.62 502.31 647.49 1615.3 1596.7 3.40 2.54 0.77 0.75 557.63 422.80 1583.2 1592.7 1.94 2.09 0.51 0.65 417.28 389.33 1572.9 1582.2 1.87 2.76 0.72 1.02 284.47 374.18 1569.5 1579.4 3.10 0.92 530.14 1587.3 3.07 4.13 0.99 1.08 526.39 665.34 1586.3 1533.9 VĐ900-2 900 4.11 1.19 562.76 1548.0 VĐ900-3 4.26 1.46 569.08 1516.1 Ghi chú: - VĐ300-2: "VĐ" - Vàm Đinh, "300" - Hàm luợng xi măng 300 kg/m , "2" - Mầu r ■>m* a sô tô hợp mâu hàm luợng 300 kg/m PL34 THÍ NGHIỆM NÉN NỞ HỔNG Tự DO (ASTM D2166)-Lần 1 Số liệu đầu vào Tên mẫu: TB 900-1 Đường kính (mm) Đường kính (mm) Chiều cao (mm) Ngày đức: 10/1/2019 Dỵ _ 56.1 D dl 56.3 HỊ _ 119.1 Ngày nén: 6/3/2019 DỊ2 55.9 D d2 55.5 Hz _ 119.2 Tí lệ w/c: 1.5 Da _ PTB (mm) 55.6 D ẩl 55.5 Ịh _ 119.2 HTB (mm) 119.2 Độ tuồi: 54 ngày Khối lượng mẫu (g): Tỉ 55.8 446.0 số H/D: 2.13 Hàm lượng xi măng (kg/m3): 900 Diện tích mẫu, A0(mm2): 2446.9 Hệ số hiệu chỉnh: Khối lượng riêng, p (kg/m3): 1530 Kết thí nghiệm Cường độ nén đơn, ạ„(kN/m2): 1554.7 Biến dạng lúc phá hoại, £/(%): 0.848 Giá trị 50% ứng suất qu,q 50 (kN/m2): _ 777.4 U Biến dạng ứng với qu50, £JO(%): Lực dính khơng nước, cậ(kN/m2): 0.276 777.4 Mô đun đàn hồi cát tuyến, 282060.7 £j0(kN/m2): Kết xử lý số liệu Tổng biến Biến dạng dọc trục, dạng, AH £ 1/100 mm % Số đọc lực kG Lực nén, p Tiết diện thay đổi, A mm2 kN ứng suất dọc trục, q« kN/m2 0 0 24.5 6.4 0.054 2.5 0.1 24.5 44.5 10.9 0.091 7.4 0.3 24.5 131.7 15.0 0.126 12.5 0.5 24.5 222.4 18.6 0.156 18.4 0.8 24.5 327.3 21.8 0.183 24.2 1.1 24.5 430.4 25.2 0.211 30.0 1.3 24.5 533.4 PL35 28.5 0.239 36.0 1.6 24.5 639.9 31.8 0.266 42.0 1.8 24.5 746.4 35.5 0.298 48.0 2.1 24.5 852.7 40.0 0.336 53.5 2.3 24.6 950.1 44.5 0.373 59.0 2.6 24.6 1047.4 49.0 0.411 64.0 2.8 24.6 1135.7 54.0 0.453 68.5 3.0 24.6 1215.0 59.3 0.497 73.0 3.2 24.6 1294.3 64.9 0.545 77.0 3.4 24.6 1364.5 70.7 0.593 80.5 3.5 24.6 1425.9 77.0 0.646 83.5 3.6 24.6 1478.2 84.0 0.705 86.0 3.7 24.6 1521.6 92.0 0.772 87.5 3.8 24.7 1547.1 101.1 0.848 88.0 3.8 24.7 1554.7 112.3 0.942 86.5 3.8 24.7 1526.8 123.5 1.036 83.5 3.6 24.7 1472.4 PL36 THÍ NGHIỆM NÉN NỞ HƠNG Tự DO (ASTM D2166)-Lần 1 Sổ liệu iu vào Tên mẫu: VĐ800-3 Đường kính (mm) Đường kính (mm) Chiều cao (mm) Ngày đúc: 16/10/2018 Da 55.8 Ddi 55.7 HỊ 119.5 Ngày nén: 14/2/2019 Da 56.0 Dd2 55.4 tỉ2 119.7 Tỉ lệ w/c: 1.5 Dt3 55.8 Od3 56.0 H3 119.6 Độ tuổi: 117 ngày DTB (mm) HJB (mm) 119.6 Khối lượng mẫu (g): 461.3 Tỉ số H/D: 2.14 3600 800 Diện tích mẫu, A0(mm ): 2444.0 Hệ số hiệu chỉnh: ĩ/ ĩ* \ ầf * [ * - Hàm lượng xi măng (kg/m3): 55.8 _ J ZUU ĩ Khối lượng riêng, p (kg/m3): 1$ r 2400 1578 l Kết thí nghiệm Cường độ nén đơn, ạ„(kN/m2): 3529.2 ^ > tí 1cnn _ ị - Biến dạng lúc phá hoại, £/(%): 1.085 _1Tnn _ i / L ệ Giá trị 50% ứng suất qu,q 50 1764.6 (kN/m2): U Biến dạng ứng với qu50, £JO(%): / ị /ìnn _ 0.467 Lực dính khơng nước, 1764.6 cã(kN/m2): Mô đun đàn hồi cát tuyến, 377700.8 £jũ(kN/m2): 0I ỉ A T 1 M N k 7N 0.0 0.5 1.0 1.5 eựlb) 2.0 Biểu đồ thể quan hệ ứng suất biến dạng Kết xử lý số liêu Tổng biến Biến dạng dọc trục, dạng, AH £ 1/100 mm % Số đọc lực kG Lực nén, p Tiết diện thay đổi, A mm2 kN ứng suất dọc trục, q« kN/m2 0 0 24.4 3.3 0.028 1.2 0.1 24.4 21.4 9.0 0.075 5.0 0.2 24.5 89.1 13.5 0.113 10.0 0.4 24.5 178.2 17.3 0.144 15.5 0.7 24.5 276.1 21.0 0.176 21.5 0.9 24.5 382.9 23.5 0.196 28.5 1.2 24.5 507.4 26.3 0.220 35.2 1.5 24.5 626.6 PL37 28.6 0.239 42.0 1.8 24.5 747.5 31.8 0.266 48.2 2.1 24.5 857.6 34.5 0.288 55.0 2.4 24.5 978.4 38.0 0.318 61.5 2.7 24.5 1093.7 41.0 0.343 68.0 3.0 24.5 1208.9 44.0 0.368 75.0 3.3 24.5 1333.1 47.2 0.395 81.8 3.6 24.5 1453.5 50.5 0.422 88.5 3.9 24.5 1572.1 54.0 0.452 95.0 4.1 24.6 1687.1 57.0 0.477 102.0 4.4 24.6 1811.0 60.0 0.502 109.0 4.8 24.6 1934.8 63.3 0.529 115.5 5.0 24.6 2049.6 66.5 0.556 122.0 5.3 24.6 2164.3 69.3 0.579 128.5 5.6 24.6 2279.1 72.5 0.606 135.0 5.9 24.6 2393.8 76.0 0.635 141.5 6.2 24.6 2508.3 79.4 0.663 148.0 6.5 24.6 2622.8 83.3 0.696 153.5 6.7 24.6 2719.3 86.7 0.725 159.8 7.0 24.6 2830.1 90.9 0.760 165.5 7.2 24.6 2930.0 95.3 0.796 171.0 7.5 24.6 3026.3 99.5 0.832 176.5 7.7 24.6 3122.5 104.0 0.870 182.0 7.9 24.7 3218.6 108.5 0.907 187.0 8.2 24.7 3305.8 113.3 0.947 192.0 8.4 24.7 3392.8 118.5 0.991 196.5 8.6 24.7 3470.8 124.9 1.044 199.5 8.7 24.7 3521.9 129.8 1.085 200.0 8.7 24.7 3529.2 133.8 1.118 199.5 8.7 24.7 3519.2 140.5 1.175 194.0 8.5 24.7 3420.2 PL38 ... TÀI: NGHIÊN CỨU XÁC ĐỊNH HÀM LƯỢNG XI MĂNG HIỆN TRƯỜNG TRONG CỌC SOILCRETE THI CÔNG BẰNG CÔNG NGHỆ JẼT GROUTING NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Nghiên cứu tổng quan hàm lượng xi măng soilcrete thi công công... chưa xác định hàm lượng xi măng 6 Đường kính cọc Jet Grouting xác định trường thông qua đào lộ đầu cọc chưa xác định đường kính tồn cọc Hàm lượng xi măng soilcrete tạo Jet Grouting nghiên cứu xác. .. Lực NGHIÊN cứu Hàm lượng xi măng ảnh hưởng đến cường độ chất lượng soilcrete công nghệ Jet Grouting Hàm lượng xi măng cọc Jet Grouting thường xác định dựa vào khối lượng xi măng bơm vào cọc,