TM đa XDC bản TIẾNG VIỆT HOÀN CHỈNH

ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU MỤC LỤC CHƯƠNG I: THIẾT KẾ MẶT BẰNG CÔNG TRƯỜNG BỜ QUẬN 1.1 Tổng quan khu vực 1.1.1 Đặc điểm khí hậu mơi trường 1.1.2 Đặc điểm điều kiện địa chất 1.1.3 Đặc điểm điều kiện thủy văn địa chất thủy văn 1.1.4 Kết luận 1.2 Chuẩn bị mặt thi công chung tuyến Metro 1.2.1 Công tác chuẩn bị 1.2.2 Đảm bảo giao thơng thủy q trình thi cơng 1.2.3 Mặt công trường đường công vụ thi công 1.3 Mặt thi công đổ bê tông bịt đáy SG4 CHƯƠNG II: THI CƠNG MĨNG CỌC, BỆ, THÂN TRỤ SG4 2.1 Phạm vi công việc biện pháp thi công 2.2 Danh mục vật liệu 2.3 Quy trình thi cơng chi tiết 2.3.1 Chuẩn bị công việc 2.3.2 Đóng cọc ván thép cho khung vây 2.3.3 Đào đất, đắp cát bên khung vây đổ bê tông bịt đáy 10 2.3.4 Lắp dụng khung chống (thanh chống giằng) 13 2.3.5 Lắp dụng khung giằng neo (PC) 14 2.3.6 Xử lý đầu cọc 15 2.3.7 Bê tơng lót 16 2.3.8 Lắp dựng cốt thép 16 2.3.9 Lắp dụng ván khuôn giằng chống 18 2.3.10 Công tác bê tông 19 2.3.11 Tháo ván khuôn 23 2.4 Trình tự thi cơng Trụ SG4 24 SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ VÒNG VÂY CỌC VÁN THÉP 30 3.1 Tính tốn bê tơng bịt đáy 30 3.1.1 Khái quát chung 30 3.1.2 Số liệu tính tốn 30 3.1.3 Xác định chiều dáy lớp bê tông bịt đáy theo điều kiện cân 32 3.1.4 Kiểm tốn chiều dày lớp bê tơng bịt đáy theo điều kiện cường độ 33 3.2 Trình tự thi cơng lớp bê tơng bịt đáy 34 3.3 Tính tốn thiết kế vòng vây cọc ván thép 40 3.3.1 Số liệu tính tốn 40 3.3.2 Tính tốn theo điều kiện ổn định vòng vây cọc ván 41 3.3.3 Tính tốn theo điều kiện cường độ độ cứng vòng vây 48 3.4 Thi cơng vòng vây cọc ván thép 52 SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU CHƯƠNG I: THIẾT KẾ MẶT BẰNG CÔNG TRƯỜNG BỜ QUẬN 1.1 Tổng quan khu vực 1.1.1 Đặc điểm khí hậu mơi trường Thành phố Hồ Chí Minh nằm vùng nhiệt đới gió mùa cận xích đạo Cũng tỉnh Nam bộ, đặc điểm chung khí hậu Thành phố Hồ Chí Minh nhiệt độ cao năm có hai mùa mưa - khô rõ ràng Mùa mưa từ tháng V đến tháng XI, mùa khô từ tháng XII đến tháng IV năm sau Theo tài liệu quan trắc nhiều năm trạm Tân Sơn Nhất yếu tố khí tượng chủ yếu, cho thấy sơ đặc trưng khí hậu Thành Phố Hồ Chí Minh sau (trạm Tân Sơn Nhất có toạ độ 10049’ vĩ độ Bắc, 106040’ kinh độ Đông, quan trắc độ cao 0m so với mực nước biển) 1.1.1.1 Mưa Lượng mưa khu vực tương đối phong phú, bình quân năm 1926 mm, năm cao 2718 mm (1908) năm nhỏ 1392 mm (1958) Số ngày mưa trung bình năm 158.8 ngày Khoảng 90% lượng mưa hàng năm tập trung vào tháng mùa mưa từ tháng V đến tháng XI, hai tháng VI IX thường có lượng mưa cao Các tháng I, II, III mưa ít, lượng mưa khơng đáng kể Trên phạm vi không gian thành phố, lượng mưa phân bố khơng đều, có khuynh hướng tăng dần theo trục Tây Nam - Đông Bắc Tại phận quận nội thành huyện phía Bắc thường có lượng mưa cao quận huyện phía Nam Tây Nam 1.1.1.2 Gió Thành phố Hồ Chí Minh chịu ảnh hưởng hai hướng gió chủ yếu gió mùa Tây - Tây Nam Bắc - Đông Bắc Gió Tây - Tây Nam từ Ấn Độ Dương thổi vào mùa mưa, khoảng từ tháng VI đến tháng X, tốc độ trung bình 3,6m/s gió thổi mạnh vào tháng VIII, tốc độ trung bình 4,5 m/s Gió Bắc - Đơng Bắc từ biển Đơng thổi vào mùa khô, khoảng từ tháng XI đến tháng II, tốc độ trung bình 2,4 m/s Ngồi có gió tín phong hướng Nam - Đơng Nam, khoảng từ tháng III đến tháng V tốc độ trung bình 3,7 m/s SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU 1.1.1.3 Nhiệt độ Nhiệt độ khơng khí trung bình 27,40C Nhiệt độ cao tuyệt đối 400C, nhiệt độ thấp tuyệt đối 13,80C Tháng có nhiệt độ trung bình cao tháng IV (29,20C), tháng có nhiệt độ trung bình thấp khoảng tháng XII tháng I (26,00C) Hàng năm có tới 330 ngày có nhiệt độ trung bình 25 - 280C 1.1.1.4 Nắng Lượng xạ khu vực Thành phố Hồ Chí Minh dồi dào, trung bình khoảng 140 Kcal/cm2/năm Số nắng trung bình tháng 170 - 270 1.1.1.5 Độ ẩm Độ ẩm tương đối bình quân năm 78%, tăng lên mùa mưa giảm mùa khô Vào mùa mưa, độ ẩm bình quân 80% trị số cao tuyệt đối đạt tới 100% Vào mùa khô độ ẩm bình quân 74,5% mức thấp tuyệt đối xuống tới 20% 1.1.1.6 Bão Về miền Nam nói chung Thành phố Hồ Chí Minh nói riêng không chịu ảnh hưởng bão nhiều mạnh vùng khác nước ta Theo thống kê từ năm 1962 đến năm 2012 có khoảng 50 bão ảnh hưởng tới khu vực miền Nam có Thành phố Hồ Chí Minh Những năm gần bão năm 2006, 2012 làm thiệt hại nặng nề đến khu vực huyện Cần Giờ 1.1.2 Đặc điểm điều kiện địa chất Đã tiến hành khoan lỗ khoan vị trí xây dựng cầu dự kiến có kết sau: - Lớp 1: Bùn sét màu xám đen, lẫn di tích thực vật - Lớp 2: Sét , xám đen, trạng thái dẻo chảy - Lớp 3: Cát pha lẫn sỏi sạn pha lẫn thạch anh, xám đen, xám tro, xám trắng, xám nâu, trạng thái dẻo - Lớp : Sét, sét pha, nâu – xám trắng, trạng thái nửa cứng đến cứng 1.1.3 Đặc điểm điều kiện thủy văn địa chất thủy văn - Nước đất khu vực cầu Metro có liên quan chặt chẽ với mực nước sơng ngòi khu vực tác động thủy triều Nước ngầm hoạt động SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU mạnh lớp bùn sét, bụi lớp cát, xuất lỗ khoan cạn độ sâu 0.9m Vì thi cơng mở hố móng cần có biện pháp ổn định tránh tượng nước chảy vào hố móng - Kết phân tích mẫu nước hố khoan LK- T4 (DA) tận dụng bước lập báo cáo nghiên cứu khả thi Theo TCVN 3994-85, đánh giá mức độ ăn mòn nước tới móng cơng trình nước có tính ăn mòn yếu bê tơng cốt thép - Mực nước ngầm hố khoan quan trắc sau 24h khoan: Hình 1.1 – Mực nước ngầm hố khoan 1.1.4 Kết luận Căn kết khảo sát địa chất cơng trình, địa tầng khu vực tuyến độ sâu khảo sát cơng trình đường bao gồm lớp đất, đá: - Lớp kc: Lớp rác, xà bần - Lớp 1: Sét dẻo (OH-CH) màu xám đen lẫn hữu cơ, trạng thái chảy Đây lớp đất yếu cơng trình cầu, cần có biện pháp thiết kế xử lý ổn định lớp đất trước thi cơng, tránh tượng sụt sạt hố móng, lún đường dẫn vào cầu Sức chịu tải quy ước R0 =0.38kG/cm2 - Lớp 2: Sét dẻo (CH) màu xám đen, trạng thái dẻo chảy Đây lớp có khả chịu tải thấp cơng trình cầu Sức chịu tải quy ước R0 =1.28 kG/cm2 - Lớp 3: Cát pha (SM) lẫn sỏi sạn thạch anh, xám đen, xám tro, xám trắng, xám nâu, trang thái dẻo Đây lớp có khả chịu tải thấp cơng trình cầu Sức chịu tải quy ước R0 = 2.13kG/cm2 SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU - GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU Lớp 4: Sét pha (CH), xám nâu, xám trắng, trạng thái nửa cứng đến cứng Đây lớp có khả chịu tải thấp cơng trình cầu Sức chịu tải quy ước R0 = 0.96kG/cm2 1.2 Chuẩn bị mặt thi công chung tuyến Metro 1.2.1 Cơng tác chuẩn bị - Giải phóng mặt bằng: + Chủ đầu tư giải phóng mặt + Trong phạm vi cơng trình phải chặt bỏ cối di dời nơi khác + Dọn dẹp chuẩn bị mặt bằng, lán trại, kho tàng phục vụ thi cơng + Tập kết vật tư, máy móc thiết bị thi công - Đường vận chuyển cát, vật liệu: + Đường thủy: cơng trình bắc qua sơng Sài Gòn, việc bố trí đường vận chuyển theo đường sơng tương đối thuận lợi + Đường bộ: tận dụng đường qua cầu SG, việc bố trí đường vận chuyển theo đường tương đối thuận lợi - Định vị cơng trình: + Nhận mốc tọa độ, cao độ trường, tiến hành bảo quản gửi mốc vào vị trí an tồn + Từ mốc có định vị lại tim cọc, trụ, tim đường 1.2.2 Đảm bảo giao thơng thủy q trình thi công Qua khảo sát thực tế, thi công sơng với cầu Sài Gòn nên ta tận dụng phạm vi khổ thơng thuyền cầu Sài Gòn để thi công cho tuyến Metro 1.2.3 Mặt công trường đường công vụ thi công Dựa khối lượng công việc, tiến độ thi công thực tế địa hình khu vực xây dựng, tổng mặt công trường sơ xác định sau: - Mặt cơng trường có diện tích dự kiến S = 1537.085 (m2) Mặt cơng trường bố trí sát bên công ty “Trung tâm doanh nghiệp rượu bia nước giải khát” ngăn cách hàng rào không dùng chung cổng vào với công ty Trong phạm vi SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU mặt có khu nhà C4 cần phải giải tỏa mặt để phục vụ cho công tác thi công - Đường công vụ thi công (cho loại xe thi công vào công trường): bề rộng đường b = (m) bề rộng để xét trường hợp xe ngược chiều - Cổng công trường đặt theo hướng đường lớn phía Quận nhà bảo vệ bố trí kế bên cổng để bảo vệ quan sát thăm dò cơng tác đưa đón xe thi cơng kiểm tra, giám sát hạn chế người ngồi khơng thuộc phạm vi công trường vào - Kho chứa gia dụng gồm: nhiên liệu xăng dầu cho xe thi công, công cụ hỗ trợ thi cơng thi cơng phụ,…được đạt gần nhà bảo vệ để bảo vệ tiện quan sát - Bãi đỗ xe đặt gần cổng để cơng nhân người lao động khác dựng xe - Bãi gia công cốt thép, bãi tập kết vật liệu trạm điện bố trí sát nằm khoảng đất có sẵn từ hướng cổng công trường vào nơi thi công cách bãi đỗ xe khoảng 0.5m với kích thước 15x4m phù hợp phạm vi khoảng đất có sẵn mà khơng bị lấn sang đường công vụ thi công nhằm phục vụ cho công tác thi công Đặc biệt bãi gia công cốt thép bãi tập kết vật liệu bố trí gần với nơi xe thi cơng làm việc phù hợp tăng hiệu cho cơng tác thi cơng, chẳng hạn bố trí bãi gia công cốt thép để chế tạo cọc khoan nhồi cần cầu gần với tới cẩu cọc khoan nhồi tới trụ công tác mà không bị giới hạn tầm với cần cẩu - Nhà công tác nơi làm việc điều hành thi công kỹ sư thi cơng tư vấn giám sát, bố trí bãi gần nơi thi công trụ SG4 kỹ sư thi cơng điều hành công nhân làm việc hiệu quả, dễ dàng quan sát q trình thi cơng kịp thời đưa giải pháp gặp cố mà không bị thời gian khoảng cách cản trở Kích thước nhà cơng tác tham khảo 6x2,35m - Bãi tập kết cọc ván thép bãi tập kết ván khuôn bố trí gần với nơi xe thi cơng làm việc để tăng suất làm việc xe công tác thi công SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU - GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU Do trụ SG4 nằm sông gần bờ nên ta bố trí sàn cơng tác để xe thi cơng thực cơng tác thi công trụ SG4 - Do địa chất đất sét nên mái dốc mép sông mặt thi cơng bị lún trượt nên cần có cơng tác gia cố mái taluy, ví dụ làm tường chắn mái taluy - Ngồi phải đặc biệt quan tâm đến công tác bảo vệ vật liệu, gia dụng, công cụ hỗ trợ thi công mặt thi cơng khỏi tên trộm, ví dụ làm hàng rào sắt thép có đầu nhọn thường xuyên có người canh trực vào ban đêm để tránh tình trạng bị cắp đồ 1.3 Mặt thi công đổ bê tông bịt đáy SG4 - Mặt thi cơng phía bờ quận 2, gần vị trí cầu, thuận lợi cho việc vận chuyển - Lắp dựng cầu tạm từ phía bờ quận để phục vụ thi công - Đưa xà lan 900T di chuyển vào vị trí mố SG4, bố trí cọc neo, cáp neo giữ xà lan cố định, tiến hành đổ bê tông bịt đáy Trên xà lan, ta đặt bê tông đối trọng bên trái để cân với xe cẩu đặt bên phải để thi công - Tại công trường, khơng bố trí trạm trộn bê tơng cố định chỗ Bê tông vận chuyển từ nhà máy xe mix đến công trường bờ quận thông qua hệ thống đường công vụ (được xây dựng phục vụ thi công), xe bơm bê tông (thông qua cần đổ bê tông L=42m) đổ trực tiếp vào mố SG4 - Hố móng SG4 móng vng gồm hàng cọc, hàng gồm cọc khoan nhồi bố trí vẽ mặt cơng trường Quận - Hạng mục lán trại bao gồm: khu nhà điều hành, phòng thí nghiệm khu nhà cán nhân viên cơng nhân bố trí gần công trường thi công nhằm thuận tiện cho việc quản lý, giám sát, điều hành - Trạm điện cung cấp điện cho công trường, dung máy phát trạm hạ áp sử dụng điện lưới - Xưởng gia công cốt thép; xưởng mộc chế tạo ván khuôn gỗ chi tiết đà giáo gỗ; xưởng khí chuyên sửa chữa thiết bị máy thi công; xưởng nguội chuyên gia công chi tiết kết cấu thép xưởng rèn chế tạo sửa chữa dụng cụ thi công SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU CHƯƠNG II: THI CƠNG MĨNG CỌC, BỆ, THÂN TRỤ SG4 2.1 Phạm vi công việc biện pháp thi công - Thi cơng khung vây sau đào/ đắp ( tới cao độ thiết kế) - Thi công bệ trụ - Công tác hoàn thiện 2.2 Danh mục vật liệu - Vật tư dùng cho thi cơng bê trụ thân trụ sau: STT Vật tư Cường độ (MPa) Ghi Cốt thép (thép gân) 390 Dung cho bệ trụ thân trụ Bê tông cấp 15 15 Bê tơng lót cho bệ trụ Bê tơng cấp 20 20 Bê tông bịt đáy bệ trụ Bê tông cấp 35 35 Bê tông bệ trụ Bảng 2.1 – Tổng hợp danh mục vật liệu 2.3 Quy trình thi cơng chi tiết 2.3.1 Chuẩn bị cơng việc - Vật liệu thiết bị yêu cầu huy động nghiệm thu trước đưa vào thi cơng - Vị trí cọc ván thép/ khung vây trắc đạt xác định trước triển khai - Bản vẽ tính cho khung vây (bao gồm bêtơng bịt đáy) trình phê duyệt riêng - Chi tiết trình tự thi cơng khung vây trình biện pháp thi cơng phải phê duyệt đại diện chủ đầu tư 2.3.2 Đóng cọc ván thép cho khung vây Khung dẫn hướng để hạ cọc ván thép lắp dựng dọc đường đánh dấu quan trắc Tiếp đó, cọc ván thép đóng thẳng hàng với hệ dẫn hướng vị trí hệ điều chỉnh để phù hợp với vị trí cọc ván thép đánh dấu Cọc ván thép cẩu thẳng theo chiều dọc đưa vào hệ dẫn hướng Trong tất q trình đóng SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU cọc ván, chiều dài tự ván đỡ hoàn toàn hệ dẫn hướng để ngăn ngừa ổn định hư hại cho cọc Sau khung dẫn hướng đặt vị trí, cọc ván nối dài thứ cẩu vào khung, cọc đóng đan cài, cọc cuối đóng phần Các cọc lại đóng đến cao độ thiết kế qua hệ khung mà không sợ lệch hướng theo chiều dọc Thanh giằng ngang hệ dẫn hướng tháo tất cọc ngoại trừ cọc cuối đóng đến cao độ thiết kê Cọc cuối giữ nguyên để hỗ trợ cho đầu giằng dẫn hướng ngang cho hệ khung Phương pháp lặp lặp lại cho hệ khung, cọc cuối hệ khung cọc đầu hệ khung Hình 2.1 – Đóng cọc ván thép làm khung vây 2.3.3 Đào đất, đắp cát bên khung vây đổ bê tông bịt đáy 2.3.3.1 Đào đất, đắp cát khung vây - Tùy thuộc vào cao độ đáy sông cao độ đáy bệ , nhà thầu tiến hành đào đắp cát đệm khung vây - Trường hợp đào đất: + Đào đất khung vây đến cao độ thiết kế + Kiểm tra độ sâu hố móng thước dây thợ lặn SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang 10 ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU 3.3 Tính tốn thiết kế vòng vây cọc ván thép 3.3.1 Số liệu tính tốn MNTC +1.62 -6.00 -6.70 -8.10 -18.00 Hình 3.12 – Sơ đồ tính tốn Thơng số Ký hiệu Đơn vị Giá trị Dung trọng tự nhiên 𝛾0 kN/m3 14.64 Dung trọng đẩy 𝛾𝑑𝑛 kN/m3 4.76 Trọn lượng riêng nước 𝛾𝑛 kN/m3 10 Trọng lượng bê tông bịt đáy 𝛾𝑏𝑡 kN/m3 20 Lực dính kết c kPa 5.7 Góc nội ma sát 𝜑 Độ 3030’ Cao độ mực nước thi công MTTC m + 1.62 Cao độ mặt đất tự nhiên MDTN m -6.00 Cao độ mặt bê tông bịt đáy BTBD m -6.70 DM m -8.10 Cao độ đáy móng Bảng 3.2 – Thơng số tính tốn vòng vây cọc ván thép SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang 40 ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU 3.3.2 Tính tốn theo điều kiện ổn định vòng vây cọc ván 3.3.2.1 Chiều sâu phải đảm bảo giá trị tối thiểu sau: t = hn = 1.02 m π γdn 3.3.2.2 Cơng thức tính áp lực đất: + Cơng thức tính áp lực đất chủ động: + Hệ số áp lực đất chủ động: K a = tan2 (45o − φ ) = 0.885 + Áp lực nước: En = × γ × H2 × K a + Áp lực đất ( đất dính): × c2 Ea = × γbh × h × K a − × c × √K a × h2 + γbh + Cơng thức tính áp lực đất bị động: + Hệ số áp lực đất chủ động: 𝐾𝑃 = 𝑡𝑎𝑛2 (45𝑜 + 𝜑 ) = 1.13 + Áp lực nước: En = × γ × H2 × K p + Áp lực đất ( đất dính): EP = × c2 × γbh × h2 × K p − × c × √K 𝑝 × h2 + γbh 3.3.2.3 Điều kiện ổn định: ∑ Ma − m × ∑ Mb ≤ 3.3.2.4 Tính tốn: SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang 41 ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU + Trường hợp 1: Chưa đổ bê tông bịt đáy MNTC +1.62 En1 En2 y1 -6.00 y3 -8.10 M y2 y4 Ea Ep h4= t -18.00 Hình 3.13 – Sơ đồ tính tốn trường hợp chưa đổ bê tơng bịt đáy Thơng số Ký hiệu Đơn vị Giá trị Áp lực nước chủ động En1 kN/m 256.935 Áp lực đất Ea kN/m 6.531 t2 16.706t+10.682 Áp lực nước bị động En2 kN/m 391.107 Áp lực đất Ep kN/m 8.339 t2-12.118t+4.402 y1 m 2.54 y2 m 2/3t + 1.4 y3 m 2.773 y4 m 2/3t Bảng 3.3 – Thơng số tính tốn trường hợp chưa đổ bê tông bịt đáy SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang 42 ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU t  30.592m tmin = 1.02 m  Chọn t = 9.9 m + Trường hợp 2: Đổ bê tông bịt đáy MNTC +1.62 En1 En2 y1 -6.00 -6.7 y3 M 0.5 y2 Ebt ybt -8.10 y4 Ea Ep h4 = t -18.00 Hình 3.14 – Sơ đồ tính tốn trường hợp đổ bê tơng bịt đáy Thông số Ký hiệu Đơn vị Giá trị Áp lực nước chủ động En1 kN/m 256.935 Áp lực đất Ea kN/m 6.531t2+16.706t+10.682 Áp lực nước bị động En2 kN/m 391.107 Áp lực bê tông bịt đáy Ebt kN/m 27.131 Áp lực đất Ep kN/m 8.339t 2-12.118t+4.402 y1 m 2.54 y2 m 2/3t + 1.4 SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang 43 ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU y3 m 2.773 y4 m 2/3t ybt m 0.933 Bảng 3.4 – Thơng số tính tốn trường hợp đổ bê tông bịt đáy t  20.572m tmin = 1.02 m  Chọn t = 9.9 m + Trường hợp 3: Rút nước đoạn 0.5m, lắp thành văng chống thứ MNTC +1.62 MN+1.12 En1 En2 y1 -6.00 y3 -6.7 M 0.5 y2 ybt Ebt -8.10 y4 Ea Ep h4= t -18.00 Hình 3.15 – Sơ đồ tính tốn trường hợp rút nước đoạn 0.5m, lắp thành văng chống thứ SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang 44 ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU Thông số GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU Ký hiệu Đơn vị Giá trị Áp lực nước chủ động En1 kN/m 256.935 Áp lực đất Ea kN/m 6.531t2+16.706t+10.682 Áp lực nước bị động En2 kN/m 345.511 Áp lực bê tông bịt đáy Ebt kN/m 27.131 Áp lực đất Ep kN/m 8.339t2-12.118t+4.402 y1 m 2.54 y2 m 2/3t + 1.4 y3 m 2.607 y4 m 2/3t ybt m 0.933 Bảng 3.5 – Thơng số tính tốn trường hợp rút nước đoạn 0.5m, lắp thành văng chống thứ t  20.078m tmin = 1.02 m  Chọn t = 9.9 m SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang 45 ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU + Trường hợp 4: Rút nước thêm đoạn 3.5m, lắp thành văng chống thứ MNTC +1.62 MN-2.38 En1 y1 -6.00 En2 -6.7 y3 M 0.5 y2 ybt Ebt -8.10 y4 Ea Ep h4= t -18.00 Hình 3.16 – Sơ đồ tính tốn trường hợp lắp thành văng chống thứ Thông số Ký hiệu Đơn vị Giá trị Áp lực nước chủ động En1 kN/m 256.935 Áp lực đất Ea kN/m 6.531t2+16.706t+10.682 Áp lực nước bị động En2 kN/m 105.443 Áp lực bê tông bịt đáy Ebt kN/m 27.131 Áp lực đất Ep kN/m 8.339t2-12.118t+4.402 y1 m 2.54 y2 m 2/3t + 1.4 y3 m 1.44 y4 m 2/3t ybt m 0.933 Bảng 3.6 – Thơng số tính toán trường hợp, lắp thành văng chống thứ SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang 46 ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU t  22.556 m tmin = 1.02 m  Chọn t = 9.9 m + Trường hợp 5: Rút nước hoàn toàn khỏi hố móng MNTC +1.62 En1 y1 -6.00 -6.7 y3 M 0.5 y2 ybt Ebt -8.10 y4 Ea Ep h4= t -18.00 Hình 3.17 – Sơ đồ tính tốn trường hợp rút nước hồn tồn khỏi hố móng Thơng số Ký hiệu Đơn vị Giá trị Áp lực nước chủ động En1 kN/m 256.935 Áp lực đất Ea kN/m 6.531t2+16.706t+10.682 Áp lực bê tông bịt đáy Ebt kN/m 27.131 Áp lực đất Ep kN/m 8.339t2-12.118t+4.402 y1 m 2.54 y2 m 2/3t + 1.4 y4 m 2/3t ybt m 0.933 Bảng 3.7 –Thơng số tính tốn trường hợp rút nước hồn tồn khỏi hố móng SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang 47 ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU t  23.71 m tmin = 1.02 m  Chọn t = 9.9 m 3.3.3 Tính tốn theo điều kiện cường độ độ cứng vòng vây 3.3.3.1 Biểu đồ lực tác dụng Hình 3.18 – Biểu đồ lực tác dụng lên vòng vây cọc ván 3.3.3.2 Tính tốn lực tác dụng vào cọc ván: a Áp lực nước chủ động: b Áp lực đất chủ động 𝑃𝑛1 = 𝐾𝑎 𝛾𝑛 ℎ 𝑃𝑎 = 𝐾𝑎 𝛾𝑏ℎ ℎ1 − 2𝑐 √𝐾𝑎 c Áp lực bê tông: 𝑃𝑏𝑡 = 𝐾𝑝 𝛾𝑛 ℎ3 SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang 48 ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU d Tính tốn: Thơng số Ký hiệu Đơn vị Giá trị Áp lực nước chủ động Pn1 KN/m2 67.437 Áp lực đất chủ động Pa KN/m2 4.951 Áp lực bê tông Pbt KN/m2 5.65 Bảng 3.8 – Thơng sơ tính tốn lực tác dụng lên vòng vây cọc ván 3.3.3.3 Kiểm toán: a Kết quả: + Sử dụng Midas Civil xuất kết momen độ võng ta được: + Biểu đồ momen: M = 71.2 kN.m = 71200 kN.mm Hình 3.19 – Biểu đồ moomen sử dụng Midas SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang 49 ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU + Biểu đồ độ võng: fmax = 13.2 mm Hình 3.20 – Biểu đồ độ võng sử dụng Midas b Kiểm toán: - Kiểm tốn ứng suất:  M W + Diện tích: SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang 50 ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU S= 1.152 × 104 (mm) Hình 3.21 – Thơng số vòng vây cọc ván tính Midas + Kết so sánh: Thơng số ϭ ≤ [ϭ] Ký hiệu Đơn vị Giá trị Thể tích W mm3 101606400 Momen M Kn.m 71200 Ứng suất  KN/m 0.001 Ứng suất cho phép [ϭ] KN/m 0.2 Kết so sánh ĐẠT Bảng 3.9 – Kết so sánh kiểm toán ứng suất - Kiểm toán độ võng: + Độ võng cho phép: SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang 51 ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU f + Kết quả: Thông số cp  L 400 fmax ≤ fcp Ký hiệu Đơn vị Giá trị fmax mm 13.2 Chiều dài tính toán L mm 8820 Độ võng cho phép fcp mm 22.05 Độ võng lớn Kết so sánh ĐẠT Bảng 3.10 – Kết so sánh kiểm toán độ võng  Kết luận: Vòng vây cọc ván thép đảm bảo yêu cầu cường độ độ võng 3.4 Thi cơng vòng vây cọc ván thép - Bước 1: + Lắp đặt công son H200 vào ống vách + Lắp đặt H200 vào công son làm dẫn hướng + Đóng cọc ván thép theo hướng dẫn thi cơng vẽ Hình 3.22 – Bước thi cơng vòng vây cọc ván thép - Bước 2: + Lắp đặt công son H200 vào ống vách + Lắp đặt H200 vào công son làm dẫn hướng + Đóng cọc ván thép theo hướng dẫn thi cơng vẽ SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang 52 ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU Hình 3.23 – Bước thi cơng vòng vây cọc ván thép - Bước 3: + Lắp đặt công son H200 vào ống vách + Lắp đặt H200 vào cơng son làm dẫn hướng + Đóng cọc ván thép theo hướng dẫn thi công vẽ Hình 3.24 – Bước thi cơng vòng vây cọc ván thép - Bước 4: + Lắp đặt công son H200 vào ống vách + Lắp đặt H200 vào cơng son làm dẫn hướng + Đóng cọc ván thép theo hướng dẫn thi công vẽ đén vị trí hợp long SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang 53 ĐỒ ÁN XÂY DỰNG CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH HIẾU Hình 3.25 – Bước thi cơng vòng vây cọc ván thép SVTH: ĐỖ MINH TRUYỀN - MSV: 5651014131 Trang 54 ... cách bố trí cốt thép cố thép lớp điều chỉnh công trường, phụ thuộc vào cốt thép chờ cọc khoan nhồi - Số lượng thép đai cọc phù hợp lắp dựng tạm thời cao độ hoàn thiện đáy bệ trước công tác đổ bêtông... cọc ván, chiều dài tự ván đỡ hoàn toàn hệ dẫn hướng để ngăn ngừa ổn định hư hại cho cọc Sau khung dẫn hướng đặt vị trí, cọc ván nối dài thứ cẩu vào khung, cọc đóng đan cài, cọc cuối đóng phần... đường đánh dấu quan trắc Tiếp đó, cọc ván thép đóng thẳng hàng với hệ dẫn hướng vị trí hệ điều chỉnh để phù hợp với vị trí cọc ván thép đánh dấu Cọc ván thép cẩu thẳng theo chiều dọc đưa vào